Constanta, FG 32-33 PDG 1-3, P 22E - Studiu Geo Gtf

GTF PROSPECT

S.C. GTF PROSPECT s.r.l.Constana, Str. Lt. Gh. Buricescu Nr. 29,

Mobil 0724371811, 0744342471, Tel. 0372919626, Fax 0372879453, e-mail: [email protected], Nr. Reg. Com. J/13/2041/96, C.U.I. RO8732109, Nr. cont. RO67BRDE140SV11940151400, BRD Constana, Sucursala Lpuneanu

Pag.1

din49

STUDIU GEOTEHNIC

pentru

CONSTRUIRE IMOBIL APARTAMENTE P+22E

mun. CONSTANA, staiunea MAMAIA,

b-dul. MAMAIA, zona BUTOAIE

jud. Constana

Beneficiar: S.C. MARCO CHIM s.r.l.

AUGUST 2013

GTF PROSPECT



Pag.2

din49

MEMORIU

1. INTRODUCEREStudiul de fa a fost ntocmit n vederea elaborrii documentaiei de proiectare pentru

Construire imobil apartamente P+22E. n cele ce urmeaz sunt prezentate stratificaia terenului

propus ca amplasament, nivelul pnzei freatice i condiiile de fundare.

2. AMPLASAMENTTerenul studiat este situat n mun. Constana, staiunea Mamaia, b-dul Mamaia, zona

Butoaie, jud. Constana. Terenul este relativ plan i nu este expus riscului unor fenomene de

instabilitate de tipul prbuirilor sau al alunecrilor de teren, fiind stabil din punct de vedere geotehnic.

Accesul n amplasament se poate face din bulevardul Mamaia.

Pentru zona Constana-Mamaia sunt valabile urmtoarele date:

- conform STAS 6054-77, adncimea maxim de nghe este de 80 cm;

- conform P 100-1/2006 Cod de proiectare seismic. Partea I. Prevederi de proiectare pentru

cldiri: acceleraia terenului ag = 0,16 g; perioada de control (col) Tc = 0,7 s;

- conform CR 1-1-3-2005 Evaluarea aciunii zpezii asupra construciilor, valoarea

caracteristic a ncrcrii din zpad pe sol (interval mediu de recuren IMR=50 ani) s0,k = 2,0 kN/m2;

- conform NP 082-2004 Cod de proiectare. Bazele proiectrii i aciuni asupra construciilor.

Aciunea vntului: viteza vntului mediat pe un minut la nlimea de 10 m deasupra terenului

(IMR=50 de ani) U1min = 35 m/s; presiunea dinamic de referin a vntului mediat pe 10 minute la

nlimea de 10 m deasupra terenului (IMR=50 de ani) Qk = 0,5 kPa.

3. CONSIDERAII GEOLOGICE I GEOMORFOLOGICEDin punct de vedere al regionrii fizico-geografice, amplasamentul studiat este situat n

Dobrogea de Sud, subunitatea Litoralului maritim sud-dobrogean.

Trsturile proprii ale reliefului desemneaz Dobrogea de Sud ca pe o unitate fizico-geografic

tipic de podi, n condiiile unei structuri unitare de platform, peste cristalinul proterozoic aprnd

mai importante calcarele cretacice i sarmaiene, iar la suprafa mantia de depozite loessoide.

Micrile neotectonice cuaternare au ridicat sectorul sud-vestic, determinnd nlimile actuale (150-

200 m) i caracterul antecedent al majoritii vilor dunrene.

Aspectul general este de cmpie nalt, calcaroas, acoperit cu depozite groase de loess, care

domin prin abrupturi unitile nvecinate mai joase (valea Dunrii n vest i litoralul maritim n est).

GTF PROSPECT



Pag.3

din49

Podiul Dobrogei de Sud este alctuit din urmtoarele subuniti: Podiul Medgidiei, Podiul

Cobadin-Negru Vod, Podiul Oltinei, Litoralul maritim sud-dobrogean.

Format dintr-un rm nalt cu falez marin (spre deosebire de sectorul nordic cu rm jos, de

acumulare), litoralul maritim sud-dobrogean este modelat n depozite loessoide i calcare.

Litoralul maritim sud-dobrogean este foarte puin fragmentat de vi ce sunt tributare Mrii

Negre, cu spaii interfluviale netede. Aceste vi au cursul superior adnc spat n placa de calcare

sarmaiene, deschizndu-se larg spre rm, unde prin bararea gurilor de vrsare au fost transformate n

limane fluvio-marine, cum ar fi valea Agigea cu limanul Agigea, valea Dulceti cu limanul Tatlageac

i valea Albeti cu limanul Mangalia.

La sud de capul Midia se gsesc o serie de lagune, reprezentate prin lacul Siutghiol i

mlatinile Comorova i Mangaliei (Herghelie), nchise prin cordoane litorale din nisip, cu intercalaii

de cochilii i strate de material organic, n diferite stadii de turbificare.

Laguna Siutghiol are o suprafa de 19 km2, o lungime medie de 8,5 km, o lime medie de

2,5 km i o adncime maxim de 17,05 m. n formarea depresiunii respective, un rol important l-au

avut procesele carstice produse n depozitele groase de calcare jurasice i facilitate de prezena

izvoarelor ascensionale care au acionat prin dizolvarea calcarelor de jos n sus. Apele mrii au invadat

aceast arie depresionar ciuruit de puuri carstice, modelnd-o prin abraziune, dnd astfel natere

unui golf larg deschis, barat apoi de perisipuri (A. Breier, 1976).

Altitudinea medie a litoralului maritim sud-dobrogean este de 60-70 m, crescnd la sud de

valea Albeti la 80-90 m. De-a lungul rmului, pe o fie de 5-6 km, litoralul este nsoit de o prisp

(treapt) cu altitudini de 20-40 m (terasa de abraziune), n care este sculptat faleza. nlimea acesteia

ajunge la 40 m, scznd de la N spre S, prezentnd cca. 30-35 m la Constana i cca. 17 m la Mangalia.

Din punct de vedere climatic, litoralul sud-dobrogean al Mrii Negre se ncadreaz n zona

continental, Marea Neagr exercitndu-i influena pe cuprinsul unei fii litorale de 10-15 km lime,

i se caracterizeaz printr-un grad de ariditate accentuat, ca urmare a unei cantiti de precipitaii

atmosferice foarte mici i neuniform repartizate n cursul anului (cca. 350-400 mm anual), suprafaa

mrii favoriznd curenii descendeni, datorit crora gradul de nebulozitate scade mult (numrul

mediu anual de zile cu cer acoperit fiind sub 120), n timp ce evapotranspiraia potenial este deosebit

de ridicat (cca. 700 mm). Prezena apelor marine condiioneaz, n schimb, valori mari ale umezelii

relative a aerului (cca. 80 % anual), n aceast privin aciunea brizelor ndeplinind un rol important.

Suprafeele sunt expuse predominant aciunii maselor de aer estice i nord-estice. Temperatura medie

multianual este de 11,2C. O trstur de excepie a climatului o constituie faptul c extremitatea

sudic a litoralului prezint valori termice pozitive ale aerului n sezonul rece al anului.

GTF PROSPECT



Pag.4

din49

4. CERCETAREA GEOTEHNICPremergtor efecturii lucrrilor de teren a fost efectuat o cercetare vizual a

amplasamentului, n vederea amplasrii punctelor pentru investigarea terenului de fundare.

Investigarea amplasamentului s-a fcut prin intermediul a dou foraje geotehnice (FG 32,

FG 33) cu diametrul de 8 5/8 oli din care s-au recoltat probe tulburate, pentru determinarea n

laborator a principalelor caracteristici fizice ale pmnturilor. Cercetarea geotehnic a fost completat

cu trei sondaje de penetrare dinamic grea (PDG 13), efectuate pe amplasamentul studiat. Forajele

geotehnice i sondajul PDG 2 au fost efectuate pe adncimea de 20,00 m de la cota actual a terenului,

iar sondajele PDG 1 i PDG 3 pe adncimea de 21,00 m, amplasarea acestora pe terenul studiat fiind

prezentat n Figura 1.

Identificarea i descrierea pmnturilor s-a fcut potrivit SR EN ISO 14688-1:2004 Cercetri

i ncercri geotehnice. Identificarea i clasificarea pmnturilor. Partea 1: Identificare i descriere.

Clasificarea pmnturilor i interpretarea rezultatelor s-a fcut potrivit SR EN ISO 14688-2:2005

Cercetri i ncercri geotehnice. Identificarea i clasificarea pmnturilor. Partea 2: Principii pentru o

clasificare pentru testele de laborator, i cu ajutorul programului de calcul Geostru Dynamic licena

nr. 5595 pentru sondajele PDG.

5. REZULTATELE NCERCRILOR DE TEREN I LABORATORColoanele litologice observate pe teren odat cu realizarea forajelor geotehnice sunt prezentate n

buletinele concentratoare, mpreun cu cotele de la care s-au prelevat probele tulburate. Din analiza acestor

probe de pmnt rezult c formaiunile geologice ntlnite n forajele geotehnice sunt urmtoarele:

FG 32:

- 0,000,30m: Sol vegetal;

- 0,301,20m: Nisip mediu/slab fin cenuiu glbui cu fragmente de cochilii i umpluturi cu

fragmente de crmizi, uscat ntre -0,30 m i -1,00 m, umed ntre -1,00 m i -1,20 m;

- 1,201,50m: Nisip mediu/mare galben cenuiu, umed;

- 1,502,75m: Nisip mediu cenuiu cu fragmente de cochilii, inundat;

- 2,753,20m: Nisip mediu cenuiu albicios cu fragmente de cochilii, inundat;

- 3,204,30m: Nisip mare/slab mediu cenuiu negricios cu cantitate mare de cochilii ntregi i

fragmente, inundat;

- 4,304,80m: Nisip mediu/fin cenuiu negricios, inundat;

- 4,805,50m: Nisip mare/mediu cenuiu negricios cu cantitate mare de cochilii ntregi i

fragmente, inundat;

GTF PROSPECT



Pag.5

din49

- 5,508,00m: Nisip mediu cenuiu negricios cu cochilii ntregi i fragmente, inundat;

- 8,008,30m: Praf nisipos cenuiu negricios cu miros puternic de hidrogen sulfurat, cu resturi

vegetale milimetrice slab turbificate i fragmente de cochilii, vrtos, cu plasticitate redus, saturat;

- 8,308,50m: Nisip mediu/fin cenuiu, inundat;

- 8,509,80m: Praf nisipos cenuiu verzui cu zone cafeniu deschis, cu miros puternic de hidrogen

sulfurat, cu resturi vegetale milimetrice slab turbificate i fragmente de cochilii, vrtos, cu plasticitate

redus, saturat;

- 9,8010,60m: Turb neagr inundat cu intercalaii nisipoase;

- 10,6012,30m: Nisip mediu mediu/fin cenuiu negricios cu rare fragmente de cochilii, inundat;

- 12,3018,80m: Nisip fin cenuiu negricios cu rare fragmente de cochilii, inundat;

- 18,8019,20m: Praf nisipos cenuiu negricios, consistent, cu plasticitate redus, saturat;

- 19,2020,00m: Nisip prfos cenuiu, neplastic, saturat (stratul continu).

FG 33:

- 0,000,30m: Sol vegetal;

- 0,302,00m: Nisip mediu cenuiu glbui cu fragmente rare de cochilii, de la umed la inundat;

- 2,008,50m: Nisip mediu cenuiu negricios cu cochilii ntregi i fragmente, inundat;

- 8,5010,50m: Praf nisipos argilos cenuiu negricios cu miros puternic de hidrogen sulfurat, cu

resturi vegetale milimetrice slab turbificate, cu cochilii, vrtos, cu plasticitate redus, saturat;

- 10,5012,40m: Nisip mediu cenuiu negricios cu fragmente rare de cochilii, inundat;

- 12,4013,60m: Nisip mediu/fin fin/mediu cenuiu cu fragmente de cochilii, inundat;

- 13,6018,00m: Nisip fin cenuiu cu rare cochilii ntregi i fragmente mici, inundat;

- 18,0020,00m: Praf cenuiu, moale, cu plasticitate medie, saturat (stratul continu).

n laborator au fost efectuate ncercri pentru identificarea terenului de fundare i pentru

determinarea principalelor sale caracteristici fizice. Valorile determinate n laborator pentru principalii

indici geotehnici ai pmnturilor din terenul de fundare sunt urmtoarele:

Nisipuri:

- umiditate natural, w = 15,40 38,57 %.

Nisipuri prfoase:

- umiditate natural, w = 27,81 %.

GTF PROSPECT



Pag.6

din49

Prafuri:

- umiditate natural, w = 28,30 28,96 %;

- limit de curgere, wL = 31,52 32,75 %;

- limit de plasticitate, wP = 20,61 21,02 %;

- indice de plasticitate, IP = 10,91 11,73 %;

- indice de consisten, IC = 0,29 0,33.

Prafuri nisipoase:




- indice de plasticitate, Ip = 8,75 9,43 %;


Prafuri nisipoase argiloase:




- indice de plasticitate, Ip = 9,10 9,80 %;


Valorile determinate n urma sondajelor PDG pentru indicii geotehnici ai pmnturilor din

terenul de fundare sunt urmtoarele:

Pmnturi coezive:

- rezisten la penetrare dinamic pe con, Rd = 0,95 11,46 MPa;

- coeziune nedrenat, c = 18,93 265,76 kPa;

- rezisten la penetrare static, Qc = 0,93 17,75 MPa;

- modul edometric, E0 ed 200-300 = 2,13 40,72 MPa;

- modulul lui Young, E = 3,35 100,07 MPa;

- starea de consisten: consistent - tare;

- greutate volumic n stare natural, = 17,06 24,52 kN/m3;

- greutate volumic n stare saturat, sat = 18,44 24,52 kN/m3;

GTF PROSPECT



Pag.7

din49

P mnturi necoezive :

- rezisten la penetrare dinamic pe con, Rd = 0,85 39,93 MPa;

- densitate relativ, r = 30,73 68,65 %;

- unghi de forfecare, = 25,44 50,25;

- modulul lui Young, E = 5,70 64,99 MPa;

- modul edometric, E0 ed 200-300 = 4,16 19,38 MPa;

- grad de ndesare: ndesare medie foarte ndesat;

- greutate volumic, = 15,98 24,52 kN/m3;

- greutate volumic saturat, sat = 18,63 19,32 kN/m3;

- coeficientul lui Poisson, = 0,18 0,34;

- modul dinamic de forfecare, Gd = 41,16 182,17 MPa;

- potenial de lichefiere: posibil la VIII X pe scara Mercalli Modificat.

Valorile rezultatelor sondajelor PDG au un caracter orientativ.

Pe baza rezultatelor experimentale s-a constatat faptul c pmnturile se nscriu ca natur n

coloanele litologice observate la forare.

Pentru determinarea valorilor de calcul ale indicilor geotehnici prezentai n buletinele

concentratoare i n buletinele cu rezultatele ncercrilor PDG, nu a fost utilizat prelucrarea statistic a

rezultatelor datorit numrului limitat de probe prelevate. Ca valori de calcul au fost considerate

rezultatele obinute n urma analizelor de laborator (la determinrile singulare) sau valorile medii.

6. APA SUBTERANApa subteran a fost interceptat n forajele geotehnice, nivelul hidrostatic al acesteia aflndu-

se la adncimea de 1,50 m de la cota terenului natural.

7. CATEGORIA GEOTEHNIC A AMPLASAMENTULUIConform NP 074-2007, pentru stabilirea categoriei geotehnice i a riscului geotehnic se

analizeaz urmtoarele aspecte: condiiile de teren; apa subteran; categoria de importan a

construciei; vecinti; zona seismic.

Astfel pentru amplasamentul studiat rezult urmtorul punctaj:

GTF PROSPECT



Pag.8

din49

- condiiile de teren: terenuri dificile 6 puncte;

- apa subteran: cu epuismente excepionale 4 puncte;

- categoria de importan a construciei: deosebit, excepional 5 puncte;

- vecinti: risc major 4 puncte;

- zona seismic: a g = 0,16 g 1 punct.

Total punctaj: 20 puncte.

Conform acestui punctaj, amplasamentul studiat se ncadreaz n Categoria Geotehnic 3 cu

Risc Geotehnic Major.

8. CONCLUZII I RECOMANDRIAnaliznd stratificaia din foraje, se constat c pmntul din cuprinsul terenului de fundare

este alctuit pn la adncimea de 20,00 m din: nisipuri fine, medii, mari, uneori cu cochilii ntregi sau

fragmente; intercalaii subiri de prafuri nisipoase, prafuri i prafuri nisipoase argiloase, uneori cu

miros puternic de hidrogen sulfurat; turbe inundate cu intercalaii nisipoase, umiditatea natural a

pmntului din terenul de fundare avnd valori cuprinse ntre 15,40 i 38,57 %.

Datorit poziiei amplasamentului pe teritoriul staiunii Mamaia i a nivelului ridicat al apei

subterane, se impune folosirea de betoane rezistente la sulfai.

Conform SR EN ISO 14688-2:2005, pmntul din terenul de fundare se clasific astfel:

- pmnt necoeziv (nisipuri) de la uscat pn la inundat, i pmnt coeziv (prafuri nisipoase,

prafuri i prafuri nisipoase argiloase, n strate relativ subiri, saturate).

- pmnt neplastic (nisip fin 3,896,3%; nisip mediu 2,278,8%; nisip mare 0,142,6%; cochilii

0,134,0%), i pmnt cu plasticitate de la redus la medie (prafurile nisipoase argiloase, prafurile

nisipoase i prafurile).

- pmnt necoeziv cu ndesare medie pn la foarte ndesat;

- pmnt coeziv cu stare de consisten de la consistent la tare.

Analiznd rezultatele cu caracter orientativ ale sondajelor PDG, se observ c rezistena la

penetrare dinamic pe con are valori de la mici la mari (Rd = 0,85 39,93 MPa), lichefierea nisipurilor

fiind posibil la seisme de gradul VIIIX pe scara de intensitate Mercalli Modificat (68 pe scara de

magnitudine Richter).

Sistemul de fundare al cldirii P+22E trebuie s preia ncrcrile date de structur i s le

transmit terenului de fundare n condiii de stabilitate, rezisten, siguran i o bun funcionalitate n

exploatare. Sistemul de fundare trebuie s ndeplineasc urmtoarele condiii:

GTF PROSPECT



Pag.9

din49

- ncrcrile transmise de sistemul de fundare nu trebuie s depeasc capacitile portante ale

terenului de fundare;

- deplasrile pe vertical i pe orizontal ale sistemului de fundare trebuie s se ncadreze n

intervalul de valori pe care structura i funcionalitatea construciei le admite;

- tensiunile de ntindere i compresiune care apar n fundaie s nu depeasc rezistena

materialului din care este executat.

Presiunea convenional de baz pe teren nembuntit este: pconv=160 kPa1 (gruparea

fundamental).

Datorit faptului c terenul de fundare face parte din categoria terenurilor dificile, proiectantul

de rezisten care va proiecta fundaiile cldirii trebuie s aleag soluia de fundare optim pe criterii

de rezisten, stabilitate, durabilitate i tehnico-economice, astfel nct s se asigure stabilitatea i

sigurana n exploatare a cldirii pe ntreaga perioad de via a acesteia, opiune pe care o va face

lund n considerare i recomandrile prezentului studiu geotehnic.

n condiiile date, pentru construirea imobilului P+22E pe amplasamentul investigat, se

recomand fundarea indirect prin intermediul unui radier general aezat pe piloi de ndesare

(piloi prefabricai din beton armat introdui prin batere, conform SR EN 12794+A1/2007),

calculai ca piloi flotani (pn la adncimea de 20,00 m nu au fost interceptate strate incompresibile).

Nu se va folosi fundarea direct sau fundarea indirect prin intermediul piloilor forai.

Talpa radierului va fi pozat respectnd condiiile privind adncimea maxim de nghe din

zon i situarea acesteia deasupra nivelului apei subterane. Astfel, adncimea minim de fundare a

radierului va fi Df min = 1,00 m de la cota terenului natural.

Capacitatea portant a piloilor se stabilete n fazele preliminare de proiectare folosind formule

empirice de calcul, urmnd ca n faza final de proiectare capacitatea portant real a piloilor s se

determine pe baza rezultatelor ncercrilor n teren a piloilor de prob (ncercri statice i/sau

dinamice), piloi introdui cu aceleai utilaje i avnd aceleai caracteristici constructive cu cei ce vor

rmne definitiv n lucrare. ncercrile n teren a piloilor de prob se fac conform Normativului

NP 045-2000 precum i pe baza unui proiect de ncercare. Se pot folosi i metode noi de ncercare,

cum ar fi PDA (Pile Driving Analyzer), cu care se poate determina integritatea structural a pilotului,

comportarea i caracteristicile terenului, sau eficiena echipamentului de batere. Metoda PDA poate

decide asupra celei mai bune soluii de fundare, optimizarea coeficientului de siguran, stabilirea

numrului de piloi din lucrare, adncimea piloilor.

1 Valorile indicate pentru presiunea convenional au fost stabilite innd seama de STAS 3300/2-85 i de natura materialului, identificat n faza de prospectare a terenului de fundare.

GTF PROSPECT



Pag.10din49

Numrul piloilor de prob se stabilete n funcie de numrul total estimat al piloilor din

lucrare, de complexitatea condiiilor geotehnice, de natura i tipul solicitrilor, de tipul i de clasa de

importan a construciei i n conformitate cu reglementrile tehnice din Normativele NP 123:2010 i

NP 045-2000.

Calculele preliminare pe baza formulelor empirice (Normativ NP 123:2010), pentru un pilot

din beton armat cu seciunea ptrat i latura d = 400 mm, cu lungimea de 18,00 m i fia de 17,50 m,

au furnizat urmtoarele valori:

- valoarea de calcul a capacitii portante ultime la compresiune: Rc;d = 1304,19 kN;

- rezistena de calcul la traciune: Rt;d = 621,57 kN;

- rezistena de calcul la ncrcare transversal: Rtr,d = 116,49 kN.

Piloii se vor realiza de la centrul platformei spre margine, executndu-se prima dat piloii cu

numr de ordine impar, apoi ceilali. Linia marginal a piloilor va depi marginea fundaiei spre

exteriorul construciei cu cel puin dou rnduri de piloi. n cazul imposibilitii depirii conturului

fundaiei cu dou rnduri de piloi, rndurile perimetrale de piloi vor fi mai dese.

Amplasarea piloilor pe terenul de fundare se face dup un model tabl de ah, n nodurile

unei reele triunghiulare sau ptratice. Distana minim interax la care se recomand a se plasa piloii

este 3d (d fiind latura pilotului). Distana real interax a piloilor va fi determinat prin calcul, n

conformitate cu reglementrile tehnice n vigoare n Romnia.

Baterea piloilor se realizeaz cu echipamente speciale de tip sonet pn la adncimea din proiect.

La fiecare pilot se msoar refuzul (nfigerea medie final msurat sub o serie de 10 lovituri

de berbec executate n condiii normale de batere a pilotului), pentru a controla dac s-a atins

ncrcarea maxim ce trebuie suportat de acesta.

Lucrrile de spargere a capului piloilor, necesare pentru ncastrarea acestora n radier, se vor

realiza utiliznd echipamente adecvate acestor operaiuni. Spargerea capului piloilor se va executa cu

foarte mare atenie, astfel nct s se evite propagarea fisurilor n lungul fiei piloilor.

La calculul i execuia fundaiilor indirecte pe piloi btui se vor folosi i respecta normele

tehnice prevzute n STAS 2561/3-90, SR EN 12794+A1/2007, NP 123:2010 i GE 029-97.

Pentru funcionarea n parametrii optimi a utilajelor de batere a piloilor se va realiza o

platform de lucru din piatr spart compactat sort 25-63 mm cu grosimea de 50 cm, care va fi

executat n regim de pern de fundare din dou straturi de 25 cm, platform care dup terminarea

lucrrilor de pilotaj va face parte din infrastructur. Baza platformei de lucru din piatr spart va fi

pozat la adncimea de 1,50 m de la cota terenului natural. Platforma de lucru se va verifica de ctre

un laborator autorizat prin ncercri cu placa conform STAS 8942/3-90.

GTF PROSPECT



Pag.11din49

Prin msuri de sistematizare va trebui s se evite stagnarea apelor de suprafa pe amplasament

att n timpul lucrrilor de pilotaj, a construirii ct i n timpul exploatrii construciei. n cazul cnd n

groapa de fundare se infiltreaz apa pluvial/subteran, aceasta se va evacua din sptur prin pompare

direct din bae de colectare.

nainte de turnarea fundaiilor, se va turna un strat de beton de egalizare cu grosimea cuprins

ntre 10 i 15 cm.

n cazul n care retragerile perimetrale ale viitoarei construcii fa de construciile adiacente sunt

mici sau lipsesc, se vor lua msuri i se vor executa lucrri speciale pentru evitarea degradrii acestora.

Spturile pentru groapa de fundare se vor executa n uscat, la taluzuri provizorii pe ct posibil

de pant 2:3. n cazul n care excavaiile nu se pot efectua n taluz, se prevd n mod obligatoriu lucrri

de sprijinire a pereilor excavaiilor ce vor fi dimensionate conform reglementrilor n vigoare.

Umpluturile perimetrale radierului se vor realiza cu nisipul rezultat din excavaii. Acesta va fi

aternut n strate succesive i va fi bine compactat cu plci vibrante sau cu maiul semi-mecanic.

Excedentul de pmnt rezultat din excavaii i micri de terasamente va fi ndeprtat din

amplasament.

n stabilirea soluiei preliminare de fundare indirect pentru imobilul P+22E pe amplasamentul

analizat s-a inut cont de natura i proprietile geomecanice general cunoscute ale terenului de

fundare.

Conform Ts-94, terenul natural se ncadreaz pentru sptur astfel:

- pentru sptur manual teren uor;

- pentru sptur mecanic teren de categoria I-II-II.

La verificarea calitii execuiei infrastructurii se va ine seama i de prevederile urmtoarelor

reglementri tehnice:

- GE 029-97 - Ghid tehnic privind tehnologia de execuie a piloilor pentru fundaii;

- NP 045-2000 - Normativ privind ncercarea n teren a piloilor de prob i a piloilor din fundaii;

- C 16-84 - Normativ pentru realizarea pe timp friguros a lucrrilor de construcii i a

instalaiilor aferente;

- C 56-85 - Normativ pentru verificarea calitii i recepia lucrrilor de construcii i instalaii

aferente, caiet II, cap. 1, pct. 1.41.6.

GTF PROSPECT



Pag.12din49

Este recomandabil ca studiul geotehnic s fie verificat de ctre un verificator de proiecte cu

exigena Af.

Este recomandabil ca lucrrile de infrastructur s fie executate sub asisten tehnic, asigurat

printr-o unitate specializat.

La atingerea cotei de fundare va fi solicitat inginerul geotehnician n vederea ntocmirii

proceselor verbale de lucrri ascunse privind natura terenului de fundare.

ncercrile efectuate n laborator precum i ntocmirea prezentului studiu au fost fcute fr

presiuni sau imixtiuni exterioare.

Acest document este proprietatea intelectual a S.C. GTF PROSPECT s.r.l. Folosirea acestuia,

parial sau total, n alt scop dect cel pentru care a fost ntocmit, fr acordul scris al proprietarului,

este interzis.

August 2013 ntocmit

Ing. SANDU MIHAI

GTF PROSPECT



Pag.13din49

Figura 1. Amplasarea pe teren a forajelor geotehnice i a sondajelor PDG

GTF PROSPECT



Pag.14din49

GTF PROSPECT



Pag.15din49

CU REZULTATELE NCERCRILOR DE LABORATOR PENTRU FORAJUL GEOTEHNIC FG 32

Unitatea:S.C. GTF PROSPECT s.r.l., Laborator Gr. I, Aut. Nr. 2242/2011, Constana Aparat:forez manual

antier: nceput la:26.06.2013

Beneficiar:S.C. MARCO CHIM s.r.l. Terminat la:28.06.2013Starea vremii: favorabil Diametrul forajului:8 5/8 oli, tubat

Ad

ncim

e (m

)

Gro

sim

e st

rat (

m)

Niv

elul

ape

i sub

tera

ne (m

)

Descriere

Ad

ncim

e pr

ob

tulb

urat

(m

) Compoziie granulometric

Um

idita

te n

atur

al

Limite de plasticitate

Arg

il (

Constanta, FG 32-33 PDG 1-3, P 22E - Studiu Geo Gtf

Documents

Transcript of Constanta, FG 32-33 PDG 1-3, P 22E - Studiu Geo Gtf