PROIECT
-
Upload
andreea-avram -
Category
Documents
-
view
236 -
download
1
description
Transcript of PROIECT
PROIECTTopografie
Inginereasca
Avram Alina Andreea
TRASAREA UNEI PLATFORME ORIZONTALE LA COTA PROIECTATA
1
Tema de proiectare:
Se urmareste in cadrul acestui proiect trasarea unei platforme orizontale in vederea
amplasarii unor obiective de investitii la baza didactica a USAMV Cluj-Napoca, amplasata in
comuna Cojocna, Cluj.
In cadrul lucrarii, executarea efectiva a platformei s-a realizat pe baza punctului P19.
Fig. 1 Trasarea unei platforme la o cota data din proiect
Etape de lucru:
2
1) Se calculeaza colturile carourilor prin nivelment geometric de mijloc
2) Calculul cotei medii ponderate:
Hmp=[ p i⋅H i ]
[ pi ]
Hmp=0. 25⋅∑ H c+0 .5⋅∑ Hm+1⋅∑ H i
N , unde N – nr .carourilor
3) Calculul elementelor de trasare ale platformei
Calculul cotei de executie
Se calculeaza cota de exceutie pe care o utilizam pentru baterea tarusilor la colturile carourilor in raport cu suprafata terenului. Daca valoarea este pozitiva se executa rambleere, respectiv daca este negativa se executa debleere.
Calculul lecturii
Se utilizeaza pentru verificarea pozitiei varfului de la tarusi, care vor fi batuti in vederea
nivelarii.
lcalc=HV−Hmp
HV =HRN +lRN
4) Calculul volumului de terasamente necesar a fi executat in vederea nivelarii
±V t=a⋅pi⋅Ce
Date cunoscute
zP19 (HRN) 357.032
lP19 0.976a 25
Nr. Crt. Lecturi pe mira Hij pij pij * Hij Hmp
Cota de executiea * pi
Volum terasamente
+ - R D
1 2 4 5 6 7 8 9 10 11 12
3
11 0.95 357.0580.25
89.2645
356.903
-0.155 6.25 -0.971419
12 0.82 357.188 0.5 178.594 -0.285 12.5 -3.567839
13 0.811 357.197 0.5 178.5985 -0.294 12.5 -3.680339
14 0.877 357.131 0.5 178.5655 -0.228 12.5 -2.855339
15 0.753 357.255 0.5 178.6275 -0.352 12.5 -4.405339
16 0.692 357.316 0.5 178.658 -0.413 12.5 -5.167839
17 0.6 357.408 0.5 178.704 -0.505 12.5 -6.317839
18 0.62 357.388 0.5 178.694 -0.485 12.5 -6.067839
19 0.498 357.510.25
89.3775 -0.607 6.25 -3.796419
21 1.16 356.848 0.5 178.424 0.055 12.5 0.682161
22 1.15 356.858 1 356.858 0.045 25 1.114323
23 1.085 356.923 1 356.923 -0.020 25 -0.510677
24 1.035 356.973 1 356.973 -0.070 25 -1.760677
25 1.008 357 1 357 -0.097 25 -2.435677
26 0.922 357.086 1 357.086 -0.183 25 -4.585677
27 0.86 357.148 1 357.148 -0.245 25 -6.135677
28 0.75 357.258 1 357.258 -0.355 25 -8.885677
29 0.65 357.358 0.5 178.679 -0.455 12.5 -5.692839
31 1.377 356.631 0.5 178.3155 0.272 12.5 3.394661
32 1.807 356.201 1 356.201 0.702 25 17.53932
33 1.751 356.257 1 356.257 0.646 25 16.13932
34 1.23 356.778 1 356.778 0.125 25 3.114323
35 1.15 356.858 1 356.858 0.045 25 1.114323
36 1.094 356.914 1 356.914 -0.011 25 -0.285677
37 0.995 357.013 1 357.013 -0.110 25 -2.760677
38 0.907 357.101 1 357.101 -0.198 25 -4.960677
39 0.84 357.168 0.5 178.584 -0.265 12.5 -3.317839
41 1.987 356.0210.25
89.00525 0.882 6.25 5.509831
42 1.994 356.014 0.5 178.007 0.889 12.5 11.10716
43 2.003 356.005 0.5 178.0025 0.898 12.5 11.21966
44 1.342 356.666 0.5 178.333 0.237 12.5 2.957161
45 1.299 356.709 0.5 178.3545 0.194 12.5 2.419661
46 1.252 356.756 0.5 178.378 0.147 12.5 1.832161
47 1.19 356.818 0.5 178.409 0.085 12.5 1.057161
48 1.075 356.933 0.5 178.4665 -0.030 12.5 -0.380339
49 1 357.0080.25
89.252 -0.105 6.25 -0.658919
Suma 12848.75 24 8565.662 79.20124 -79.20124
Legenda:
Δh – diferente de nivel
4
Hij – cote teren (calculate in raport cu reperul de nivelment)pij – ponderile punctelor de la colturile carourilor pij * Hij – produsul dintre ponderi si cote terenHmp – cota medie ponderataHpr – cote proiectateCe – cota de executiea – aria aferenta unui punct de pondere 1R – rambleu (umplutura)D – debleu (sapatura)
TRASAREA UNEI PLATFORME INCLINATE LA COTA PROIECTATA
Tema de proiectare:
5
Se urmareste in cadrul acestui proiect trasarea unei platforme inclinate in vederea amplasarii
unor obiective de investitii la baza didactica a USAMV Cluj-Napoca, amplasata in comuna
Cojocna, Cluj.
In cadrul lucrarii, executarea efectiva a platformei s-a realizat pe baza punctului P19.
Fig. 2 Trasarea unei platforme inclinate de panta data
Etape de lucru:
1) Calculul cotei medii ponderate
6
Hmp=[ p i⋅H i ]
[ pi ]
2) Calculul cotei proiectate pentru prima si ultima linie
Determinarea diferentei de nivel Δh dintre liniile extreme
Δh=Ppr(% )⋅D (m)100 , unde D=15m
H prI =Hmp+
Δh2
H prIV=Hmp−
Δh2
3) Determinarea cotelor proiectate pentru restul liniilor
H prII =H pr
I −d⋅Ppr
H prIII=H pr
I −2d⋅P pr
H prIV=H pr
I −3d⋅P pr
4) Calculul cotelor de executie
±Ce=H prij −HT
ij
Trasarea pe teren a platformei inclinate se face prin baterea tarusilor pana cand obtinem
valorile calculate ale cotei de executie in raport cu suprafata terenului.
Verificarea trasarii se face prin calculul lecturilor necesare in fiecare punct pentru a obtine
platforma inclinata.
7
lprI =HRN +lRN−H pr
I
lprII =HRN +lRN−H pr
II
lprIII=H RN +lRN−H pr
III
lprIV=H RN +lRN−H pr
IV
lprV =HRN +lRN−H pr
V
Vom realiza lecturi la firul nivelor prin tinerea mirelor pe tarusii batuti la cota proiectata, utlizand cota de executie.
Panta 0.0364 0.03
D [m] 15
Δh 0.546
Hpr linia 1357.175
6
Hpr linia 4356.629
6
Hpr linia 2356.993
6
Hpr linia 3356.811
6
8
Date cunoscutezP19
(HRN)357.032
lP19 0.976a 25
Nr. Crt.
Lecturi pe mira Hij pij pij * Hij Hmp Hpr
Cota de executiea * pi
Volum terasamente
+ - R D
1 2 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
11 0.95 357.058 0.25 89.2645
356.903
357.176 0.118 6.25 0.734831
12 0.82 357.188 0.5 178.594 357.176 -0.012 12.5 -0.155339
13 0.811 357.197 0.5 178.5985 357.176 -0.021 12.5 -0.267839
14 0.877 357.131 0.5 178.5655 357.176 0.045 12.5 0.557161
15 0.753 357.255 0.5 178.6275 357.176 -0.079 12.5 -0.992839
16 0.692 357.316 0.5 178.658 357.176 -0.140 12.5 -1.755339
17 0.6 357.408 0.5 178.704 357.176 -0.232 12.5 -2.905339
18 0.62 357.388 0.5 178.694 357.176 -0.212 12.5 -2.655339
19 0.498 357.51 0.25 89.3775 357.176 -0.334 6.25 -2.090169
21 1.16 356.848 0.5 178.424 356.994 0.146 12.5 1.819661
22 1.15 356.858 1 356.858 356.994 0.136 25 3.389323
23 1.085 356.923 1 356.923 356.994 0.071 25 1.764323
24 1.035 356.973 1 356.973 356.994 0.021 25 0.514323
25 1.008 357 1 357 356.994 -0.006 25 -0.160677
26 0.922 357.086 1 357.086 356.994 -0.092 25 -2.310677
27 0.86 357.148 1 357.148 356.994 -0.154 25 -3.860677
28 0.75 357.258 1 357.258 356.994 -0.264 25 -6.610677
29 0.65 357.358 0.5 178.679 356.994 -0.364 12.5 -4.555339
31 1.377 356.631 0.5 178.3155 356.812 0.181 12.5 2.257161
32 1.807 356.201 1 356.201 356.812 0.611 25 15.26432
33 1.751 356.257 1 356.257 356.812 0.555 25 13.86432
34 1.23 356.778 1 356.778 356.812 0.034 25 0.839323
35 1.15 356.858 1 356.858 356.812 -0.046 25 -1.160677
36 1.094 356.914 1 356.914 356.812 -0.102 25 -2.560677
37 0.995 357.013 1 357.013 356.812 -0.201 25 -5.035677
38 0.907 357.101 1 357.101 356.812 -0.289 25 -7.235677
39 0.84 357.168 0.5 178.584 356.812 -0.356 12.5 -4.455339
41 1.987 356.021 0.25 89.00525 356.630 0.609 6.25 3.803581
42 1.994 356.014 0.5 178.007 356.630 0.616 12.5 7.694661
43 2.003 356.005 0.5 178.0025 356.630 0.625 12.5 7.807161
44 1.342 356.666 0.5 178.333 356.630 -0.036 12.5 -0.455339
45 1.299 356.709 0.5 178.3545 356.630 -0.079 12.5 -0.992839
46 1.252 356.756 0.5 178.378 356.630 -0.126 12.5 -1.580339
47 1.19 356.818 0.5 178.409 356.630 -0.188 12.5 -2.355339
48 1.075 356.933 0.5 178.4665 356.630 -0.303 12.5 -3.792839
49 1 357.008 0.25 89.252 356.630 -0.378 6.25 -2.365169
Suma12848.7
524
8565.6618
60.31016 -60.31016
9
Legenda:
Δh – diferente de nivelHij – cote teren (calculate in raport cu reperul de nivelment)pij – ponderile punctelor de la colturile carourilor pij * Hij – produsul dintre ponderi si cote terenHmp – cota medie ponderataHpr – cote proiectateCe – cota de executiea – aria aferenta unui punct de pondere 1R – rambleu (umplutura)D – debleu (sapatura)
TRASAREA CURBELOR VERTICALE
10
Racordarea declivitatilor se executa prin curbe verticale in arc de cerc, care pot fi convexe sau concave.
Pentru asigurarea unei bune vizibilitati a traseului in fata autovehiculelor, raza curbei verticale convexe se calculeaza cu relatia:
unde df – distanta de franare ih – inaltimea ochiului conducatorului autovehiculului
Racordarea se face cu raze mari pana la 10.000 m in cazul curbelor convexe, respectiv pana la 2000 m pentru curbele concave. Unghiul la centru δ al racordarii este egal cu suma unghiurilor de panta, fara a tine cont de conventia ca unghiurile de rampa se considera pozitive, iar unghiurile de panta negative. Se poate scrie :
δ=p1+ p2
p1, p2 – pantele celor doua aliniamente, care pentru drumuri se exprima in procente, iar pentruicai ferate in promile
Racordarea verticala se face in mod similar cu metoda racordarii in arc de cerc de la partea planimetrica. Astfel, se scrie:
Pentru a calcula bisectoarea b in triunghiul OAV, se poate scrie:
Neglijand termenul b2 si efectuand operatiunile de calcul rezulta:
Se accepta cab≈Y M siT≈XM , estimari ce pot fi determinate pe baza relatiilor:
Y M=b cosδ2≈b
T−X M=V ' V =b sinδ2=0
Y M=X M
2
2 R
Relatia este valabila pentru orice punct curent de pe curba si atunci se poate scrie:
11
Dand valori diferite lui Xi se deduc valorile Yi cu care se traseaza curba de racordare prin coordonate rectangulare pe tangenta. Datorita faptului ca unghiurile de panta si de rampa sunt mici, abscisele Xi se pot lua in valori orizontale si ordonatele Yi pot fi masurate pe verticala.
Fig. 3 Trasarea curbelor verticale
Trasarea se va face de la punctul de intrare in curba spre punctul de varf, masurand Xi in valoare orizontala, iar in punctul gasit se va trasa prin nivelment cota punctului. Valoarea acesteia se calculeaza cu relatia:
HA – cota punctului A din profilul longitudinal proiectatp – panta aliniamentului
PROBLEMATrasarea curbelor verticale
Sa se traseze linia rosie corectata intre punctele de racordare A, B, C, si D cunoscand urmatoarele elemente:
Rc = 50mXc = 10mβV1 = 47.19.65βV3 = 42.18.70Rcv = 60m
12
Xcv = 10mβV2 = 45.70.25
Se va realiza schita utilizand scara 1:1000 pentru lungimi si scara 1:5000 pentru raze.
Calculele necesare trasarii sunt realizate in urmatorul tabel, folosindu-se formulele
mentionate anterior.
. 4
Racordarea declivitatilor prin curbe convexe si concave
13
δ/2 tgδ/2 T T2 2R b
δ1 152.8035 76.4018 2.5730 128.65 16551.27 2500.00 6.62
δ2 154.2975 77.1488 2.6652 159.91 25572.62 2088.72 12.24
δ3 157.813 78.9065 2.9068 145.34 21124.05 2500.00 8.45
:
14
Pentru curba convexa
X Y
10 1
20 4
30 9Pentru curba concava
X Y
10 0.83333333
20 3.33333333
30 7.5
TRASAREA PUNCTELOR PRINCIPALE ALE CURBELOR DE
RACORDARE, CAND NU AVEM VIZIBILITATE LA CELE DOUA PUNCTE CONSIDERATE DE PE
ALINIAMENTE
APLICATIETRASAREA PUNCTELOR PRINCIPALE ALE CURBELOR DE RACORDARE
Pentru asigurarea circulatiei diferitelor mijloace de transport, traseul caii de comunicatie compus din aliniamente care se intersecteaza in varfurile de unghi V necesita racordarea aliniamentelor prin curbe de racordare. Cele mai folosite curbe de racordare sunt cele in arc de cerc.
PROBLEMATrasarea punctelor principale (cand nu exista vizibilitate la cele 2 pct. considerate de pe aliniamente)
Sa se calculeze elementele de racordare ale unei curbe in arc de cerc si sa se traseze punctele principale ale acesteia, cunoscand:
R = 70 m (raza de racordare)β = 85.70.57Se va realiza schita de racordare la curba in arc de cerc utilizand scara 1:1000.Intre punctele A2 si B2 se executa o drumuire A2-101-102-103-104-B2, in care se masoara
unghiurile si distantele partiale, rezultand coordonatele punctelor intr-un sistem local.Se preiau din AutoCAD coordonatele punctelor A2 si B2.Se calculeaza distanta A2-B2 din coordonate si se calculeaza unghiul la varf:
n – nr. unghiurilor pe o latura a drumuirii
15
ϕ=200g−βϕ=θB2−B1
−θA1−A 2
A1, A2 – puncte oarecare de pe aliniament
Calculul unghiurilor ω’ si δ’:ω'=θ A2−B2
−θ A1−A2
δ '=θB2−B1+200g−θB
2−A
2
Calculele pentru punctele Ti, Te, respectiv B se realizeaza in mod identic cu racordarea in cazul in care exista vizibilitate intre punctele A2 si B2.
Punct X Y
A2 120.0881 446.3703
B2 117.1316 488.9122
Etape parcurse si calculi efectuate:1) Calculul orientarilor
θA2-B2 104.4172
θA1-A2 43.3270
θA2-A1 243.3270
θB2-A2 304.4172
θB2-B1 157.6213
θB1-B2 357.6213
2) Calculul unghiurilor ω’ si δ’
ω'=θ A2−B2
−θ A1− A2=104 . 41.72−43. 32 .70=61. 09 . 02
δ '=θB2−B1
+200g−θB2−A
2=157 .62 . 13+200g−304 . 41 . 72=53 .20 . 41
3) Coordonatele punctelor de drumuire
16
Punct X Y
A1 50.052 389.6677
B1 50.052 541.5866
Punct x y
101 115.8494 454.2205
102 123.0062 464.443
103 114.4823 473.297
104 123.9713 477.6437
4) Unghiul inaccesibil β
β=200g−( ω'+δ ' )=200g−(61.09 .02+53. 20 . 41)=85 .70 . 57
5) Calculul segmentelor inaccesibile A2 V , respectiv B2 V (Teorema sinusului)
A2 B2
sin β=
A2V
sin δ '=
B2 V
sin ω'
A2 B2
sin β=
A2V
sin δ '⇒ A2V =
A2B2⋅sin δ '
sin β=42.64451⋅0 .741785
0 . 974898=32 . 44756m
A2 B2
sin β=
B2V
sin ω'⇒B2 V=
A2 B2⋅sin ω'
sin β=42. 64451⋅0 . 818964
0. 974898=35 . 82356 m
6) Calculul lungimii tangentelor
T=R⋅tgϕ2
¿ }¿¿⇒T=70⋅1.2541338=87 .78937m ¿
7) Calculul segmentelor A2T i , respectiv
B2 T e
A2T i=T−A2 V=87 .78937−32. 44756=55 . 34181m
B2T e=T−B2V =87 .78937−35 . 82356=51 .96581 m
Trasarea propriu-zisa pe teren
Cu teodolitul situat in statia C se da viza la un punct situat pe aliniamentul I. Pe
directia stabilita se masoara segmentul , obtinand pozitia punctului de intrare in curba Ti
Cu teodolitul situat in statia D se da viza la un punct B1 situat pe directia stabilita
DT e , obtinand pozitia punctului de iesire din curba Te
Pentru trasarea punctului bisector se calculeaza in prealabil valoarea tangentei
auxiliare t: t=R⋅tg ϕ /4
17
Ne instalam cu teodolitul in punctul Ti, respectiv Te, masurand spre punctele C si D valoarea orizontala sau inclinata in functie de panta terenului a tangentei auxiliare t, obtinand punctele A2 si B2. Pozitia punctului bisector b se obtine la mijlocul distantei A2B2
Verificarea pozitiei punctului bisector se face prin calculul coordonatelor rectangulare pe tangenta si trasarea acestora din punctul ce reprezinta tangenta de intrare Ti
Fig. 6 Trasarea pct. principale a unei curbe de racordare cand nu existavizibilitate intre 2 pct. considerate pe aliniamente
18
TRASAREA AXELOR CONSTRUCTIILOR
Coodonatele punctelor
Nr. punct
x yNr.
punctx y
Nr. punct
x y
a1 585260.18 390951.96 c9 585269.15391008.63
4f6
585253.122
390998.268
a2585263.12
2390959.39
9c10
585272.092
391016.073
f7585256.10
8391005.56
6
a3585266.06
5390966.83
8c11
585275.035
391023.513
f8585256.40
3391006.31
a4 585269.01 390974.28 d1585243.44
2390958.58
1f9
585258.922
391012.68
a5585271.02
9390979.39
3d2
585246.384
390966.021
f10585261.86
4391020.12
a6585275.07
4390989.62
3d3
585249.326
390973.46 f11585264.80
6391027.55
9
a7585277.96
1390996.92
2d4 585252.27 390980.9 g1
585231.354
390963.363
a8585278.25
5390997.66
6d5
585254.291
390986.014
g2585234.29
6390970.80
3a9 585280.77
4391004.03
6d6 585258.33
6390996.24
3g3 585237.23
7390978.24
1
19
a10585283.71
6391011.47
5d7
585261.223
391003.543
g4 585240.18390985.68
2
a11 585286.66 391018.92 d8585261.51
7391004.28
7g5
585242.202
390990.796
b1585255.06
6390953.98
3d9
585264.036
391010.657
g6585246.24
8391001.02
6
b2585258.00
8390961.42
3d10
585266.979
391018.096
g7585249.13
4391008.32
5
b3 585260.95390968.86
2d11 585269.93 391025.54 g8
585249.428
391009.069
b4585263.89
2390976.30
3e1
585242.884
390958.802
g9585251.94
7391015.43
9
b5585265.91
4390981.41
5e2
585245.826
390966.241
g10 585254.89391022.87
8
b6585269.95
9390991.64
5e3
585248.768
390973.681
g11585257.83
1391030.31
8
b7585272.84
6390998.94
5e4 585252.27 390980.9 h1 585224.84 390965.94
b8 585273.14390999.68
9e5
585253.733
390986.235
h2585227.78
6390973.37
8
b9 585275.66 391006.06 e6585257.77
9390996.46
6h3 585230.73 390980.82
b10585278.60
2391013.49
8e7
585260.665
391003.764
h4 585233.67390988.25
6
b11585281.54
4391020.93
8e8
585260.959
391004.508
h5585235.69
3390993.37
c1585248.55
6390956.55
7e9
585263.478
391010.878
h6585239.73
8391003.6
c2585251.49
8390963.99
8e10 585266.42
391018.317
h7585242.62
5391010.9
c3 585254.44390971.43
7e11
585269.363
391025.756
h8585242.91
9391011.64
4
c4585257.38
3390978.87
7f1 585238.33 390960.61 h9
585245.438
391018.014
c5585259.40
5390983.99 f2 585241.27
390968.045
h10585248.38
1391025.45
3
c6 585263.45 390994.22 f3 585244.21 390975.49 h11585251.32
2391032.89
3
c7585266.33
7391001.52 f4 585247.21
390982.923
canal585220.38
9390958.35
8
c8585266.63
1391002.26
4f5
585249.176
390988.037
fier-beton
585231.934
391042.434
Calculul orientarii canal – fier beton
Calculul unghiurilor si al distantelor
20
Δx 11.545
Δy 84.076
θcanal-fier-beton 91.31251
Nr. Punct Δx Δy Orientare θ Distanta D
β
a1 39.791 -6.398 389.8507 40.30209 101.4619
a2 42.733 1.041 1.5505 42.74568 310.238
a3 45.676 8.48 11.6861 46.45651 320.3736
a4 48.621 15.922 20.1468 51.16162 328.8343
a5 50.64 21.035 25.0635 54.83503 333.751
a6 54.685 31.265 33.0643 62.99166 341.7518
a7 57.572 38.564 37.5730 69.29442 346.2605
a8 57.866 39.308 37.9867 69.95422 346.6742
a9 60.385 45.678 41.2284 75.71544 349.9159
a10 63.327 53.117 44.4323 82.65425 353.1197
a11 66.271 60.562 47.1364 89.77528 355.8239
21
Nr. Punct Δx Δy Orientare θ Distanta D
β
b1 34.677 -4.375 392.0103 34.95189 99.30216
b2 37.619 3.065 5.1754 37.74365 313.8629
b3 40.561 10.504 16.1320 41.89903 324.8195
b4 43.503 17.945 24.9069 47.05884 333.5943
b5 45.525 23.057 29.8453 51.03088 338.5328
b6 49.57 33.287 37.6466 59.70937 346.3341
b7 52.457 40.587 41.9220 66.32527 350.6095
b8 52.751 41.331 42.3101 67.01432 350.9976
b9 55.271 47.702 45.3290 73.00934 354.0164
b10 58.213 55.14 48.2746 80.18212 356.962
b11 61.155 62.58 50.7331 87.49966 359.4206
Nr. Punct Δx Δy Orientare θ Distanta D
β
c1 28.167 -1.801 395.9350 28.22452 95.37753
c2 31.109 5.64 11.4178 31.61613 320.1053
c3 34.051 13.079 23.3464 36.47644 332.0339
c4 36.994 20.519 32.2392 42.30349 340.9267
c5 39.016 25.632 37.0037 46.68241 345.6912
c6 43.061 35.862 44.2091 56.03867 352.8966
c7 45.948 43.162 48.0103 63.04107 356.6978
c8 46.242 43.906 48.3507 63.76566 357.0382
c9 48.761 50.276 50.9738 70.03793 359.6613
c10 51.703 57.715 53.4944 77.48691 362.1819
c11 54.646 65.155 55.5702 85.0374 364.2577
22
Nr. Punct Δx Δy Orientare θ Distanta D
β
d1 23.053 0.223 0.6158 23.05408 309.3033
d2 25.995 7.663 18.2498 27.10095 326.9373
d3 28.937 15.102 30.6219 32.64078 339.3094
d4 31.881 22.542 39.1810 39.04536 347.8685
d5 33.902 27.656 43.5626 43.75157 352.25
d6 37.947 37.885 49.9480 53.62134 358.6354
d7 40.834 45.185 53.2174 60.90238 361.9049
d8 41.128 45.929 53.5073 61.65213 362.1948
d9 43.647 52.299 55.7253 68.11935 364.4128
d10 46.59 59.738 57.8324 75.75788 366.5199
d11 49.541 67.182 59.5493 83.47294 368.2368
Nr. Punct Δx Δy Orientare θ Distanta D
β
e1 22.495 0.444 1.2564 22.49938 309.9439
e2 25.437 7.883 19.1315 26.63048 327.819
e3 28.379 15.323 31.5183 32.25154 340.2058
e4 31.881 22.542 39.1810 39.04536 347.8685
e5 33.344 27.877 44.3301 43.46205 353.0176
e6 37.39 38.108 50.6054 53.38756 359.2929
e7 40.276 45.406 53.8071 60.69482 362.4946
e8 40.57 46.15 54.0907 61.44711 362.7782
e9 43.089 52.52 56.2595 67.93388 364.9469
e10 46.031 59.959 58.3181 75.59057 367.0056
e11 48.974 67.398 59.9960 83.31232 368.6835
Nr. Punct Δx Δy Orientare θ Distanta D
β
f1 17.941 2.252 7.9494 18.08179 316.6369
f2 20.881 9.687 27.6525 23.01856 336.34
f3 23.821 17.132 39.6929 29.34187 348.3804
f4 26.821 24.565 47.2068 36.37039 355.8943
f5 28.787 29.679 50.9712 41.34652 359.6587
f6 32.733 39.91 56.2694 51.61644 364.9568
f7 35.719 47.208 58.7642 59.19833 367.4517
f8 36.014 47.952 58.9910 59.97001 367.6785
f9 38.533 54.322 60.7225 66.60084 369.41
f10 41.475 61.762 62.3528 74.3957 371.0402
f11 44.417 69.201 63.6727 82.22924 372.3602
23
Nr. Punct Δx Δy Orientare θ Distanta D
β
g1 10.965 5.005 27.2605 12.05327 335.948
g2 13.907 12.445 46.4717 18.66233 355.1592
g3 16.848 19.883 55.2483 26.06125 363.9358
g4 19.791 27.324 60.0932 33.73847 368.7807
g5 21.813 32.438 62.3123 39.09003 370.9998
g6 25.859 42.668 65.3133 49.89235 374.0008
g7 28.745 49.967 66.7656 57.64526 375.4531
g8 29.039 50.711 66.8922 58.43688 375.5797
g9 31.558 57.081 67.8482 65.22383 376.5357
g10 34.501 64.52 68.7390 73.16522 377.4265
g11 37.442 71.96 69.4570 81.11809 378.1445
Nr. Punct Δx Δy Orientare θ Distanta D
β
h1 4.451 7.582 66.2056 8.791935 374.8931
h2 7.397 15.02 70.8676 16.74264 379.5551
h3 10.341 22.462 72.5330 24.72808 381.2205
h4 13.281 29.898 73.3875 32.71506 382.075
h5 15.304 35.012 73.7661 38.21063 382.4536
h6 19.349 45.242 74.2719 49.20592 382.9594
h7 22.236 52.542 74.5130 57.0535 383.2005
h8 22.53 53.286 74.5342 57.85325 383.2216
h9 25.049 59.656 74.6921 64.70155 383.3796
h10 27.992 67.095 74.8379 72.70001 383.5254
h11 30.933 74.535 74.9566 80.69893 383.6441
Fig. 7 Trasarea axelor pe imprejmuiri
24
DETERMINAREA INCLINARII UNEI CONSTRUCTII APLICAND PROCEDEUL PRIN MASURATORI UNGHIULARE
APLICATIE
Sa se determine inclinarea partiala a unei constructii, aplicand procedeul prin masuratori unghiulare si cunoscand urmatoarele elemente masurate pe teren in raport cu punctul de la varful constructiei:
γ '=38 . 15 .60γ ''=38 .16 .30L=45 .6m
γ 1' =45 .17. 35
γ 1''=45 .18. 10
L1=47 .3 m ρ=636620cc
Se va intocmi schita cu determinarea inclinarii prin schema de masurare a unghiurilor orizontale.
25
Fig. 8 Det. inclinarii unei constructii, procedeul prin mas. unghiulare
Etape de lucru1. Calculul cresterilor periodice ale valorilor unghiulare masurate din cele doua statii
Δγ=γ ''−γ '=0 . 00 .70Δγ1=γ 1
''−γ 1' =0 . 00 .75
γ - unghiuri orizontale2. Calculul marimilor liniare privind cresterea inclinarilor pe cele doua directii
Δq= Δγcc
ρcc⋅L
(mm)
Δq=0. 0070
Δq1=Δγ1
cc
ρcc⋅L
(mm)
Δq1=0 . 0075
Δq - cresterea partiala a inclinarii in mm
3. Calculul inclinarii totale privind cresterea partiala a inclinarii constructiei, prin vizare la punctul de la varf
ΔQ=√ Δq2+ Δq12
ΔQ=7 . 496107 mm
APLICATIE
26
Se cere realizarea unui plan de proiectare cu axa O pentru traseul unui drum situat in perimetrul experimental de la Cojocna, USAMV Cluj-Napoca.
Date cunoscute: coordonatele punctelor A, V1, V2, V3, V4, B
x y
A 582152 416050
V1 582130 416110
V2 582164 416120
V3 582135 416208
V4 582180 416220
B 582207 416270
R = 150m
Se va realiza schita utilizand pentru axa X scara 1:1000, iar pentru axa Y scara 1:1250
Fig. 9 Realizarea planului de proiectare pentru traseul unui drum
27
28