CAPITOLUL 1Date iniiale

1.1 Programa de producie aferent produsului

Manometrul se utilizeaz pentru indicarea presiunii mediilor nevscoase, ce nu cristalizeaz , n condiiile de temperatur , atmosfer. Presiunea nu trebuie s depeasc captul scalei manometrului. Un pericol n siguran apare n cazul gazelor i lichidelor la presiune nalt. n cazul apariiei unor fisuri, sau a cedrii elemenetelor sub presiune exist pericolul rnirii persoanelor aflate n zona. n acest sens se vor folosi aparate cu dispozitiv de protecie. Manometrele umplute cu lichid trebuie prevzute conf. EN 837-1/9.9, cu dispozitiv de evacuare (tip S1, S2 sau S3 conf. EN 837-1/9.7). Manometrele pentru oxygen i acetilen trebui executate ca manometre de siguran (execuie S2 sau S3 conf. EN 837-1/9.7 sau manometer conf. EN 562). Toate materialele ce intr n contact cu oxigenul sau acetilena trebuie s fie fr grsimi sau uleiuri. Trebuie utilizai numai acei lubrifiani acceptai pentru oxigen, la presiune maxim de lucru. Aparatele umplute cu glicerin nu se vor folosi pentru oxigen sau alte fluide de oxidare. n cazul unor medii periculoase, de exemplu se utilizeaz : Oxigen ; acetilena ; substane inflamabile ; substane cu pericol de explozie ; substane toxice ; sau a instalaiilor frigorifice, compresoare etc. trebuie avute n vedere suplimetar prescripiile corespunzatoare. Vrfurile de presiune nu trebuie s depeasc n nici un caz domeniul de utilizare al manometrului. Nu trebuie premise variaii de presiune rapide sau ocuri ce acioneaza direct asupra elementului de msur. Acestea cauzeaz scderi puternice a duratei de via a aparatului, i apar de exemplu n cazul montajului direct pe pompe (acul indicator vibreaz). Este necesar a reduce aceste ocuri de presiune cu ajutorul unui amortizor sau unui dispozitiv de protecie la suprasarcin. Un drossel, prin seciunea redus, ntrzie efectul ocului de presiune, dar are dezavantajul nfundrii cu mizerii. Elementele de amortizare ntrzie doar deplasarea acului indicator i conduc la o rapid uzare a mecanismului. Aparatele standard pot fi utilizate pentru medii agresive atunci cnd se va intercala un separator de mediu. n caz contrar se va alege un aparat corespunztor tipului de mediu i presiunii acestuia, iar n acest sens se vor pune la dispoziia productorului toate datele necesare.

Aparatele nu se vor supune nici unui oc mecanic. n cazul n care punctul de msurare este supus ocurilor, aparatele vor fi montate separat, la distan, prin intermediul racordurilor speciale. n cazul n care punctul de msurare este supus la vibraii mecanice, se pot utiliza aparate umplute cu lichid. Dac vibraiile sunt intense i neregulate, aparatul va fi montat la distan, prin intermediul racordurilor flexibile. Se poate constata prezena vibraiilor prin intermediul vrfului acului indicator. Precizia aparatelor este indicat n ipoteza unei temperaturi a mediului nconjurtor de +20C. Abateri de la temperatura de mai sus influeneaz indicaia a crei mrime este dependent de sistemul de msurare al manometrului. Conform EN 837-1/9.3 abaterea admis datorat influenei temperaturii este 0,04% /K referit la valoarea final a scalei. n cazul unor instalaii n aer liber se va face o alegere adecvat a tipului mametrului sau se va utiliza o protecie contra influenelor temperaturii mediului pentru a prentmpina de expunerea la temperaturi sub 0 C.La aparate umplute cu lichid poate crete vscozitatea lichidului n cazul scderii temperaturii. Aceasta duce la o ncetinire considerabil a indicaiei corecte. Fiecare suprasolicitare duce la apariia unei tensiuni n elementul elastic care micoreaz durata lui de via respectiv duce la micorarea preciziei de msurare. Din acest motiv este mereu necesar s se foloseac un aparat de msur cu o valoare a scalei mai mare dect presiunea static maxim i care astfel este mai puin sensibil la suprasarcini i schimbri de sarcin. n cazul n care din motive privind funcionarea domeniul de indicaie trebuie s fie ales mai mic dect valoarea maxim de funcionare, aparatul de msur trebuie s fie protejat printr-un dispozitiv de protecie contra suprasarcinii. Medii de msurare cu vscozitate ridicat sau cu impuriti pot influena negativ funcionarea dispozitivului de protecie sau l pot face nefuncionabil. n cazul unui oc de presiune dispozitivul se nchide imediat iar la o cretere treptat a presiunii dispozitivul se nchide treptat. Presiunea de nchidere trebuie aleas n consecin. Aparatele pentru msurat presiune nu trebuie inute de carcas la montarea i demontarea lor. Pentru a prentmpina deteriorri ale apartului montajul se va face doar prin folosirea unei chei care seataez pe racordul manometrului pe suprafaa special pentru aezarea cheii. Cnd se monteaza aparate care au accesorii pentru montaj pe perete sau n panou i manometrul trebuiestrns etan aceasta sa va face cu o cheie corespunztoare pentru a nu deteriora manometrul sau punctelede montaj.Pentru a aduce manometrul n poziia optim de citit se va face montajul cu ajutorul unei mufe sau unei piulie. Aparatul trebuie s stea bine fixat s nu vibreze i s poata fi uor lizibil. La citire se vor evita erorile de paralaxa. Aparatul se va monta astfel nct temperatura de funcionare s nu fie depita sau s fie sub aceasta. Se vaavea n vedere influena surselor de cldur. O diferen de nivel ntre tuul de prelevare i aparat duce la decalarea valorii de nceput cnd mediul demsurare nu are aceiai densitate ca aerul din mediul nconjurator. Decalarea nceputului de msurare p reiese din diferene de densitate (M L) i diferena de nlime h. Decalarea nceputului msurrii: ( bar) p = 10 5*(M L) .g. h [1] Unde : p decalarea de nceput a msurrii [bar]; M densitate mediului de msurare[ kg/m3] ; L densitatea aerului (1,205 la + 20 C) [kg/m3 ] ; h diferena de nivel [ m] ; g acceleratia pmntului ( acceleraia medie 9,81 m/s) [m/s ]. Indicaia se micoreaz cu p dac aparatul st mai sus dect tuul de preluare ,se mrete cu p cnd tuul st mai jos. Utilizatorul trebuie s se asigure c ,dac o coloana static de lichid acioneaz asupra aparatului de presiune acesta trebuie reglat corespunztor i reglajul se va indica pe cadran. n continuare pentru cazul n care aparatul st mai jos dect tuul de preluare, trebuie splat conducta de msurare pentru a se nltura corpurile strine, nainte de punerea in funciune. Pentru a uura ntreinerea, n cazul n care este necesar demontarea aparatului ,este necesar prevederea acestuia cu un ventil de nchidere. nainte de demontarea aparatului organul de msurare trebuie depresurizat. Eventual trebuie depresurizat conducta de msurare.Resturi de mediu de msurare pot fi periculoase pentru om i mediu. Dac manometrul este prevzut cu un orificiu de despresurizare sau un perete exemplu, trebuie s existe o distan de cel puin 20 mm de la acesta fa de orice alt obiect. La aparatele de masurat presiunea cu orificii de despresurizare pe circumferina carcasei sus, se recomand la domeniile de msuare de 16 bar ca aparatul s fie aerisit prin tierea niplului de pe dopul de umplere creendu-se o compensaie interioar. La diversele manometre sunt date indicaii corespunztoare. La manometrele umplute cu lichid cu poziie de aezare laterale se vor folosi carcase speciale la care orificiul de despresurizare se afl mereu n poziia superioar, pe circumferina carcasei.Tip i dimensiuni

Tip D 4 NG 100/160

Dimensiunile n mm Mrimi nominale (NG)Aa1bb1cc1c2d1*d2*d3*d4Ghs1s2s3SW

1002757609063201161324.8M4GB87323522

16040707810863201781965.8M5GB118323522

1.2 Date referitoare la unitatea de producie Dispunerea aparatului n instalaie i propuneri de componente sunt redate in VDE/VDI care sunt prezentate n tabelul 1.1.Starea mediului de msurare Lichid

Gazos

Starea materialului de umplere LichidEmanandVaporiTotal evaporatGazosCondensat Total condensat

ExempleCondens Lichid clocotitGaze lichideAer uscat Aer umed Vapori de ap

a) Manometru deasupra tuului de preluare

b) Mamometru sub tuul de preluare

Dac nu se indic altfel pe cadran toate aparatele se vor monta n poziie vertical .n alte cazuri trebuie indicat poziia de montaj printr-un marcaj de poziie conform EN 837-1/9.6.7indicat pe cadran. ( vezi desen).

Tipuri de conexiuni posibile pentru racordarea la presiune

Conducta de msurare

Conducta de msurare este legtura de la tuul de prelevare la aparatul de msurat presiunea. Diametrul interior al conductei trebuie s fie suficient de mare pentru a se preveni nfundri. Conducta va avea o nclinaie continu ( se recomanda 1 :15). n cazul n care se msoara gaze se va monta n locul cel mai de jos un dispozitiv de dezumidificare, n cazul lichidelor cu vscozitate ridicat se va prevedea n locul cel mai de sus o aerisire. n cazul n care gazele sau lichidele conin impuritti solide se vor monta filtre prevzute cu robinei de separare pentru a putea fi demontate i golite n timpul funcionrii instalaiei. Conducta de msurare trebuie astfel alctuit i montat s poata prelua sarcinile care apar prin dilatare,oscilaie sau dezvlotarea de cldur.

1.3 Date tehnice Domeniul de msurare : de la 1/0 bar pn la 1/15 [bar] -de la 0/0,6 bar pn la 0/1600 [bar] ; Temperatura de funcionare : -20 C la + 60 0 C ; Temperatura mediului : max + 60 0 C ; Temperatura de stocare : - 40 0 C la 70 0 C ; Comportamentul temperaturii : - la creteri de temperatura cca 0.4 % /K ; la scderi de temperatur cca 0,04 % /K (eroare de indicatie la abateri de la temperatur normal de + 20 0 C , referit la valoarea final a scalei ) . Ansamblul de msurare se va pune n funciune cu grij pentru a se evita ocuri de presiune sau modificri brute de temperatur. Din acest motiv ntotdeauna se vor deschide robineii de separare treptat. Precizia de msurare totui trebuie s fie verificat la intervale regulate. Verificarea se va face de personal colit, cu echipamente corespunztoare. Toate manometrele care prezint urme de deteriorri , trebuie s fie imediat demontate, reverificate i eventual recalibrate. Repariile se vor face numai de ctre productor. nainte de trimiterea aparatului la reparaie, utilizatorul obligaia de a-l cura de resturile substanei a crei presiune se msoar n special cnd este vorba de substane periculoase . 1.4 Aparate auxiliare Pentru a putea efectua controlul punctului zero in timpul utilizarii aparatelor sau pentru a putea demonta aparatul n vederea nlocuirii, se recomand a se monta o armtur de izolare instalaiei ntre aparat i punctul de preluare a presiunii. n scopul utilizrii se vor monta robinei sau ventile. Pentru aerisire : Conducta este nchis iar aparatul este n contact cu atmosfer. Se poate verifica punctul de zero. Pentru funcionare : Conducta este deschis ,aparatul st sub presiune. Pentru curare : Conducta este deschis,aparatul este n afara funcionrii, mediul de msurare iese n atmosfer. 1.5 Cerina economic TypeRF63Si,RF63Si,RF100Si,RF160Si,

D402D412D402D402

Version

Housing 6363100160

Housing (S3)Stainless steel 304 with bayonet bezel,

laminated safety glass window, blow out baffle wall

Measuring elementBourdon tube, stainless steel 316 L

Accuracy class1.6*1.6*1.01.0

ConnectionGBGBGBGB

Range (bar)Part no.Part no.Part no.Part no.

Price

-1/085401402854014128545140285501402

-1/+0.685402402854024128545240285502402

-1/+1.585403402854034128545340285503402

-1/+385404402854044128545440285504402

-1/+585405402854054128545540285505402

-1/+985406402854064128545640285506402

-1/+1585407402854074128545740285507402

Price

0/0.685409402854094128545940285509402

0/185410402854104128546040285510402

0/1.685411402854114128546140285511402

0/2.585412402854124128546240285512402

0/485413402854134128546340285513402

0/685414402854144128546440285514402

0/1085415402854154128546540285515402

0/1685416402854164128546640285516402

0/2585417402854174128546740285517402

0/4085418402854184128546840285518402

Price

0/6085419402854194128546940285519402

0/10085420402854204128547040285520402

0/16085421402854214128547140285521402

0/25085422402854224128547240285522402

0/40085423402854234128547340285523402

Price

0/60085424402854244128547440285524402

0/100085425402854254128547540285525402

1.6 Calculul ritmului i al productiviti liniei tehnologice Calculul ritmului liniei tehnologice se determin cu urmtoarea relaie :

[min/buc] ; n care:

- fondul real de timp, corespunztor aceleiai perioade la care a fost raportat i programul de producie i care, n acest caz a fost considerat un an.

- volumul de producie (P=50.000 [buc/an])

n care: - coeficient care ine seama de ncrcarea utilajului;

- numrul zilelor lucrtoare din perioada de timp considerat

();

- numrul de schimburi ();

- durata n ore a unui schimb ();

[min]

[min/buc] Productivitatea liniei tehnologice reprezint numrul de buci piese obinute 1a captul liniei tehnologice n unitatea de timp i se determin cu relaia : Q = Unde : - fondul real de timp ; Fr = Fd x = 12 5200 *0.95 = 118940 min = 1 982 ore Unde : randamentul liniei tehnologice , = 0.95 . Q= = 25,2buc./ or

CAPITOLUL 2DATE CONSTRUCTIV FUNCIONALE PRIVIND PRODUSUL 2.1 Documentaia tehnic de baz

Din desenul de execuie a piesei i datele nscrise n indicator, se observ c piesa Tij de manometru este o pies de rotaie, se execut prin sudare sau nbinare dintr-un semifabricat laminat din oel OL 37.1. Piesa are o form constructiv alctuit dintr-o succesiune de cilindri. Este suficient o singur proiecie, reprezentat printro vedere principal pentru a nelege forma i dimensiunile acesteia. Forma constructiv tehnologic este compus din: un cilindru cu diametrul 20 mm, pe o lungime de 60 mm; un trunchi de con cu diametrele bazelor 8 i 10, pe o lungime de 10 mm; un cilindru cu diametrul 10, pe o lungime de 20 mm; un filet M 12-15, pas normal, la ambele capete, cu degajare filet.Piesa se nscrie n clasa de execuie mijlocie. n timpul prelucrrii la astfel de piese trebuie ndeplinit condiia de coaxialitate a suprafeelor cilindrice. Fiind vorba de o pies de rotaie se folosete o singur suprafa de cotare, ceea ce simplific executarea piesei. Baza de proiectare a unei uniti de lucru o constituie piesa. Din desenul de execuie rezult c piesa din tem este executat din oel OL37.1 , STAS 2300-75. Din desenul de execuie a piesei i datele nscrise n indicator, se observ c piesa Tij de manometru este o pies de rotaie, se execut prin sudare sau nbinare dintr-un semifabricat laminat din oel OL 37.1. Piesa are o form constructiv alctuit dintr-o succesiune de cilindri. Este suficient o singur proiecie, reprezentat printro vedere principal pentru a nelege forma i dimensiunile acesteia. Forma constructiv tehnologic este compus din: un cilindru cu diametrul 20 mm, pe o lungime de 60 mm; un trunchi de con cu diametrele bazelor 8 i 10, pe o lungime de 10 mm; un cilindru cu diametrul 10, pe o lungime de 20 mm; un filet M 12-15, pas normal, la ambele capete, cu degajare filet.Piesa se nscrie n clasa de execuie mijlocie. n timpul prelucrrii la astfel de piese trebuie ndeplinit condiia de coaxialitate a suprafeelor cilindrice. Fiind vorba de o pies de rotaie se folosete o singur suprafa de cotare, ceea ce simplific executarea piesei. Baza de proiectare a unei uniti de lucru o constituie piesa. Din desenul de execuie rezult c piesa din tem este executat din oel OL37.1 , STAS 2300-75.

Figura 2.1 Tij de manometru Materialul piesei Tij de manometru este OL 37.1, care este un oel de uz general destinat fabricrii pieselor supuse la eforturi moderate.Notarea mrcilor de oel de uz general se face prin simbolul OL (oel laminat) urmat de dou cifre care reprezint valoarea rezistenei minime de rupere la traciune exprimate n kgf/mm2. Oelul OL 37.1 este un oel de uz general cu rezistena minim la rupere la traciune de 360 N/mm2 (37,1 kgf/mm2), din clasa de calitate 2.

2.2 Date privind semifabricatulMaterialul din care este fabricata piesa este: OL 37.1 STAS 2300 75. O- otel;L- procesul de obtinere al semifabricatului-laminat;20 - continutul mediu de carbon.

Marca de oelSR EN 10025 +A1: 1994

Marca STAS500/2-80

Compozitia chimica pe produs [%]

HB*Exemple de domenii de utilizare

C max.Mn max.Elemente de constructii metalice sudate sau imbinate prin alte procedee: ferme, poduri, rezervoare, stalpi, batiuri sudate,lanturi, plase sudate pentru beton armat, structuri portante de masini si utilaje.

S235 JR, FU

37.1

0,2-0,25

1,50

-

Tabelul 2.1 Produse laminate la cald din oeluri de constructie nealiate Unde : HB - duritate Brinell, reprezinta raportul dintre sarcina de ncercare aplicat F i aria urmei sferice, lasata de bila cu diametrul D, pe piesa de ncercat. Tabelul 2.2 Compoziie chimic a oelului laminat OL 37.1 Compoziie chimic OL 37.1

CSiMnPSCr NiMoV

0.2-0.80.060.06----

WNCuCoPbBNbAlAltele

---------

TiTa

--

Unde: -Cmax, concentraia de carbon maxim a oelului; -Mnmax, concentraia de mangan maxim a oelului; -Simax, concentraia de siliciu maxim a oelului; -Crmax, concentraia de crom maxim a oelului; -Nimax, concentraia de nichel maxim a oelului; -Pmax, concentraia de fosfor maxim a oelului; -Smax, concentraia de sulf maxim a oelului; -Almax, concentraia de aluminiu maxim a oelului; -Vmax, concentraia de vanadium maxim a oelului.

2.3 Criterii de alegere a semifabricatului Semifabricatul este o bucat de material sau o pies brut care a suferit o serie de prelucrri mecanice sau tehnice, dar care necesit n continuare alte prelucrri pentru a deveni o pies finit. Piesa finit rezult n urma prelucrrii semifabricatului cu respectarea tuturor condiiilor impuse prin desenul de execuie (form, dimensiune, toleran, calitatea suprafeelor). Semifabricatul supus prelucrrii prin achiere are una sau mai multe dimensiuni mai mari dect al piesei finite. Surplusul de material care trebuie ndeprtat de pe suprafaa semifabricatului poart denumirea de adaos de prelucrare. Un semifabricat bun are ct mai multe suprafee identice cu ale piesei finite, iar adaosul de prelucrare este redus la minimum. Principalele tipuri de semifabricate folosite la prelucrarea prin achiere sunt: buci debitate din produse laminate (bare, profile, srme); piese brute obinute prin turnare; piese brute forjate liber; piese brute forjate n matri (matriate); produse trase la rece. Din semifabricatele enumerate, unele sunt caracterizate de o precizie ridicat, cum ar fi cele matriate, cele presate, din pulberi i cele turnate (n special cele turnate sub presiune). Alegerea unui anumit tip de semifabricat este legat de seria de fabricaie. Semifabricatele turnate sau matriate nu pot fi folosite dect atunci cnd numrul pieselor de acelai tip prelucrat este mare. n cazul piesei Tij de manometru unde avem o producie individual vom alege ca semifabricat bar laminat 8. 2.3. Alegerea semifabricatului pentru producia individual Pentru producia individual se alege execuia dintr-un semifabricat din table laminate . Gama de table laminate , este foarte mare i sunt cuprinse n STAS 2300-75. Acest semifabricat prezint avantajul c se poate folosi la manometre pentru msurarea presiuni . Manometru cu tije metalic se utilizeaz pentru msurare presiuni n roi , msurarea presiuni n pompe , etc .

2.4 Caracteristicile fizico-mecanice ale materialului Tabelul 2.3 Caracteristicile mecaniceCaracteristici mecanice i tehnologice

Marca oelulu Clasa de calitate Limita de curgere Rp0,2[N/mm2]Rezistena la traciune Rm[N/mm2]Alungirea la rupere A[%]Diametrul dornului la ndoirea la rece la 180

Rezistena KCUJ/cm2Energia de rupere

TemperaturaCRVJ

OL37.12240360-440251,5069 2027

Unde: - Rm, rezistena la rupere, reprezint raportul dintre sarcina maxim Fmax suportat de ctre epruvet si aria A0 a seciunii transversale iniiale a epruvetei ;

- Rp0.2, limita de curgere conventional sau tehnic, reprezint efortul unitar corespunztor seciunii iniiale a epruvetei, pentru care lungirea specific remanent plastic, atinge valoarea prescris de 0.2%, care se meioneaz ca indice al efortului unitar ; - A5 , lungirea specifica la rupere standardizat; - KCU 300/2, reziliena Charpy pe epruveta cu cresttura n U, reprezint raportul dintre lucrul mecanic L necesar ruperii dintr-o singur lovitur a unei epruvete crestate n U i aria A0 a seciunii transversale iniiale a epruvetei date n dreptul crestturii; - HB, duritate Brinell, reprezinta raportul dintre sarcina de incercare aplicata F si aria urmei sferice, lasata de bila cu diametrul D, pe piesa de incercat;

- KV, duritate Vickers, reprezint raportul dintre sarcina de incercare aplicat F i aria suprafeei laterale a urmei produse, aceasta fiind o piramid dreapt cu baza ptrat cu diagonala d i cu un unghi la vrf de 136 ca i penetratorul.

2.5 Condiii tehnice (form , dimensiuni, poziia reciproc a suprafeelor) Condiiile tehnice de form ,dimensiunile i poziia reciproc a suprafeelor (fig. 2.2) sunt prezentate n tabelul 2.4.

Figura2.2 Poziia reciproc a suprafeelor

tabelul 2.4Nr.crt.Tip suprafaDimensiuni

ToleraneRugozitate,

Ra Clasa de precizie(ISO) Obs.

S1Cilindricexterioar

151,212

12,510,execuie mijlocie STAS 2300-75

S2 Cilindric interioar

151,210/ 8conform STAS6,312,execuie mijlocie STAS 2300-75

S3 Cilindricinterioar

350,524

6,310,execuie mijlocie STAS 2300-75

S4Plan 350,5 conform STAS6,310,execuie mijlocie STAS 2300-75

S5Cilindric exerioar 80,5

1,68,execuie mijlocie STAS 2300-75

S6Cilindric interioar 550,5conform STAS6,312,execuie mijlocie STAS 2300-75

S7Plan 50 0,5

6,310,execuie mijlocie STAS 2300-75

S8Cilindric exterioar 8 0,56,3

S9 Filet M12-15 6,3

2.6 Fluxul tehnologic Stabilirea succesiuni optime i a celor mai bune concentrri a operaiilor de prelucrare , rmn condiii de baz , care limiteaz numrul de variante posibile ale unui proces de prelucrare . Condiiile pentru stabilirea sucesiuni optime de prelucrare mecanic prevd urmtoarele reguli : operaiile de finisare s fie aezate la sfritul procesului de prelucrare ; operaiile n timpul crora exist posibilitatea unui mare procent de rebuturi s fie executate dac este posibil la nceputul prelucrrii ; executarea gurilor s se fac ctre sfritul procesului tehnologic ; n cazul ansamblrii mainilor unelte , dup felul prelucrrilor , se vor ocupa operaiile identice pentru nlturarea transportului .n general un proces de prelucra trebuie s respecte urmtoarele scheme ale operaiilor : prelucrarea suprafeelor care devin baze tehnologice i de referin pentru operaiile urmtoare ; prelucrarea de degroare a suprafeelor principale ale piesei ; prelucrarea de finisare a suprafeelor principale ; degroare i finisarea suprafeelor auxiliare ; tratametul termic ; executarea operaiilor secundare de tratametul termic ; executarea operaiilor de suprafinisare i netezire a suprafeelor principale ale piesei ; n aceste condiii , stabilirea unui traseu tehnologic de prelucrare devine o problem foarte important pentru cel care ntocmete tehnologia de prelucrare a unei piese , important n aces sens fiind i caracerul produciei . n funcie de volumul de producie , n industrie se disting urmtoarele tipuri principale de producie : producia individual sau de unicat ; producia de serie ; producia de mas . n cazul produciei individuale sau de unicate se execut pe baza unor comenzi din partea beneficiarului un numr mai mare sau mai mic de sortimente ( piese ) dar in cantiti mici care se repet foarte rar sau nu se mai repet . Acest tip de producie necesit o varietate mare de operaii , care trebuie executate de ctre personal nalt calificat. Operaiile care se vor executa pentru realizare piesei tij de manometru n ambele variante sunt :a) producia individual : debavurare ; strunjire exterioar de degroare ; strunjire exterioar de finisare ; filetare ; Ajustare ; Control finalb) Pentru producia de mas : Tratament termic laminare ; Strunjire de debroare ; Strunjire de finisare ; Filetare ajustare . 2.7 Alegerea mainilor- unelte Tehnologicitatea construciei Procesul tehnologic este procesul care cuprinde totalitatea operaiilor succesive de prelucrare la care este supus materia prim pn la obinerea produsului finit. Operaia este acea parte a procesului tehnologic efectuat de un muncitor sau de o echip de muncitori la un loc de munc cu utilajele i uneltele necesare cu scopul modificrii proprietilor fizico chimice a formei i dimensiunilor, netezimii i aspectului suprafeelor semifabricatului supus prelucrrii.Operaia este compus din una sau mai multe faze. Faza este o parte a operaiei tehnologice care se realizeaz ntr-o aezare i poziia piesei de prelucrat cu aceleai unelte de lucru i acelai regim de achiere. Stratul de material care trebuie nlturat de pe suprafaa piesei corespunztoare unei faze poate fi ndeprtat n una sau mai multe treceri ale sculei. Trecerea este o parte a fazei care se repet de mai multe ori, pstreaz neschimbat scula i regimul de achiere. Dup ce a fost stabilit traseul tehnologic care cuprinde felul operaiilor i succesiunea acestora , urmez alegerea mainilor-unelte , care trebuie s asigure economicitatea fabricaiei . Criteriile dup care se aleg mainile unelte de prelucrare mecanic a pieselor sunt urmtoarele : Particularitile constructive ; Precizia de prelucrare ; Puterea ma;inilor unelte . Lund n considerare recomandrile din tema de licen i a celor stabilite anterior s-au ales mainile unelte de prelucrare prezentate n tabelul 2.6.1 . 2.8 Alegerea S.D.V urilor necesare Sculele , dispozitivele i verificatoarele utilizate la prelucrarea prin achiere pe maini-unelte prezint o mare mare diversitate constructiv . Indiferent de gradul lor de complexitate , acestea au foarte multe asemnri , att n ceea ce privete concepia de realizare ct i n privina elementelor componente . La alegerea acestora s-a inut cont c sistemul tehnologic ste format din main unealt dispozitiv de prindere a piesei ( semifabricatului ) pies- scul achietoare dispozitiv de fixare a sculei main-unealt s fie un sistem nchis .

Din prima categorie fac parte : Suport cuite-utilizate pe majoritatea strungurilor ; Dornuri de fixare a frezelor ; Mandrinele , pentru fixarea sculelor cu coad cilindric . Din a doua categorie de dispozitive n funcie de forma i dimensiunile piesei , care se prelucreaz pe maina-unealt se folosesc urmtoarele dispozitive sau sisteme de fixare : Sisteme de fixare n consol : - universal ; - platou .Sisteme de fixare n vrfuri : - fixe : -mobile ; - antrenoare . Toate SDV-urile sunt utilizate pentru prelucrarea reperului Tij de manometru sunt prezentate n tabelul 2.6.1.

CAPITOLUL 3 pROIECTAREA STRUCTURII PRELIMINARE I DETALIATE A PROCESELOR TEHNOLOGICE

3.1 Noiuni generale Adaosul de prelucrare este surplusul de material care trebuie ndeprtat de pe suprafaa semifabricatului. Mrimea adaosului de prelucrare prevzut pe suprafaa semifabricatului ce urmeaz a se prelucra prin achiere nu este ntmpltoare. Dac adaosul este prea mic se poate ntmpla ca neregulariti, oxizi i crustele dure existente pe suprafaa semifabricatului s nu se nlture scule achietoare. Dac dimpotriv, adaosul de prelucrare este prea mare atunci, consum n plus energie, material, timp i scule achietoare i scula va rezulta la un pre mai mare. Ca regul general, adaosul de prelucrare trebuie s aib valoarea determinat cu formula:=+S++ n care:- nlimea neregularitilor suprafeei care se prelucreaz;

- grosimea stratului degradat; - valoarea abaterilor spaiale; - erorile de aezare. innd seama de faptul c o suprafa de obicei necesit mai multe operaii succesive de prelucrare, adaosurile de prelucrare pot fi: totale, reprezentnd stratul de material necesar pentru efectuarea tuturor operaiilor de prelucrare mecanic pe suprafaa semifabricatului pn la obinerea piesei finite. intermediare, reprezentnd stratul de material ce se ndeprteaz la o singur operaie. Dac o pies este realizat prin urmtoarele operaii: strunire de degroare, strunjire de finisare i rectificare, adaosul de prelucrare total va fi o sum a adaosurilor intermediare:=+++ Dup modul de dispunere adaosurile de prelucrare pot fi:a) simetrice, fiind prevzute pe suprafeele exterioare de rotaie i sunt raportate la diametrul suprafeei:b) =unde: -diametrul semifabricatului; -diametrul piesei finite;c) asimetrice, fiind prevzute numai pe una din suprafee sau avnd valori diferite pe suprafee opuse.

Calculul adaosurilor de prelucrareAdaosul total (pe lungime):=, unde:- lungimea semifabricatului, = 64 mm- lungimea piesei finite, = 60 mm=64-60= 4 [mm]

Adaosurile de prelucrare (intermediare, simetrice) sunt:===1 [mm]===0.25 [mm]Adaosul total simetric===1 [mm]

unde: -diametrul semifabricatului; - diametrul piesei finite; 3.2 Calculul adaosului de prelucrare i a dimensiunilor intermediare Avnd n vederea consideraiile anterioare , vom calcula n continuare adaosul de prelucrare i dimensiunile intermediare pentru reperul tij de manometru n urmtoarele condiiile prelucrare : Semifabricat iniial : laminat liber la cald ; Material : OL 37.1 - STAS 2300-75 Operaiile care se vor executa pentru realizare fizic a piesei sunt cuprinse n tabelul 2.6.1 i sunt urmtoarele : Debitare ; Debavurarea ; Filetare ; Strunjire de degroare ; Strunjirea de finisare ; Control intermediar ; Ajustare ; Controul final . Pentru stabilirea diametrului semifabricatului laminat din care se va executa piesa , se calculez adaosul de prelucrare pentru suprafaa de diametru maxim pe care o lum din desenul de execuie al piesei .1. Pentru suprafaa 35 0,5 mm , avem :a) Strunjire de degroare dintr-o singur trecere ( anterior strunjirii de degroare materialul debitat) Prelucrarea se face cu prinderea n universal . Adaosul minim pentru strunjire de debroare este : 2Apimin = 2 ( Rz i-1 + Si-1 ) +2* i-1 2 + i 2 , unde :i = eroarea de instalare , n m ;i = 140 m .

i-1 = p = c x 1 [m] c - curbura specific a semifabricatului n [m/mm];

c = 2 [m/mm];l- lungimea total a semifabricatului , n mm ; l=35 mm din desenul de execuie i rezult :

c = 2*35 = 70 m = 0,25 mm = 250 m i-1 = = 260 m ;

Rzi-1 = 250 m ;Si-1 = 1500 m . n aceste condiii , adaosul minim de prelucrare va fi :2Apimin = 2 ( 250 + 35 ) +2 * 2602 + 352 = 273. 42 m Adaosul nominal de calcul este : 2* Apnom = 2*A pimin + A I unde : Ai - abatarea inferioar la diametru semifabricatului n m : Ai = 3 mm = 3000 m . Rezult c adaosului nominal pentru strunjire de debroare va fi : 2* Apnom = 2,73 + 1 Apnom= 3.73mm Diametru nominal de calcul al semifabricatului se determin cu relaia : dsnom = dimin + 2Apimin + A I unde : dimin - dimensiunea minima obinut la prima operaie de prelucrare , n mm : dimin = 35+ 0.5 =35,5 mm dsnom = 35,5 + 3,73 + 1 = 40,25mm Se debiteaz semifabricatul din table de calitate otel OLC37.1 . Adaosul de prelucrare nominal real pentru operaia de strunjire de degrosare a treptei 35 0.5 mm este : 2Apinom = dimax - di -min unde : dimax diametru maxim nainte de strunjire de finisare ; dimax = 40,25 mm di-min diametru maxim dup strunjirea de finisare , di min = 35,5 mm 2A pinom = 40,25 35,5 = 4,75mm 2. Pentru suprafaa 60 0,5 mm , avem :b) Strunjire de finisare dintr-o singur trecere ( anterior strunjirea de finisare - strunjirii de degroare materialul ) Prelucrarea se face cu prinderea n universal . Adaosul minim pentru strunjire de debroare este : 2Apimin = 2 ( Rz i-1 + Si-1 ) +2 * i-1 2 + i 2 , unde :i = eroarea de instalare , n m ;i = 140 m . i-1 = p = c x 1 [m] c - curbura specific a semifabricatului n [m/mm]; c = 2 [m/mm];l- lungimea total a semifabricatului , n mm ; l=35 mm din desenul de execuie i rezult :c = 2*60 = 120 m = 0,25 mm = 250 m i-1 = = 277 m ;

Rzi-1 = 250 m ;Si-1 = 1500 m .

n aceste condiii , adaosul minim de prelucrare va fi :2Apimin = 2 *( 250 + 60 ) +2 * 2772 + 602 = 314. 73 mTolerana pentru operaia anterioar ( strunjirea de degroare ) conform treptei 12 de precizie este : T i-1 = 200 m ; Adaosul nominal de calcul pentru rectificarea de degroare este : 2* Apnom = 2*A pimin + T i-1 unde : Ai - abatarea inferioar la diametru semifabricatului n m : Ai = 3 mm = 3000 m . Rezult c adaosului nominal pentru strunjire de debroare va fi : 2* Apnom = 3,14 + 1 Apnom= 4,14mm Diametru nominal de calcul al semifabricatului se determin cu relaia : dsnom = dimin + 2Apimin + A I unde : dimin - dimensiunea minima obinut la prima operaie de prelucrare , n mm : dimin = 60+0.5 =60,5 mm dsnom = 60,5 + 4,14 + 1 = 65,5mm Se debiteaz semifabricatul din table de calitate otel OLC37.1. Adaosul de prelucrare nominal real pentru opera ia de strunjire de degrosare a treptei 60 0.5 mm este :2Apinom = dimax - di -minunde : dimax diametru maxim nainte de strunjire de finisare ; dimax = 65,5 mm di-min diametru maxim dup strunjirea de finisare , di min = 60,5 mm 2A pinom = 65,5 60,5 = 5mm 3. Strunjire de degroare ( anterior strujiiri de degroare materialul este debitarea ) Prelucrarea se face cu prinderea n universal . Adaosul minim pentru strunjire de debroare este : 2Apimin = 2 ( Rz i-1 + Si-1 ) +2* i-1 2 + i 2 , unde :i = eroarea de instalare , n m ;i = 140 m . i-1 = p = c x 1 [m] c - curbura specific a semifabricatului n [m/mm]; c = 2 [m/mm];l- lungimea total a semifabricatului , n mm ; l=35 mm din desenul de execuie i rezult :c = 2*15 = 30 m = 0,25 mm = 250 m i-1 = = 250 m ;Rzi-1 = 250 m ;Si-1 = 1500 m . n aceste condiii , adaosul minim de prelucrare va fi :2Apimin = 2 ( 250 + 15 ) +2 * 2502 + 152 = 2500 m Adaosul nominal de calcul este : 2* Apnom = 2*A pimin + A I unde : Ai - abatarea inferioar la diametru semifabricatului n m : Ai = -3 mm = 3000 m . Rezult c adaosului nominal pentru strunjire de debroare va fi : 2* Apnom = 2,5 + 1 Apnom= 3.5mm Diametru nominal de calcul al semifabricatului se determin cu relaia : dsnom = dimin + 2Apimin + A I unde : dimin - dimensiunea minima obinut la prima operaie de prelucrare , n mm : dimin = 15+0.5 =15,5 mm dsnom = 15,5 + 3,5 + 1 = 20mm Se debiteaz semifabricatul din table de calitate otel OLC 37.1 . Adaosul de prelucrare nominal real pentru operaia de strunjire de degrosare a treptei 15 0.5 mm este :2Apinom = dimax - di -min unde : dimax diametru maxim nainte de strunjire de finisare ; dimax = 20 mm di-min diametru maxim dup strunjirea de finisare , di min = 15,5 mm 2A pinom = 20 15.5 = 4,5mm

4.Strunjire de finisare 55 0.5 mm ( operaia precedent este strunjirea de degroare ). Adaosul minim pentru strunjire de debroare este : 2Apimin = 2 ( Rz i-1 + Si-1 ) +2* i-1 2 + i 2 , unde :i = eroarea de instalare , n m ;i = 140 m . i-1 = p = c x 1 [m] c - curbura specific a semifabricatului n [m/mm]; c = 2 [m/mm];l- lungimea total a semifabricatului , n mm ; l=35 mm din desenul de execuie i rezult :c = 2*55 = 110 m = 0,25 mm = 250 m i-1 = = 273 m ;Rzi-1 = 250 m ;Si-1 = 1500 m . n aceste condiii , adaosul minim de prelucrare va fi :2Apimin = 2 *( 250 + 55 ) +2 * 2732 + 552 = 2566 mTolerana pentru operaia anterioar ( strunjirea de degroare ) conform treptei 12 de precizie este : T i-1 = 200 m ; Adaosul nominal de calcul pentru rectificarea de degroare este : 2* Apnom = 2*A pimin + T i-1 unde : Ai - abatarea inferioar la diametru semifabricatului n m : Ai = 3 mm = 3000 m . Rezult c adaosului nominal pentru strunjire de debroare va fi : 2* Apnom = 2,5 + 1 Apnom= 3,5mm Diametru nominal de calcul al semifabricatului se determin cu relaia : dsnom = dimin + 2Apimin + A I unde : dimin - dimensiunea minima obinut la prima operaie de prelucrare , n mm : dimin = 55+0.5 =55,5 mm dsnom = 55,5 + 3,5 + 1 = 60mm Se debiteaz semifabricatul din table de calitate otel OLC37.1. Adaosul de prelucrare nominal real pentru operaia de strunjire de degrosare a treptei 60 0.5 mm este : 2Apinom = dimax - di -min unde : dimax diametru maxim nainte de strunjire de finisare ; dimax = 60 mm di-min diametru maxim dup strunjirea de finisare , di min = 55mm 2A pinom = 60 55,5 = 4,5mm 5. Strunjire de degroare 12 0.5 mm Prelucrarea se face cu prinderea n universal . Adaosul minim pentru strunjire de debroare este : 2Apimin = 2 ( Rz i-1 + Si-1 ) +2 * i-1 2 + i 2 , unde :i = eroarea de instalare , n m ;i = 140 m . i-1 = p = c x 1 [m] c - curbura specific a semifabricatului n [m/mm]; c = 2 [m/mm];l- lungimea total a semifabricatului , n mm ; l=35 mm din desenul de execuie i rezult :c = 2*12 = 24 m = 0,25 mm = 250 m i-1 = = 250 m ;Rzi-1 = 250 m ;Si-1 = 1500 m . n aceste condiii , adaosul minim de prelucrare va fi :2Apimin = 2 ( 250 + 12 ) +2 * 2502 + 122 = 2508 m Adaosul nominal de calcul este : 2* Apnom = 2*A pimin + A I unde : Ai - abatarea inferioar la diametru semifabricatului n m : Ai = -3 mm = 3000 m . Rezult c adaosului nominal pentru strunjire de debroare va fi : 2* Apnom = 2,58 + 1 Apnom= 3.58mm Diametru nominal de calcul al semifabricatului se determin cu relaia : dsnom = dimin + 2Apimin + A I unde : dimin - dimensiunea minima obinut la prima operaie de prelucrare , n mm : dimin = 12+0.5 =12,5 mm dsnom = 12,5 + 3,58 + 1 = 17,08mm Se debiteaz semifabricatul din table de calitate otel OLC 37.1 . Adaosul de prelucrare nominal real pentru operaia de strunjire de degrosare a treptei 12 0.5 mm este : 2Apinom = dimax - di -min unde : dimax diametru maxim nainte de strunjire de finisare ; dimax = 12.5 mm di-min diametru maxim dup strunjirea de finisare , di min = 17.08 mm 2A pinom = 17.08 12.5 = 4,58mm 6. Strunjire de finisare 10 0.5 mm ( operaia precedent este strunjirea de degroare ). Adaosul minim pentru strunjire de debroare este : 2Apimin = 2 ( Rz i-1 + Si-1 ) +2* i-1 2 + i 2 , unde :i = eroarea de instalare , n m ;i = 140 m . i-1 = p = c x 1 [m] c - curbura specific a semifabricatului n [m/mm]; c = 2 [m/mm];l- lungimea total a semifabricatului , n mm ; l=35 mm din desenul de execuie i rezult :c = 2*10 = 20 m = 0,25 mm = 250 m i-1 = = 250 m ;Rzi-1 = 250 m ;Si-1 = 1500 m . n aceste condiii , adaosul minim de prelucrare va fi :2Apimin = 2 *( 250 + 10 ) +2 * 2502 + 102 = 2507 mTolerana pentru operaia anterioar ( strunjirea de degroare ) conform treptei 12 de precizie este : T i-1 = 200 m ; Adaosul nominal de calcul pentru rectificarea de degroare este : 2* Apnom = 2*A pimin + T i-1 unde : Ai - abatarea inferioar la diametru semifabricatului n m : Ai = 3 mm = 3000 m . Rezult c adaosului nominal pentru strunjire de debroare va fi : 2* Apnom = 2,5 + 1 Apnom= 3,5mm Diametru nominal de calcul al semifabricatului se determin cu relaia : dsnom = dimin + 2Apimin + A I unde : dimin - dimensiunea minima obinut la prima operaie de prelucrare , n mm : dimin = 10+0.5 =10,5 mm dsnom = 10,5 + 3,5 + 1 = 15mm Se debiteaz semifabricatul din table de calitate otel OLC37.1. Adaosul de prelucrare nominal real pentru operaia de strunjire de degrosare a treptei 60 0.5 mm este : 2Apinom = dimax - di -min unde : dimax diametru maxim nainte de strunjire de finisare ; dimax = 15 mm di-min diametru maxim dup strunjirea de finisare , di min = 10.5mm 2A pinom = 15 10,5 = 4,5mm 7.Strunjire de finisare 8 0.5 mm ( operaia precedent este strunjirea de degroare ). Adaosul minim pentru strunjire de debroare este : 2Apimin = 2 ( Rz i-1 + Si-1 ) +2* i-1 2 + i 2 , unde :i = eroarea de instalare , n m ;i = 140 m . i-1 = p = c x 1 [m]

c - curbura specific a semifabricatului n [m/mm]; c = 2 [m/mm];l- lungimea total a semifabricatului , n mm ; l=35 mm din desenul de execuie i rezult :c = 2*8 = 14 m = 0,25 mm = 250 m i-1 = = 250 m ;Rzi-1 = 250 m ;Si-1 = 1500 m . n aceste condiii , adaosul minim de prelucrare va fi :2Apimin = 2 *( 250 + 8 ) +2 * 2502 + 82 = 2506 mTolerana pentru operaia anterioar ( strunjirea de degroare ) conform treptei 12 de precizie este : T i-1 = 200 m ; Adaosul nominal de calcul pentru rectificarea de degroare este : 2* Apnom = 2*A pimin + T i-1 unde : Ai - abatarea inferioar la diametru semifabricatului n m : Ai = 3 mm = 3000 m . Rezult c adaosului nominal pentru strunjire de debroare va fi : 2* Apnom = 2,5 + 1 Apnom= 3,5mm Diametru nominal de calcul al semifabricatului se determin cu relaia : dsnom = dimin + 2Apimin + A I unde : dimin - dimensiunea minima obinut la prima operaie de prelucrare , n mm : dimin = 8+0.5 =8,5 mm dsnom = 8,5 + 3,5 + 1 = 13mm Se debiteaz semifabricatul din table de calitate otel OLC37.1. Adaosul de prelucrare nominal real pentru operaia de strunjire de degrosare a treptei 60 0.5 mm este : 2Apinom = dimax - di -min unde : dimax diametru maxim nainte de strunjire de finisare ; dimax = 13 mm di-min diametru maxim dup strunjirea de finisare , di min = 8.5mm 2A pinom = 13 8.5= 4,5mm

3.3 Calculul parametrilor regimului de achiere Regimul de aschiere este factorul principai al unei tehnologii care determina valoarea normei de lucru si reprezinta totalitatea urmatorilor parametrii :- adncimea de achiere , t in mm ;- avansul de achiere . s n mm / rot :- vtieza de achiere , v n m / min ;- turaia piesei sau a sculei , n in rot I mtn;- numrul de treceri , i . Etapele de stabilire a pararnetrilor regimului de achiere cuprinde urmtoarele etape :- stabilirea condiiilor de prelucrare ;- alegerea scuiei achietoare ;- stabilirea durabilitii sculei achietoare ;- stabilirea adncimii de achiere i a numrului de treceri i :- stabilirea avansului de achiere ;- stabilirea vitezei de achiere ;- stabilirea turaiei piesei ;- verificarea puterii . Toate aceste etape se parcurg pentru fiecare operatie si faza distincta in parte cu valori luate din tabele normative sau calculate analitic, respectind ordinea din fluxul tehnologic de prelucrare pentru realizarea reperului .Mainile unelte:* diametrul maxim de prelucrat pn la ghidaje, [m*]; h: 500 mm;* lungimea maxim de prelucrat, [mm]: L : 1500 mm;* puterea motorului principal de acionare, lkW]; N:7,5 kW;* turaia axului principal, rot/min]: 20;25;31,5;40; 50; 63; 80; 100; 125; 150;2AA; 26A;315; 400; 5C0; 63C; 800;1000; 1250;1500; 2A0A.* avansul longitudinal. La determinarea regimului de achiere am luat in calcul faptul c prelucrarea are loc cu mai multe scule simultane, de aceea durabilitatea sculelor trebuie s fie aceeai. Iniial regimul de achiere se poate lua din normativele de regimuri de achiere n vigoare. Valorile recomandate pentru prelucrrile obinuite , micorate ci 10-30 % pot constitui regimuri de achiere la prelucrarea pe maini agregat.

a) Stabilirea sculei achietoare : Prelucrarea folosind patru burghie elicoidale STAS 870-87 din oel rapid cu urmtoarele caracteristici:-diametrul burghiului D=15mm ;

-unghiul de nclinare a canalului de evacuare a achiilor (unghiul de degajare) ;-unghiul de atac principal; 2 r = 1200 ;-unghiul de atac secundar (ti secundar) :2 r = 900 ;-unghiul de aezare : 120 ; Materialul din care este confecionat semifabricatul este OLC 37.1 STAS 2300-75; Fluidul de rcire ungere utilizat: emulsie 20%. Durabilitatea economic sculei achietoare pentru burghiul elicoidal cu D= 17,4 mm se recomand: Tec=18 [min], conform tabelului 3.1 Tabel 3.1Diametrul burghiului, D, mmMaterialul burghiului

Oel rapidPlcue din carburi meralice

Materialul de prelucrat

Oel Font Metale i aliaje neferoase

511151620714-2018-221225-3023-40-77-8

b) Stabilirea adncimii de achiere

Adncimea de achiere o aleg n funcie de rezistena sculei cu dimensiunile cele mai mici, numrul de treceri i de rigiditatea sistemului tehnologic. Se recomand ca adaosul de prelucrare s se ia la o valoare maxim admis de rezistena sculei pentru a micora numrul de treceri. t = [mm] t= = 7,5 [mm]

c) Stabilirea avansul de lucru

Se alege la valoare maxim admis n funcie de rigiditatea sistemului tehnologicPentru alegerea avansului trebuie respectate urmtoarele cundiii: Smin