Esantionaj vrachier

nveliul exterior

[23,B.1.3] Pentru vrachiere sunt valabile prescripiile prevzute n paragrafele 1-22, att timp ct n acest paragraf nu sunt prevzute alte prescripii.A. nveliul exterior [6]

1. Notaii [6,A.2]

k = coeficient de material paragrafului 2, B.2.

pB = sarcina pe fund, n [kN/m2], conform paragrafului 4, B.3.

ps = sarcina pe bordaje, n [kN/m2], conform paragrafului 4, B.2.1.

n1 = 2 la sistemul transversal de osatur.

n1 = 1,6 la sistemul longitudinal de osatur.

n2 = 5,9 la sistemul transversal de osatur.

n2 = 4,8 la sistemul longitudinal de osatur.

L = cea mai mare tensiune longitudinal ncovoietoare de proiectare, n [N/mm2], conform paragrafului 5, E.4.

adm = tensiunea de proiectare admisibil n [N/mm2]

[N/mm2] pentru L < 90 m.

adm = 230/k, [N/mm2] pentru L 90 m

tk = adaos pentru coroziune, conform paragrafului 3, K.1.

2. nveliul fundului [6,B.1.2]2.1. Grosimea nveliului fundului pentru nave cu lungimea de 90 m i mai mare nu trebuie s fie mai mic dect urmtoarele valori:

, [mm]

, [mm]

unde- k = 1 [2, B.2]

- n2 = 4,8 (sistem longitudinal de osatur)

- a = 0,9 m

- pB - sarcina pe fund, [kN/m2], conform paragrafului 4, B.3,

[kN/m2];

kN/m2unde T = 12,1 m (pescajul navei),

p0 = 10,5 c1 = 10,5 2,81 = 29,5 kN/m2,

c1 = c0/n = 9,83/3,5 = 2,81

c0 = = = 9,83 (90L 300m)

n = 3,5 (L 90 m)b = 0 (0,2 x/L 0,8), [2.1.2].- adm = 230/k, [N/mm2] (L 90m)

adm = 230/1 = 230 N/mm2.-[N/mm2] pentru L 90m, n prim aproximaie,

N/mm2.

Obinem

= = 17,19 mm,unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 15,176 + 0,5 = 2,0176 mm, [3,K.1]

= 15,03 mm,unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 13,212 + 0,5 = 1,8212 mm.

Grosimea nveliului fundului:

tf = max (t ; t1) = max (17,19 ; 15,03) = 17,19 mm.

Conform [1,K] se adopt:tf = 17 mm.

2.2. Grosimea critic a plcilor [6,B.2]Pentru navele la care este recomandat, respectiv calculat, confirmarea rezistenei longitudinale, grosimea plcii nu trebuie s fie mai mic dect grosimea critic a plcii, calculat cu formula:

tcrit = [mm]

unde- c = 527 (sistem longitudinal);

- E = 2,06 105 N/mm2 , [3, F.1];

- F1 = 1,0 pentru sistemul longitudinal (tabel 3.2), [3, F.1].

Obinem:

tcrit = = 13,095 mm,

unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 11,45 + 0,5 = 1,645 mm.Deoarece tf > tcrit, rmne n final:

tf = 17 mm.3. Gurna [6,B.4][6,B.4.1] n zona de curbur a gurnei, pentru grosimea acesteia, se va accepta cea mai mare valoare ntre grosimea bordajului ( vezi 6,C.1) i a fundului:

tg = max (tf ; tb) = 17 mm.Limea gurnei nu trebuie s fie mai mic dect:

b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm],

b = 800 + 5205,5 = 1827,5 mm > bmax.Se adopt:bg = 1800 mm.4. Chila plat [6,B.5][6,B.5.1] Limea chilei plate nu trebuie s fie mai mic:

b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm],

b = 800 + 5205,5 = 1827,5 mm > bmax .

Din considerente tehnologice, cu acordul GL, se adopt:

bcp = 1980 mm.

Grosimea chilei plate n zona 0,7L la mijlocul navei nu trebuie s fie mai mic dect:

tcp = t + 2,0 [mm],

t = grosimea tablelor adiacente ale nveliului fundului (tf), n [mm].

Se adopt:tcp = 19 mm.[6,B.5.2] Se recomand, ca la navele mai lungi de 100 m, a crui fund este n sistem longitudinal de osatur, s se ntreasc suplimentar cu nervuri de rigidizare longitudinale intercostale, prevzute la maximum 400 mm de la P.D. Seciunea transversal a ntriturii longitudinale va fi A = 0,2L = 0,2205,5 = 41,1 cm2.Se adopt:

HP 260( 12 (41,3 . 477,7 . 4,5).

5. nveliul bordajului [6,C][6,C.1.1] Grosimea nveliului bordajului nu va fi mai mic dect:

t = n2 a + tk [mm].Zona tancului de gurn i a tancului antiruliu (sistem longitudinal de osatur):t = 4,8 0,9 + 2,003 = 17,033 mm.Se adopt: tb1 = 17 mm.Zona dintre tancul de gurn i tancul de ruliu (sistem transversal de osatur):

t = 5,9 0,9 + 2,347 = 20,817 mm.

Se adopt: tb2 = 21 mm.6. Centura [6,C.3]

[6,C.3.1] Limea centurii nu trebuie s fie mai mic dect:

b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm],

b = 800 + 5205,5 = 1827,5 mm > bmax.Se adopt:bc = 1800 mm.

[6,C.3.2] Grosimea centurii n zona de 0,4L la mijlocul navei nu trebuie n general s fie mai mic dect grosimea nveliului punii n aceeai zon. Totui, nu trebuie s fie mai mic dect grosimea bordajului n aceeai zon. Funcie de sistemul de osatur, trebuie s nu fie mai mic dect grosimea critic a punii, conform paragrafului 7, A. 5.2.Se adopt: tc = 17 mm ( tc > tcrit = 13,095 mm).B. nveliul punii [7,A]1. Grosimea punii superioare ntre bordaj i rama longitudinal a gurii de magazie [7,A.6] nu trebuie s fie mai mic dect cea mai mare valoare dintre

, [7,A.7.1]undep = pD sau pL, i anume, care este mai mare,

sau

.

Notaii:

- p = [kN/m2] [4, B.1]ca = 1,0 [tabelul 4.1];z = H = 16,5 0;

= 15,023 kN/m2.- pL = 0 , puntea superioar nu este punte de ncrcare, [4, C.1].Obinem

= 6,29 mm,

= 14,5 mm.Conform [7,A.5.2], tcrit = 13,095 mm,Se adopt:

tp1 = 14,5 mm.2. Grosimea punii superioare ntre guriile de magazii [7,A.7] nu trebuie s fie mai mic dect

= 6,29 mm

,

= 9,5 mm.

Se adopt:

tp2 = 9,5 mm.3. Tabla lcrimar [7,A.5.3]

Dac grosimea nveliului punii rezult mai mic dect grosimea bordajului, atunci se va prevedea tabl lcrimar cu limea egal cu centura i grosimea egal cu a bordajului:- tp < tc tl = tc = 17 mm;- bl = bc = 1800 mm.4. Racordarea colurilor gurilor de magazii [7,A.3.2]Colurile gurilor de magazii vor fi prevzute cu table ngroate, care se vor extinde att pe lungime, ct i pe lime cu mrimea unei distane intercostale (fig. 1). Grosimea tablei ngroate nu va fi mai mic dect grosimea nveliului punii de lng ramele longitudinale, plus grosimea punii ntre deschideri (pe zona 0,5L la mijlocul navei)

t = tp2 + tp2 = 14,5 + 9,5 = 24 mm.

Raza de racordare n colurile gurii de magazie nu trebuie s fie mai mic dect [7,A.3.3]

,

, ,

lungimea gurii de magazie, n [m]

b = limea gurii de magazie, b/B > 0,4.

Deoarece b/B = 18/32 = 0,5625 vom avea = 0,7875 m i = 1,97 m.Se adopt rgm = 1,2 m.

C. Structura dublului fund [23,B.4.1 i 8,B]1. [23,B.4.1] Dimensiunile elementelor constructive ale dublului fund n zona de ncrcare (suport central, varange, longitudinale, etc.) se determin conform paragrafului [8,B]. Pentru limea navei B, conform Fig. 23.1, se va lua limea B . Limea B nu se va lua mai mic dect 0,8B. Dimensiunile estimate se vor confrunta cu cele determinate conform 4.2.

= 45o ,B = 0,8B = 0,8 32 = 25,6 m.

Se adopt B = 28,53 m.

2. Suportul central [8,B.2.2]

- nlimea suportului central:

h = 350 + 45B [mm], hmin = 600 mm,

h = 350 + 4528,53 = 1634 mm.

Se adopt hdf = 1650 mm.- Grosimea suportului central:

hdf > 1200 mm ,

= 16,75 mm.

Se adopt tsc = 17 mm.

3. Supori laterali [8,B.3]- [8,B.3.1] Se adopt 3 supori laterali n fiecare bord, dispui la 3,6 m (cu acordul GL, care admite doar 3,5 m). - [8,B.3.2] Grosimea suporilor laterali:

= 13,75 mm.Se adopt tsl = 14 mm.

- Gurile de uurare n suporii laterali se dimensioneaz conform [8,B.3.2.3].4. nveliul dublului fund [23,B.4.4 i 8,B.4]

[8,B.4] Grosimea nveliului dublului fund nu trebuie s fie mai mic dect:

undep - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai mare):

p1 = 10 (T hdf) = 10 ( 12,1 1,65) = 104,5 kN/m2;

p2 = 10h = 1017,35 = 173,5 kN/m2,

h - distana de la nveliul dublului fund la nivelul gurii de aerisire,h = H hdf + hr = 16,5 1,65 + 2,5 = 17,35 m,

hr nlimea rsufltorii [m], hr = 2,5 m;

p3 = pi = 9,81 h (1 + av) = 9,81 1,015,65 (1 + 0,11) = 170,41 kN/m2 , [4,C.2]

G - masa ncrcturii din ncpere, n [t]V - volumul ncperii, n [m3] (fr gurile de magazie)G/V = = 0,7 t/m3 < 1,0 t/m3 , [vezi 23,B.4.4] , G/V = 1,0 t/m3h - nlimea ncrcturii deasupra dublului fund n ipoteza ncrcrii complete a spaiului din ncpere, n [m]h = H hdf + hrgm = 16,5 1,65 + 0,8 = 15,65 m,

hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;

av - factor de acceleraie av = F m = 0,111,0 = 0,11F = 0,11 = 0,11,v0 = 14 Nd < v0 =

m = 1,0 (0,2 x/L 0,7)

p = max (p1 ; p2 ; p3) = 173,35 kN/m2.Obinem: = 14,86 mm (tdf = 15 mm).innd cont de [23,B.4.4.2], se adopt tdf = 20 mm.5. Varange cu inim [8,B.7.3]- [8,B.7.3.1] Varangele se vor dispune la 3 intervale de coast.- [8,B.7.3.4 i 8,B.6.2.1] Grosimea varangelor:hdf > 1200 mm , tmax < 16,0 mm,

= 14,75 mm.Se adopt tvi = 15 mm.- [8,B.6.2.2] Aria seciunii varangelor cu inim nu trebuie s fie mai mic dect:

,

unde

e - distana ntre varange, n [m]

e = 2,7 m

, (nu exist perei longitudinali)

= 28,53 m

y - distana de la bordaj (perete longitudinal) la locul considerat, [m], ymax < 0,4

y = B b = 28,53 21,6 = 6,93 m

= 0,3.

Obinem

= 143,78 cm2.

= 165 1,5 = 247,5 cm2 > .- [8,B.7.3.5] Nervuri de rigidizare a varangelor. Se dispun n dreptul fiecrei longitudinale, avnd dimensiunile longitudinalelor de dublu fund (nlimea profilului trebuie s fie mai mica de 150 mm).Se adopt (vezi profilul longitudinalelor de dublu fund): HP 140(9 (15,2 . 92,0 . 1,1).

6. Varange etane [8,B.6.3]- [12,B.2] Grosimea varangelor etane nu trebuie s fie mai mic dect:

unde

p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):

p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv = 9,81 18,175 0,7(1 + 0,11) = 152,39 kN/m2

h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]

h1 = H hdf/2 + 2,5 = 16,6 1,65/2 + 2,5 = 18,175 m

= 0,7 t/m3av = 0,11 [4,C.1.1]

pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], dac este prevzut,

pv = 0

pd = 0.

Se adopt p = p1 = 152,39 kN/m2.p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:

p2 = 9,81 h2 = 9,81 18,175 = 178,3 kN/m2 ,h2 = H hdf/2 + 2,5 = 16,6 1,65/2 + 2,5 = 18,175 m.

Obinem:

= 13,94 mm,

= 12,4 mm.[8,B.6.3.1] Grosimea varangelor etane nu trebuie s fie mai mic dect cea obinut pentru varangele cu inim (tvi = 15 mm)

Se adopt tve = 15 mm.- [12,B.3] Nervuri de rigidizare a varangelor etane. Modulul de rezisten nu trebuie s fie mai mic dect:

= 0,550,91,652152,391,0 = 205,37 cm3

= 0,440,91,652178,31,0 = 192,23 cm3unde

= hdf = 1,65 m;

p = 152,39 kN/m2 [4,D.];

p2 = 178,3 kN/m2 [4,D.1.2].

Se adopt HP 140(9 (15,2 . 92,0 . 1,1).7. Longitudinale de fund i de dublu fund [8,B.7.2]

Modulele de rezisten se vor calcula dup [9,B].[9,B.3] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

.

7.1. Longitudinale de fund

- = 3a = 30,9 = 2,7 m;

- = = 0,757 > mmin = 0,7

= 230 120 = 110 N/mm2 (zon de sub axa neutr a seciunii transversale rezistente), unde

= (0,8 + 205,5/450)230/1,0 = 289 N/mm2 > ,

N/mm2;

= 0,8150 = 120 N/mm2 [9,B.2]

= = 150 N/mm2 [5,E.4.1]

p = cS p0 = 1,0 175 = 175 N/mm2 [5,C.1]

cS = 1,0 (0,30 x/L 0,70)

p0 = 175/k = 175/1,0 =175 N/mm2 (L 90m);

= 150 N/mm2 [9,B.2];

z = 0

= 1,0 0,7 = 0,7

n = 0,7 (p pB)

- p pB = 135,75 kN/m2 [4, B.3] (vezi calculul de la nveliul fundului)

Rezult

= 684,2 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(11 (46,7 . 647,5 . 6,6).

te = tf a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,

Wef = 647,5 + 6,6 (25,08 17) = 700,83 cm3.

Se adopt profilul longitudinalelor de fund HP 300(11 (Wef = 700,83 cm3).

7.2. Longitudinale de dublu fund

- = 3a = 30,9 = 2,7 m;

- = = 0,608 > mmin = 0,55

= = 137 N/mm2

= 1,0 0,55 = 0,55

n = 0,55 (p pi)

- p pi = 9,81 h (1 + av) = 9,81 1,015,65 (1 + 0,11) = 170,41 kN/m2 [4, C.2] (vezi i calculul de la nveliul dublului fund),

Rezult

= 679,78 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(11 (46,7 . 647,5 . 6,6).

te = tdf a/610 = 20 900/610 = 29,5 mm,

Wef = 647,5 + 6,6 (29,5 20) = 710,2 cm3.

Se adopt profilul longitudinalelor de dublu fund HP 300(11 (Wef = 710,2 cm3).D. Tancul de gurn [23,B]1. nveliul plafonului nclinat al tancului de gurn [23,B.4.4]

[8,B.4] Grosimea nveliului nu trebuie s fie mai mic dect:

unde

p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], p = max (p1, p2, p3).nveliul plafonului nclinat al tancului de gurn se mparte n 4 file de tabl avnd urmtoarele limi: (I) b1 = 1,98 m, (II) b2 = 2,18 m, (III) b3 = 2,18 m, (IV) b4 = 1,014 m.

- p1 = 10 (T hdf h)

(I) p1 = 10(T hdf) = 10( 12,1 1,65) = 104,5 kN/m2,

(II) p1 = 10(T hdf b1sin) = 10( 12,1 1,65 1,98sin45) = 90,5 kN/m2,

(III) p1 = 10[T hdf (b1 + b2)sin] = 10[12,1 1,65 (1,98 + 2,18)sin45] = = 75,1 kN/m2,

(IV) p1 = 10[T hdf (b1+b2+b3)sin] = 10[12,1 1,65 (1,98+2,18+2,18)sin45]= = 59,67 kN/m2;

- p2 = 10h , h = H hdf h + hr (vezi i calculul de la nveliul dublului fund)

(I) p2 = 10( 16,5 1,65 + 2,5) = 173,35 kN/m2,

(II) p2 = 10( 16,5 1,65 1,98sin45 + 2,5) = 159,5 kN/m2,

(III) p2 = 10[16,5 1,65 (1,98 + 2,18)sin45 + 2,5] = 144,08 kN/m2,

(IV) p2 = 10[16,5 1,65 (1,98+2,18+2,18)sin45 + 2,5] = 128,67 kN/m2;

- p3 = pi = 9,81 h (1 + av), [4,C.2] (vezi i calculul de la nveliul dublului fund)

h = H hdf + hrgm h = 16,5 1,65 + 0,8 h = 15,65 h,

= 20 = 25 [23,B.4.4.1]

(I) p3 = 9,81 1,015,65 (1 + 0,11) = 170,41 kN/m2,

(II) p3 = 9,81 1,0(15,65 1,98sin25)(1 + 0,11) = 161,3 kN/m2,

(III) p3 = 9,81 1,0(15,65 4,16sin25)(1 + 0,11) = 151,27 kN/m2,

(IV) p3 = 9,81 1,0(15,65 6,34sin25)(1 + 0,11) = 141,24 kN/m2;

Rezult presiunea maxim de proiectare pe cele 4 file de tabl:

(I) p = p2 = 173,35 kN/m2,

(II) p = p3 = 161,3 kN/m2,

(III) p = p3 = 151,27 kN/m2,

(IV) p = p3 = 141,24 kN/m2.

Obinem:(I) = 14,86 mm (tI = 15 mm).

innd cont de [8,B.4.4.2], se adopt tI = 17 mm.(II) = 14,32 mm.

Se adopt tII = 14,5 mm.(III) = 13,89 mm.

Se adopt tIII = 14 mm.(IV) = 13,44 mm.

Se adopt tIV = 13,5 mm.2. Cadre n tancurile de gurn [23,B.7][12,B.3] Modulul de rezisten pentru grinzile de ncruciare, care nu particip la ncovoierea general, ncastrate la ambele capete, nu trebuie s fie mai mic dect:

[cm3]

[cm3] .Cadrul de gurn este realizat din 3 elemente structurale:I - traversa plafonului nclinat;

II - coasta cadru;

III - varanga cadru.

- deschiderea, n [m], conform [3,C],I - = 4,05 m;II - = 2,75 m;III - = 2,7 m.

- p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):

p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv ,

I - p1 = 9,81 14,75 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 183,3 kN/m2

II - p1 = 9,81 15,5 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 193,00 kN/m2

III - p1 = 9,81 19,0 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 232,07 kN/m2h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]

I - h1 = H hdf (btg/2)tg45 + 2,5 = 16,5 1,65 (5,2/2)1,0 + 2,5 = 14,75 m

II - h1 = H htg/2 + 2,5 = 16,5 7,0/2 + 2,5 = 15,5 m

III - h1 = H + 2,5 = 16,5 + 2,5 = 19,0 m

= 1,025 t/m3 (tanc balast, ap de mare)av = 0,11 [4,C.1.1]

pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari],

pv = 0,2 bar

p = pd = (4 L/150)lt + 100pv = (4 205,5/150) 14,851,025 + 20 = 60,03 kN/m2sau

p = pd = (5,5 B/20)bt + 100pv = (5,5 32/20)5,21,025 + 20 = 40,79 kN/m2

lt = lmag/2 = 29,7/2 = 14,85 m ; bt = btg = 5,2 m.Se adopt p = p1.

- p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:

p2 = 9,81 h2 ,

I - p2 = 9,81 14,75 = 144,7 kN/m2

II - p2 = 9,81 15,5 = 152,06 kN/m2

III - p2 = 9,81 19,0 = 186,39 kN/m2

h2 = distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],

h2 h1.

Obinem:

I - W1 = 0,55 0,9 4,052 183,3 1,0 = 1488,25 cm3II - W1 = 0,55 0,9 2,752 193,0 1,0 = 722,48 cm3III - W1 = 0,55 0,9 2,702 232,07 1,0 = 837,44 cm3.Deoarece p2 < p1, nu mai calculm W2.

Fia adiional a elementelor cadrului de gurn [3,E]:I - = 2,43/2,7 = 0,9

= 0,6 4,05 = 2,43 m,

e = 3 a = 2,7 m

n = 6, em1/e = 0,324

n = 3, em2/e = 0,18

n = 4 em/e = 0,228.Obinem: em = 0,228 e = 0,228 2,7 = 615,6 mm.

II - = 1,65/2,7 = 0,6

= 0,6 2,75 = 1,65 m,

e = 3 a = 2,7 m

n = 6, em1/e = 0,216

n = 3, em2/e = 0,120

n = 2 em/e = 0,088.

Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,7 = 237,6 mm.

III - = 1,62/2,7 = 0,6

= 0,6 2,7 = 1,62 m,

e = 3 a = 2,7 m

n = 6, em1/e = 0,216

n = 3, em2/e = 0,120

n = 2 em/e = 0,088.

Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,7 = 237,6 mm.

Profilul elementelor cadrului de gurn:I - W = 1488,25 cm3 , tfa tI-III = 17,0; 14,5; 14 mm, efa = 615 mm, hl = ...II - W = 722,48 cm3 , tfa tb = 17,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = ...III - W = 837,44 cm3 , tfa tf = 17,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = ... ..............3. Longitudinalele de bordaj [23,B.5]Avem 5 longitudinale de bordaj n tancul de gurn (L1 L5, numerotate de jos n sus). [23,B.5] [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

.

unde

- = 3a = 30,9 = 2,7 m;

-

, (zon de sub axa neutr a seciunii transversale rezistente)

unde

= (0,8 + 205,5/450)230/1,0 = 289 N/mm2 > ,

N/mm2;

= 0,8150 = 120 N/mm2 [9,B.2]

= = 150 N/mm2 [5,E.4.1]

p = cS p0 = 1,0 175 = 175 N/mm2 [5,C.1]

cS = 1,0 (0,30 x/L 0,70)

p0 = 175/k = 175/1,0 =175 N/mm2 (L 90m);

= 150 N/mm2 [9,B.2];

= 1,0 0,7 = 0,7

n = 0,7 (p ps)

zL1 = 1,65 m = 137,00 N/mm2 m = = 0,608

zL2 = 2,55 m = 151,73 N/mm2 m = 0,549

zL3 = 3,45 m = 166,45 N/mm2 m = 0,500

zL4 = 4,35 m = 181,18 N/mm2 m = 0,459

zL5 = 5,25 m = 195,91 N/mm2 m = 0,425

Deoarece m < mmin , se adopt m = 0,7.

- p ps - sarcina pe bordaje, n [kN/m2], [4, B.2.1.1] (centrul sarcinii este sub linia de plutire), cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:

= 29,5 (1+0)1,0 = 29,5 kN/m2,

p0 = 10,5 c1 = 29,5 kN/m2

b = 0 (0,2 x/L 0,8)

= 1,0 [4, B.2.2], 18.

zL1 = 1,65 m = 136,01 kN/m2

zL2 = 2,55 m = 128,11 kN/m2

zL3 = 3,45 m = 120,21 kN/m2

zL4 = 4,35 m = 112,30 kN/m2

zL5 = 5,25 m = 104,40 kN/m2

- a = 0,9 m pentru longitudinalele 2, 3, 4, 5

- a = r/3 + a/2 = 1,6/3 + 0,9/2 = 0,983 m pentru longitudinala 1 [9, B.3.3]

Rezult:

WL1 = 0,7 0,983 2,72 136,01 = 682,26 cm3

WL2 = 0,7 0,9 2,72 128,11 = 588,37 cm3

WL3 = 0,7 0,9 2,72 120,21 = 552,09 cm3

WL4 = 0,7 0,9 2,72 112,30 = 515,76 cm3

WL5 = 0,7 0,9 2,72 104,40 = 479,48 cm3.

[23,B.5] [23,B.4.4.1] [8,B.4] NU (vezi GL-engl)

[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].

[cm3].

p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:

p2 = 9,81 h2 ,

h2 - distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],

h2 = H + 2,5 z

zL1 = 1,65 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 1,65) = 170,20 kN/m2

zL2 = 2,55 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 2,55) = 161,37 kN/m2

zL3 = 3,45 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 3,45) = 152,55 kN/m2

zL4 = 4,35 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 4,35) = 143,72 kN/m2

zL5 = 5,25 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 5,25) = 134,89 kN/m2

Obinem:

W2 L1 = 0,44 0,983 2,72 170,20 = 536,65 cm3

W2 L2 = 0,44 0,9 2,72 161,37 = 465,85 cm3

W2 L3 = 0,44 0,9 2,72 152,55 = 440,39 cm3

W2 L4 = 0,44 0,9 2,72 143,72 = 414,89 cm3

W2 L5 = 0,44 0,9 2,72 134,89 = 389,40 cm3.Rezult WLi > W2 Li .

Profilul longitudinalelor de bordaj din tancul de gurn:- L1 WL1 = 682,26 cm3.

Alegem din catalogul de profile: HP 300(11 (46,7 . 647,5 . 6,6).

te = tb1 a/610 = 17 941,5/610 = 26,24 mm,

Wef = 647,5 + 6,6 (26,24 17) = 708,48 cm3.

Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 300(11 (Wef = 708,48 cm3).- L2 WL2 = 588,37 cm3.

Alegem din catalogul de profile: HP 280(12 (45,50.571,7.5,4).

te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,

Wef = 571,7 + 5,4 (25,08 17) = 615,33 cm3.

Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 280(12 (Wef = 615,33 cm3).- L3 WL3 = 552,09 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280(11 (42,60.543,7.5,5).

te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,

Wef = 543,7 + 5,5 (25,08 17) = 588,14 cm3.


te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,

Wef = 499,2 + 4,5 (25,08 17) = 535,56 cm3.


te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,

Wef = 455,7 + 4,5 (25,08 17) = 492,06 cm3.

Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 260(11 (Wef = 492,06 cm3).4. Longitudinalele plafonului nclinat [23,B.5]Avem 6 longitudinale ale plafonului nclinat (L1 L6, numerotate de jos n sus).[23,B.5] ntriturile longitudinale din tancul de gurn se dimensioneaz conform modulului de rezisten prescris pentru longitudinalele de bordaj [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

.

unde

- = 3a = 30,9 = 2,7 m;

- , , (zon de sub axa neutr a seciunii transversale rezistente), unde

t = 289 N/mm2

B = 120 N/mm2

D = 150 N/mm2

= 1,0 0,7 = 0,7

n = 0,7 (p ps)

zLi = hdf + i a sin 45 , i = 1 6

zL1 = (1,65 + 0,9 sin 45) zul = 147,41 N/mm2 m = 0,565

zL2 = (1,65 + 1,8 sin 45) zul = 157,83 N/mm2 m = 0,528

zL3 = (1,65 + 2,7 sin 45) zul = 168,24 N/mm2 m = 0,495

zL4 = (1,65 + 3,6 sin 45) zul = 178,65 N/mm2 m = 0,466

zL5 = (1,65 + 4,5 sin 45) zul = 189,07 N/mm2 m = 0,440

zL6 = (1,65 + 5,4 sin 45) zul = 199,48 N/mm2 m = 0,417

Deoarece m < mmin , se adopt m = 0,7.

- p ps - sarcina pe bordaje, n [kN/m2], [4, B.2.1.1] (centrul sarcinii este sub linia de plutire), cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:

= 29,5 (1+0)1,0 = 29,5 kN/m2,

p0 = 10,5 c1 = 29,5 kN/m2

b = 0 (0,2 x/L 0,8)

= 1,0 [4, B.2.2], 18.

Obinem:

L1 ps = 115,67 kN/m2 WL1 = 531,25 cm3

L2 ps = 110,08 kN/m2 WL2 = 505,59 cm3

L3 ps = 104,5 kN/m2 WL3 = 479,92 cm3

L4 ps = 98,9 kN/m2 WL4 = 454,26 cm3

L5 ps = 93,32 kN/m2 WL5 = 428,6 cm3

L6 ps = 87,73 kN/m2 WL6 = 402,93 cm3.


[cm3] ,

p2 = 9,81 h2 ,

h2 = H + 2,5 z

Obinem:

L1 p2 = 163,96 kN/m2 W2 L1 = 473,33 cm3

L2 p2 = 157,72 kN/m2 W2 L2 = 455,30 cm3

L3 p2 = 151,47 kN/m2 W2 L3 = 437,28 cm3

L4 p2 = 145,23 kN/m2 W2 L4 = 419,26 cm3

L5 p2 = 138,99 kN/m2 W2 L5 = 401,24 cm3

L6 p2 = 132,74 kN/m2 W2 L5 = 383,21 cm3.Rezult WLi > W2 Li .

[23,B.5] Dimensiunile longitudinalelor se vor verifica i sub jurisdicia sarcinilor date de [23,B.4.4.1] [8,B.4],

p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai mare):

p1 = 10 (T zLi)p2 = 10h = 10( H zLi + 2,5)

L1 p1 = 98,13 kN/m2 L1 p2 = 167,14 kN/m2

L2 p1 = 91,77 kN/m2 L2 p2 = 160,77 kN/m2

L3 p1 = 85,41 kN/m2 L3 p2 = 154,41 kN/m2

L4 p1 = 79,04 kN/m2 L4 p2 = 148,04 kN/m2

L5 p1 = 72,68 kN/m2 L5 p2 = 141,68 kN/m2

L6 p1 = 66,31 kN/m2L6 p2 = 135,31 kN/m2p3 = pi = 9,81 h (1 + av) [4,C.2]

G/V = 1,0 t/m3 [23,B.4.4]

h = H zLi + hrgm

zLi = hdf + i a sin 25 , i = 1 6 ( = 20 [23,B.4.4.1])


av = 0,11

L1 p3 = 166,27 kN/m2

L2 p3 = 162,13 kN/m2

L3 p3 = 157,99 kN/m2

L4 p3 = 153,85 kN/m2

L5 p3 = 149,71 kN/m2

L6 p3 = 145,56 kN/m2

p = max (p1 ; p2 ; p3) ,

L1 p2 = 167,14 kN/m2

L2 p3 = 162,13 kN/m2

L3 p3 = 157,99 kN/m2

L4 p3 = 153,85 kN/m2

L5 p3 = 149,71 kN/m2

L6 p3 = 145,56 kN/m2

Modulul de rezisten al longitudinalelor sub jurisdicia sarcinilor date de [8,B.4] este:

WL1 = 0,7 0,9 2,72 167,14 = 767,62 cm3

WL2 = 0,7 0,9 2,72 162,13 = 744,61 cm3

WL3 = 0,7 0,9 2,72 157,99 = 725,60 cm3

WL4 = 0,7 0,9 2,72 153,85 = 706,59 cm3

WL5 = 0,7 0,9 2,72 149,71 = 687,57 cm3

WL6 = 0,7 0,9 2,72 145,56 = 668,51 cm3.Profilul longitudinalelor plafonului nclinat:

- L1 WL1 = 767,62 cm3.


te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,

Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3.



te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,

Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3.


te = tb1 a/610 = 14,5 900/610 = 21,4 mm,

Wef = 711,2 + 6,5 (21,4 14,5) = 756,05 cm3.


te = tb1 a/610 = 14,5 900/610 = 21,4 mm,

Wef = 679,8 + 6,5 (21,4 14,5) = 724,65 cm3.


te = tb1 a/610 = 14 900/610 = 20,65 mm,

Wef = 647,5 + 6,6 (20,65 14) = 691,39 cm3.


te = tb1 a/610 = 14 900/610 = 20,65 mm,

Wef = 647,5 + 6,6 (20,65 14) = 691,39 cm3.

Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 300(11 (Wef = 691,39 cm3).5. Longitudinalele de fund [9,B.3]Avem 4 longitudinale de fund n tancul de gurn (L1 L4, numerotate de la bordaj).

Modulul de rezisten al longitudinalelor L2 L4 este acelai cu cel determinat pentru longitudinalele de fund din dublu fund:WL2-L4 = 684,2 cm3.Profilul longitudinalelor de fund L2 L4 HP 300(11 (Wef = 700,83 cm3).Longitudinala L1 va avea modulul de rezisten calculat cu:a = r/3 + a/2 = 1,6/3 + 0,9/2 = 0,983 m [9, B.3.3]

= 747,25 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300(13 (52,80.711,2.6,5).

te = tb1 a/610 = 17 941,5/610 = 26,24 mm,

Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3.

Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 300(13 (Wef = 771,26 cm3).E. Coaste de cal [9,A][9,A.2.1.1] Modulul de rezisten, inclusiv legturile de la extremiti, nu trebuie s fie mai mici dect:

= 0,55 0,72 0,9 5,02 52,33 1,0 1,0 = 466,27 cm3unde

n = 0,55 , L 100 m

c = 1,0 2,8 = 1,0 2,8 0,1 = 0,72 (am admis = 0,1), cmin = 0,65

= 5 m

f = 1,0 (s = 0)

=10(12,19,5)+29,5[0,5+9,5/(212,1)+0]=52,33 N/m2

= 29,5(1 + 0) 1,0 = 29,5 kN/m2 .

[23,B.5.2] Modulul de rezisten poate fi mrit cu 20% W = 559,52 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280(11 (42,6 . 543,7 . 5,5).

te = tb2 a/610 = 21 900/610 = 31 mm,

Wef = 543,7 + 5,5 (31 21) = 598,7 cm3.

Se adopt profilul coastelor de cal HP 280(11 (Wef = 598,7 cm3).F. Tancul antiruliu [23,B]1. nveliul plafonului nclinat al tancului antiruliu [23,B.6] [23,B.6.1] Grosimea nu trebuie s fie mai mic dect cea obinut cu formula:

z - distana cmpului de plac fa de intersecia centurii cu lcrimara

z = 4,5 m

e0 - distana de la axa neutr la intersecia centurii cu lcrimara

e0 = 0,52H = 8,58 m

tkrit - grosimea critic [7,A.5.2]

tkrit = 13,09 m

= 9,02 m.

[23,B.6.1] Grosimea nveliului se determin conform [12].[12,A.7] Grosimea tuturor elementelor constructive n tancuri nu trebuie s fie mai mic dect:

= = 7,5 mm.nveliul plafonului nclinat (bpta = 7,9 m) se mparte n 4 file de tabl avnd urmtoarele limi: (I) b1 = 2,18 m, (II) b2 = 2,18 m, (III) b3 = 2,18 m, (IV) b4 = 1,36 m.

Exemplu: fila (I).

[12,B.2.1] Grosimea nveliului nu trebuie s fie mai mic dect:

[mm]

, [mm]unde

p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D.1] (se va lua valoarea mai mare):

p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100pv = 9,81 7,0 1,025(1 + 0,11) + 25 = 103,13 kN/m2sau

p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv = 9,811,025[7,0cos20 + (0,37,0 + + 3,5)sin20] + 25 = 110,4 kN/m2h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]

h1 = H htg + 2,5 = 16,5 7 5 + 2,5 = 7,0 m

= 1,025 t/m3 (ap de balast)av = 0,11 [4,C.1.1]

pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], dac este prevzut,

pv = 0,25 bar

- unghi de canarisire pentru proiectare, = 20

b - limea superioar a tancului, n [m]

b = 7,0 m

y - distana centrului de ncrcare fa de planul central longitudinal al tancului, n [m];

y = 3,5 m

pd = 0.

Se adopt p = p1 = 110,4 kN/m2.p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:

p2 = 9,81 h2 = 9,81 7,0 = 68,7 kN/m2 ,h2 = H htg + 2,5 = 16,5 7 5 + 2,5 = 7,0 m.

Obinem:

= 11,94 mm,

= 8,21 mm.

Se adopt tI = 12 mm.2. ntrituri longitudinale ale peretelui nclinat [23,B.5]Avem 7 longitudinale ale plafonului nclinat (L1 L7, numerotate de sus n jos).

[23,B.5] ntriturile longitudinale se dimensioneaz conform modulului de rezisten prescris pentru longitudinalele de bordaj [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

unde

- = 3a = 30,9 = 2,7 m;

- , , (zon deasupra axei neutre a seciunii transversale rezistente)

t = 289 N/mm2 > t max = 230 N/mm2 t = 230 N/mm2

B = 120 N/mm2

D = 150 N/mm2

= 1,0 0,55 = 0,55

n = 0,55 (p p1)

zLi = H 1,8 [1,3 + (i 1)a]sin 20 , i = 1 7

zL1 = 16,5 1,8 1,3sin 20 = 14,26 m zul = 116,65 N/mm2 m = 0,714

zL2 = 16,5 1,8 2,2sin 20 = 13,95 m zul = 121,73 N/mm2 m = 0,684

zL3 = 16,5 1,8 3,1sin 20 = 13,64 m zul = 126,80 N/mm2 m = 0,657

zL4 = 16,5 1,8 4,0sin 20 = 13,33 m zul = 131,89 N/mm2 m = 0,632

zL5 = 16,5 1,8 4,9sin 20 = 13,02 m zul = 136,92 N/mm2 m = 0,608

zL6 = 16,5 1,8 5,8sin 20 = 12,72 m zul = 141,90 N/mm2 m = 0,587

zL7 = 16,5 1,8 6,7sin 20 = 12,41 m zul = 147,00 N/mm2 m = 0,567

- p p1 - sarcina pentru ntrituri longitudinale, n [kN/m2], [4,D.1], cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:

p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100pv [kN/m2]sau

p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv [kN/m2]h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]

h1 Li = H zLi

= 1,025 t/m3 (ap de balast)av = 0,11 [4,C.1.1]

pv = 0,25 bar

= 20

b - limea superioar a tancului, n [m]

b = 7,0 m

y - distana centrului de ncrcare fa de planul central longitudinal al tancului, n [m];

y = b/2 [1,3 + (i 1)a]cos 20 , i = 1 3 (pentru L1, L2 L3)

y = [1,3 + (i 1)a]cos 20 b/2 , i = 4 7 (pentru L4, L5 L6, L7)

Obinem:

L1 h1 = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2

y = 2,28 m p1 = 61,23 kN/m2 WL1 = 50,05 cm3

L2 h1 = 2,55 m p1 = 53,49 kN/m2

y = 1,43 m p1 = 50,05 kN/m2

L3 h1 = 2,86 m p1 = 50,05 kN/m2

y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2

L4 h1 = 3,17 m p1 = 50,05 kN/m2

y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2

L5 h1 = 3,48 m p1 = 50,05 kN/m2

y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2

L6 h1 = 3,78 m p1 = 67,19 kN/m2

y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2

L7 h1 = 4,09 m p1 = 70,67 kN/m2

y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2


[cm3] ,

p2 = 9,81 h2 ,

h2 = h1 + 2,5

Deoarece p1 > p2 , rezult WLi > W2 Li .[23,B.5] Dimensiunile longitudinalelor se vor verifica i sub jurisdicia sarcinilor date de [23,B.4.4.1] [8,B.4],

p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai mare):

p1 = 10 (T zLi)p2 = 10h = 10( H zLi + 2,5)

L1 p1 = 98,13 kN/m2 L1 p2 = 167,14 kN/m2

L2 p1 = 91,77 kN/m2 L2 p2 = 160,77 kN/m2

L3 p1 = 85,41 kN/m2 L3 p2 = 154,41 kN/m2

L4 p1 = 79,04 kN/m2 L4 p2 = 148,04 kN/m2

L5 p1 = 72,68 kN/m2 L5 p2 = 141,68 kN/m2

L6 p1 = 66,31 kN/m2L6 p2 = 135,31 kN/m2p3 = pi = 9,81 h (1 + av) [4,C.2]

G/V = 1,0 t/m3 [23,B.4.4]

h = H zLi + hrgm

zLi = hdf + i a sin 25 , i = 1 6 ( = 20 [23,B.4.4.1])


av = 0,11

L1 p3 = 166,27 kN/m2

L2 p3 = 162,13 kN/m2

L3 p3 = 157,99 kN/m2

L4 p3 = 153,85 kN/m2

L5 p3 = 149,71 kN/m2

L6 p3 = 145,56 kN/m2

p = max (p1 ; p2 ; p3) ,

L1 p2 = 167,14 kN/m2

L2 p3 = 162,13 kN/m2

L3 p3 = 157,99 kN/m2

L4 p3 = 153,85 kN/m2

L5 p3 = 149,71 kN/m2

L6 p3 = 145,56 kN/m2

Modulul de rezisten al longitudinalelor sub jurisdicia sarcinilor date de [8,B.4] este:

WL1 = 0,7 0,9 2,72 167,14 = 767,62 cm3

WL2 = 0,7 0,9 2,72 162,13 = 744,61 cm3

WL3 = 0,7 0,9 2,72 157,99 = 725,60 cm3

WL4 = 0,7 0,9 2,72 153,85 = 706,59 cm3

WL5 = 0,7 0,9 2,72 149,71 = 687,57 cm3

WL6 = 0,7 0,9 2,72 145,56 = 668,51 cm3.Profilul longitudinalelor plafonului nclinat:

- L1 WL1 = 767,62 cm3.


te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,

Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3.



te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm,

Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3.


te = tb1 a/610 = 14,5 900/610 = 21,4 mm,

Wef = 711,2 + 6,5 (21,4 14,5) = 756,05 cm3.


te = tb1 a/610 = 14,5 900/610 = 21,4 mm,

Wef = 679,8 + 6,5 (21,4 14,5) = 724,65 cm3.


te = tb1 a/610 = 14 900/610 = 20,65 mm,

Wef = 647,5 + 6,6 (20,65 14) = 691,39 cm3.


te = tb1 a/610 = 14 900/610 = 20,65 mm,

Wef = 647,5 + 6,6 (20,65 14) = 691,39 cm3.

Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 300(11 (Wef = 691,39 cm3).3. Longitudinalele de punte [10,B.2]Modulul de rezisten al longitudinalelor punii (aflate sub zona 0,25H sau deasupra zonei 0,75H fa de L.B.) se va calcula conform [9,B].2. Cadre n tancurile antiruliu [23,B.7][12,B.3] Modulul de rezisten pentru grinzile de ncruciare, care nu particip la ncovoierea general, ncastrate la ambele capete, nu trebuie s fie mai mic dect:

= 0,550,91,652152,391,0 = 205,37 cm3

= 0,440,91,652178,31,0 = 192,23 cm3 .Cadrul tancului antiruliu este realizat din 3 elemente structurale:

I - traversa plafonului nclinat;II - coasta cadru;

III - traversa ntrit a punii.

- deschiderea, n [m], conform [3,C],I - = 5,4 m;II - = 2,7 m;III - = 4,5 m.

- p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):

p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv

sau

p = p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv .

I - p1 = 9,81 3,15 1,025 1,11 + 25 = 60,14 kN/m2

sau

p1 = 9,811,025[3,15cos20 + (2,1 + 0)sin20] + 25 = 62,0 kN/m2

II - p1 = 9,81 15,5 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 193,00 kN/m2

III - p1 = 9,81 19,0 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 232,07 kN/m2h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]

I - h1 = H htg (bpta/2)sin20= 16,5 7,0 5,0 3,95sin20= 3,15 m

b = 7,0 m

y = 0

II - h1 = H htg/2 + 2,5 = 16,5 7,0/2 + 2,5 = 15,5 m

III - h1 = H + 2,5 = 16,5 + 2,5 = 19,0 m

= 1,025 t/m3 (tanc balast, ap de mare)av = 0,11 [4,C.1.1]

pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari],

pv = 0,25 bar

p = pd = (4 L/150)lt + 100pv = (4 205,5/150) 14,851,025 + 20 = 60,03 kN/m2sau

p = pd = (5,5 B/20)bt + 100pv = (5,5 32/20)5,21,025 + 20 = 40,79 kN/m2

lt = lmag/2 = 29,7/2 = 14,85 m ; bt = btg = 5,2 m.Se adopt p = p1.

- p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:

p2 = 9,81 h2 ,

I - p2 = 9,81 5,65 = 55,4 kN/m2

II - p2 = 9,81 15,5 = 152,06 kN/m2

III - p2 = 9,81 19,0 = 186,39 kN/m2

h2 = distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],

h2 = h1 + 2,5.

Obinem:

I - W1 = 0,55 2,7 5,42 62,0 1,0 = 2684,76 cm3II - W1 = 0,55 0,9 2,752 193,0 1,0 = 722,48 cm3III - W1 = 0,55 0,9 2,702 232,07 1,0 = 837,44 cm3.

Deoarece p2 < p1, nu mai calculm W2.

Fia adiional a elementelor cadrului de gurn [3,E]:I - = 2,43/2,7 = 0,9

= 0,6 4,05 = 2,43 m,

e = 3 a = 2,7 m

n = 6, em1/e = 0,324

n = 3, em2/e = 0,18

n = 4 em/e = 0,228.

Obinem: em = 0,228 e = 0,228 2,7 = 615,6 mm.

II - = 1,65/2,7 = 0,6

= 0,6 2,75 = 1,65 m,

e = 3 a = 2,7 m

n = 6, em1/e = 0,216

n = 3, em2/e = 0,120

n = 2 em/e = 0,088.

Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,7 = 237,6 mm.

III - = 1,62/2,7 = 0,6

= 0,6 2,7 = 1,62 m,

e = 3 a = 2,7 m

n = 6, em1/e = 0,216

n = 3, em2/e = 0,120

n = 2 em/e = 0,088.

Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,7 = 237,6 mm.

Profilul elementelor cadrului de gurn:I - W = 1488,25 cm3 , tfa tI-III = 17,0; 14,5; 14 mm, efa = 615 mm, hl = ...II - W = 722,48 cm3 , tfa tb = 17,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = ...III - W = 837,44 cm3 , tfa tf = 17,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = ...

..............

_1208375044.unknown

_1208507296.unknown

_1209467718.unknown

_1209490310.unknown

_1209839740.unknown

_1209845962.unknown

_1209924690.unknown

_1210097581.unknown

_1209840026.unknown

_1209845041.unknown

_1209845144.unknown

_1209842003.unknown

_1209840018.unknown

_1209836223.unknown

_1209839718.unknown

_1209490754.unknown

_1209490223.unknown

_1209490283.unknown

_1209490299.unknown

_1209490264.unknown

_1209467931.unknown

_1209467977.unknown

_1209468018.unknown

_1209467887.unknown

_1208627674.unknown

_1209395519.unknown

_1209414256.unknown

_1209415464.unknown

_1209454482.unknown

_1209414492.unknown

_1209414497.unknown

_1209414032.unknown

_1209398241.unknown

_1209409044.unknown

_1208852391.unknown

_1208853246.unknown

_1208627792.unknown

_1208627227.unknown

_1208627331.unknown

_1208507317.unknown

_1208501762.unknown

_1208503553.unknown

_1208504957.unknown

_1208504864.unknown

_1208504116.unknown

_1208504511.unknown

_1208503841.unknown

_1208502491.unknown

_1208502738.unknown

_1208502957.unknown

_1208503246.unknown

_1208502566.unknown

_1208502382.unknown

_1208417527.unknown

_1208421953.unknown

_1208501715.unknown

_1208500128.unknown

_1208500534.unknown

_1208500546.unknown

_1208423611.unknown

_1208423520.unknown

_1208418652.unknown

_1208420607.unknown

_1208421932.unknown

_1208420604.unknown

_1208418441.unknown

_1208380147.unknown

_1208417008.unknown

_1208417505.unknown

_1208416522.unknown

_1208379608.unknown

_1208376656.unknown

_1208377729.unknown

_1208280004.unknown

_1208282880.unknown

_1208371306.unknown

_1208372971.unknown

_1208374940.unknown

_1208372580.unknown

_1208283304.unknown

_1208369974.bin

_1208283240.unknown

_1208282720.unknown

_1208282846.unknown

_1208282850.unknown

_1208282810.unknown

_1208281554.unknown

_1208282708.unknown

_1208281307.unknown

_1208281539.unknown

_1208281147.unknown

_1208253627.unknown

_1208257007.unknown

_1208277265.unknown

_1208279598.unknown

_1208276418.unknown

_1208254409.unknown

_1208256614.unknown

_1208253960.unknown

_1208251397.unknown

_1208251516.unknown

_1208252564.unknown

_1208251430.unknown

_1208251429.unknown

_1208250683.unknown

_1208251182.unknown

_1208251393.unknown

_1208250861.unknown

_1208250440.unknown

_1208250445.unknown

_1208249828.unknown

Esantionaj vrachier

Documents

Transcript of Esantionaj vrachier