nveliul exterior

Studenta:Valentina Popiniuc Grupa:2121

An universitar 2013-2014BKSS 48.512 TDWL = 180 m; B = 32,2 m; D =16,55 m; T = 11,671m; vs = 14,5 Nd;

[23,B.1.3] Pentru vrachiere sunt valabile prescripiile prevzute n paragrafele 1-22, att timp ct n acest paragraf nu sunt prevzute alte prescripii.

A. nveliul exterior [6]

1. Notaii [6,A.2]k = coeficient de material paragrafului 2, B.2.pB = sarcina pe fund, n [kN/m2], conform paragrafului 4, B.3.ps = sarcina pe bordaje, n [kN/m2], conform paragrafului 4, B.2.1. n1 = 1,6 la sistemul longitudinal de osatur.n2 = 4,8 la sistemul longitudinal de osatur.L = cea mai mare tensiune longitudinal ncovoietoare de proiectare, n [N/mm2], conform paragrafului 5, E.4.adm = tensiunea de proiectare admisibil n [N/mm2]

[N/mm2] pentru L < 90 m.adm = 230/k, [N/mm2] pentru L 90 mtk = adaos pentru coroziune, conform paragrafului 3, K.1.

2. nveliul fundului [6,B.1.2]

2.1. Grosimea nveliului fundului pentru nave cu lungimea de 90 m i mai mare nu trebuie s fie mai mic dect urmtoarele valori:

, [mm]

, [mm]unde- k = 1 [2, B.2]- n2 = 4,8 (sistem longitudinal de osatur)- a = 0,85 m- pB - sarcina pe fund, [kN/m2], conform paragrafului 4, B.3,

[kN/m2];

kN/m2unde T = 11,671 m (pescajul navei),p0 = 10,5 c1 = 10,5 2,69 = 28,24 kN/m2,c1 = c0/n = 9,44/3,5 = 2,69

c0 = = = 9,44 (90L 300m)n = 3,5 (L 90 m)b = 0 (0,2 x/L 0,8), [2.1.2].- adm = 230/k, [N/mm2] (L 90m)adm = 230/1 = 230 N/mm2.

-[N/mm2] pentru L 90m, n prim aproximaie,

N/mm2.Obinem

= = 15,97 mm,unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 14,07 + 0,5 = 1,907 mm, [3,K.1]

= 13,97 mm,unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 12,25 + 0,5 = 1,72 mm.Grosimea nveliului fundului:tf = max (t ; t1) = max (15,97; 13,97) = 15,97 mm.Conform [1,K] se adopt: tf = 16 mm 2.2. Grosimea critic a plcilor [6,B.2]Pentru navele la care este recomandat, respectiv calculat, confirmarea rezistenei longitudinale, grosimea plcii nu trebuie s fie mai mic dect grosimea critic a plcii, calculat cu formula:

tcrit = [mm]unde- c = 527 (sistem longitudinal);- E = 2,06 105 N/mm2 , [3, F.1];- F1 = 1,0 pentru sistemul longitudinal (tabel 3.2), [3, F.1].Obinem:

tcrit = = 12,39 mm,unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 10,81 + 0,5 = 1,58 mm.Deoarece tf > tcrit, rmne n final: tf = 16 mm.

3. Gurna [6,B.4][6,B.4.1] n zona de curbur a gurnei, pentru grosimea acesteia, se va accepta cea mai mare valoare ntre grosimea bordajului ( vezi 6,C.1) i a fundului:tg = max (tf ; tb) = 16 mm.Limea gurnei nu trebuie s fie mai mic dect:b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm],b = 800 + 5180 = 1700 mm > bmax.Se adopt:bg = 1700 mm.

4. Chila plat [6,B.5][6,B.5.1] Limea chilei plate nu trebuie s fie mai mic:b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm],b = 800 + 5180 = 1700mm > bmax .Din considerente tehnologice, cu acordul GL, se adopt:bcp = 1980 mm.Grosimea chilei plate n zona 0,7L la mijlocul navei nu trebuie s fie mai mic dect:tcp = t + 2,0 [mm],t = grosimea tablelor adiacente ale nveliului fundului (tf), n [mm].Se adopt:tcp = 19 mm.[6,B.5.2] Se recomand, ca la navele mai lungi de 100 m, a crui fund este n sistem longitudinal de osatur, s se ntreasc suplimentar cu nervuri de rigidizare longitudinale intercostale, prevzute la maximum 400 mm de la P.D. Seciunea transversal a ntriturii longitudinale va fi A = 0,2L = 0,2180= 36 cm2.Se adopt:HP 260 10

5. nveliul bordajului [6,C][6,C.1.1] Grosimea nveliului bordajului nu va fi mai mic dect:

t = n2 a + tk [mm].Zona tancului de gurn i a tancului antiruliu (sistem longitudinal de osatur):

t = 4,8 0,85 + 1,89 = 15,80 mm.Se adopt: tb1 = 16 mm.

6. Centura [6,C.3][6,C.3.1] Limea centurii nu trebuie s fie mai mic dect:b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm],b = 800 + 5180 = 1700 mm > bmax.Se adopt:bc = 1700 mm.[6,C.3.2] Grosimea centurii n zona de 0,4L la mijlocul navei nu trebuie n general s fie mai mic dect grosimea nveliului punii n aceeai zon. Totui, nu trebuie s fie mai mic dect grosimea bordajului n aceeai zon. Funcie de sistemul de osatur, trebuie s nu fie mai mic dect grosimea critic a punii, conform paragrafului 7, A. 5.2.Se adopt: tc = 16 mm ( tc > tcrit = 13,095 mm).

B. nveliul punii [7,A]

1. Grosimea punii superioare ntre bordaj i rama longitudinal a gurii de magazie [7,A.6] nu trebuie s fie mai mic dect cea mai mare valoare dintre

, [7,A.7.1]undep = pD sau pL, i anume, care este mai mare,sau

.

Notaii:

- p = [kN/m2] [4, B.1]ca = 1,0 [tabelul 4.1];z = H = 16,55;

= 13,38 kN/m2.- pL = 0 , puntea superioar nu este punte de ncrcare, [4, C.1].Obinem

= 4,79 mm,

= 13,5 mm.Conform [7,A.5.2], tcrit = 12,39 mm,Se adopt: tp1 = 14 mm.

2. Grosimea punii superioare ntre guriile de magazii [7,A.7] nu trebuie s fie mai mic dect

= 4,79 mm

,

= 9,1 mm.Se adopt:tp2 = 9 mm.

3. Tabla lcrimar [7,A.5.3]Dac grosimea nveliului punii rezult mai mic dect grosimea bordajului, atunci se va prevedea tabl lcrimar cu limea egal cu centura i grosimea egal cu a bordajului:- tp < tc tl = tc = 16 mm;- bl = bc = 1700 mm.

4. Racordarea colurilor gurilor de magazii [7,A.3.2]Colurile gurilor de magazii vor fi prevzute cu table ngroate, care se vor extinde att pe lungime, ct i pe lime cu mrimea unei distane intercostale (fig. 1). Grosimea tablei ngroate nu va fi mai mic dect grosimea nveliului punii de lng ramele longitudinale, plus grosimea punii ntre deschideri (pe zona 0,5L la mijlocul navei)t = tp2 + tp2 = 13,5 + 9 = 22,5 mm.Raza de racordare n colurile gurii de magazie nu trebuie s fie mai mic dect [7,A.3.3]

,

, ,

lungimea gurii de magazie, n [m]b = limea gurii de magazie, b/B > 0,4.

Deoarece b/B = 18/32,20 = 0,55 vom avea = 0,81m i = 2,025 m.Se adopt rgm = 1,5 m.

C. Structura dublului fund [23,B.4.1 i 8,B]

1. [23,B.4.1] Dimensiunile elementelor constructive ale dublului fund n zona de ncrcare (suport central, varange, longitudinale, etc.) se determin conform paragrafului [8,B]. Pentru limea navei B, conform Fig. 23.1, se va lua limea B . Limea B nu se va lua mai mic dect 0,8B. Dimensiunile estimate se vor confrunta cu cele determinate conform 4.2.

= 45o ,B = 0,8B = 0,8 32.20 = 25,76 mSe adopt B = 28,62 m.

2. Suportul central [8,B.2.2]- nlimea suportului central:h = 350 + 45B [mm], hmin = 600 mm,h = 350 + 4532,20 = 1799 mm.Se adopt hdf = 1800 mm.- Grosimea suportului central:

hdf > 1200 mm ,

= 18 mm.Se adopt tsc = 18 mm.

3. Supori laterali [8,B.3]- [8,B.3.1] Se adopt 3 supori laterali n fiecare bord, dispui la 3,6 m (cu acordul GL, care admite doar 3,5 m). - [8,B.3.2] Grosimea suporilor laterali:

= 15 mm.Se adopt tsl = 15 mm.- Gurile de uurare n suporii laterali se dimensioneaz conform [8,B.3.2.3].

4. nveliul dublului fund [23,B.4.4 i 8,B.4][8,B.4] Grosimea nveliului dublului fund nu trebuie s fie mai mic dect:

undep - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai mare):p1 = 10 (T hdf) = 10 ( 11,671 1,8) = 98,71 kN/m2;p2 = 10h = 1017,25 = 172,5 kN/m2,h - distana de la nveliul dublului fund la nivelul gurii de aerisire,h = H hdf + hr = 16,55 1,8 + 2,5 = 17,25 m,hr nlimea rsufltorii [m], hr = 2,5 m;

p3 = pi = 9,81 h (1 + av) = 9,81 1,015,55 (1 + 0,11) = 169,32 kN/m2 , [4,C.2]G - masa ncrcturii din ncpere, n [t]V - volumul ncperii, n [m3] (fr gurile de magazie)G/V = = 0,7 t/m3 < 1,0 t/m3 , [vezi 23,B.4.4] , G/V = 1,0 t/m3h - nlimea ncrcturii deasupra dublului fund n ipoteza ncrcrii complete a spaiului din ncpere, n [m]h = H hdf + hrgm = 16,55 1,8 + 0,8 = 15,55 m,hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;av - factor de acceleraie av = F m = 0,111,0 = 0,11

F = 0,11 = 0,11,

v0 = 14 Nd < v0 =

m = 1,0 (0,2 x/L 0,7)p = max (p1 ; p2 ; p3) = 172,5 kN/m2

Obinem: = 13,99 mm (tdf = 15 mm).innd cont de [23,B.4.4.2], se adopt tdf = 20 mm.

5. Varange cu inim [8,B.7.3]- [8,B.7.3.1] Varangele se vor dispune la 3 intervale de coast.- [8,B.7.3.4 i 8,B.6.2.1] Grosimea varangelor:

hdf > 1200 mm , tmax < 16,0 mm,

= 16 mm.Se adopt tvi = 16 mm.- [8,B.6.2.2] Aria seciunii varangelor cu inim nu trebuie s fie mai mic dect:

,undee - distana ntre varange, n [m]e = 2,7 m

, (nu exist perei longitudinali)

= 28,62 m

y - distana de la bordaj (perete longitudinal) la locul considerat, [m], ymax < 0,4y = B b = 28,62 21,46 = 7,16m = 0,3.Obinem

= 135,27 cm2.

= 180 1,5 = 270 cm2 > .- [8,B.7.3.5] Nervuri de rigidizare a varangelor. Se dispun n dreptul fiecrei longitudinale, avnd dimensiunile longitudinalelor de dublu fund (nlimea profilului trebuie s fie mai mica de 150 mm).Se adopt (vezi profilul longitudinalelor de dublu fund): HP 1409

6. Varange etane [8,B.6.3]- [12,B.2] Grosimea varangelor etane nu trebuie s fie mai mic dect:

undep - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv = 9,81 13,15 0,7(1 + 0,11) = 100,23 kN/m2 h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]h1 = H hdf/2 + 2,5 = 16,55 1,8/2 + 2,5 = 13,15 m = 0,7 t/m3av = 0,11 [4,C.1.1]pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], dac este prevzut,pv = 0pd = 0.Se adopt p = p1 = 100,23 kN/m2.p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:p2 = 9,81 h2 = 9,81 13,15 = 129 kN/m2 ,h2 = H hdf/2 + 2,5 = 16,55 1,8/2 + 2,5 = 13,15 m.Obinem:

= 10,79 mm,

= 10,04 mm.[8,B.6.3.1] Grosimea varangelor etane nu trebuie s fie mai mic dect cea obinut pentru varangele cu inim (tvi = 16 mm)Se adopt tve = 16 mm.- [12,B.3] Nervuri de rigidizare a varangelor etane. Modulul de rezisten nu trebuie s fie mai mic dect:

= 0,550,851,82100,231,0 = 151,81 cm3

= 0,440,851,821291,0 = 156,31 cm3unde

= hdf = 1,80 m;p = 100.23 kN/m2 [4,D.];p2 = 129 kN/m2 [4,D.1.2].Se adopt HP 1409

7. Longitudinale de fund i de dublu fund [8,B.7.2]Modulele de rezisten se vor calcula dup [9,B].[9,B.3] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

.7.1. Longitudinale de fund

- = 3a = 30,85 = 2,55 m;

- = = 0,757 > mmin = 0,7

= 230 120 = 110 N/mm2 (zon de sub axa neutr a seciunii transversale rezistente), unde

= (0,8 + 180/450)230/1,0 = 276 N/mm2 > ,

N/mm2;

= 0,8150 = 120 N/mm2 [9,B.2]

= = 150 N/mm2 [5,E.4.1]p = cS p0 = 1,0 175 = 175 N/mm2 [5,C.1]cS = 1,0 (0,30 x/L 0,70)p0 = 175/k = 175/1,0 =175 N/mm2 (L 90m);

= 150 N/mm2 [9,B.2];z = 0

= 1,0 0,7 = 0,7 n = 0,7 (p pB)- p pB = 130,83 kN/m2 [4, B.3] (vezi calculul de la nveliul fundului)Rezult

= 547,39 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 28011(42.60,543.7,5.5) te = tf a/610 = 16 850/610 = 22,29 mm,Wef = 543.7 + 5.5 (22,29 16) = 580,44 cm3.Se adopt profilul longitudinalelor de fund HP 28011(Wef = 580,44 cm3).

7.2. Longitudinale de dublu fund

- = 3a = 30,85 = 2,55 m;

- = = 0,608 > mmin = 0,55

= = 136,91 N/mm2

= 1,0 0,55 = 0,55 n = 0,55 (p pi)

- p pi = 9,81 h (1 + av) = 9,81 1,015,55 (1 + 0,11) = 169,32 kN/m2 [4, C.2] (vezi i calculul de la nveliul dublului fund),Rezult

= 568,99 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 28012(45.5,571.7,5.4) te = tdf a/610 = 20 850/610 = 27,86 mm,Wef = 571,7 + 5,4 (27,86 20) = 614.14 cm3.Se adopt profilul longitudinalelor de dublu fund HP 28012 (Wef = 614,14 cm3).

D. Tancul de gurn [23,B]

1. nveliul plafonului nclinat al tancului de gurn [23,B.4.4][8,B.4] Grosimea nveliului nu trebuie s fie mai mic dect:

undep - presiunea de proiectare, n [kN/m2], p = max (p1, p2, p3).nveliul plafonului nclinat al tancului de gurn se mparte n 4 file de tabl avnd urmtoarele limi: (I) b1 = 1,98 m, (II) b2 = 2,18 m, (III) b3 = 2,18 m, (IV) b4 = 1,014 m.

- p1 = 10 (T hdf h)(I) p1 = 10(T hdf) = 10( 11,671 1,8) = 98,71 kN/m2,(II) p1 = 10(T hdf b1sin) = 10( 11,671 1,8 1,98sin45) = 112,56 kN/m2,(III) p1 = 10[T hdf (b1 + b2)sin] = 10[11,671 1,8 (1,98 + 2,18)sin45] = = 69,61 kN/m2,(IV) p1 = 10[T hdf (b1+b2+b3)sin] = 10[11,671 -1,8 (1,98+2,18+2,18)sin45]= = 54,41kN/m2;- p2 = 10h , h = H hdf h + hr (vezi i calculul de la nveliul dublului fund)(I) p2 = 10( 16,55 1,8 + 2,5) = 172,5 kN/m2,(II) p2 = 10( 16,55 1,8 1,98sin45 + 2,5) = 144,64kN/m2,(III) p2 = 10[16,55 1,8 (1,98 + 2,18)sin45 + 2,5] = 129,38kN/m2,(IV) p2 = 10[16,55 1,8 (1,98+2,18+2,18)sin45 + 2,5] = 114,12kN/m2;

- p3 = pi = 9,81 h (1 + av), [4,C.2] (vezi i calculul de la nveliul dublului fund)h = H hdf + hrgm h = 16,55 1,8 + 0,8 h = 15,55 h, = 20 = 25 [23,B.4.4.1](I) p3 = 9,81 1,015,55 (1 + 0,11) = 169,32 kN/m2,(II) p3 = 9,81 1,0(15,55 1,98sin25)(1 + 0,11) = 160,28 kN/m2,(III) p3 = 9,81 1,0(15,55 4,16sin25)(1 + 0,11) = 150,37kN/m2,(IV) p3 = 9,81 1,0(15,55 6,34sin25)(1 + 0,11) = 140,36 kN/m2;Rezult presiunea maxim de proiectare pe cele 4 file de tabl:(I) p = p2 = 172,5 kN/m2,(II) p = p3 = 160,28 kN/m2,(III) p = p3 = 150,37kN/m2,(IV) p = p3 = 140,36 kN/m2.Obinem:

(I) = 14 mm (tI = 14 mm).innd cont de [8,B.4.4.2], se adopt tI = 17 mm.

(II) = 13,51 mm.Se adopt tII = 14 mm.

(III) = 13,10 mm.Se adopt tIII = 14 mm.

(IV) = 12,67 mm.Se adopt tIV = 13 mm.

2. Cadre n tancurile de gurn [23,B.7][12,B.3] Modulul de rezisten pentru grinzile de ncruciare, care nu particip la ncovoierea general, ncastrate la ambele capete, nu trebuie s fie mai mic dect:

[cm3]

[cm3] .Cadrul de gurn este realizat din 3 elemente structurale:I - traversa plafonului nclinat;II - coasta cadru;III - varanga cadru.- deschiderea, n [m], conform [3,C],

I - = 4,05 m;

II - = 2,75 m;

III - = 2,7 m.- p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv ,I - p1 = 9,81 14,65 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 183,51kN/m2II - p1 = 9,81 15,55 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 193,55kN/m2III - p1 = 9,81 19,05 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 232,62kN/m2h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]I - h1 = H hdf (btg/2)tg45 + 2,5 = 16,55 1,8 (5,2/2)1,0 + 2,5 = 14,65 mII - h1 = H htg/2 + 2,5 = 16,55 7,0/2 + 2,5 = 15,55mIII - h1 = H + 2,5 = 16,55 + 2,5 = 19,05m = 1,025 t/m3 (tanc balast, ap de mare)av = 0,11 [4,C.1.1]pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari],pv = 0,2 barp = pd = (4 L/150)lt + 100pv = (4 180/150) 12,751,025 + 20 = 56,59kN/m2saup = pd = (5,5 B/20)bt + 100pv = (5,5 32,20/20)5,21,025 + 20 = 40,73 kN/m2lt = lmag/2 = 25.5/2 = 12,75 m ; bt = btg = 5,2 m.Se adopt p = p1.- p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:p2 = 9,81 h2 ,I - p2 = 9,81 14,65 = 143,71 kN/m2II - p2 = 9,81 15,55 = 152,54kN/m2III - p2 = 9,81 19,05 = 186,88 kN/m2h2 = distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],h2 h1.Obinem:I - W1 = 0,55 0,85 4,052 183,51 1,0 = 1407,18 cm3II - W1 = 0,55 0,85 2,752 193,55 1,0 = 684,28 cm3III - W1 = 0,55 0,85 2,702 232,62 1,0 = 792,78 cm3.Deoarece p2 < p1, nu mai calculm W2.Fia adiional a elementelor cadrului de gurn [3,E]:

I - = 2,43/2,55 = 0,95

= 0,6 4,05 = 2,43 m,e = 3 a = 2,55 mn = 6, em1/e = 0,324n = 3, em2/e = 0,18n = 4 em/e = 0,228.Obinem: em = 0,228 e = 0,228 2,55 = 581,2 mm.

II - = 1,65/2,55 = 0,64

= 0,6 2,75 = 1,65 m,e = 3 a = 2,55 mn = 6, em1/e = 0,216n = 3, em2/e = 0,120n = 2 em/e = 0,088.Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,55 = 224,4 mm.

III - = 1,62/2,55 = 0,6

= 0,6 2,7 = 1,62 m,e = 3 a = 2,55 mn = 6, em1/e = 0,216n = 3, em2/e = 0,120n = 2 em/e = 0,088.Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,55 = 224,4 mm.Profilul elementelor cadrului de gurn:I - W = 1407,18 cm3 , tfa tI-III = 17,0; 14; 14 mm, efa = 581,2 mm, hl = 14,65mII - W = 684,28 cm3 , tfa tb = 16,0 mm, efa = 224,4 mm, hl = 15,55mIII - W = 792,78 cm3 , tfa tf = 16,0 mm, efa = 224,4 mm, hl = 19,05m

3. Longitudinalele de bordaj [23,B.5]Avem 5 longitudinale de bordaj n tancul de gurn (L1 L5, numerotate de jos n sus). [23,B.5] [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

.unde

- = 3a = 30,85 = 2,55 m;

-

, (zon de sub axa neutr a seciunii transversale rezistente)unde

= (0,8 + 180/450)230/1,0 = 276 N/mm2 > ,

N/mm2;

= 0,8150 = 120 N/mm2 [9,B.2]

= = 150 N/mm2 [5,E.4.1]p = cS p0 = 1,0 175 = 175 N/mm2 [5,C.1]cS = 1,0 (0,30 x/L 0,70)p0 = 175/k = 175/1,0 =175 N/mm2 (L 90m);

= 150 N/mm2 [9,B.2];

= 1,0 0,7 = 0,7 n = 0,7 (p ps)

zL1 = 1,65 m = 136,91 N/mm2 m = = 0,608

zL2 = 2,5 m = 150,78N/mm2 m = 0,552

zL3 = 3,35m = 164,65N/mm2 m = 0,505

zL4 = 4,2 m = 178,51N/mm2 m = 0,466

zL5 = 5,05m = 192,38N/mm2 m = 0,432Deoarece m < mmin , se adopt m = 0,7.- p ps - sarcina pe bordaje, n [kN/m2], [4, B.2.1.1] (centrul sarcinii este sub linia de plutire), cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:

= 28,24 (1+0)1,0 = 28,24 kN/m2,p0 = 10,5 c1 = 28,24 kN/m2b = 0 (0,2 x/L 0,8) = 1,0 [4, B.2.2], 18.

zL1 = 1,65 m = 116,32 kN/m2

zL2 = 2,5m = 108,85 kN/m2

zL3 = 3,35 m = 101,38 kN/m2

zL4 = 4,2 m = 93,91 kN/m2

zL5 = 5,05 m = 86,43 kN/m2- a = 0,85 m pentru longitudinalele 2, 3, 4, 5 - a = r/3 + a/2 = 1,6/3 + 0,85/2 = 0,955 m pentru longitudinala 1 [9, B.3.3]Rezult:WL1 = 0,7 0,955 2,552 116,32 = 505,63cm3WL2 = 0,7 0,85 2,552 108,85 = 421,13cm3WL3 = 0,7 0,85 2,552 101,38 = 391,32 cm3WL4 = 0,7 0,85 2,552 93,91 = 362,49 cm3WL5 = 0,7 0,85 2,552 86,43 = 333,61cm3.[23,B.5] [23,B.4.4.1] [8,B.4] NU (vezi GL-engl)[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].

[cm3].p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:p2 = 9,81 h2 ,h2 - distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],h2 = H + 2,5 zzL1 = 1,65 m p2 = 9,81(16,55 + 2,5 1,65) = 170,69kN/m2zL2 = 2,5 m p2 = 9,81(16,55 + 2,5 2,5) = 162,55kN/m2zL3 = 3,35 m p2 = 9,81(16,55 + 2,5 3,35) = 154,01 kN/m2zL4 = 4,2 m p2 = 9,81(16,55 + 2,5 4,2) = 145,67kN/m2zL5 = 5,05 m p2 = 9,81(16,55 + 2,5 5,05) = 137,34kN/m2Obinem:W2 L1 = 0,44 0,955 2,552 170,69= 466,38 cm3W2 L2 = 0,44 0,85 2,552 162,55 = 395,31 cm3W2 L3 = 0,44 0,85 2,552 154,01 = 374,54 cm3W2 L4 = 0,44 0,85 2,552 145,67= 354,25 cm3W2 L5 = 0,44 0,85 2,552 137,34= 334 cm3.Rezult WLi > W2 Li .Profilul longitudinalelor de bordaj din tancul de gurn:- L1 WL1 = 505,63cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 26013(43.90,499.2,4.5)te = tb1 a/610 = 16 955/610 = 26,61mm,Wef = 499,2 + 4,5 (26,61 17) = 542,44 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 26013 (Wef = 542,44 cm3).- L2 WL2 = 421,13cm3Alegem din catalogul de profile: HP 26011(38.70,455.7,4.5) te = tb1 a/610 = 16 850/610 = 23,68mm,Wef = 455,7 + 4,5 (23,68 17) = 485,76cm3.Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 26011 (Wef = 455,7cm3).- L3 WL3 = 391,32 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 24012(37.30,394.0,3.7) te = tb1 a/610 = 16 850/610 = 23,68 mm,Wef = 394,0 + 3,7 (23,68 17) = 418,71cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 24012(Wef = 418,71cm3).- L4 WL4 = 362,49 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 24011(34.90,375.7,3.7) te = tb1 a/610 = 16 850/610 = 23,68 mm,Wef = 375,7 + 3,7 (23,68 17) = 400,41cm3.Se adopt profilul longitudinalei L4: HP 24011 (Wef = 400,41 cm3). - L5 WL5 = 333,61cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 24010(32.40,351.3,3.7) te = tb1 a/610 = 16 850/610 = 23,68 mm,Wef = 351,3 + 3,7 (23,68 17) = 376,01cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 24010 (Wef = 376,01cm3).

4. Longitudinalele plafonului nclinat [23,B.5]Avem 6 longitudinale ale plafonului nclinat (L1 L6, numerotate de jos n sus).[23,B.5] ntriturile longitudinale din tancul de gurn se dimensioneaz conform modulului de rezisten prescris pentru longitudinalele de bordaj [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

.unde

- = 3a = 30,85 = 2,55 m;

- , , (zon de sub axa neutr a seciunii transversale rezistente), undet = 289 N/mm2B = 120 N/mm2D = 150 N/mm2

= 1,0 0,7 = 0,7 n = 0,7 (p ps)zLi = hdf + i a sin 45 , i = 1 6zL1 = (1,8 + 0,85sin 45) zul = 207,98 N/mm2 m = 0,400zL2 = (1,8 + 1,7sin 45) zul = 217,76N/mm2 m = 0,382zL3 = (1,8 + 2,55 sin 45) zul = 227,38 N/mm2 m = 0,366zL4 = (1,8 + 3,4sin 45) zul = 237,17N/mm2 m = 0,351zL5 = (1,8 + 4,25 sin 45) zul = 246,88 N/mm2 m = 0,337zL6 = (1,8 + 5,1sin 45) zul = 256,58 N/mm2 m = 0,324Deoarece m < mmin , se adopt m = 0,7.- p ps - sarcina pe bordaje, n [kN/m2], [4, B.2.1.1] (centrul sarcinii este sub linia de plutire), cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:

= 28,24 (1+0)1,0 = 28,24 kN/m2,p0 = 10,5 c1 = 28,24 kN/m2b = 0 (0,2 x/L 0,8) = 1,0 [4, B.2.2], 18.Obinem:L1 ps =109,82 kN/m2 WL1 = 477,37 cm3L2 ps = 104,33 kN/m2 WL2 = 403,65 cm3L3 ps = 99,35 kN/m2 WL3 = 384,38m3L4 ps = 94,08 kN/m2 WL4 = 363,99 cm3L5 ps = 88,90 kN/m2 WL5 = 343,95cm3L6 ps = 83,62 kN/m2 WL6 = 323,52 cm3.[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].

[cm3] ,p2 = 9,81 h2 ,h2 = H + 2,5 zObinem:L1 p2 = 163,43 kN/m2 W2 L1 = 446,54 cm3L2 p2 = 157,54 kN/m2 W2 L2 = 383,12 cm3L3 p2 = 151,76 kN/m2 W2 L3 = 369,07 cm3L4 p2 = 145,87 kN/m2 W2 L4 = 354,74 cm3L5 p2 = 140,08 kN/m2 W2 L5 = 340,66 cm3L6 p2 = 134,20 kN/m2 W2 L5 = 326,36 cm3.Rezult WLi > W2 Li .[23,B.5] Dimensiunile longitudinalelor se vor verifica i sub jurisdicia sarcinilor date de [23,B.4.4.1] [8,B.4],p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai mare):p1 = 10 (T zLi)p2 = 10h = 10( H zLi + 2,5)L1 p1 = 92,81 kN/m2 L1 p2 = 166,6 kN/m2L2 p1 = 86,81 kN/m2 L2 p2 = 160,6 kN/m2L3 p1 = 80,91 kN/m2 L3 p2 = 154,7 kN/m2L4 p1 = 74,91 kN/m2 L4 p2 = 148,7 kN/m2L5 p1 = 69,01 kN/m2 L5 p2 = 142,8 kN/m2L6 p1 = 63,01 kN/m2L6 p2 = 136,8 kN/m2

p3 = pi = 9,81 h (1 + av) [4,C.2]G/V = 1,0 t/m3 [23,B.4.4]h = H zLi + hrgmzLi = hdf + i a sin 25 , i = 1 6 ( = 20 [23,B.4.4.1])hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;av = 0,11L1 p3 = 165,51 kN/m2 L2 p3 = 161,59 kN/m2 L3 p3 = 157,67 kN/m2 L4 p3 = 153,86 kN/m2 L5 p3 = 149,94 kN/m2 L6 p3 = 146,02 kN/m2p = max (p1 ; p2 ; p3) ,L1 p2 = 166,6 kN/m2 L2 p3 = 161,59 kN/m2 L3 p3 = 157,67 kN/m2 L4 p3 = 153,86 kN/m2 L5 p3 = 149,94 kN/m2 L6 p3 = 146,02 kN/m2Modulul de rezisten al longitudinalelor sub jurisdicia sarcinilor date de [8,B.4] este:WL1 = 0,7 0,85 2,552 166,6 = 644,57cm3WL2 = 0,7 0,85 2,552 161,59 = 623,73 cm3WL3 = 0,7 0,85 2,552 157,67 = 608,60 cm3WL4 = 0,7 0,85 2,552 153,86 = 593,89cm3WL5 = 0,7 0,85 2,552 149,94 = 578,76 cm3WL6 = 0,7 0,85 2,552 146,02 = 563,63 cm3.Profilul longitudinalelor plafonului nclinat: - L1 WL1 = 644,57cm3 Alegem din catalogul de profile: HP 30011(46.70,647.5,6.6) te = tb1 a/610 = 16 850/610 = 23,68 mm,Wef = 647,5 + 6,6 (23,68 16) = 691,58cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 30011 (Wef = 691,58 cm3).- L2 WL2 = 623,73 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP30011(46.70,647.5,6.6)te = tb1 a/610 = 16 850/610 = 23,68 mm,Wef = 647,5 + 6,6 (23,68 16) = 691,58cm3.Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 30011 (Wef = 691,58 cm3).- L3 WL3 = 608,60 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 28013(48.30,597.3,5.4) te = tb1 a/610 = 14,5 850/610 = 20,20mm,Wef = 597,3 + 5,4 (20,20 14,5) = 628,08cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 28013 (Wef = 628,08 cm3).- L4 WL4 = 593,89cm3.Alegem din catalogul de profile HP 28013(48.30,597.3,5.4) te = tb1 a/610 = 14,5 *850/610 = 20,20 mm,Wef = 597,3 + 5,4 (20,20 14,5) = 628,08cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 28013 (Wef = 628,08cm3).- L5 WL5 = 578,76 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 28013(48.30,597.3,5.4)te = tb1 a/610 = 14 850/610 = 19,50mm,Wef = 597,3+ 5,4 (19,50 14) = 627cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 28013 (Wef = 627cm3).- L6 WL6 = 563,63 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 28012(45.50,571.7,5.4) te = tb1 a/610 = 14 850/610 = 19,50 mm,Wef = 571,7 + 5,4 (19,50 14) = 601,4cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 28012 (Wef = 601,4cm3).

5. Longitudinalele de fund [9,B.3]Avem 4 longitudinale de fund n tancul de gurn (L1 L4, numerotate de la bordaj).Modulul de rezisten al longitudinalelor L2 L4 este acelai cu cel determinat pentru longitudinalele de fund din dublu fund:WL2-L4 = 547,39 cm3.Profilul longitudinalelor de fund L2 L4 HP 28012 (Wef = 614,14 cm3).Longitudinala L1 va avea modulul de rezisten calculat cu:a = r/3 + a/2 = 1,6/3 + 0,85/2 = 0,958 m [9, B.3.3]

= 616,94 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 30011(46.70,647.5,6.6)te = tb1 a/610 = 16 958/610 = 26,69 mm,Wef = 647,5 + 6,6 (26,69 16) = 718,05 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 30011 (Wef = 718,05 cm3).

E. Coaste de cal [9,A]

[9,A.2.1.1] Modulul de rezisten, inclusiv legturile de la extremiti, nu trebuie s fie mai mici dect:

= 0,55 0,72 0,9 5,02 56,11 1,0 1,0 = 476,16 cm3unden = 0,55 , L 100 m

c = 1,0 2,8 = 1,0 2,8 0,1 = 0,72 (am admis = 0,1), cmin = 0,65

= 5 mf = 1,0 (s = 0)

=10(11,6718,5)+28,24[0,5+8,5/(211,671)+0]=56,11 N/m2

= 28,24(1 + 0) 1,0 = 28,24 kN/m2 .[23,B.5.2] Modulul de rezisten poate fi mrit cu 20% W = 523,77 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 28011(43.60,543.7,5.5) te = tb2 a/610 = 21 850/610 = 29,26 mm,Wef = 543,7 + 5,5 (29,26 21) = 589,14 cm3.Se adopt profilul coastelor de cal HP 28011 (Wef = 589,14 cm3).

F. Tancul antiruliu [23,B]

1. nveliul plafonului nclinat al tancului antiruliu [23,B.6] [23,B.6.1] Grosimea nu trebuie s fie mai mic dect cea obinut cu formula:

z - distana cmpului de plac fa de intersecia centurii cu lcrimaraz = 4,5 me0 - distana de la axa neutr la intersecia centurii cu lcrimarae0 = 0,52H = 8,6 mtkrit - grosimea critic [7,A.5.2]tkrit = 12,39 m

= 9,27 m.[23,B.6.1] Grosimea nveliului se determin conform [12].[12,A.7] Grosimea tuturor elementelor constructive n tancuri nu trebuie s fie mai mic dect:

= = 9,1 mm.nveliul plafonului nclinat (bpta = 9,1 m) se mparte n 4 file de tabl avnd urmtoarele limi: (I) b1 = 2,18 m, (II) b2 = 2,18 m, (III) b3 = 2,18 m, (IV) b4 = 2,56 m.Exemplu: fila (I).[12,B.2.1] Grosimea nveliului nu trebuie s fie mai mic dect:

[mm]

, [mm]undep - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D.1] (se va lua valoarea mai mare):p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100pv = 9,81 7,05 1,025(1 + 0,11) + 25 = 103,68 kN/m2saup1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv = 9,811,025[7,05cos20 + (0,37,0 + 3,5)sin20] + 25 = 110 kN/m2h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]

h1 = H htg + 2,5 = 16,55 7 5 + 2,5 = 7,05 m = 1,025 t/m3 (ap de balast)av = 0,11 [4,C.1.1]pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], dac este prevzut,pv = 0,25 bar - unghi de canarisire pentru proiectare, = 20b - limea superioar a tancului, n [m]b = 7,0 my - distana centrului de ncrcare fa de planul central longitudinal al tancului, n [m];y = 3,5 mpd = 0.Se adopt p = p1 = 110kN/m2.p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:p2 = 9,81 h2 = 9,81 7,05 = 69,16 kN/m2 ,

h2 = H htg + 2,5 = 16,55 7 5 + 2,5 = 7,05 m.Obinem:

= 11,28mm,

= 7,49 mm.Se adopt tI = 12 mm.

2. ntrituri longitudinale ale peretelui nclinat [23,B.5]Avem 7 longitudinale ale plafonului nclinat (L1 L7, numerotate de sus n jos).[23,B.5] ntriturile longitudinale se dimensioneaz conform modulului de rezisten prescris pentru longitudinalele de bordaj [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

unde

- = 3a = 30,85 = 2,55 m;

- , , (zon deasupra axei neutre a seciunii transversale rezistente)t = 289 N/mm2 > t max = 230 N/mm2 t = 230 N/mm2B = 120 N/mm2D = 150 N/mm2

= 1,0 0,55 = 0,55 n = 0,55 (p p1)zLi = H 1,8 [1,3 + (i 1)a]sin 20 , i = 1 7zL1 = 16,5 1,8 1,3sin 20 = 14,31 m zul = 175,61N/mm2 m = 0,474zL2 = 16,5 1,8 2,2sin 20 = 14,02 m zul = 180,34 N/mm2 m = 0,461zL3 = 16,5 1,8 3,1sin 20 = 13,73 m zul = 185,07 N/mm2 m = 0,450zL4 = 16,5 1,8 4,0sin 20 = 13,45 m zul = 189,64 N/mm2 m = 0,439zL5 = 16,5 1,8 4,9sin 20 = 13,16 m zul = 194,37 N/mm2 m = 0,428zL6 = 16,5 1,8 5,8sin 20 = 12,87 m zul = 199,1 N/mm2 m = 0,418zL7 = 16,5 1,8 6,7sin 20 = 12,58 m zul = 203,83 N/mm2 m = 0,408

- p p1 - sarcina pentru ntrituri longitudinale, n [kN/m2], [4,D.1], cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100pv [kN/m2]saup1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv [kN/m2]h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]h1 Li = H zLi = 1,025 t/m3 (ap de balast)av = 0,11 [4,C.1.1]pv = 0,25 bar = 20b - limea superioar a tancului, n [m]b = 7,0 my - distana centrului de ncrcare fa de planul central longitudinal al tancului, n [m]; y = b/2 [1,3 + (i 1)a]cos 20 , i = 1 3 (pentru L1, L2 L3)y = [1,3 + (i 1)a]cos 20 b/2 , i = 4 7 (pentru L4, L5 L6, L7)Obinem:L1 h1 = 2,24 m p1 = 50 kN/m2y = 2,3m p1 = 60,95 kN/m2 L2 h1 = 2,53 m p1 = 53,23 kN/m2y = 1,51m p1 = 60,92kN/m2L3 h1 = 2,82 m p1 = 56,47 kN/m2y = 0,71m p1 = 60,92kN/m2L4 h1 = 3,1 m p1 = 59,71 kN/m2y = 0,08 m p1 = 61,52 kN/m2L5 h1 = 3,39 m p1 = 62,83 kN/m2y = 0,87m p1 = 66,75kN/m2L6 h1 = 3,68 m p1 = 66,07 kN/m2y = 1,66m p1 = 72,18kN/m2L7 h1 = 3,97 m p1 =69,31 kN/m2y = 2,45m p1 = 77,68kN/m2 WL7 = 175,17cm3

[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].

[cm3] ,p2 = 9,81 h2 =46,49h2 = h1 + 2,5Deoarece p1 > p2 , rezult WLi > W2 Li .[23,B.5] Dimensiunile longitudinalelor se vor verifica i sub jurisdicia sarcinilor date de [23,B.4.4.1] [8,B.4],p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai mare):p1 = 10 (T zLi)p2 = 10h = 10( H zLi + 2,5)L1 p1 = 92,81 kN/m2 L1 p2 = 166,6 kN/m2L2 p1 = 86,81 kN/m2 L2 p2 = 160,6 kN/m2L3 p1 = 80,91 kN/m2 L3 p2 = 154,7 kN/m2L4 p1 = 74,91 kN/m2 L4 p2 = 148,7 kN/m2L5 p1 = 69,01 kN/m2 L5 p2 = 142,8 kN/m2L6 p1 = 63,01 kN/m2L6 p2 = 136,8 kN/m2

p3 = pi = 9,81 h (1 + av) [4,C.2]G/V = 1,0 t/m3 [23,B.4.4]h = H zLi + hrgmzLi = hdf + i a sin 25 , i = 1 6 ( = 20 [23,B.4.4.1])hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;av = 0,11L1 p3 = 165,51 kN/m2 L2 p3 = 161,59 kN/m2 L3 p3 = 157,67 kN/m2 L4 p3 = 153,86 kN/m2 L5 p3 = 149,94 kN/m2 L6 p3 = 146,02 kN/m2p = max (p1 ; p2 ; p3) ,L1 p2 = 166,6 kN/m2 L2 p3 = 161,59 kN/m2 L3 p3 = 157,67 kN/m2 L4 p3 = 153,86 kN/m2 L5 p3 = 149,94 kN/m2 L6 p3 = 146,02 kN/m2Modulul de rezisten al longitudinalelor sub jurisdicia sarcinilor date de [8,B.4] este:WL1 = 0,7 0,85 2,552 166,6 = 644,57cm3WL2 = 0,7 0,85 2,552 161,59 = 623,73 cm3WL3 = 0,7 0,85 2,552 157,67 = 608,60 cm3WL4 = 0,7 0,85 2,552 153,86 = 593,89cm3WL5 = 0,7 0,85 2,552 149,94 = 578,76 cm3WL6 = 0,7 0,85 2,552 146,02 = 563,63 cm3.Profilul longitudinalelor plafonului nclinat: - L1 WL1 = 644,57cm3 Alegem din catalogul de profile: HP 30011(46.70,647.5,6.6)te = tb1 a/610 = 16 850/610 = 23,68 mm,Wef = 647,5 + 6,6 (23,68 16) = 698,18 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 30011 (Wef = 698,18 cm3).- L2 WL2 = 623,73 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 30011(46.70,647.5,6.6)te = tb1 a/610 = 16 850/610 = 23,68 mm,Wef = 647,5+ 6,6 (23,68 16) = 698,18cm3.Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 30011 (Wef = 698,18cm3).- L3 WL3 = 608,60 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 28013(48.30,597.3,5.4) te = tb1 a/610 = 14,5 850/610 = 20,20mm,Wef = 597,3 + 5,4 (20,20 14,5) = 628,08cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 28013 (Wef = 628,08cm3).- L4 WL4 = 593,89cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 28013(48.30,597.3,5.4) te = tb1 a/610 = 14,5 *850/610 = 20,20 mm,Wef = 597,3 + 5,4(20,20 14,5) = 628,08cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 28013 (Wef = 628,08cm3.).- L5 WL5 = 578,76 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 28013(48.30,597.3,5.4) te = tb1 a/610 = 14 850/610 = 19,50mm,Wef = 597,3 + 5,4 (19,50 14) = 627cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 28013 (Wef = 627cm3).- L6 WL6 = 563,63 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 28013(48.30,597.3,5.4)te = tb1 a/610 = 14 850/610 = 19,50 mm,Wef = 597,3 + 5,4 (19,50 14) = 627cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 28013 (Wef = 627cm3).

3. Longitudinalele de punte [10,B.2]Modulul de rezisten al longitudinalelor punii (aflate sub zona 0,25H sau deasupra zonei 0,75H fa de L.B.) se va calcula conform [9,B].

2. Cadre n tancurile antiruliu [23,B.7][12,B.3] Modulul de rezisten pentru grinzile de ncruciare, care nu particip la ncovoierea general, ncastrate la ambele capete, nu trebuie s fie mai mic dect:

= 0,550,851,652152,391,0 = 2193,95 cm3

= 0,440,851,652178,31,0 = 181,54 cm3 .Cadrul tancului antiruliu este realizat din 3 elemente structurale:I - traversa plafonului nclinat;II - coasta cadru;III - traversa ntrit a punii.- deschiderea, n [m], conform [3,C],

I - = 5,4 m;

II - = 2,7 m;

III - = 4,5 m.- p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv saup = p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv .

I - p1 = 9,81 3,21 1,025 1,11 + 25 = 60,82 kN/m2sau p1 = 9,811,025[3,21cos20 + (2,1 + 0)sin20] + 25 = 62,19 kN/m2II - p1 = 9,81 15,55 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 193,55 kN/m2III - p1 = 9,81 19,05 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 232,62 kN/m2h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]

I - h1 = H htg (bpta/2)sin20= 16,55 7,0 5,0 3,95sin20= 3,21 mb = 7,0 my = 0II - h1 = H htg/2 + 2,5 = 16,55 7,0/2 + 2,5 = 15,55 mIII - h1 = H + 2,5 = 16,55 + 2,5 = 19,05 m = 1,025 t/m3 (tanc balast, ap de mare)av = 0,11 [4,C.1.1]pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari],pv = 0,25 barp = pd = (4 L/150)lt + 100pv = (4 180/150) 12,751,025 + 20 = 56,59 kN/m2saup = pd = (5,5 B/20)bt + 100pv = (5,5 32,20/20)5,21,025 + 20 = 40,73 kN/m2lt = lmag/2 = 25,5/2 = 12,75 m ; bt = btg = 5,2 m.Se adopt p = p1.- p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:p2 = 9,81 h2 ,I - p2 = 9,81 5,71 = 56,01 kN/m2II - p2 = 9,81 15,55 = 152,54 kN/m2III - p2 = 9,81 19,05 = 186,88 kN/m2h2 = distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],h2 = h1 + 2,5=3,21+2,5=5,71Obinem:I - W1 = 0,55 2,55 5,42 62,19 1,0 = 2543,37 cm3II - W1 = 0,55 0,85 2,752 193,55 1,0 = 684,28cm3III - W1 = 0,55 0,85 2,702 232,62 1,0 = 792,78cm3.Deoarece p2 < p1, nu mai calculm W2.Fia adiional a elementelor cadrului de gurn [3,E]:

I - = 2,43/2,55 = 0,95

= 0,6 4,05 = 2,43 m,e = 3 a = 2,55 mn = 6, em1/e = 0,324n = 3, em2/e = 0,18n = 4 em/e = 0,228.Obinem: em = 0,228 e = 0,228 2,55 = 581,4 mm.

II - = 1,65/2,55 = 0,647

= 0,6 2,75 = 1,65 m,e = 3 a = 2,55 mn = 6, em1/e = 0,216n = 3, em2/e = 0,120n = 2 em/e = 0,088.Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,55 = 224,4mm.

III - = 1,62/2,55 = 0,635

= 0,6 2,7 = 1,62 m,e = 3 a = 2,55 mn = 6, em1/e = 0,216n = 3, em2/e = 0,120n = 2 em/e = 0,088.Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,55= 224,4mmProfilul elementelor cadrului de gurn:I - W = 2543,37 cm3 , tfa tI-III = 17,0; 14; 14 mm, efa = 581,4mm, hl = 3,21II - W = 684,28cm3cm3 , tfa tb = 17,0 mm, efa = 224,4mm, hl = 15,55III - W = 792,78cm3, tfa tf = 17,0 mm, efa = 224,4mm, hl = 19,05