BKSS 170.000 TDW L = 277,3 m; B = 46, 0 m; D = 24,4 m; T = 18,0 m; vs = 13,75 Nd; aL = 3,32 m. [23,B.1.3] Pentru vrachiere sunt valabile prescripiile prevzute n paragrafele 1-22, att timp ct n acest paragraf nu sunt prevzute alte prescripii. A. nveliul exterior [6] 1. Notaii [6,A.2] k = coeficient de material paragrafului 2, B.2. pB = sarcina pe fund, n [kN/m2], conform paragrafului 4, B.3. ps = sarcina pe bordaje, n [kN/m2], conform paragrafului 4, B.2.1. n1 = 2 la sistemul transversal de osatur. n1 = 1,6 la sistemul longitudinal de osatur. n2 = 5,9 la sistemul transversal de osatur. n2 = 4,8 la sistemul longitudinal de osatur. L = cea mai mare tensiune longitudinal ncovoietoare de proiectare, n [N/mm2], conform paragrafului 5, E.4. adm = tensiunea de proiectare admisibil n [N/mm2] L adm = 0,8 + 230 / k, [N/mm2] pentru L < 90 m. 450 adm = 230/k, [N/mm2] pentru L 90 m tk = adaos pentru coroziune, conform paragrafului 3, K.1. 2. nveliul fundului [6,B.1.2] 2.1. Grosimea nveliului fundului pentru nave cu lungimea de 90 m i mai mare nu trebuie s fie mai mic dect urmtoarele valori: 10 p B t = n2 a + t k , [mm] adm L t1 = 1,26 a p B k + t k , [mm] unde - k = 1 [2, B.2] - n2 = 4,8 (sistem longitudinal de osatur) - a = 0,9 m - pB - sarcina pe fund, [kN/m2], conform paragrafului 4, B.3, p B = 10 T + p 0 ( 0,5 + b ) [kN/m2]; p B = 10 12,1 + 29,5 ( 0,5 + 0) = 135,75 kN/m2 unde T = 12,1 m (pescajul navei), p0 = 10,5 c1 = 10,5 2,81 = 29,5 kN/m2, c1 = c0/n = 9,83/3,5 = 2,81 300 L 300 205,5 c0 = 10,75 = 10,75 = 9,83 (90L 300m) 100 100 n = 3,5 (L 90 m) b = 0 (0,2 x/L 0,8), [2.1.2]. - adm = 230/k, [N/mm2] (L 90m) adm = 230/1 = 230 N/mm2. - L = 120 / k [N/mm2] pentru L 90m, n prim aproximaie, L = 120 N/mm2.1, 5 1, 5

Obinem 10 p B + t k = 4,8 0,9 10 135,75 + 2,0176 = 17,19 mm, adm L 230 120 unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 15,176 + 0,5 = 2,0176 mm, [3,K.1] t1 = 1,26 a p B k + t k = 1,26 0,9 135,75 1 + 1,8212 = 15,03 mm, unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 13,212 + 0,5 = 1,8212 mm. Grosimea nveliului fundului: tf = max (t ; t1) = max (17,19 ; 15,03) = 17,19 mm. Conform [1,K] se adopt: tf = 17 mm. t = n2 a 2.2. Grosimea critic a plcilor [6,B.2] Pentru navele la care este recomandat, respectiv calculat, confirmarea rezistenei longitudinale, grosimea plcii nu trebuie s fie mai mic dect grosimea critic a plcii, calculat cu formula: L + t k [mm] tcrit = c a E F1 unde - c = 527 (sistem longitudinal); - E = 2,06 105 N/mm2 , [3, F.1]; - F1 = 1,0 pentru sistemul longitudinal (tabel 3.2), [3, F.1]. Obinem: 120 + 1,645 = 13,095 mm, tcrit = 527 0,9 2,06 10 5 1 unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 11,45 + 0,5 = 1,645 mm. Deoarece tf > tcrit, rmne n final: tf = 17 mm. 3. Gurna [6,B.4] [6,B.4.1] n zona de curbur a gurnei, pentru grosimea acesteia, se va accepta cea mai mare valoare ntre grosimea bordajului ( vezi 6,C.1) i a fundului: tg = max (tf ; tb) = 17 mm. Limea gurnei nu trebuie s fie mai mic dect: b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm], b = 800 + 5205,5 = 1827,5 mm > bmax. Se adopt: bg = 1800 mm. 4. Chila plat [6,B.5] [6,B.5.1] Limea chilei plate nu trebuie s fie mai mic: b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm], b = 800 + 5205,5 = 1827,5 mm > bmax . Din considerente tehnologice, cu acordul GL, se adopt: bcp = 1980 mm. Grosimea chilei plate n zona 0,7L la mijlocul navei nu trebuie s fie mai mic dect: tcp = t + 2,0 [mm], t = grosimea tablelor adiacente ale nveliului fundului (tf), n [mm]. Se adopt: tcp = 19 mm.

[6,B.5.2] Se recomand, ca la navele mai lungi de 100 m, a crui fund este n sistem longitudinal de osatur, s se ntreasc suplimentar cu nervuri de rigidizare longitudinale intercostale, prevzute la maximum 400 mm de la P.D. Seciunea transversal a ntriturii longitudinale va fi A = 0,2L = 0,2205,5 = 41,1 cm2. Se adopt: HP 260 12 (41,3 . 477,7 . 4,5). 5. nveliul bordajului [6,C] [6,C.1.1] Grosimea nveliului bordajului nu va fi mai mic dect: t = n2 a T k + tk [mm]. Zona tancului de gurn i a tancului antiruliu (sistem longitudinal de osatur): t = 4,8 0,9 12,1 1 + 2,003 = 17,033 mm. Se adopt: tb1 = 17 mm. Zona dintre tancul de gurn i tancul de ruliu (sistem transversal de osatur): t = 5,9 0,9 12,1 1 + 2,347 = 20,817 mm. Se adopt: tb2 = 21 mm. 6. Centura [6,C.3] [6,C.3.1] Limea centurii nu trebuie s fie mai mic dect: b = 800 + 5L [mm], bmax = 1800 [mm], b = 800 + 5205,5 = 1827,5 mm > bmax. Se adopt: bc = 1800 mm. [6,C.3.2] Grosimea centurii n zona de 0,4L la mijlocul navei nu trebuie n general s fie mai mic dect grosimea nveliului punii n aceeai zon. Totui, nu trebuie s fie mai mic dect grosimea bordajului n aceeai zon. Funcie de sistemul de osatur, trebuie s nu fie mai mic dect grosimea critic a punii, conform paragrafului 7, A. 5.2. Se adopt: tc = 17 mm ( tc > tcrit = 13,095 mm). B. nveliul punii [7,A] 1. Grosimea punii superioare ntre bordaj i rama longitudinal a gurii de magazie [7,A.6] nu trebuie s fie mai mic dect cea mai mare valoare dintre t E = 1,26 a p + t K [ mm] , [7,A.7.1] unde p = pD sau pL, i anume, care este mai mare, sau t min = ( 4,5 + 0,05L ) k [ mm ] . Notaii: 10 T 2 c (10 + z T ) H a [kN/m ] [4, B.1] ca = 1,0 [tabelul 4.1]; z = H = 16,5 0; 10 12,1 p D = 29,5 1,0 = 15,023 kN/m2. (10 + 16,5 12,1) 16,5 - pL = 0 , puntea superioar nu este punte de ncrcare, [4, C.1]. - p = p D = p0

Obinem t E = 1,26 0,9 15,023 + 1,9 = 6,29 mm,

t min = ( 4,5 + 0,05 200 ) 1,0 = 14,5 mm. Conform [7,A.5.2], tcrit = 13,095 mm, Se adopt: tp1 = 14,5 mm. 2. Grosimea punii superioare ntre guriile de magazii [7,A.7] nu trebuie s fie mai mic dect t E = 6,29 mm t E min = 5,5 + 0,02L [ mm] , t E min = 5,5 + 0,02 200 = 9,5 mm. Se adopt: tp2 = 9,5 mm. 3. Tabla lcrimar [7,A.5.3] Dac grosimea nveliului punii rezult mai mic dect grosimea bordajului, atunci se va prevedea tabl lcrimar cu limea egal cu centura i grosimea egal cu a bordajului: - tp < tc tl = tc = 17 mm; - bl = bc = 1800 mm. 4. Racordarea colurilor gurilor de magazii [7,A.3.2] Colurile gurilor de magazii vor fi prevzute cu table ngroate, care se vor extinde att pe lungime, ct i pe lime cu mrimea unei distane intercostale (fig. 1). Grosimea tablei ngroate nu va fi mai mic dect grosimea nveliului punii de lng ramele longitudinale, plus grosimea punii ntre deschideri (pe zona 0,5L la mijlocul navei) t = tp2 + tp2 = 14,5 + 9,5 = 24 mm. Raza de racordare n colurile gurii de magazie nu trebuie s fie mai mic dect [7,A.3.3] r = n b(1 b / B) , rmin = 0,1 [ m ] n = / 200 , n min = 0,1 , n max = 0,25 = lungimea gurii de magazie, n [m] b = limea gurii de magazie, b/B > 0,4. Deoarece b/B = 18/32 = 0,5625 vom avea rmin = 0,1 18(1 0,5625 ) = 0,7875 m i rmax = 0,25 18(1 0,5625 ) = 1,97 m. Se adopt rgm = 1,2 m. C. Structura dublului fund [23,B.4.1 i 8,B] 1. [23,B.4.1] Dimensiunile elementelor constructive ale dublului fund n zona de ncrcare (suport central, varange, longitudinale, etc.) se determin conform paragrafului [8,B]. Pentru limea navei B, conform Fig. 23.1, se va lua limea B . Limea B nu se va lua mai mic dect 0,8B. Dimensiunile estimate se vor confrunta cu cele determinate conform 4.2.

1 1 ' = 45o B = ( 2B + b) = (2 32 + 21,6) = 28,53 m , 3 3 B = 0,8B = 0,8 32 = 25,6 m. Se adopt B = 28,53 m. 2. Suportul central [8,B.2.2] - nlimea suportului central: h = 350 + 45B [mm], hmin = 600 mm, h = 350 + 4528,53 = 1634 mm. Se adopt hdf = 1650 mm. - Grosimea suportului central: h + 3,0 k [ mm ] , hdf > 1200 mm t = 120 1650 t= + 3,0 1,0 = 16,75 mm. 120 Se adopt tsc = 17 mm. 3. Supori laterali [8,B.3] - [8,B.3.1] Se adopt 3 supori laterali n fiecare bord, dispui la 3,6 m (cu acordul GL, care admite doar 3,5 m). - [8,B.3.2] Grosimea suporilor laterali: h t= k , [ mm ] 120 1650 t= 1,0 = 13,75 mm. 120 Se adopt tsl = 14 mm. - Gurile de uurare n suporii laterali se dimensioneaz conform [8,B.3.2.3]. 4. nveliul dublului fund [23,B.4.4 i 8,B.4] [8,B.4] Grosimea nveliului dublului fund nu trebuie s fie mai mic dect: t = 1,1 a p k + t K , [ mm ] unde p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai mare): p1 = 10 (T hdf) = 10 ( 12,1 1,65) = 104,5 kN/m2; p2 = 10h = 1017,35 = 173,5 kN/m2, h - distana de la nveliul dublului fund la nivelul gurii de aerisire, h = H hdf + hr = 16,5 1,65 + 2,5 = 17,35 m, hr nlimea rsufltorii [m], hr = 2,5 m; G p3 = pi = 9,81 h (1 + av) = 9,81 1,015,65 (1 + 0,11) = 170,41 kN/m2 , [4,C.2] V G - masa ncrcturii din ncpere, n [t] V - volumul ncperii, n [m3] (fr gurile de magazie)

G/V = = 0,7 t/m3 < 1,0 t/m3 , [vezi 23,B.4.4] , G/V = 1,0 t/m3 h - nlimea ncrcturii deasupra dublului fund n ipoteza ncrcrii complete a spaiului din ncpere, n [m] h = H hdf + hrgm = 16,5 1,65 + 0,8 = 15,65 m, hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m; av - factor de acceleraie av = F m = 0,111,0 = 0,11 v0 F = 0,11 = 0,11, L v0 = 14 Nd < L v0 = L m = 1,0 (0,2 x/L 0,7) p = max (p1 ; p2 ; p3) = 173,35 kN/m2. Obinem: t df = 1,1 0,9 173,35 1,0 + 1,83 = 14,86 mm (tdf = 15 mm). innd cont de [23,B.4.4.2], se adopt tdf = 20 mm. 5. Varange cu inim [8,B.7.3] - [8,B.7.3.1] Varangele se vor dispune la 3 intervale de coast. - [8,B.7.3.4 i 8,B.6.2.1] Grosimea varangelor: h hdf > 1200 mm t = df + 1,0 k [ mm] , tmax < 16,0 mm, 120 1650 t= + 1,0 1,0 = 14,75 mm. 120 Se adopt tvi = 15 mm. - [8,B.6.2.2] Aria seciunii varangelor cu inim nu trebuie s fie mai mic dect: A w = T e(1 2 y / ) k cm 2 , unde e - distana ntre varange, n [m] e = 2,7 m = B ' , (nu exist perei longitudinali) = 28,53 m y - distana de la bordaj (perete longitudinal) la locul considerat, [m], ymax < 0,4 y = B b = 28,53 21,6 = 6,93 m = 0,3. Obinem A w min = 0,3 12,1 28,53 2,7(1 2 6,93 / 28,53) 1,0 = 143,78 cm2. A w ef = h df t vi = 165 1,5 = 247,5 cm2 > A w min .

[

]

- [8,B.7.3.5] Nervuri de rigidizare a varangelor. Se dispun n dreptul fiecrei longitudinale, avnd dimensiunile longitudinalelor de dublu fund (nlimea profilului trebuie s fie mai mica de 150 mm). Se adopt (vezi profilul longitudinalelor de dublu fund): HP 140 9 (15,2 . 92,0 . 1,1). 6. Varange etane [8,B.6.3] - [12,B.2] Grosimea varangelor etane nu trebuie s fie mai mic dect: t1 = 1,1 a p k + t k [ mm ]

t 2 = 0,9 a p 2 k + t k [ mm ] unde p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):

p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv = 9,81 18,175 0,7(1 + 0,11) = 152,39 kN/m2 h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m] h1 = H hdf/2 + 2,5 = 16,6 1,65/2 + 2,5 = 18,175 m = 0,7 t/m3 av = 0,11 [4,C.1.1] pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], dac este prevzut, pv = 0 pd = 0. Se adopt p = p1 = 152,39 kN/m2. p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]: p2 = 9,81 h2 = 9,81 18,175 = 178,3 kN/m2 , h2 = H hdf/2 + 2,5 = 16,6 1,65/2 + 2,5 = 18,175 m. Obinem: t 1 = 1,1 0,9 152,39 1,0 + 1,722 = 13,94 mm, t 2 = 0,9 0,9 178,3 1,0 + 1,582 = 12,4 mm. [8,B.6.3.1] Grosimea varangelor etane nu trebuie s fie mai mic dect cea obinut pentru varangele cu inim (tvi = 15 mm) Se adopt tve = 15 mm. - [12,B.3] Nervuri de rigidizare a varangelor etane. Modulul de rezisten nu trebuie s fie mai mic dect: W1 = 0,55 a 2 p k = 0,550,91,652152,391,0 = 205,37 cm3 W2 = 0,44 a 2 p 2 k = 0,440,91,652178,31,0 = 192,23 cm3 unde = hdf = 1,65 m; p = 152,39 kN/m2 [4,D.]; p2 = 178,3 kN/m2 [4,D.1.2]. Se adopt HP 140 9 (15,2 . 92,0 . 1,1). 7. Longitudinale de fund i de dublu fund [8,B.7.2] Modulele de rezisten se vor calcula dup [9,B]. [9,B.3] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect: W = m a 2 p [cm 3 ] . 7.1. Longitudinale de fund - = 3a = 30,9 = 2,7 m; 83,3 83,3 - m= = = 0,757 > mmin = 0,7 zul 110 + D zul = t B + z B = 230 120 = 110 N/mm2 (zon de sub axa neutr a H seciunii transversale rezistente), unde t = ( 0,8 + L / 450 ) 230 / k = (0,8 + 205,5/450)230/1,0 = 289 N/mm2 > t max , t = t max = 230 N/mm2; B = 0,8 L max = 0,8150 = 120 N/mm2 [9,B.2] 6 6 L max = p = 175 = 150 N/mm2 [5,E.4.1] 7 7 p = cS p0 = 1,0 175 = 175 N/mm2 [5,C.1] cS = 1,0 (0,30 x/L 0,70) p0 = 175/k = 175/1,0 =175 N/mm2 (L 90m);

D = L max = 150 N/mm2 [9,B.2]; z=0 m min = k n = 1,0 0,7 = 0,7 n = 0,7 (p pB) - p pB = 135,75 kN/m2 [4, B.3] (vezi calculul de la nveliul fundului) Rezult Wlong fund = 0,757 0,9 2,7 2 137,75 = 684,2 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 11 (46,7 . 647,5 . 6,6). te = tf a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm, Wef = 647,5 + 6,6 (25,08 17) = 700,83 cm3. Se adopt profilul longitudinalelor de fund HP 300 11 (Wef = 700,83 cm3). 7.2. Longitudinale de dublu fund - = 3a = 30,9 = 2,7 m; 83,3 83,3 - m= = = 0,608 > mmin = 0,55 zul 137 120 + 150 + D zul = t B + z B = 230 120 + 1,65 = 137 N/mm2 16,5 H m min = k n = 1,0 0,55 = 0,55 n = 0,55 (p pi) G - p pi = 9,81 h (1 + av) = 9,81 1,015,65 (1 + 0,11) = 170,41 kN/m2 [4, C.2] (vezi V i calculul de la nveliul dublului fund), Rezult Wlong df = 0,608 0,9 2,7 2 170,41 = 679,78 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 11 (46,7 . 647,5 . 6,6). te = tdf a/610 = 20 900/610 = 29,5 mm, Wef = 647,5 + 6,6 (29,5 20) = 710,2 cm3. Se adopt profilul longitudinalelor de dublu fund HP 300 11 (Wef = 710,2 cm3). D. Tancul de gurn [23,B] 1. nveliul plafonului nclinat al tancului de gurn [23,B.4.4] [8,B.4] Grosimea nveliului nu trebuie s fie mai mic dect: t = 1,1 a p k + t K , [ mm ] unde p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], p = max (p1, p2, p3). nveliul plafonului nclinat al tancului de gurn se mparte n 4 file de tabl avnd urmtoarele limi: (I) b1 = 1,98 m, (II) b2 = 2,18 m, (III) b3 = 2,18 m, (IV) b4 = 1,014 m. - p1 = 10 (T hdf h) (I) p1 = 10(T hdf) = 10( 12,1 1,65) = 104,5 kN/m2, (II) p1 = 10(T hdf b1sin) = 10( 12,1 1,65 1,98sin45) = 90,5 kN/m2, (III) p1 = 10[T hdf (b1 + b2)sin] = 10[12,1 1,65 (1,98 + 2,18)sin45] = = 2 75,1 kN/m , (IV) p1 = 10[T hdf (b1+b2+b3)sin] = 10[12,1 1,65 (1,98+2,18+2,18)sin45]= = 59,67 kN/m2; - p2 = 10h , h = H hdf h + hr (vezi i calculul de la nveliul dublului fund) (I) p2 = 10( 16,5 1,65 + 2,5) = 173,35 kN/m2,

(II) p2 = 10( 16,5 1,65 1,98sin45 + 2,5) = 159,5 kN/m2, (III) p2 = 10[16,5 1,65 (1,98 + 2,18)sin45 + 2,5] = 144,08 kN/m2, (IV) p2 = 10[16,5 1,65 (1,98+2,18+2,18)sin45 + 2,5] = 128,67 kN/m2; G - p3 = pi = 9,81 h (1 + av), [4,C.2] (vezi i calculul de la nveliul dublului fund) V h = H hdf + hrgm h = 16,5 1,65 + 0,8 h = 15,65 h, = 20 = 25 [23,B.4.4.1] (I) p3 = 9,81 1,015,65 (1 + 0,11) = 170,41 kN/m2, (II) p3 = 9,81 1,0(15,65 1,98sin25)(1 + 0,11) = 161,3 kN/m2, (III) p3 = 9,81 1,0(15,65 4,16sin25)(1 + 0,11) = 151,27 kN/m2, (IV) p3 = 9,81 1,0(15,65 6,34sin25)(1 + 0,11) = 141,24 kN/m2; Rezult presiunea maxim de proiectare pe cele 4 file de tabl: (I) p = p2 = 173,35 kN/m2, (II) p = p3 = 161,3 kN/m2, (III) p = p3 = 151,27 kN/m2, (IV) p = p3 = 141,24 kN/m2. Obinem: (I) t I = 1,1 0,9 173,35 1,0 + 1,83 = 14,86 mm (tI = 15 mm). innd cont de [8,B.4.4.2], se adopt tI = 17 mm. (II) t II = 1,1 0,9 161,3 1,0 + 1,75 = 14,32 mm. Se adopt tII = 14,5 mm. (III) t III = 1,1 0,9 151,27 1,0 + 1,72 = 13,89 mm. Se adopt tIII = 14 mm. (IV) t IV = 1,1 0,9 141,24 1,0 + 1,67 = 13,44 mm. Se adopt tIV = 13,5 mm. 2. Cadre n tancurile de gurn [23,B.7] [12,B.3] Modulul de rezisten pentru grinzile de ncruciare, care nu particip la ncovoierea general, ncastrate la ambele capete, nu trebuie s fie mai mic dect: W1 = 0,55 a 2 p k [cm3] W2 = 0,44 a 2 p 2 k [cm3] . Cadrul de gurn este realizat din 3 elemente structurale: I - traversa plafonului nclinat; II - coasta cadru; III - varanga cadru. - deschiderea, n [m], conform [3,C], I - = 4,05 m; II - = 2,75 m; III - = 2,7 m. - p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare): p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv , I - p1 = 9,81 14,75 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 183,3 kN/m2 II - p1 = 9,81 15,5 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 193,00 kN/m2 III - p1 = 9,81 19,0 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 232,07 kN/m2 h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m] I - h1 = H hdf (btg/2)tg45 + 2,5 = 16,5 1,65 (5,2/2)1,0 + 2,5 = 14,75 m II - h1 = H htg/2 + 2,5 = 16,5 7,0/2 + 2,5 = 15,5 m III - h1 = H + 2,5 = 16,5 + 2,5 = 19,0 m = 1,025 t/m3 (tanc balast, ap de mare)

av = 0,11 [4,C.1.1] pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], pv = 0,2 bar p = pd = (4 L/150)lt + 100pv = (4 205,5/150) 14,851,025 + 20 = 60,03 kN/m2 sau p = pd = (5,5 B/20)bt + 100pv = (5,5 32/20)5,21,025 + 20 = 40,79 kN/m2 lt = lmag/2 = 29,7/2 = 14,85 m ; bt = btg = 5,2 m. Se adopt p = p1. - p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]: p2 = 9,81 h2 , I - p2 = 9,81 14,75 = 144,7 kN/m2 II - p2 = 9,81 15,5 = 152,06 kN/m2 III - p2 = 9,81 19,0 = 186,39 kN/m2 h2 = distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m], h2 h1. Obinem: I - W1 = 0,55 0,9 4,052 183,3 1,0 = 1488,25 cm3 II - W1 = 0,55 0,9 2,752 193,0 1,0 = 722,48 cm3 III - W1 = 0,55 0,9 2,702 232,07 1,0 = 837,44 cm3. Deoarece p2 < p1, nu mai calculm W2. Fia adiional a elementelor cadrului de gurn [3,E]: I - / e = 2,43/2,7 = 0,9 = 0,6 4,05 = 2,43 m, e = 3 a = 2,7 m n = 6, em1/e = 0,324 n = 3, em2/e = 0,18 n = 4 em/e = 0,228. Obinem: em = 0,228 e = 0,228 2,7 = 615,6 mm. II - / e = 1,65/2,7 = 0,6 = 0,6 2,75 = 1,65 m, e = 3 a = 2,7 m n = 6, em1/e = 0,216 n = 3, em2/e = 0,120 n = 2 em/e = 0,088. Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,7 = 237,6 mm. III - / e = 1,62/2,7 = 0,6 = 0,6 2,7 = 1,62 m, e = 3 a = 2,7 m n = 6, em1/e = 0,216 n = 3, em2/e = 0,120 n = 2 em/e = 0,088. Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,7 = 237,6 mm. Profilul elementelor cadrului de gurn: I - W = 1488,25 cm3 , tfa tI-III = 17,0; 14,5; 14 mm, efa = 615 mm, hl = ... II - W = 722,48 cm3 , tfa tb = 17,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = ... III - W = 837,44 cm3 , tfa tf = 17,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = ... .............. 3. Longitudinalele de bordaj [23,B.5]

Avem 5 longitudinale de bordaj n tancul de gurn (L1 L5, numerotate de jos n sus). [23,B.5] [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect: W = m a 2 p [cm 3 ] . unde - = 3a = 30,9 = 2,7 m; 83,3 - m= zul + D zul = t B + z B , (zon de sub axa neutr a seciunii transversale H rezistente) unde t = ( 0,8 + L / 450 ) 230 / k = (0,8 + 205,5/450)230/1,0 = 289 N/mm2 > t max , t = t max = 230 N/mm2; B = 0,8 L max = 0,8150 = 120 N/mm2 [9,B.2] 6 6 L max = p = 175 = 150 N/mm2 [5,E.4.1] 7 7 p = cS p0 = 1,0 175 = 175 N/mm2 [5,C.1] cS = 1,0 (0,30 x/L 0,70) p0 = 175/k = 175/1,0 =175 N/mm2 (L 90m); D = L max = 150 N/mm2 [9,B.2]; m min = k n = 1,0 0,7 = 0,7 n = 0,7 (p ps) 120 + 150 83,3 zL1 = 1,65 m zul = 230 120 + 1,65 = 137,00 N/mm2 m = = 0,608 16,5 137 120 + 150 zL2 = 2,55 m zul = 230 120 + 2,55 = 151,73 N/mm2 m = 0,549 16,5 120 + 150 zL3 = 3,45 m zul = 230 120 + 3,45 = 166,45 N/mm2 m = 0,500 16,5 120 + 150 zL4 = 4,35 m zul = 230 120 + 4,35 = 181,18 N/mm2 m = 0,459 16,5 120 + 150 zL5 = 5,25 m zul = 230 120 + 5,25 = 195,91 N/mm2 m = 0,425 16,5 Deoarece m < mmin , se adopt m = 0,7. - p ps - sarcina pe bordaje, n [kN/m2], [4, B.2.1.1] (centrul sarcinii este sub linia de plutire), cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori: z p s = 10( T z ) + p 0 (0,5 + + b) 2T p s = p 0 (1 + b ) = 29,5 (1+0)1,0 = 29,5 kN/m2, p0 = 10,5 c1 = 29,5 kN/m2 b = 0 (0,2 x/L 0,8) = 1,0 [4, B.2.2], 18. 1,65 + 0) = 136,01 kN/m2 zL1 = 1,65 m p s = 10(12,1 1,65) + 29,5(0,5 + 2 12,1 2,55 + 0) = 128,11 kN/m2 zL2 = 2,55 m p s = 10(12,1 2,55) + 29,5(0,5 + 2 12,1

3,45 + 0) = 120,21 kN/m2 2 12,1 4,35 + 0) = 112,30 kN/m2 zL4 = 4,35 m p s = 10(12,1 4,35) + 29,5(0,5 + 2 12,1 5,25 + 0) = 104,40 kN/m2 zL5 = 5,25 m p s = 10(12,1 5,25) + 29,5(0,5 + 2 12,1 - a = 0,9 m pentru longitudinalele 2, 3, 4, 5 - a = r/3 + a/2 = 1,6/3 + 0,9/2 = 0,983 m pentru longitudinala 1 [9, B.3.3] Rezult: WL1 = 0,7 0,983 2,72 136,01 = 682,26 cm3 WL2 = 0,7 0,9 2,72 128,11 = 588,37 cm3 WL3 = 0,7 0,9 2,72 120,21 = 552,09 cm3 WL4 = 0,7 0,9 2,72 112,30 = 515,76 cm3 WL5 = 0,7 0,9 2,72 104,40 = 479,48 cm3. [23,B.5] [23,B.4.4.1] [8,B.4] NU (vezi GL-engl) [9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1]. W2 = 0,44 a 2 p 2 k [cm3]. p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]: p2 = 9,81 h2 , h2 - distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m], h2 = H + 2,5 z zL1 = 1,65 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 1,65) = 170,20 kN/m2 zL2 = 2,55 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 2,55) = 161,37 kN/m2 zL3 = 3,45 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 3,45) = 152,55 kN/m2 zL4 = 4,35 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 4,35) = 143,72 kN/m2 zL5 = 5,25 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 5,25) = 134,89 kN/m2 Obinem: W2 L1 = 0,44 0,983 2,72 170,20 = 536,65 cm3 W2 L2 = 0,44 0,9 2,72 161,37 = 465,85 cm3 W2 L3 = 0,44 0,9 2,72 152,55 = 440,39 cm3 W2 L4 = 0,44 0,9 2,72 143,72 = 414,89 cm3 W2 L5 = 0,44 0,9 2,72 134,89 = 389,40 cm3. Rezult WLi > W2 Li . Profilul longitudinalelor de bordaj din tancul de gurn: - L1 WL1 = 682,26 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 11 (46,7 . 647,5 . 6,6). te = tb1 a/610 = 17 941,5/610 = 26,24 mm, Wef = 647,5 + 6,6 (26,24 17) = 708,48 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 300 11 (Wef = 708,48 cm3). - L2 WL2 = 588,37 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 280 12 (45,50.571,7.5,4). te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm, Wef = 571,7 + 5,4 (25,08 17) = 615,33 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 280 12 (Wef = 615,33 cm3). - L3 WL3 = 552,09 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,60.543,7.5,5). te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm, Wef = 543,7 + 5,5 (25,08 17) = 588,14 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 280 11 (Wef = 588,14 cm3). zL3 = 3,45 m p s = 10(12,1 3,45) + 29,5(0,5 +

- L4 WL4 = 515,76 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 260 13 (43,90.499,2.4,5). te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm, Wef = 499,2 + 4,5 (25,08 17) = 535,56 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L4: HP 260 13 (Wef = 535,56 cm3). - L5 WL5 = 479,48 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 260 11 (38,70.455,7.4,5). te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm, Wef = 455,7 + 4,5 (25,08 17) = 492,06 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 260 11 (Wef = 492,06 cm3). 4. Longitudinalele plafonului nclinat [23,B.5] Avem 6 longitudinale ale plafonului nclinat (L1 L6, numerotate de jos n sus). [23,B.5] ntriturile longitudinale din tancul de gurn se dimensioneaz conform modulului de rezisten prescris pentru longitudinalele de bordaj [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect: W = m a 2 p [cm 3 ] . unde - = 3a = 30,9 = 2,7 m; 83,3 + D - m= , zul = t B + z B , (zon de sub axa neutr a seciunii transversale zul H rezistente), unde t = 289 N/mm2 B = 120 N/mm2 D = 150 N/mm2 m min = k n = 1,0 0,7 = 0,7 n = 0,7 (p ps) zLi = hdf + i a sin 45 , i = 1 6 zL1 = (1,65 + 0,9 sin 45) zul = 147,41 N/mm2 m = 0,565 zL2 = (1,65 + 1,8 sin 45) zul = 157,83 N/mm2 m = 0,528 zL3 = (1,65 + 2,7 sin 45) zul = 168,24 N/mm2 m = 0,495 zL4 = (1,65 + 3,6 sin 45) zul = 178,65 N/mm2 m = 0,466 zL5 = (1,65 + 4,5 sin 45) zul = 189,07 N/mm2 m = 0,440 zL6 = (1,65 + 5,4 sin 45) zul = 199,48 N/mm2 m = 0,417 Deoarece m < mmin , se adopt m = 0,7. - p ps - sarcina pe bordaje, n [kN/m2], [4, B.2.1.1] (centrul sarcinii este sub linia de plutire), cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori: z p s = 10( T z ) + p 0 (0,5 + + b) 2T p s = p 0 (1 + b ) = 29,5 (1+0)1,0 = 29,5 kN/m2, p0 = 10,5 c1 = 29,5 kN/m2 b = 0 (0,2 x/L 0,8) = 1,0 [4, B.2.2], 18. Obinem: L1 ps = 115,67 kN/m2 WL1 = 531,25 cm3 L2 ps = 110,08 kN/m2 WL2 = 505,59 cm3 L3 ps = 104,5 kN/m2 WL3 = 479,92 cm3 2 L4 ps = 98,9 kN/m WL4 = 454,26 cm3 2 L5 ps = 93,32 kN/m WL5 = 428,6 cm3

L6 ps = 87,73 kN/m2 WL6 = 402,93 cm3. [9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1]. W2 = 0,44 a 2 p 2 k [cm3] , p2 = 9,81 h2 , h2 = H + 2,5 z Obinem: L1 p2 = 163,96 kN/m2 W2 L1 = 473,33 cm3 L2 p2 = 157,72 kN/m2 W2 L2 = 455,30 cm3 L3 p2 = 151,47 kN/m2 W2 L3 = 437,28 cm3 L4 p2 = 145,23 kN/m2 W2 L4 = 419,26 cm3 L5 p2 = 138,99 kN/m2 W2 L5 = 401,24 cm3 L6 p2 = 132,74 kN/m2 W2 L5 = 383,21 cm3. Rezult WLi > W2 Li . [23,B.5] Dimensiunile longitudinalelor se vor verifica i sub jurisdicia sarcinilor date de [23,B.4.4.1] [8,B.4], p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai mare): p1 = 10 (T zLi) p2 = 10h = 10( H zLi + 2,5) 2 L1 p1 = 98,13 kN/m L1 p2 = 167,14 kN/m2 L2 p1 = 91,77 kN/m2 L2 p2 = 160,77 kN/m2 2 L3 p1 = 85,41 kN/m L3 p2 = 154,41 kN/m2 L4 p1 = 79,04 kN/m2 L4 p2 = 148,04 kN/m2 2 L5 p1 = 72,68 kN/m L5 p2 = 141,68 kN/m2 L6 p1 = 66,31 kN/m2 L6 p2 = 135,31 kN/m2 G p3 = pi = 9,81 h (1 + av) [4,C.2] V G/V = 1,0 t/m3 [23,B.4.4] h = H zLi + hrgm zLi = hdf + i a sin 25 , i = 1 6 ( = 20 [23,B.4.4.1]) hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m; av = 0,11 L1 p3 = 166,27 kN/m2 L2 p3 = 162,13 kN/m2 L3 p3 = 157,99 kN/m2 L4 p3 = 153,85 kN/m2 L5 p3 = 149,71 kN/m2 L6 p3 = 145,56 kN/m2 p = max (p1 ; p2 ; p3) , L1 p2 = 167,14 kN/m2 L2 p3 = 162,13 kN/m2 L3 p3 = 157,99 kN/m2 L4 p3 = 153,85 kN/m2 L5 p3 = 149,71 kN/m2 L6 p3 = 145,56 kN/m2 Modulul de rezisten al longitudinalelor sub jurisdicia sarcinilor date de [8,B.4] este: WL1 = 0,7 0,9 2,72 167,14 = 767,62 cm3 WL2 = 0,7 0,9 2,72 162,13 = 744,61 cm3 WL3 = 0,7 0,9 2,72 157,99 = 725,60 cm3 WL4 = 0,7 0,9 2,72 153,85 = 706,59 cm3 WL5 = 0,7 0,9 2,72 149,71 = 687,57 cm3 WL6 = 0,7 0,9 2,72 145,56 = 668,51 cm3. Profilul longitudinalelor plafonului nclinat:

- L1 WL1 = 767,62 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 13 (52,80.711,2.6,5). te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm, Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 300 13 (Wef = 771,26 cm3). - L2 WL2 = 744,61 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 13 (52,80.711,2.6,5). te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm, Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 300 13 (Wef = 771,26 cm3). - L3 WL3 = 725,60 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 13 (52,80.711,2.6,5). te = tb1 a/610 = 14,5 900/610 = 21,4 mm, Wef = 711,2 + 6,5 (21,4 14,5) = 756,05 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 300 13 (Wef = 756,05 cm3). - L4 WL4 = 706,59 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 12 (49,70.679,8.6,5). te = tb1 a/610 = 14,5 900/610 = 21,4 mm, Wef = 679,8 + 6,5 (21,4 14,5) = 724,65 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 300 12 (Wef = 724,65 cm3). - L5 WL5 = 687,57 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 11 (46,70.647,5.6,6). te = tb1 a/610 = 14 900/610 = 20,65 mm, Wef = 647,5 + 6,6 (20,65 14) = 691,39 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 300 11 (Wef = 691,39 cm3). - L6 WL6 = 668,51 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 11 (46,70.647,5.6,6). te = tb1 a/610 = 14 900/610 = 20,65 mm, Wef = 647,5 + 6,6 (20,65 14) = 691,39 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 300 11 (Wef = 691,39 cm3). 5. Longitudinalele de fund [9,B.3] Avem 4 longitudinale de fund n tancul de gurn (L1 L4, numerotate de la bordaj). Modulul de rezisten al longitudinalelor L2 L4 este acelai cu cel determinat pentru longitudinalele de fund din dublu fund: WL2-L4 = 684,2 cm3. Profilul longitudinalelor de fund L2 L4 HP 300 11 (Wef = 700,83 cm3). Longitudinala L1 va avea modulul de rezisten calculat cu: a = r/3 + a/2 = 1,6/3 + 0,9/2 = 0,983 m [9, B.3.3] WL1 = 0,757 0,983 2,7 2 137,75 = 747,25 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 13 (52,80.711,2.6,5). te = tb1 a/610 = 17 941,5/610 = 26,24 mm, Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 300 13 (Wef = 771,26 cm3). E. Coaste de cal [9,A] [9,A.2.1.1] Modulul de rezisten, inclusiv legturile de la extremiti, nu trebuie s fie mai mici dect: W = n c a 2 p s f k = 0,55 0,72 0,9 5,02 52,33 1,0 1,0 = 466,27 cm3

unde n = 0,55 , L 100 m c = 1,0 2,8 k / = 1,0 2,8 0,1 = 0,72 (am admis k / = 0,1), cmin = 0,65 = 5 m f = 1,0 (s = 0) z p s = 10 ( T z ) + p 0 0,5 + + b =10(12,19,5)+29,5[0,5+9,5/(212,1)+0]=52,33 N/m2 2T p s = p 0 (1 + b ) = 29,5(1 + 0) 1,0 = 29,5 kN/m2 . [23,B.5.2] Modulul de rezisten poate fi mrit cu 20% W = 559,52 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,6 . 543,7 . 5,5). te = tb2 a/610 = 21 900/610 = 31 mm, Wef = 543,7 + 5,5 (31 21) = 598,7 cm3. Se adopt profilul coastelor de cal HP 280 11 (Wef = 598,7 cm3). F. Tancul antiruliu [23,B] 1. nveliul plafonului nclinat al tancului antiruliu [23,B.6] [23,B.6.1] Grosimea nu trebuie s fie mai mic dect cea obinut cu formula: t 'krit = t krit 1 z / e 0 z - distana cmpului de plac fa de intersecia centurii cu lcrimara z = 4,5 m e0 - distana de la axa neutr la intersecia centurii cu lcrimara e0 = 0,52H = 8,58 m tkrit - grosimea critic [7,A.5.2] tkrit = 13,09 m ' t krit = 13,09 1 4,5 / 8,58 = 9,02 m. [23,B.6.1] Grosimea nveliului se determin conform [12]. [12,A.7] Grosimea tuturor elementelor constructive n tancuri nu trebuie s fie mai mic dect: t min = ( 5,5 + 0,02L ) k = ( 5,5 + 0,02 100 ) 1,0 = 7,5 mm. nveliul plafonului nclinat (bpta = 7,9 m) se mparte n 4 file de tabl avnd urmtoarele limi: (I) b1 = 2,18 m, (II) b2 = 2,18 m, (III) b3 = 2,18 m, (IV) b4 = 1,36 m. Exemplu: fila (I). [12,B.2.1] Grosimea nveliului nu trebuie s fie mai mic dect: t 1 = 1,1 a p k + t K , [mm] t 2 = 0,9 a p 2 k + t k , [mm] unde p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D.1] (se va lua valoarea mai mare): p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100pv = 9,81 7,0 1,025(1 + 0,11) + 25 = 103,13 kN/m2 sau p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv = 9,811,025[7,0cos20 + (0,37,0 + + 3,5)sin20] + 25 = 110,4 kN/m2 h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m] h1 = H htg c + 2,5 = 16,5 7 5 + 2,5 = 7,0 m = 1,025 t/m3 (ap de balast) av = 0,11 [4,C.1.1] pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], dac este prevzut,

pv = 0,25 bar - unghi de canarisire pentru proiectare, = 20 b - limea superioar a tancului, n [m] b = 7,0 m y - distana centrului de ncrcare fa de planul central longitudinal al tancului, n [m]; y = 3,5 m pd = 0. Se adopt p = p1 = 110,4 kN/m2. p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]: p2 = 9,81 h2 = 9,81 7,0 = 68,7 kN/m2 , h2 = H htg c + 2,5 = 16,5 7 5 + 2,5 = 7,0 m. Obinem: t 1 = 1,1 0,9 110,4 1,0 + 1,54 = 11,94 mm, t 2 = 0,9 0,9 68,7 1,0 + 1,5 = 8,21 mm. Se adopt tI = 12 mm. 2. ntrituri longitudinale ale peretelui nclinat [23,B.5] Avem 7 longitudinale ale plafonului nclinat (L1 L7, numerotate de sus n jos). [23,B.5] ntriturile longitudinale se dimensioneaz conform modulului de rezisten prescris pentru longitudinalele de bordaj [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect: W = m a 2 p [cm 3 ] unde - = 3a = 30,9 = 2,7 m; 83,3 + D - m= , zul = t + B z B , (zon deasupra axei neutre a seciunii zul H transversale rezistente) t = 289 N/mm2 > t max = 230 N/mm2 t = 230 N/mm2 B = 120 N/mm2 D = 150 N/mm2 m min = k n = 1,0 0,55 = 0,55 n = 0,55 (p p1) zLi = H 1,8 [1,3 + (i 1)a]sin 20 , i = 1 7 zL1 = 16,5 1,8 1,3sin 20 = 14,26 m zul = 116,65 N/mm2 m = 0,714 zL2 = 16,5 1,8 2,2sin 20 = 13,95 m zul = 121,73 N/mm2 m = 0,684 zL3 = 16,5 1,8 3,1sin 20 = 13,64 m zul = 126,80 N/mm2 m = 0,657 zL4 = 16,5 1,8 4,0sin 20 = 13,33 m zul = 131,89 N/mm2 m = 0,632 zL5 = 16,5 1,8 4,9sin 20 = 13,02 m zul = 136,92 N/mm2 m = 0,608 zL6 = 16,5 1,8 5,8sin 20 = 12,72 m zul = 141,90 N/mm2 m = 0,587 zL7 = 16,5 1,8 6,7sin 20 = 12,41 m zul = 147,00 N/mm2 m = 0,567 - p p1 - sarcina pentru ntrituri longitudinale, n [kN/m2], [4,D.1], cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori: p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100pv [kN/m2] sau p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv [kN/m2] h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m] h1 Li = H zLi

= 1,025 t/m3 (ap de balast) av = 0,11 [4,C.1.1] pv = 0,25 bar = 20 b - limea superioar a tancului, n [m] b = 7,0 m y - distana centrului de ncrcare fa de planul central longitudinal al tancului, n [m]; y = b/2 [1,3 + (i 1)a]cos 20 , i = 1 3 (pentru L1, L2 L3) y = [1,3 + (i 1)a]cos 20 b/2 , i = 4 7 (pentru L4, L5 L6, L7) Obinem: L1 h1 = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2 y = 2,28 m p1 = 61,23 kN/m2 WL1 = 50,05 cm3 L2 h1 = 2,55 m p1 = 53,49 kN/m2 y = 1,43 m p1 = 50,05 kN/m2 L3 h1 = 2,86 m p1 = 50,05 kN/m2 y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2 L4 h1 = 3,17 m p1 = 50,05 kN/m2 y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2 L5 h1 = 3,48 m p1 = 50,05 kN/m2 y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2 L6 h1 = 3,78 m p1 = 67,19 kN/m2 y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2 L7 h1 = 4,09 m p1 = 70,67 kN/m2 y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2

[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1]. W2 = 0,44 a 2 p 2 k [cm3] , p2 = 9,81 h2 , h2 = h1 + 2,5 Deoarece p1 > p2 , rezult WLi > W2 Li . [23,B.5] Dimensiunile longitudinalelor se vor verifica i sub jurisdicia sarcinilor date de [23,B.4.4.1] [8,B.4], p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai mare): p1 = 10 (T zLi) p2 = 10h = 10( H zLi + 2,5) L1 p1 = 98,13 kN/m2 L1 p2 = 167,14 kN/m2 2 L2 p1 = 91,77 kN/m L2 p2 = 160,77 kN/m2 L3 p1 = 85,41 kN/m2 L3 p2 = 154,41 kN/m2 2 L4 p1 = 79,04 kN/m L4 p2 = 148,04 kN/m2 L5 p1 = 72,68 kN/m2 L5 p2 = 141,68 kN/m2 2 L6 p1 = 66,31 kN/m L6 p2 = 135,31 kN/m2 G p3 = pi = 9,81 h (1 + av) [4,C.2] V G/V = 1,0 t/m3 [23,B.4.4] h = H zLi + hrgm zLi = hdf + i a sin 25 , i = 1 6 ( = 20 [23,B.4.4.1]) hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m; av = 0,11

L1 p3 = 166,27 kN/m2 L2 p3 = 162,13 kN/m2 L3 p3 = 157,99 kN/m2 L4 p3 = 153,85 kN/m2 L5 p3 = 149,71 kN/m2 L6 p3 = 145,56 kN/m2 p = max (p1 ; p2 ; p3) , L1 p2 = 167,14 kN/m2 L2 p3 = 162,13 kN/m2 L3 p3 = 157,99 kN/m2 L4 p3 = 153,85 kN/m2 L5 p3 = 149,71 kN/m2 L6 p3 = 145,56 kN/m2 Modulul de rezisten al longitudinalelor sub jurisdicia sarcinilor date de [8,B.4] este: WL1 = 0,7 0,9 2,72 167,14 = 767,62 cm3 WL2 = 0,7 0,9 2,72 162,13 = 744,61 cm3 WL3 = 0,7 0,9 2,72 157,99 = 725,60 cm3 WL4 = 0,7 0,9 2,72 153,85 = 706,59 cm3 WL5 = 0,7 0,9 2,72 149,71 = 687,57 cm3 WL6 = 0,7 0,9 2,72 145,56 = 668,51 cm3. Profilul longitudinalelor plafonului nclinat: - L1 WL1 = 767,62 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 13 (52,80.711,2.6,5). te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm, Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L1: HP 300 13 (Wef = 771,26 cm3). - L2 WL2 = 744,61 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 13 (52,80.711,2.6,5). te = tb1 a/610 = 17 900/610 = 25,08 mm, Wef = 711,2 + 6,5 (26,24 17) = 771,26 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L2: HP 300 13 (Wef = 771,26 cm3). - L3 WL3 = 725,60 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 13 (52,80.711,2.6,5). te = tb1 a/610 = 14,5 900/610 = 21,4 mm, Wef = 711,2 + 6,5 (21,4 14,5) = 756,05 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 300 13 (Wef = 756,05 cm3). - L4 WL4 = 706,59 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 12 (49,70.679,8.6,5). te = tb1 a/610 = 14,5 900/610 = 21,4 mm, Wef = 679,8 + 6,5 (21,4 14,5) = 724,65 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L3: HP 300 12 (Wef = 724,65 cm3). - L5 WL5 = 687,57 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 11 (46,70.647,5.6,6). te = tb1 a/610 = 14 900/610 = 20,65 mm, Wef = 647,5 + 6,6 (20,65 14) = 691,39 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 300 11 (Wef = 691,39 cm3). - L6 WL6 = 668,51 cm3. Alegem din catalogul de profile: HP 300 11 (46,70.647,5.6,6). te = tb1 a/610 = 14 900/610 = 20,65 mm, Wef = 647,5 + 6,6 (20,65 14) = 691,39 cm3. Se adopt profilul longitudinalei L5: HP 300 11 (Wef = 691,39 cm3).

3. Longitudinalele de punte [10,B.2] Modulul de rezisten al longitudinalelor punii (aflate sub zona 0,25H sau deasupra zonei 0,75H fa de L.B.) se va calcula conform [9,B]. 2. Cadre n tancurile antiruliu [23,B.7] [12,B.3] Modulul de rezisten pentru grinzile de ncruciare, care nu particip la ncovoierea general, ncastrate la ambele capete, nu trebuie s fie mai mic dect: W1 = 0,55 a 2 p k = 0,550,91,652152,391,0 = 205,37 cm3 W2 = 0,44 a 2 p 2 k = 0,440,91,652178,31,0 = 192,23 cm3 . Cadrul tancului antiruliu este realizat din 3 elemente structurale: I - traversa plafonului nclinat; II - coasta cadru; III - traversa ntrit a punii. - deschiderea, n [m], conform [3,C], I - = 5,4 m; II - = 2,7 m; III - = 4,5 m. - p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare): p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv sau p = p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv . I - p1 = 9,81 3,15 1,025 1,11 + 25 = 60,14 kN/m2 sau p1 = 9,811,025[3,15cos20 + (2,1 + 0)sin20] + 25 = 62,0 kN/m2 II - p1 = 9,81 15,5 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 193,00 kN/m2 III - p1 = 9,81 19,0 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 232,07 kN/m2 h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m] I - h1 = H htg c (bpta/2)sin20= 16,5 7,0 5,0 3,95sin20= 3,15 m b = 7,0 m y=0 II - h1 = H htg/2 + 2,5 = 16,5 7,0/2 + 2,5 = 15,5 m III - h1 = H + 2,5 = 16,5 + 2,5 = 19,0 m = 1,025 t/m3 (tanc balast, ap de mare) av = 0,11 [4,C.1.1] pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], pv = 0,25 bar p = pd = (4 L/150)lt + 100pv = (4 205,5/150) 14,851,025 + 20 = 60,03 kN/m2 sau p = pd = (5,5 B/20)bt + 100pv = (5,5 32/20)5,21,025 + 20 = 40,79 kN/m2 lt = lmag/2 = 29,7/2 = 14,85 m ; bt = btg = 5,2 m. Se adopt p = p1. - p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]: p2 = 9,81 h2 , I - p2 = 9,81 5,65 = 55,4 kN/m2 II - p2 = 9,81 15,5 = 152,06 kN/m2 III - p2 = 9,81 19,0 = 186,39 kN/m2 h2 = distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],

h2 = h1 + 2,5. Obinem: I - W1 = 0,55 2,7 5,42 62,0 1,0 = 2684,76 cm3 II - W1 = 0,55 0,9 2,752 193,0 1,0 = 722,48 cm3 III - W1 = 0,55 0,9 2,702 232,07 1,0 = 837,44 cm3. Deoarece p2 < p1, nu mai calculm W2. Fia adiional a elementelor cadrului de gurn [3,E]: I - / e = 2,43/2,7 = 0,9 = 0,6 4,05 = 2,43 m, e = 3 a = 2,7 m n = 6, em1/e = 0,324 n = 3, em2/e = 0,18 n = 4 em/e = 0,228. Obinem: em = 0,228 e = 0,228 2,7 = 615,6 mm. II - / e = 1,65/2,7 = 0,6 = 0,6 2,75 = 1,65 m, e = 3 a = 2,7 m n = 6, em1/e = 0,216 n = 3, em2/e = 0,120 n = 2 em/e = 0,088. Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,7 = 237,6 mm. III - / e = 1,62/2,7 = 0,6 = 0,6 2,7 = 1,62 m, e = 3 a = 2,7 m n = 6, em1/e = 0,216 n = 3, em2/e = 0,120 n = 2 em/e = 0,088. Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,7 = 237,6 mm. Profilul elementelor cadrului de gurn: I - W = 1488,25 cm3 , tfa tI-III = 17,0; 14,5; 14 mm, efa = 615 mm, hl = ... II - W = 722,48 cm3 , tfa tb = 17,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = ... III - W = 837,44 cm3 , tfa tf = 17,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = ... ..............