8/7/2019 VRACHIER 180 M

1/23

Proiect C.N.

Date nava proiectL pp=180mL/B=6,54L/D=12.5B/T=2.7

Din datele navei proiect am extras :B=27.52D=14.4T=10.19

In urma calculelor am adoptat :Distanta regulamentara a0=0,83Distanta regulamentara in picuri a0=0,6Distanta intre pic prova si 0,2L a0=0,7

1

8/7/2019 VRACHIER 180 M

2/23

[23,B.1.3] Pentru vrachiere sunt valabile prescripiile prevzute n paragrafele 1-22,att timp ct n acest paragraf nu sunt prevzute alte prescripii.

A. nveliul exterior[6]

1. Notaii[6,A.2]k = coeficient de material paragrafului 2, B.2. pB = sarcina pe fund, n [kN/m2], conform paragrafului 4, B.3. ps = sarcina pe bordaje, n [kN/m2], conform paragrafului 4, B.2.1.n1 = 2 la sistemul transversal de osatur.n1 = 1,6 la sistemul longitudinal de osatur.n2 = 5,9 la sistemul transversal de osatur.n2 = 4,8 la sistemul longitudinal de osatur.L = cea mai mare tensiune longitudinal ncovoietoare de proiectare, n [N/mm2],

conform paragrafului 5, E.4.adm= tensiunea de proiectare admisibil n [N/mm2]

,k /230450

L8,0adm += [N/mm2] pentru L < 90 m.

adm= 230/k, [N/mm2] pentru L 90 mtk = adaos pentru coroziune, conform paragrafului 3, K.1.

2. nveliul fundului[6,B.1.2]

2.1. Grosimea nveliului fundului pentru nave cu lungimea de 90 m i mai mare nutrebuie s fie mai mic dect urmtoarele valori:

k Ladm

B2 t p10ant +

= , [mm]

k B1 tk pa26,1t += , [mm]unde- k = 1 [2, B.2]- n2 = 4,8 (sistem longitudinal de osatur)- a = 0,8 m-p B - sarcina pe fund, [kN/m2], conform paragrafului 4, B.3,

( ) b5,0 pT10 p 0B ++= [kN/m2]; p B = 73.59 kN/m2

unde T = 5.9 m (pescajul navei), p0 = 10,5 c1 = 10,5 2,78 = 29,19 kN/m2,

c1 = c0/n = 9,75/3,5 = 2.78

c0 =5,1

100L300

75,10 = 10,75-1.39= 9.75(90L 300m)

n = 3,5 (L 90 m) b = 0 (0,2 x/L 0,8), [2.1.2].

- adm= 230/k, [N/mm2] (L 90m)adm= 230/1 = 230 N/mm2.

-k /120

L=

[N/mm2

] pentru L 90m, n prim aproximaie,120L = N/mm2.Obinem

8/7/2019 VRACHIER 180 M

3/23

k Ladm

B2 t

p10ant +

= = 4.80.83,21+1,92= 14,44 mm,

unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 14,44 + 0,5 = 1.94mm, [3,K.1]k B1 tk pa26,1t += = 10.58 mm,

unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 14,2 + 0,5 = 1.94mm

Grosimea nveliului fundului:tf = max (t ; t1) = max (14,44; 10,58) = 14,2 mm.Conform [1,K] se adopt:tf = 14,2 mm.

2.2. Grosimea critic a plcilor [6,B.2]Pentru navele la care este recomandat, respectiv calculat, confirmarea rezistenei

longitudinale, grosimea plcii nu trebuie s fie mai mic dect grosimea critic a plcii,calculat cu formula:

tcrit = k 1

L tFE

ac +

[mm]

unde- c = 527 (sistem longitudinal);- E = 2,06 105 N/mm2 , [3, F.1];- F1 = 1,0 pentru sistemul longitudinal (tabel 3.2), [3, F.1].Obinem:

tcrit = 1,58111006,2

1208,0527 5 +

= 12,39 mm,

unde tk = 0,1 t + 0,5 = 0,1 10,81 + 0,5 = 1,94 mm.Deoarece tf > tcrit, rmne n final:tf = 14,3 mm.

3. Gurna [6,B.4][6,B.4.1] n zona de curbur a gurnei, pentru grosimea acesteia, se va accepta cea mai

mare valoare ntre grosimea bordajului ( vezi 6,C.1) i a fundului:tg = max (tf ; tb) =16 mm.Limea gurnei nu trebuie s fie mai mic dect: b = 800 + 5L [mm], bmax= 1800 [mm], b = 800 + 5200 = 1800mm > bmax.Se adopt:bg = 1790 mm.

4. Chila plat[6,B.5][6,B.5.1] Limea chilei plate nu trebuie s fie mai mic: b = 800 + 5L [mm], bmax= 1675 [mm], b = 800 + 5200 = 1800mm > bmax .Din considerente tehnologice, cu acordul GL, se adopt:bcp = 1980 mm.Grosimea chilei plate n zona 0,7L la mijlocul navei nu trebuie s fie mai mic dect:tcp = t + 2,0 [mm],t = grosimea tablelor adiacente ale nveliului fundului (tf ), n [mm].Se adopt:

tcp = 16 mm.[6,B.5.2] Se recomand, ca la navele mai lungi de 100 m, a crui fund este n sistemlongitudinal de osatur, s se ntreasc suplimentar cu nervuri de rigidizare longitudinale

8/7/2019 VRACHIER 180 M

4/23

intercostale, prevzute la maximum 400 mm de la P.D. Seciunea transversal a ntrituriilongitudinale va fi

A = 0,2L = 0,2175 = 40cm2.Se adopt:HP 260 12(41,3 . 47,77 . 4,5).

5. nveliul bordajului[6,C][6,C.1.1] Grosimea nveliului bordajului nu va fi mai mic dect:t = n2 a k T + tk [mm].Zona tancului de gurn i a tancului antiruliu (sistem longitudinal de osatur):t = 4,8 0,8 3,29 + 1.9161= 14,45 mm.Se adopt:tb1 = 14,5 mm.Zona dintre tancul de gurn i tancul de ruliu (sistem transversal de osatur):t = 5,9 0,8 3,29 + 2,24= 17,768 mm.Se adopt:tb2 = 17.5 mm.

6. Centura [6,C.3][6,C.3.1] Limea centurii < dect: b = 8020 + 5L [mm], bmax= 1675 [mm], b = 800 + 5200 = 1800 mm > bmax.Se a,dopt:bc = 1800 mm.[6,C.3.2] Grosimea centurii n zona de 0,4L la mijlocul navei nu trebuie n general s fie

mai mic dect grosimea nveliului punii n aceeai zon. Totui, nu trebuie s fie mai micdect grosimea bordajului n aceeai zon. Funcie de sistemul de osatur, trebuie s nu fie maimic dect grosimea critic a punii, conform paragrafului 7, A. 5.2.

Se adopt:tc = 16 mm( tc > tcrit = 13,095 mm).

B. nveliul punii[7,A]

1. Grosimea punii superioare ntre bordaj i rama longitudinal a gurii de magazie[7,A.6] nu trebuie s fie mai mic dect cea mai mare valoare dintre

[ ]mmt pa26,1t K E += , [7,A.7.1]unde

p = pD sau pL, i anume, care este mai mare,sau

( ) [ ]mmk L05,05,4t min += . Tmin=5.5

Notaii:

- p = ( ) a0D cHTz10T10

p p +

= [kN/m2] [4, B.1]

ca = 1,0 [tabelul 4.1];z = H = 16,5 0;

pD =29,68*0,42*1= 12,5 [kN/m2]- pL = 0 , puntea superioar nu este punte de ncrcare, [4, C.1].Obinem

te=1,26*0,8*3,53*1=3,6 mm

tmin=13,25 mmConform [7,A.5.2], tcrit = 13,095 mm,Se adopt:

8/7/2019 VRACHIER 180 M

5/23

tp1 = 14,5 mm.

2. Grosimea punii superioare ntre guriile de magazii [7,A.7] nu trebuie s fie mai micdect

Et =3,6mm[ ]mmL02,05,5t minE += ,

tEmin=5,5+0,2*180=41,5mmSe adopt:tp2 = 9,5 mm.

3. Tabla lcrimar [7,A.5.3]Dac grosimea nveliului punii rezult mai mic dect grosimea bordajului, atunci se

va prevedea tabl lcrimar cu limea egal cu centura i grosimea egal cu a bordajului:- t p < tc tl = tc = 16 mm;- bl = bc = 1675mm

4. Racordarea colurilor gurilor de magazii [7,A.3.2]Colurile gurilor de magazii vor fi prevzute cu table ngroate, care se vor extinde att

pe lungime, ct i pe lime cu mrimea unei distane intercostale (fig. 1). Grosimea tableingroate nu va fi mai mic dect grosimea nveliului punii de lng ramele longitudinale, plusgrosimea punii ntre deschideri (pe zona 0,5L la mijlocul navei)

t = t p2+ t p2 = 14,5 + 9,5 = 24 mm.Raza de racordare n colurile gurii de magazie nu trebuie s fie mai mic dect [7,A.3.3]

( )B/ b1 bnr = , [ ]m1,0r min =200/n = , 1,0n min = , 25,0n max =

= lungimea gurii de magazie, n [m] b = limea gurii de magazie, b/B > 0,4.

Deoarece b/B = 18/28,09=0,64 vom avea r =0,64 si r max=1,62mSe adoptrgm = 1,6C. Structura dublului fund[23,B.4.1 i 8,B]

1. [23,B.4.1] Dimensiunile elementelor constructive ale dublului fund n zona dencrcare (suport central, varange, longitudinale, etc.) se determin conform paragrafului [8,B].Pentru limea navei B, conform Fig. 23.1, se va lua limea B . Limea B nu se va luamai mic dect 0,8B. Dimensiunile estimate se vor confrunta cu cele determinate conform 4.2.

= 45o B=1/3(2*16+25,6)=27,26mB = 0,8B = 0,8 16=12.8Se adoptB = 27,26 m.

2. Suportul central [8,B.2.2]

- nlimea suportului central:h = 350 + 45B [mm], hmin = 600 mm,h = 350 + 4516=1070m.

8/7/2019 VRACHIER 180 M

6/23

Se adopthdf = 1000 mm.- Grosimea suportului central:

hdf > 1200 mm [ ]mmk 0,3120h

t += ,

t=16,3 mm.Se adopttsc = 16 mm.

3. Supori laterali [8,B.3]- [8,B.3.1] Se adopt 3 supori laterali n fiecare bord, dispui la 3,6 m (cu acordul GL,

care admite doar 3,5 m).- [8,B.3.2] Grosimea suporilor laterali:

[ ]mm,k 120

ht =

0,1120

1700=t = 13,3 mm.

Se adopttsl = 13 mm.- Gurile de uurare n suporii laterali se dimensioneaz conform [8,B.3.2.3].

4. nveliul dublului fund [23,B.4.4 i 8,B.4][8,B.4] Grosimea nveliului dublului fund nu trebuie s fie mai mic dect:

[ ]mm,tk pa1,1t K +=unde p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai

mare): p1 = 10 (T hdf ) = 10 (10.88 1,6) = 90,8kN/m2; p2 = 10h = 1017,4 = 160 kN/m2,

h - distana de la nveliul dublului fund la nivelul gurii de aerisire,

h = H hdf + hr = 16,5 1,6 + 2,5 = 17m,hr nlimea rsufltorii [m], hr = 2,5 m; p3 = pi = 9,81

VG h (1 + av) = 9,81 1,015,7 (1 + 0,11) = 150,71 kN/m2 , [4,C.2]

G - masa ncrcturii din ncpere, n [t]V - volumul ncperii, n [m3] (fr gurile de magazie)

G/V = = 0,7 t/m3 < 1,0 t/m3 , [vezi 23,B.4.4] , G/V = 1,0 t/m3h - nlimea ncrcturii deasupra dublului fund n ipoteza ncrcrii complete a

spaiului din ncpere, n [m]h = H hdf + hrgm = 16,5 1,6 + 0,8 = 15,7 m,hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;

av - factor de acceleraieav = F m = 0,111,0 = 0,11

F = 0,11 L

v 0 = 0,11,

v0 = 14 Nd < L v0 = L

m = 1,0 (0,2 x/L 0,7) p = max (p1 ; p2 ; p3) = 174kN/m2.Obinem: tdf =12,30mm,innd cont de [23,B.4.4.2], se adopttdf = 13 mm.

5. Varange cu inim [8,B.7.3]- [8,B.7.3.1] Varangele se vor dispune la 3 intervale de coast.

8/7/2019 VRACHIER 180 M

7/23

- [8,B.7.3.4 i 8,B.6.2.1] Grosimea varangelor:

hdf > 1200 mm [ ]mmk h

t df += 0,1120

, tmax< 16,0 mm,

t=13,3+1=14mmSe adopttvi = 15 mm.- [8,B.6.2.2] Aria seciunii varangelor cu inim nu trebuie s fie mai mic dect:

( ) 2w cmk /y21eTA = ,unde

e - distana ntre varange, n [m]e = 2,4 m

'B= , (nu exist perei longitudinali)= 27,26m

y - distana de la bordaj (perete longitudinal) la locul considerat, [m], ymax< 0,4y = B b = 7,06 m = 0,3.

ObinemAwmin=98,62 cm2

vidf w thA ef = = 160 1,5 = 240 cm2 > minwA .- [8,B.7.3.5] Nervuri de rigidizare a varangelor. Se dispun n dreptul fiecrei

longitudinale, avnd dimensiunile longitudinalelor de dublu fund (nlimea profilului trebuie sfie mai mica de 150 mm).

Se adopt (vezi profilul longitudinalelor de dublu fund):HP 180 10(22,5 . 177,1 . 1,9).

6. Varange etane [8,B.6.3]- [12,B.2] Grosimea varangelor etane nu trebuie s fie mai mic dect:

[ ]mmtk pa1,1t k 1 +=

[ ]mmtk pa9,0t k 22 +=unde p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):

p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv = 9,81 18,26 0,7(1 + 0,11) = 126,7 kN/m2 h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior

tancul, n [m]h1= H hdf /2 + 2,5 = 16,6 1,7/2 + 2,5 = 18,26 m = 0,7 t/m3av = 0,11 [4,C.1.1] pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], dac este prevzut, pv = 0

pd = 0.Se adopt p = p1 = 126,7 kN/m2. p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]: p2 = 9,81 h2 = 9,81 18,26 = 179,13 kN/m2 ,

h2= H hdf /2 + 2,5 = 16,6 1,6/2 + 2,5 = 10 mObinem:t 1=1,1*0,8*11,25+1,537=11,43mmt 2=0,9*0,8*13,38+1,463=11,09mm[8,B.6.3.1] Grosimea varangelor etane nu trebuie s fie mai mic dect cea obinut

pentru varangele cu inim (tvi = 15 mm)

Se adopttve = 15 mm.- [12,B.3] Nervuri de rigidizare a varangelor etane. Modulul de rezisten nu trebuie sfie mai mic dect:

8/7/2019 VRACHIER 180 M

8/23

k pa55,0W 21 = = 0,550,81,62126,7 1,0 = 151,63 cm3

k pa44,0W 22

2= = 0,440,81,62179,13 1,0 = 171,5 cm3

unde= hdf = 1,6 m;

p = 126,7 kN/m2 [4,D.]; p2 = 179,13 kN/m2 [4,D.1.2].Se adoptHP 180 11(24,30 . 189,3 . 1,9).

7. Longitudinale de fund i de dublu fund [8,B.7.2]Modulele de rezisten se vor calcula dup [9,B].[9,B.3] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

]cm[ pamW 32 = .7.1. Longitudinale de fund- = 3a = 30,8 = 2,4 m;

-zul

3,83m

= =110

3,83 = 0,757 > mmin = 0,7

Hz DBBtzul

++= = 230 120 = 110 N/mm2 (zon de sub axa neutr a

seciunii transversale rezistente), unde( ) k /230450/L8,0t += = (0,8 + 175/450)230/1,0 = 271.4 N/mm2 > maxt ,

230maxtt == N/mm2;maxLB 8,0 = = 0,8150 = 120 N/mm2 [9,B.2]

pmaxL 7

6= = 175

76 = 150 N/mm2 [5,E.4.1]

p = cS p0 = 1,0 175 = 175 N/mm2 [5,C.1]cS = 1,0 (0,30 x/L 0,70) p0 = 175/k = 175/1,0 =175 N/mm2 (L 90m);

maxLD= = 150 N/mm2 [9,B.2];

z = 0nk m min = = 1,0 0,7 = 0,7

n = 0,7 (p pB)- p pB = 84,150 kN/m2 [4, B.3] (vezi calculul de la nveliul fundului)Rezult

84,1504,28,0757,0 2 = fund long W = 526,1 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,6. 543,7 .5.5).te = tf a/610 = 16 800/610 = 20,98 mm,Wef = 543,7 + 5.5 (20,98 17) = 571,09 cm3.Se adopt profilul longitudinalelor de fundHP 280 13(Wef = 571,09 cm3).

7.2. Longitudinale de dublu fund- = 3a = 30,8 = 2,4 m;

-zul

3,83m

= =137

3,83 = 0,608 > mmin = 0,55

Hz DBBtzul

++= = 5,16

15012065,1120230

++ = 137 N/mm2

nk m min = = 1,0 0,55 = 0,55n = 0,55 (p pi)

8/7/2019 VRACHIER 180 M

9/23

- p pi = 9,81VG h (1 + av) = 9,81 1,017 (1 + 0,11) = 185,11 kN/m2 [4, C.2] (vezi i

calculul de la nveliul dublului fund),Rezult

185,114,28,0608,0 2 =df long W = 518,62 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,6. 543,7 .5.5).te = tdf a/610 = 18 800/610 = 24 mm,Wef = 543,7 + 5.5 (24 18) = 576,7 cm3.Se adopt profilul longitudinalelor de dublu fundHP 280 13(Wef = 576,7 cm3).

D. Tancul de gurn[23,B]

1. nveliul plafonului nclinat al tancului de gurn [23,B.4.4][8,B.4] Grosimea nveliului nu trebuie s fie mai mic dect:

[ ]mm,tk pa1,1t K +=unde

p - presiunea de proiectare, n [kN/m2

], p = max (p1, p2, p3).nveliul plafonului nclinat al tancului de gurn se mparte n 4 file de tabl avndurmtoarele limi: (I) b1 = 1,98 m, (II) b2 = 2,18 m, (III) b3 = 2,18 m, (IV) b4 = 1,014 m.

- p1 = 10 (T hdf h)(I) p1 = 10(T hdf ) = 10( 9,63 1,5) = 81.3 kN/m2,(II) p1 = 10(T hdf b1sin) = 10(9,63 1,5 1,98sin45) = 68,5 kN/m2,(III) p1=10[T hdf (b1+ b2)sin]=10[9,631,5(1,98 + 2,18)sin45]=89,8kN/m2,(IV)p1=10[Thdf (b1+b2+b3)sin]=10[13,61,7(1,98+2,18+2,18)sin45]=78,3

kN/m2;- p2 = 10h , h = H hdf h + hr (vezi i calculul de la nveliul dublului fund)

(I) p2 = 10( 16,5 1,7 + 2,5) = 173 kN/m2,(II) p2 = 10( 16,5 1,7 1,98sin45 + 2,5) = 159,51 kN/m2,(III) p2 = 10[16,5 1,7 (1,98 + 2,18)sin45 + 2,5] = 143,8 kN/m2,(IV) p2 = 10[16,5 1,7 (1,98+2,18+2,18)sin45 + 2,5] = 128,62 kN/m2;

- p3 = pi = 9,81VG h (1 + av), [4,C.2] (vezi i calculul de la nveliul dublului fund)

h = H hdf + hrgm h = 16,5 1,7 + 0,8 h = 15.6 h, = 20 = 25 [23,B.4.4.1](I) p3 = 9,81 1,015,6 (1 + 0,11) = 169,86 kN/m2,(II) p3 = 9,81 1,0(15,6 1,98sin25)(1 + 0,11) = 160,81 kN/m2,(III) p3 = 9,81 1,0(15,6 4,16sin25)(1 + 0,11) = 150,84 kN/m2,(IV) p3 = 9,81 1,0(15,6 6,34sin25)(1 + 0,11) = 140,87 kN/m2;

Rezult presiunea maxim de proiectare pe cele 4 file de tabl:(I) p = p2 = 169,86 kN/m2,(II) p = p3 = 160,81 kN/m2,(III) p = p3 = 150,84 kN/m2,(IV) p = p3 = 140,87 kN/m2.Obinem:(I) 64,10,1169,868,01,1 += I t = 13.10 mm (tI = 13 mm).innd cont de [8,B.4.4.2], se adopttI = 16 mm.(II) 61,10,1160,818,01,1 += II t = 12,76 mm.

Se adopttII = 13 mm.(III) 58,10,1150,848,01,1 += III t = 12,38 mm.Se adopttIII = 12.5 mm.

8/7/2019 VRACHIER 180 M

10/23

(IV) 54,10,1140,878,01,1 += IV t = 11,98 mm.Se adopttIV = 12 mm.

2. Cadre n tancurile de gurn [23,B.7][12,B.3] Modulul de rezisten pentru grinzile de ncruciare, care nu particip la

ncovoierea general, ncastrate la ambele capete, nu trebuie s fie mai mic dect:k pa55,0W 21 = [cm3]k pa44,0W 2

22

= [cm3] .Cadrul de gurn este realizat din 3 elemente structurale:I - traversa plafonului nclinat;II - coasta cadru;III - varanga cadru.- deschiderea, n [m], conform [3,C],I - = 4,05 m;II - = 2,75 m;III - = 2,7 m.

- p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2

], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare): p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv ,I - p1 = 9,81 14,7 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 184,07 kN/m2II - p1 = 9,81 15,5 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 193,00 kN/m2III - p1 = 9,81 19,0 1,025 (1 + 0,11) +20 = 232,07 kN/m2

h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]

I - h1= H hdf (btg/2)tg45 + 2,5 = 16,5 1,6 (5,2/2)1,0 + 2,5 = 14,8 mII - h1= H htg/2 + 2,5 = 16,5 1,6/2 + 2,5 = 15,5 mIII - h1= H + 2,5 = 16,5 + 2,5 = 19,0 m = 1,025 t/m3 (tanc balast, ap de mare)av = 0,11 [4,C.1.1] pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], pv = 0,2 bar

p = pd = (4 L/150)lt + 100pv = (4 175/150) 13,21,025 + 20 = 58,42 kN/m2sau

p = pd = (5,5 B/20)bt + 100pv = (5,5 28,0/20)5,21,025 + 20 = 41,85 kN/m2lt = lmag/2 = 26,4/2 = 13,2 m ; bt = btg = 5,2 m.

Se adopt p = p1.- p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]: p2 = 9,81 h2 ,

I - p2 = 9,81 14,7 = 144,2 kN/m2II - p2 = 9,81 15,5 = 152,06 kN/m2III - p2 = 9,81 19,0 = 186,39 kN/m2

h2 = distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin,respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],

h2 h1.Obinem:I - W1 = 0,55 0,8 4,052 184,07 1,0 = 1328,45 cm3II - W1 = 0,55 0,8 2,752 193,0 1,0 = 642,2 cm3III - W1 = 0,55 0,8 2,702 232,07 1,0 = 744,39 cm3.Deoarece p2 < p1, nu mai calculm W2.

Fia adiional a elementelor cadrului de gurn [3,E]:I - e/ = 2,43/2,4 = 1= 0,6 4,05 = 2,43 m,

8/7/2019 VRACHIER 180 M

11/23

e = 3 a = 2,4 mn = 6, em1/e = 0,36n = 3, em2/e = 0,20

n = 4 em/e = 0,228.Obinem: em = 0,228 e = 0,228 2,4 = 689,2 mm.II - e/ = 1,65/2,75 = 0,6

= 0,6 2,75 = 1,65 m,e = 3 a = 2,4 mn = 6, em1/e = 0,216n = 3, em2/e = 0,120

n = 2 em/e = 0,088.Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,4 = 237,6 mm.III - e/ = 1,62/2,4 = 0,67

= 0,67 2,7 = 1,80 m,e = 3 a = 2,4 m

n = 6, em1/e = 0,241n = 3, em2/e = 0,134

n = 2 em/e = 0,088.Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,4 = 211,2mm.Profilul elementelor cadrului de gurn:tfa tI-III = 16,0; 13; 12,5 mm, efa = 615 mm, hl =14,7 mtfa t b = 16,0 mm, efa = 237,6 mm, hl = 15,5 mtfa tf = 16,0 mm, efa = 211,2 mm, hl = 19,0 m

I - W = 1328,45 cm3 se alege profilul HP 400x14 (81,40.1488,6.13,5)te = tI a/610 = 16 800/610 = 20,98 mm,Wef = 1488,6+ 13,5 (20,98 16) = 1556,1 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1:HP 400 16(Wef = 1556,1 cm3).

II - W = 642,2 cm3 se alege profilul HP 300x12 (49,70.679,8.6,5)te = tI a/610 = 13 800/610 = 17,04 mm,Wef = 679,8 + 6,5 (17,04 13) = 706,11 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L2:HP 300 13(Wef = 706,11 cm3).

III - W = 744,39 cm3 se alege profilul HP 320x12 (54,20.793,6.7,7) de copiat profilute = tI a/610 = 12,5 800/610 = 16,39 mm,Wef = 793,6+ 7,7 (16,39 12,5) = 823,57 cm3.

Se adopt profilul longitudinalei L3:HP 320 14(Wef = 823,57 cm3

).3. Longitudinalele de bordaj [23,B.5]Avem 5 longitudinale de bordaj n tancul de gurn (L1 L5, numerotate de jos n sus).[23,B.5] [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai micdect:

]cm[ pamW 32 = .unde

- = 3a = 30,8 = 2,4 m;

-zul

3,83m

=

8/7/2019 VRACHIER 180 M

12/23

Hz DBBtzul

++= , (zon de sub axa neutr a seciunii transversale

rezistente)unde

( ) k /230450/L8,0t += = (0,8 +175/450)230/1,0 = 271.4 N/mm2 > maxt ,230maxtt == N/mm2;

maxLB 8,0 = = 0,8150 = 120 N/mm2 [9,B.2]

pmaxL 7

6= = 175

76 = 150 N/mm2 [5,E.4.1]

p = cS p0 = 1,0 175 = 175 N/mm2 [5,C.1]cS = 1,0 (0,30 x/L 0,70) p0 = 175/k = 175/1,0 =175 N/mm2 (L 90m);

maxLD= = 150 N/mm2 [9,B.2];

nk m min = = 1,0 0,7 = 0,7n = 0,7 (p ps)

zL1 = 1,65 m 5,16150120

65,1120230zul+

+=

= 137,00 N/mm2

m = 1373,83

=0,608

zL2 = 2,55 m 5,16150120

55,2120230zul+

+= = 151,73 N/mm2 m = 0,549

zL3 = 3,45 m 5,16150120

45,3120230zul+

+= = 166,45 N/mm2 m = 0,500

zL4 = 4,35 m 5,16150120

35,4120230zul+

+= = 181,18 N/mm2 m = 0,459

zL5 = 5,25 m 5,16150120

25,5120230zul+

+= = 195,91 N/mm2 m = 0,425

Deoarece m < mmin , se adopt m = 0,7.- p ps - sarcina pe bordaje, n [kN/m2], [4, B.2.1.1](centrul sarcinii este sub linia de plutire), cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:

( ) ) bT2z

5,0( pzT10 p 0s +++=

( )+= b1 p p 0s = 29,5 (1+0)1,0 = 29,5 kN/m2, p0 = 10,5 c1 = 29,5 kN/m2 b = 0 (0,2 x/L 0,8) = 1,0 [4, B.2.2], 18.

zL1 = 1,65 m ( ) )06,13265,1

5,0(5,2965,16,1310 +++= s p = 136,15 kN/m2

zL2 = 2,55 m ( ) )06,13255,2

5,0(5,2955,26,1310 +

++= s p = 128,13 kN/m2

zL3 = 3,45 m ( ) )06,13245,3

5,0(5,2945,36,1310 +

++= s p = 120,11 kN/m2

zL4 = 4,35 m ( ) )06,13235,4

5,0(5,2935,46,1310 +

++= s p = 112,10 kN/m2

zL5 = 5,25 m ( ) )06,13225,5

5,0(5,2925,56,1310 +

++= s p = 104,07 kN/m2

- a = 0,8 m pentru longitudinalele 2, 3, 4, 5

- a = r/3 + a/2 = 1,6/3 + 0,8/2 = 0,933 m pentru longitudinala 1 [9, B.3.3]Rezult:WL1= 0,7 0,933 2,42 136,15 = 512,17 cm3

8/7/2019 VRACHIER 180 M

13/23

WL2= 0,7 0,8 2,42 128,13 = 412,57 cm3WL3= 0,7 0,8 2,42 120,11 = 386,75 cm3WL4= 0,7 0,8 2,42 112,10 = 360,96 cm3WL5= 0,7 0,8 2,42 104,07 = 335,10 cm3.[23,B.5] [23,B.4.4.1] [8,B.4] NU (vezi GL-engl)[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].

k pa44,0W 22

2 = [cm3]. p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]: p2 = 9,81 h2 ,

h2 - distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin, respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],

h2 = H + 2,5 zzL1 = 1,65 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 1,65) = 170,20 kN/m2zL2 = 2,55 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 2,55) = 161,37 kN/m2zL3 = 3,45 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 3,45) = 152,55 kN/m2zL4 = 4,35 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 4,35) = 143,72 kN/m2zL5 = 5,25 m p2 = 9,81(16,5 + 2,5 5,25) = 134,89 kN/m2

Obinem:W2 L1= 0,44 0,933 2,42 170,20 = 402,45 cm3W2 L2= 0,44 0,8 2,42 161,37 = 327,18 cm3W2 L3= 0,44 0,8 2,42 152,55 = 308,15 cm3W2 L4= 0,44 0,8 2,42 143,72 = 290,31 cm3W2 L5= 0,44 0,8 2,42 134,89 = 272,47 cm3.Rezult WLi > W2 Li.Profilul longitudinalelor de bordaj din tancul de gurn:- L1 WL1= 512,17 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,6 . 543,7 . 5,5).

te = t b1 a/610 = 16 933/610 = 25,23 mm,Wef = 543,7 + 5,5 (25,23 16) = 594,46 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1:HP 280 13(Wef = 594,46 cm3).- L2 WL2= 412,57 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 260 12 (41,30.477,7.4,5).te = t b1 a/610 = 16 800/610 = 21,64 mm,Wef = 477,7+ 4,5 (21,64 16) = 503,08 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L2:HP 280 11 (Wef = 503,08 cm3).- L3 WL3= 386,75 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 240 12 (37,30.394,0.3,7).te = t b1 a/610 = 16 800/610 = 21,64 mm,Wef = 394+ 3,7 (25,08 16) = 413 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3:HP 260 11 (Wef = 413cm3).- L4 WL4= 360,96 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 240 11 (34,90.375,7.3,7).te = t b1 a/610 = 16 800/610 = 21,64 mm,Wef = 375,7+ 3,7 (25,08 16) = 393,7 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L4:HP 240 12(Wef = 393,7 cm3).

- L5 WL5= 335,10 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 240 10 (32,40.351,3.3,7).

te = t b1 a/610 = 16 800/610 = 21,64 mm,Wef = 351,3+ 3,7 (25,08 16) = 370,3 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5:HP 240 11 (Wef = 370,3cm3).

8/7/2019 VRACHIER 180 M

14/23

4. Longitudinalele plafonului nclinat [23,B.5]Avem 6 longitudinale ale plafonului nclinat (L1 L6, numerotate de jos n sus).[23,B.5] ntriturile longitudinale din tancul de gurn se dimensioneaz conform

modulului de rezisten prescris pentru longitudinalele de bordaj [9,B.3,1] Modulul derezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

]cm[ pamW32

= .unde- = 3a = 30,8 = 2,4 m;

-zul

3,83m

= ,H

z DBBtzul+

+= , (zon de sub axa neutr a seciunii transversale

rezistente), undet = 289 N/mm2B = 120 N/mm2D = 150 N/mm2

nk m min = = 1,0 0,7 = 0,7

n = 0,7 (p ps)zLi = hdf + i a sin 45 , i = 1 6zL1 = (1,65 + 0,9 sin 45) zul = 147,41 N/mm2 m = 0,565zL2 = (1,65 + 1,8 sin 45) zul = 157,83 N/mm2 m = 0,528zL3 = (1,65 + 2,7 sin 45) zul = 168,24 N/mm2 m = 0,495zL4 = (1,65 + 3,6 sin 45) zul = 178,65 N/mm2 m = 0,466zL5 = (1,65 + 4,5 sin 45) zul = 189,07 N/mm2 m = 0,440zL6 = (1,65 + 5,4 sin 45) zul = 199,48 N/mm2 m = 0,417

Deoarece m < mmin , se adopt m = 0,7.- p ps - sarcina pe bordaje, n [kN/m2], [4, B.2.1.1](centrul sarcinii este sub linia de

plutire), cea mai mare valoare din urmtoarele dou valori:( ) ) b

T2z5,0( pzT10 p 0s +++=

( )+= b1 p p 0s = 29,5 (1+0)1,0 = 29,5 kN/m2, p0 = 10,5 c1 = 29,5 kN/m2 b = 0 (0,2 x/L 0,8) = 1,0 [4, B.2.2], 18.

Obinem:L1 ps = 115,67 kN/m2 WL1= 531,25 cm3L2 ps = 110,08 kN/m2 WL2= 505,59 cm3L3 ps = 104,5 kN/m2 WL3= 479,92 cm3L4 ps = 98,9 kN/m2 WL4= 454,26 cm3L5 ps = 93,32 kN/m2 WL5= 428,6 cm3L6 ps = 87,73 kN/m2 WL6= 402,93 cm3.[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].

k pa44,0W 22

2= [cm3] ,

p2 = 9,81 h2 ,h2 = H + 2,5 z

Obinem:L1 p2 = 163,96 kN/m2 W2 L1= 473,33 cm3L2 p2 = 157,72 kN/m2 W2 L2= 455,30 cm3

L3 p2 = 151,47 kN/m2 W2 L3= 437,28 cm3L4 p2 = 145,23 kN/m2 W2 L4= 419,26 cm3L5 p2 = 138,99 kN/m2 W2 L5= 401,24 cm3

8/7/2019 VRACHIER 180 M

15/23

L6 p2 = 132,74 kN/m2 W2 L5= 383,21 cm3.Rezult WLi > W2 Li.[23,B.5] Dimensiunile longitudinalelor se vor verifica i sub jurisdicia sarcinilor date de

[23,B.4.4.1] [8,B.4], p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai

mare):

p1 = 10 (T zLi) p2 = 10h = 10( H zLi + 2,5)L1 p1 = 98,13 kN/m2 L1 p2 = 167,14 kN/m2L2 p1 = 91,77 kN/m2 L2 p2 = 160,77 kN/m2L3 p1 = 85,41 kN/m2 L3 p2 = 154,41 kN/m2L4 p1 = 79,04 kN/m2 L4 p2 = 148,04 kN/m2L5 p1 = 72,68 kN/m2 L5 p2 = 141,68 kN/m2L6 p1 = 66,31 kN/m2 L6 p2 = 135,31 kN/m2

p3 = pi = 9,81VG h (1 + av) [4,C.2]

G/V = 1,0 t/m3 [23,B.4.4]h = H zLi + hrgm

zLi = hdf + i a sin 25 , i = 1 6 ( = 20 [23,B.4.4.1])hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;

av = 0,11L1 p3 = 166,27 kN/m2 L2 p3 = 162,13 kN/m2 L3 p3 = 157,99 kN/m2 L4 p3 = 153,85 kN/m2 L5 p3 = 149,71 kN/m2 L6 p3 = 145,56 kN/m2

p = max (p1 ; p2 ; p3) ,L1 p2 = 167,14 kN/m2 L2 p3 = 162,13 kN/m2 L3 p3 = 157,99 kN/m2 L4 p3 = 153,85 kN/m2 L5 p3 = 149,71 kN/m2 L6 p3 = 145,56 kN/m2

Modulul de rezisten al longitudinalelor sub jurisdicia sarcinilor date de [8,B.4] este:WL1 = 0,7 0,8 2,42 167,14 = 538,19 cm3WL2 = 0,7 0,8 2,42 162,13 = 522,05 cm3WL3 = 0,7 0,8 2,42 157,99 = 508,72 cm3WL4 = 0,7 0,8 2,42 153,85 = 495,39 cm3

WL5 = 0,7 0,8 2,42

149,71 = 482,06 cm3

WL6 = 0,7 0,8 2,42 145,56 = 468,7 cm3.Profilul longitudinalelor plafonului nclinat:- L1 WL1= 538,19 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,60.543,7.5,5).te = t b1 a/610 = 16 800/610 = 20,98 mm,Wef = 543,7+ 5,5 (20,98 16) = 571,20 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1:HP 280 12(Wef = 571,20 cm3).- L2 WL2= 522,05 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,60.543,7.5,5).te = t b1 a/610 = 16 800/610 = 20,98 mm,Wef = 543,7+ 5,5 (20,98 16) = 571,20 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L2:HP 280 12(Wef = 571,20 cm3).- L3 WL3= 508,72 cm3.

8/7/2019 VRACHIER 180 M

16/23

Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,60.543,7.5,5).te = t b1 a/610 = 13,5 800/610 = 17,7 mm,Wef = 543,7+ 5,5 (17,7 13,5) = 566,8 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3:HP 280 12(Wef = 566,8 cm3).- L4 WL4= 495,39 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,60.543,7.5,5).te = t b1 a/610 = 13,5 800/610 = 17,7 mm,Wef = 543,7+ 5,5 (17,7 13,5) = 566,8 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3:HP 280 12(Wef = 566,8 cm3).- L5 WL5= 482,06 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,6 . 543,7 . 5,5).te = t b1 a/610 = 13 800/610 = 17,05 mm,Wef = 543,7 + 5,5 (17,05 13) = 565,97 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5:HP 280 12(Wef = 565,97 cm3).- L6 WL6= 468,7 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 260 12 (41,30.477,7.4,5).

te = t b1 a/610 = 13 800/610 = 17,05 mm,Wef = 477,7+ 4,5 (17,05 13) = 496,6 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5:HP 260 13(Wef = 496,6 cm3).

5. Longitudinalele de fund [9,B.3]Avem 4 longitudinale de fund n tancul de gurn (L1 L4, numerotate de la bordaj).Modulul de rezisten al longitudinalelor L2 L4 este acelai cu cel determinat pentru

longitudinalele de fund din dublu fund:WL2-L4= 534,2 cm3.Profilul longitudinalelor de fund L2 L4HP 280 12(Wef = 571,2 cm3).Longitudinala L1 va avea modulul de rezisten calculat cu:a = r/3 + a/2 = 1,6/3 + 0,8/2 = 0,933 m [9, B.3.3]

75,1374,2933,0757,0 21 = LW = 560,39 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280 12 (45,5.571,7.5,4).te = t b1 a/610 = 16 933/610 = 24,47 mm,Wef = 571,7+ 5,4 (24,47 16) = 617,44 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1:HP 300 11 (Wef = 617,44 cm3).

E. Coaste de cal[9,A]

[9,A.2.1.1] Modulul de rezisten, inclusiv legturile de la extremiti, nu trebuie s fie

mai mici dect: k f pacnW s2 = = 0,55 0,72 0,8 5,02 65,48 1,0 1,0 = 518,6 cm3unde

n = 0,55 , L 100 mc = 1,0 2,8 /k = 1,0 2,8 0,1 = 0,72 (am admis /k = 0,1), cmin = 0,65

= 5 mf = 1,0 (s = 0)

( ) +++= bT2z

5,0 pzT10 p 0s =10(10,89,5)+29,5[0,5+9,5/(210,8)+0]=55,48 N/m2

( )+= b1 p p0s

= 29,5(1 + 0) 1,0 = 29,5 kN/m2 .

[23,B.5.2] Modulul de rezisten poate fi mrit cu 20% W = 622,33 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 300 11 (46,7 . 647,5 . 6,6).

8/7/2019 VRACHIER 180 M

17/23

te = t b2 a/610 = 20 800/610 = 26,22 mm,Wef = 647,5 + 6,6 (26,22 20) = 688,61 cm3.Se adopt profilul coastelor de calHP 300 13(Wef = 688,61 cm3).

F. Tancul antiruliu[23,B]

1. nveliul plafonului nclinat al tancului antiruliu [23,B.6][23,B.6.1] Grosimea nu trebuie s fie mai mic dect cea obinut cu formula:0krit

'krit e/z1tt =

z - distana cmpului de plac fa de intersecia centurii cu lcrimaraz = 4,5 me0 - distana de la axa neutr la intersecia centurii cu lcrimarae0 = 0,52H = 8,58 mtkrit - grosimea critic [7,A.5.2]tkrit = 12,39 m

58,8/5,4109,13t 'krit = =7,8 m.

[23,B.6.1] Grosimea nveliului se determin conform [12].[12,A.7] Grosimea tuturor elementelor constructive n tancuri nu trebuie s fie mai micdect:

( ) k L02,05,5t min += = 9 mm.nveliul plafonului nclinat (b pta = 7,9 m) se mparte n 4 file de tabl avnd urmtoarele

limi: (I) b1 = 2,18 m, (II) b2 = 2,18 m, (III) b3 = 2,18 m, (IV) b4 = 1,36 m.Exemplu: fila (I).[12,B.2.1] Grosimea nveliului nu trebuie s fie mai mic dect:

,tk pa1,1t K 1 += [mm]k 22 tk pa9,0t += , [mm]

unde p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D.1] (se va lua valoarea mai mare): p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100pv = 9,81 7,0 1,025(1 + 0,11) + 25 = 103,13 kN/m2

sau p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv = 9,811,025[7,0cos20 + (0,37,0 ++ 3,5)sin20] + 25 = 110,4 kN/m2

h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]

h1= H htg c + 2,5 = 16,5 7 5 + 2,5 = 7,0 m = 1,025 t/m3 (ap de balast)av = 0,11 [4,C.1.1] pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], dac este prevzut, pv = 0,25 bar - unghi de canarisire pentru proiectare, = 20 b - limea superioar a tancului, n [m] b = 7,0 my - distana centrului de ncrcare fa de planul central longitudinal al tancului,

n [m];y = 3,5 m

pd = 0.Se adopt p = p1 = 110,4 kN/m2. p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]: p2 = 9,81 h2 = 9,81 7,0 = 68,7 kN/m2 ,

h2= H htg c + 2,5 = 16,5 7 5 + 2,5 = 7,0 m.Obinem:

8/7/2019 VRACHIER 180 M

18/23

42.10,14,1108,01,11 +=t = 10,66 mm,09,10,17,688,09,02 +=t = 7,05 mm.

Se adopttI = 10,5 mm.

2. ntrituri longitudinale ale peretelui nclinat [23,B.5]Avem 7 longitudinale ale plafonului nclinat (L1 L7, numerotate de sus n jos).[23,B.5] ntriturile longitudinale se dimensioneaz conform modulului de rezisten

prescris pentru longitudinalele de bordaj [9,B.3,1] Modulul de rezisten al longitudinalelor nu trebuie s fie mai mic dect:

]cm[ pamW 32 =unde

- = 3a = 30,8 = 2,4 m;

-zul

3,83m

= ,H

z DBBtzul+

+= , (zon deasupra axei neutre a seciunii

transversale rezistente)t = 289 N/mm2 > t max= 230 N/mm2 t = 230 N/mm2

B = 120 N/mm2

D = 150 N/mm2nk m min = = 1,0 0,55 = 0,55

n = 0,55 (p p1)zLi = H 1,8 [1,3 + (i 1)a]sin 20 , i = 1 7zL1 = 16,5 1,8 1,3sin 20 = 14,26 m zul = 116,65 N/mm2 m = 0,714zL2 = 16,5 1,8 2,2sin 20 = 13,95 m zul = 121,73 N/mm2 m = 0,684zL3 = 16,5 1,8 3,1sin 20 = 13,64 m zul = 126,80 N/mm2 m = 0,657zL4 = 16,5 1,8 4,0sin 20 = 13,33 m zul = 131,89 N/mm2 m = 0,632zL5 = 16,5 1,8 4,9sin 20 = 13,02 m zul = 136,92 N/mm2 m = 0,608zL6 = 16,5 1,8 5,8sin 20 = 12,72 m zul = 141,90 N/mm2 m = 0,587zL7 = 16,5 1,8 6,7sin 20 = 12,41 m zul = 147,00 N/mm2 m = 0,567

- p p1 - sarcina pentru ntrituri longitudinale, n [kN/m2], [4,D.1], cea mai marevaloare din urmtoarele dou valori:

p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100pv [kN/m2]sau

p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv [kN/m2]h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior

tancul, n [m]h1 Li= H zLi

= 1,025 t/m3

(ap de balast)av = 0,11 [4,C.1.1] pv = 0,25 bar = 20 b - limea superioar a tancului, n [m] b = 7,0 my - distana centrului de ncrcare fa de planul central longitudinal al tancului,

n [m];y = b/2 [1,3 + (i 1)a]cos 20 , i = 1 3 (pentru L1, L2 L3)y = [1,3 + (i 1)a]cos 20 b/2 , i = 4 7 (pentru L4, L5 L6, L7)

Obinem:

L1 h1 = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2

y = 2,28 m p1 = 61,23 kN/m2 WL1 = 50,05 cm3L2 h1 = 2,55 m p1 = 53,49 kN/m2

8/7/2019 VRACHIER 180 M

19/23

y = 1,43 m p1 = 50,05 kN/m2L3 h1 = 2,86 m p1 = 50,05 kN/m2

y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2L4 h1 = 3,17 m p1 = 50,05 kN/m2

y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2L5 h1 = 3,48 m p1 = 50,05 kN/m2

y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2L6 h1 = 3,78 m p1 = 67,19 kN/m2y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2

L7 h1 = 4,09 m p1 = 70,67 kN/m2y = 2,24 m p1 = 50,05 kN/m2

[9,B.3.2] n tancuri (balast) modulul de rezisten nu va fi mai mic dect W2, [12,B.3.1].k pa44,0W 2

22

= [cm3] , p2 = 9,81 h2 ,

h2 = h1 + 2,5Deoarece p1 > p2 , rezult WLi > W2 Li.[23,B.5] Dimensiunile longitudinalelor se vor verifica i sub jurisdicia sarcinilor date de

[23,B.4.4.1] [8,B.4], p - presiunea de proiectare, n [kN/m2], dup cum urmeaz (se admite valoarea cea mai

mare): p1 = 10 (T zLi) p2 = 10h = 10( H zLi + 2,5)

L1 p1 = 98,13 kN/m2 L1 p2 = 167,14 kN/m2L2 p1 = 91,77 kN/m2 L2 p2 = 160,77 kN/m2

L3 p1 = 85,41 kN/m2

L3 p2 = 154,41 kN/m2

L4 p1 = 79,04 kN/m2 L4 p2 = 148,04 kN/m2L5 p1 = 72,68 kN/m2 L5 p2 = 141,68 kN/m2L6 p1 = 66,31 kN/m2 L6 p2 = 135,31 kN/m2

p3 = pi = 9,81VG h (1 + av) [4,C.2]

G/V = 1,0 t/m3 [23,B.4.4]h = H zLi + hrgm

zLi = hdf + i a sin 25 , i = 1 6 ( = 20 [23,B.4.4.1])hrgm nlimea gurii de magazie [m], hrgm = 0,8 m;

av = 0,11

L1 p3 = 166,27 kN/m2

L2 p3 = 162,13 kN/m2 L3 p3 = 157,99 kN/m2 L4 p3 = 153,85 kN/m2 L5 p3 = 149,71 kN/m2 L6 p3 = 145,56 kN/m2

p = max (p1 ; p2 ; p3) ,L1 p2 = 167,14 kN/m2 L2 p3 = 162,13 kN/m2 L3 p3 = 157,99 kN/m2 L4 p3 = 153,85 kN/m2 L5 p3 = 149,71 kN/m2 L6 p3 = 145,56 kN/m2

Modulul de rezisten al longitudinalelor sub jurisdicia sarcinilor date de [8,B.4] este:

8/7/2019 VRACHIER 180 M

20/23

WL1 = 0,7 0,8 2,42 167,14 = 539,12 cm3WL2 = 0,7 0,8 2,42 162,13 = 522,05 cm3WL3 = 0,7 0,8 2,42 157,99 = 508,72 cm3WL4 = 0,7 0,8 2,42 153,85 = 495,39 cm3WL5 = 0,7 0,8 2,42 149,71 = 482,06 cm3WL6 = 0,7 0,8 2,42 145,56 = 468,70 cm3.

Profilul longitudinalelor plafonului nclinat:- L1 WL1= 539,12 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,60.543,7.5,5).te = t b1 a/610 = 16 800/610 = 20,98 mm,Wef = 543,7+ 5,5 (20,98 16) = 571,2 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1:HP 280 12(Wef = 571,2 cm3).- L2 WL2= 522,05 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,60.543,7.5,5).te = t b1 a/610 = 16 800/610 = 20,98 mm,Wef = 543,7+ 5,5 (20,98 16) = 571,2 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L2:HP 280 12(Wef = 571,2 cm3).- L3 WL3= 508,72 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,60.543,7.5,5).te = t b1 a/610 = 13,5 800/610 = 17,7 mm,Wef = 543,7+ 5,5 (17,7 13,5) = 566,8 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3:HP 280 12(Wef = 566,8 cm3).- L4 WL4= 706,59 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 280 11 (42,60.543,7.5,5).te = t b1 a/610 = 13,5 800/610 = 17,7 mm,Wef = 543,7+ 5,5 (17,7 13,5) = 566,8 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L4:HP 280 12(Wef = 566,8 cm3).- L5 WL5= 482,06 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 260x13 (43,90.499,2.4,5).te = t b1 a/610 = 13 800/610 = 17,05 mm,Wef = 499,2+ 4,5 (17,05 13) = 517,42 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5:HP 280 11 (Wef = 517,42 cm3).- L6 WL6= 468,70 cm3.Alegem din catalogul de profile: HP 260x13 (43,90.499,2.4,5).te = t b1 a/610 = 13 800/610 = 17,05 mm,Wef = 499,2+ 4,5 (17,05 13) = 517,42 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L5:HP 280 11 (Wef = 517,42 cm3).

3. Longitudinalele de punte [10,B.2]Modulul de rezisten al longitudinalelor punii (aflate sub zona 0,25H sau deasupra

zonei 0,75H fa de L.B.) se va calcula conform [9,B].Modulul de rezisten al longitudinalelor punilor nu trebuie s fie mai mic dect:

32 cm pamW =

W= 0,55 0,8 2,42 pentru 0,4L n zona central se determin dup cum urmeaz:

zul

3,83m

= , cnd se introduce una din sarcinile obinuite.

nk m min = = 1,0 0,5555,0n = , dac pentru sarcina p se nlocuiesc urmtoarele presiuni ca urmare

ncrcturii utile, umplerii tancurilor i prea plinurilor tancurilor parial umplute: pL, pi, p1, pd.

8/7/2019 VRACHIER 180 M

21/23

p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pvav = 0,11 [4,C.1.1] pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], pv = 0,25 bar

ntre 0,4L zona central i extremiti se va face o trecere gradual ntre m i mmin.Tensiunea admisibil zul se va calcula cu formulele:Pentru zona de sub axa neutr a seciunii transversale rezistente este:

[ ]2DBBtzul mm/ NHz+

+=

Pentru zona de deasupra axei neutre a seciunii rezistente este:

[ ]2DBBtzul mm/ NHz+

+=

( ) 2t mm/ Nk /230450/L8,0 +=2

maxt mm/ Nk /230=

2. Cadre n tancurile antiruliu [23,B.7][12,B.3] Modulul de rezisten pentru grinzile de ncruciare, care nu particip la

ncovoierea general, ncastrate la ambele capete, nu trebuie s fie mai mic dect:k pa55,0W 21 = = 0,550,81,652152,391,0 = 182,55 cm3

k pa44,0W 22

2= = 0,440,81,652178,31,0 = 170,87 cm3 .

Cadrul tancului antiruliu este realizat din 3 elemente structurale:I - traversa plafonului nclinat;II - coasta cadru;III - traversa ntrit a punii.- deschiderea, n [m], conform [3,C],I - = 5,4 m;II - = 2,7 m;III - = 4,5 m.- p - presiunea p1 sau pd, n [kN/m2], conform [4,D] (se va lua valoarea mai mare):

p = p1 = 9,81 h1 (1 + av) + 100 pv sau

p = p1 = 9,81[h1cos + (0,3b + y)sin] + 100pv .

I - p1 = 9,81 3,15 1,025 1,11 + 25 = 60,14 kN/m2sau

p1 = 9,811,025[3,15cos20 + (2,1 + 0)sin20] + 25 = 62,0 kN/m2II - p1 = 9,81 15,5 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 193,00 kN/m2III - p1 = 9,81 19,0 1,025 (1 + 0,11) + 20 = 232,07 kN/m2

h1 - distana centrului de ncrcare fa de planul orizontal ce limiteaz superior tancul, n [m]

I - h1= H htg c (b pta/2)sin20= 16,5 7,0 5,0 3,95sin20= 3,15 m b = 7,0 my = 0

II - h1= H htg/2 + 2,5 = 16,5 7,0/2 + 2,5 = 15,5 mIII - h1= H + 2,5 = 16,5 + 2,5 = 19,0 m = 1,025 t/m3 (tanc balast, ap de mare)

av = 0,11 [4,C.1.1] pv - presiunea ventilului de siguran, n [bari], pv = 0,25 bar

8/7/2019 VRACHIER 180 M

22/23

p = pd = (4 L/150)lt + 100pv = (4 210/150) 14,851,025 + 20 = 59,57 kN/m2sau

p = pd = (5,5 B/20)bt + 100pv = (5,5 36,2/20)5,21,025 + 20 = 39,66 kN/m2lt = lmag/2 = 29,7/2 = 14,85 m ; bt = btg = 5,2 m.

Se adopt p = p1.- p2 - presiunea static maxim de proiectare [4,D.1.2]:

p2 = 9,81 h2 ,I - p2 = 9,81 5,65 = 55,4 kN/m2II - p2 = 9,81 15,5 = 152,06 kN/m2III - p2 = 9,81 19,0 = 186,39 kN/m2

h2 = distana dintre centrul sarcinii i marginea superioar a conductei de prea plin,respectiv a unui punct situat la 2,5m deasupra tancului, n [m],

h2 = h1 + 2,5.Obinem:I - W1 = 0,55 2,4 5,42 62,0 1,0 = 2395,44 cm3II - W1 = 0,55 0,8 2,752 193,0 1,0 = 642,2 cm3III - W1 = 0,55 0,8 2,702 232,07 1,0 = 744,39 cm3.Deoarece p2 < p1, nu mai calculm W2.Fia adiional a elementelor cadrului de gurn [3,E]:I - e/ = 2,43/2,4 = 1

= 0,6 4,05 = 2,43 m,e = 3 a = 2,4 m

n = 6, em1/e = 0,36n = 3, em2/e = 0,20

n = 4 em/e = 0,228.Obinem: em = 0,228 e = 0,228 2,4 = 547,2 mm.II - e/ = 1,65/2,4 = 0,68

= 0,6 2,75 = 1,65 m,e = 3 a = 2,4 m

n = 6, em1/e = 0,244n = 3, em2/e = 0,136

n = 2 em/e = 0,088.Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,4 = 211,2 mm.III - e/ = 1,62/2,4 = 0,67

= 0,6 2,7 = 1,62 m,e = 3 a = 2,4 m

n = 6, em1/e = 0,241n = 3, em2/e = 0,134

n = 2 em/e = 0,088.Obinem: em = 0,088 e = 0,088 2,4 = 211,2 mm.Profilul elementelor cadrului de gurn:I - W = 1328,45 cm3 , tfa tI-III = 16,0; 13; 12,5 mm, efa = 537,2 mm, hl = 3,15 mII - W = 642,2 cm3 , tfa t b = 16,0 mm, efa = 211,2 mm, hl = 15,6 mIII - W = 744,39 cm3 , tfa tf = 16,0 mm, efa = 211,2 mm, hl = 19,65 m

I - W = 1328,45 cm3 se alege profilul HP 400x14 (81,40.1488,6.13,5)te = tI a/610 = 16 800/610 = 20,98 mm,Wef = 1488,6+ 13,5 (20,98 16) = 1556,1 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L1:HP 400 16(Wef = 1556,1 cm3).

II - W = 642,2 cm3 se alege profilul HP 300x12 (49,70.679,8.6,5)te = tI a/610 = 13 800/610 = 17,14 mm,

8/7/2019 VRACHIER 180 M

23/23

Wef = 679,8 + 6,5 (17,04 13) = 706,11 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L2:HP 300 13(Wef = 706,11 cm3).

III - W = 744,39 cm3 se alege profilul HP 320x12 (54,20.793,6.7,7) de copiat profilute = tI a/610 = 12,5 800/610 = 16,39 mm,Wef = 794,6+ 7,7 (16,39 12,5) = 823,57 cm3.Se adopt profilul longitudinalei L3:HP 320 14(Wef = 823,57 cm3).