Cuptoare de pine 126

11.4. Cuptoare nclzite cu gaze recirculate 11.4.1.Justificarea utilizrii sistemului cu recirculaie de gaze

Pentru reducerea temperaturii gazelor la intrarea n canale, n scopul eliminrii materialelor refractare, a rezistenei termice a canalelor i construirea unor cuptoare uoare care s poat fi amplasate la orice nivel, se pot utiliza trei sisteme (soluii) diferite: cedare de cldur ctre un consumator (generator de abur), amestecarea gazelor arse cu aer din atmosfer, amestecarea cu gaze reci.

Alegerea sistemului cel mai avantajos se face pe baza unui antecalcul cu reprezentri grafice de bilanuri termice i de materiale.

Se iau n calcul urmtoarele valori: f=1200oC temperatura gazelor ce ies din focar ev=300oC temperatura gazelor evacuate (reci) am=600oC temperatura gazelor la intrarea n canale Se consider: f=4ev, am=2ev i cldurile specifice ale gazelor, aproximativ egale. a)Sistemul de nclzire cu gaze directe

Bilanul de materiale al canalului are expresia:

gg VBVB .. = (11.54) care arat egalitatea dintre cantitatea de gaze ce intr n canal i cea care iese din canal.

Bilanul termic al canalului se poate scrie: evf QQQ += (11.55)

unde: Qf este cantitatea de cldur a gazelor la ieirea din focar; Q cantitatea de cldur ce trebuie cedat camerei de coacere prin intermediul canalului (cldura util); Qev cantitatea de cldur pierdut n afar cu gazele de evacuare. innd seama de expresia cantitii de cldur pe baz de consum de combustibil B i de cldur specific cp a gazelor rezultate prin ardere, bilanul termic poate fi scris i sub forma: evpgfpg cBVQcBV += (11.56) De aici, rezult cantitatea de gaze arse necesar pentru cedarea cantitii de cldur Q ctre camera de coacere, prin rcire de la f la ev:

evpevfpg c

Qc

QBV 3)( == (11.57) Renlocuind BVg n relaia cldurilor, obinem:

Procese i utilaje pentru panificaie 127

evevf

fevf

QQQ += (11.58) sau:

QQQ31

34 += (11.59) Astfel, randamentul canalului va fi:

75,0

34

===Q

QQQ

total

util (11.60)

b)Sistem cu rcirea gazelor prin amestecare cu aer

n acest caz, gazele care ies din focar sunt amestecate cu o anumit cantitate de aer B.L, n camera de amestec CA, nainte de a fi introduse n canal. Aerul de amestec are cldura proprie QL. Canalul trebuie s cedeze camerei de coacere aceeai cantitate de cldur Q, ca i n cazul precedent. Qf , f

Bilanul de materiale:

(11.61) amg BVBLBV =+Bilanul termic:

evLf QQQQ +=+ (11.62) sau: evpevpgLpfpg BLccBVQBLccBV ++=+ (11.63)

|innd seama de amestecarea gazelor cu aerul n camera de amestec (CA), bilanul termic poate fi scris i sub forma:

evpamampam cBVQcBV += (11.64) Din aceast relaie rezult cantitatea gazelor de amestec BVam:

evpevampam cc

QQBV == )( (11.65)

Renlocuind BVam, n expresia bilanului termic pe baza de cantiti de gaze, i nnd seama de relaiile dintre temperaturile acestora, se obine expresia bilanului n funcie de Q:

QQQ +=2 (11.66) Avnd n vedere cele prezentate, randamentul canalului este:

Cuptoare de pine 128

5,02

===+= QQ

QQ

QQQ

amLf (11.67)

Considernd L 0, rezult QL = 0, astfel c se obine: fpgf cBVQQ ==2 (11.68)

Din aceast expresie rezult cantitatea de gaze necesare pentru cedarea cantitii de cldur Q:

evpfpg c

QcQBV 2

2 == (11.69) Cantitatea de aer necesar amestecului se determin prin diferen, din

bilanul de materiale: gam BVBVBL = (11.70)

innd seama de expresiile lui BVam i BVg, n funcie de Q, se obine:

evpevpevp cQ

cQ

cQBL 22 == (11.71)

Ecuaia bilanului de materiale pentru ntregul sistem este, deci:

evpevpevp c

QcQ

cQ

=+ 22 (11.72)

Dac se ine seama c evp

g cQBV 3= (de la cazul a), atunci ecuaia

bilanului se transform n:

ggg BVBVBV 323

23 =+ (11.73)

Aadar, pentru cedarea aceleiai cantiti de cldur Q ctre camera de coacere, trebuie introdus n canal nc 0,5BVg gaze calde i 1,5BVg aer.

c)Sistem cu rcirea gazelor prin amestecare cu gaze uscate (gu)

Pentru obinerea gazelor de amestec, se utilizeaz gazele uzate obinute de la un generator de abur (GA).

F B+B'

BV g CA Q fQ' ev B'V g

B'VgQ' f

(B+B')V (B+B')V g g Q am

Qab

am ev Q ev

GA Q

Bilanul de materiale al canalului de gaze, se poate scrie astfel:

ggg VBBVBBV )'(' +=+ (11.74) n timp ce ecuaia de bilan termic este:

Procese i utilaje pentru panificaie 129

evevf QQQQ +=+ ' (11.75) Scriind cldurile din relaie pe baz de cantiti de gaze intrate n proces, se

obine:

evpgevpgfpg cVBBQcVBcBV )'(' ++=+ (11.76) sau:

evpgampg cVBBQcVBB )'()'( ++=+ (11.77) Din aceast relaie rezult cantitatea de amestec de gaze necesar pentru

realizarea cantitii de cldur ce trebuie cedat camerei de coacere:

evpevampg c

Qc

QVBB ==+ )()'( (11.78) Rescriind ecuaia bilanului termic al canalului se obine:

evevam

amevam

QQQ += (11.79) adic:

QQQ +=2 (11.80) de unde se deduce c randamentul canalului este: = 0,5 (Qev=Q).

Pentru determinarea cantitii de gaze arse BVg, se utilizeaz ecuaia bilanului termic fr amestec:

evpgevpgevpgfpg cVBcBVQcVBcBV '' ++=+ (11.81) din care, innd seama c f = 4ev, rezult:

( ) evpevfpg cQ

cQBV 3== (11.82)

Cantitatea de gaze uzate BVg se determin prin diferen din cldura intrat n canal:

fpgevpg cBVQcVB = 2' (11.83) ecuaie din care, avnd n vedere relaia (11.82), se obine:

gevp

g BVcQVB 2

32' == (11.84)

Bilanul termic al generatorului de abur este dat de relaia: evpgabfpg cVBQcVB '' += (11.85)

care poate fi scris i sub forma:

evpevp

abevpevp

ccQQc

cQ 3

243

2 += (11.86) adic:

QQQ ab 32

324 += (11.87)

Cuptoare de pine 130

Aadar, cantitatea de cldur pentru producerea aburului Qab este de dou ori mai mare dect cantitatea de cldur cedat camerei de coacere (Qab=2Q).

Rezult, deci c randamentul generatorului de abur este:

75,0322

324 =+= GAQQQ (11.88)

Bilanul termic general al ntregului sistem, are expresia:

evabff QQQQQ ++=+ ' (11.89) care nlocuit n Q poate fi pus sub forma:

QQQQQ ++=+ 2342

34 (11.90)

De aici rezult c randamentul sistemului este:

75,043 ==QQ (11.91)

d)Sistem cu rcirea gazelor prin amestecarea cu gaze recirculate

Schema de principiu a unui astfel de sistem este prezentat mai jos:

F B BV g CA Q f

r Q ev r BV g

BV g Q ev

(1+r)BVgQ am am ev

(1+r)BV g (1+r)Q ev

Q

n acest caz, bilanul de materiale al canalului poate fi scris sub forma:

ggg BVrrBVBV )1( +=+ (11.92) iar bilanul de materiale al sistemului este:

gg BVBV = (11.93) De asemenea, bilanul termic al sistemului are expresia:

evpgfpg cBVQcBV += (11.94) n timp ce bilanul termic al canalului este:

evpgevpgfpg cBVrQcrBVcBV )1( ++=+ (11.95) sau:

evpamampam cBVQcBV += (11.96) Din ecuaia (11.94) rezult masa gazelor intrate n sistem, egal cu:

( ) evpevfpg cQ

cQBV 3== (11.97)

Din bilanul termic al canalului (ecuaia 11.96), se determin cantitatea de gaze de amestec:

Procese i utilaje pentru panificaie 131

( ) evpevampam cQ

cQBV == (11.98)

Cantitatea de gaze recirculate se obine prin diferen din ecuaia de bilan: gamg BVBVrBV = (11.99)

nlocuind expresiile lui BVam i BVg, rezult:

gevpevpevp

g BVcQ

cQ

cQrBV 2

32

3=== (11.100)

Coeficientul de recirculaie are aadar valoarea r=2. nlocuind, n Q, ecuaia de bilan termic al canalului (11.96) se poate scrie:

evpevp

ampevp

ccQQc

cQ += (11.101)

sau: (11.102) QQQ +=2 Deci, randamentul termic al canalului este =0,5 ((1+r)Qev=Q).

De asemenea, ecuaia de bilan termic pentru ntregul sistem (11.94), scris

n Q, este: evpevp

fpevp

ccQQc

cQ 33 += (11.103)

sau: QQQ31

34 += (11.104)

de unde se deduce c randamentul termic al sistemului este: =0,75. Se observ c prin recircularea n cadrul sistemului a cantitii de cldur

3/2QcrBV evpg = , randamentul termic se mrete de la 0,5 la 0,75. Relund, bilanul de materiale al canalului este: BVg+2BVg=3BVg, iar

bilanul de materiale al sistemului este: BVg=BVg. Sinteza celor prezentate n acest subcapitol este dat n tabelul 11.5.

Tabelul 11.5

Cantiti de gaze (mas) Cantiti de cldur

Sistemul Mi gaze calde gaze reci Qi Qutil A BVg BVg (4/3)Q Q 0,75

B 3BVg (3/2)BVg (3/2)BVg 2Q Q 0,5

canal 3BVg BVg 2BVg 2Q Q 0,5 C

sistem 3BVg BVg 2BVg 4Q 3Q 0,75

canal 3BVg BVg 2BVg 2Q Q 0,5 D

sistem BVg BVg (4/3)Q Q 0,75

Cuptoare de pine 132

Sistemul de referin A - cu gaze directe, este cel mai simplu ca principiu, are randament termic bun i are canale cu seciunea cea mai mic, dar de lungime mare. Pierderile de energie prin frecare sunt mari i, de aceea, se utilizeaz frecvent la cuptoarele construite din crmid (FTL2 i altele).

Sistemul B - cu rcire prin amestec cu aer, nu are nevoie de canale cu rezisten termic mare, dar seciunea canalelor existente crete de circa 3 ori din cauza creterii cantitii de gaze din canal. Pierderile de cldur prin gazele evacuate cresc, datorit nclzirii aerului la ev=3000C, iar randamentul termic scade. Se consum suplimentar pentru nclzirea aerului 0,5Q i 0,5BVg gaze fierbini la 12000C. Nu se utilizeaz n practic.

Sistemul C - utilize pus de gaze inute de la un generator de abur. D ndenei legat aburului, sistemul are elasticitate tvariaii n bilanul termic an practic.

Sistemul D rcetuzate, preluate din traseulsistemului sunt identice cupractic. Are ns dezavancircul gazele (n ambelcuptoarelor este ocupat nfoarte complicat pentru dface ca la mbinrile canalsistem, care consum n pl 11.4.2. Coeficientu Fa de cele prezencele termice pentru un trade gaze arse sau ptrundercldur n exteriorul canal

A Lo, IL, L

Vf, f

Vre, Ire, If, f

Fig.11.10. Schemaz o cantitate imatorit interdepeehnologic redus, orice varil cuptorului. Este complicat i

e gazele fierbini care ies din f de evacuare. Bilanul de mate cele ale sistemului de referintaje destul de mari deoarece s

e sensuri) este de circa 5 o cea mai mare parte cu canale

istribuia, colectarea i recircuelor s apar neetaneiti pe uus o mare cantitate de cldur

l de recirculaie i coeficientu

tate n subcapitolul anterior, seu real sunt mai complicate, ea aerului fals pe la neetaneitului.

(A, Vam, Iam, ) qpk

re q

qp.re pentru calculul coeficientul uzate (2BVg) ob de producerea

aie a lui Qab producnd se utilizeaz numai parial

ocar prin amestec cu gaze riale i bilanul termic ale fiind cel mai utilizat n eciunea canalelor pe care ri mai mare, iar carcasa de gaze care au un traseu larea gazelor. Acest lucru nde este aspirat aer fals n pentru nclzirea acestuia.

l de distribuie

bilanurile de materiale i avnd n vedere pierderile i, respectiv pierderile de

B (B, Vam, Iam,

Vev, Iev, ev

Vre, Ire, re

ui de recirculaie

Procese i utilaje pentru panificaie 133 Considernd schema de calcul din fig.11.10 i fcnd calculele pentru o unitate de combustibil, n punctele de intrare i ieire din canal (A i B) pot fi scrise urmtoarele ecuaii de bilan:

a. pentru materiale: ( ) ( ) reevoABreofAf VVLVLV +=+++ ' (11.105) sau: evreof VVLV =+ (11.106) Dac nu au loc variaii ale cantitii de gaze pe traseul de recirculare, atunci: Vre=0.

b. Bilanul termic, scris utiliznd entalpiile specifice: ( ) ( ) evrepkLoABreLofAf IIqqIIII +++=+++ ' (11.107) Avnd n vedere pierderile de cldur pe traseul de gaze recirculate, adic:

(11.108) preppk

reprere

qqq

qII

=++=.

.'

rezult c se poate scrie: pevLof qqIII +=+ (11.109) sau: ( ) qIII kevLof =+ (11.110) unde k este randamentul canalului. Simplificnd calculele prin considerarea f=A=B, re=ev i qp.re=0, atunci pentru punctul A se poate scrie: (11.111) amref VVV =+ Introducnd coeficientul de recirculare r=Vre/Vev, se va obine: (11.112) amevf VrVV =+ n condiiile n care Vev=Vf (pierderile pe traseu sunt zero), ecuaia devine: (11.113) )1( rVV evam += Bilanul termic al canalului, devine astfel: (11.114) amref III =+sau: amprepfp VcVcVc )()()( =+ (11.115) i dac cldurile specifice ale gazelor sunt egale, atunci din aceast relaie se poate scoate temperatura gazelor de amestec:

ref

rereffam VV

VV++= (11.116)

Prin introducerea coeficientului de recirculaie r i a egalitii Vf=Vev, se obine:

rr evf

am ++=

1 (11.117)

Cuptoare de pine 134 de unde r este egal cu:

evam

amfr = (11.118)

Ultimele relaii arat c r este un coeficient de recirculaie a crui valoare practic este mai mare dect 1 i care poate fi controlat (verificat) prin msurarea temperaturilor. Ecuaiile de bilan pentru un traseu de nclzire ramificat n fig.11.11, este prezentat schema unui traseu de nclzire ramificat cu dou ramuri (una deasupra camerei de coacere i alta sub aceasta).

Fig.11.11. Schema de calcul pentru un circuit de gaze ramificat

3 2 5s Q pks

6

6 7

5i 8

9

1

4 Q s Q i

Q pki

VV re V ev

n figur, schimbtoarele de cldur 5s i 5i au sarcini termice diferite, dar

suma lor este egal cu cldura transmis camerei de coacere: QQQ is =+ (11.119) Bilanul termic general ntre punctele de intrare i ieire din zona de nclzire (punctele 4 i 7 din figur), este: (11.120) "' ampkam BIQQBI ++=sau: ( ) QBII kamam = "' (11.121) n cazul n care gazele se rcesc la fel pe cele dou canale, chiar dac acestea au sarcini termice diferite, atunci fluxurile de gaze ce intr n ramura superioar i cea inferioar vor fi proporionale cu sarcinile termice respective. Notnd raportul Qi/Q=a, atunci Qi=a.Q, iar Qs=(1-a)Q, unde a este un coeficient de distribuie. Bilanurile termice ale celor dou ramuri pot fi scrise astfel: ( ) kiamami aBIIQ "' = (11.122) ( ) ksamams BaIIQ )1("' = (11.123)

Procese i utilaje pentru panificaie 135 n general, temperaturile i i s, precum i coeficienii de exces de aer ki i ks, pe cele dou ramuri nu sunt egale, astfel nct entalpiile fluxurilor de gaze la ieirea din trasee sunt diferite:

".

".

"samiamam III (11.124)

Datorit acestui fapt, putem scrie: ( ) ( ) kssamamkiiamam BaIIaBIIQ )1(. " .'" .' += (11.125) sau: ( ) ( ) "'" .'" .' )1(. amamsamamiamam IIaIIaII =+ (11.126) de unde se deduce relaia de calcul a coeficientului de distribuie a:

".

".

"".

iamsam

amsam

IIIIa

= (11.127) n practic, distribuia gazelor pe diferite trasee se poate face dup efectul tehnologic i dup temperatura gazelor.

11.4.3. Schema de principiu pentru distribuia fluxurilor de gaze, la cuptorul tunel cu recirculaie

Sistemul de nclzire cu recirculaie de gaze este utilizat pe scar larg la

cuptoarele tunel. Camera de coacere se mparte pe lungime, n mai multe zone n funcie de

etapele procesului de coacere i de sistemul constructiv. Pe fiecare zon exist dou sau mai multe schimbtoare de cldur (SC) aezate la nivele diferite (sus-jos: deasupra i sub camera de coacere). La fiecare nivel se pot plasa unul sau dou schimbtoare de cldur simetrice (stnga sau dreapta), fig.11.12, 4.

Un schimbtor de cldur SC se compune din mai multe canale paralele pe care trebuie s circule fluxuri egale de gaze. Canalele paralele se pot obine prin divizarea canalului general prin perei sau prin utilizare de tuburi care strbat camera de coacere. Pentru mprirea gazelor pe fluxuri egale, sunt necesare divizoare de fluxuri (DF) i colectoare de fluxuri (CF). Unul dintre acestea se doteaz cu clapete reglabile pentru reglarea debitului fiecrui canal (tub) n parte sau pentru reglarea debitului general al schimbtorului (fig.11.12).

Reeaua de distribuie poate s funcioneze dup schema a sau b (fig.11.12). La schema a gazele calde se mpart mai nti pe zone i apoi pe nivele, colectarea fcndu-se la fel, n timp ce la schema b distribuia i colectarea se fac mai nti pe nivele i apoi pe zone. Deosebirea const n numrul de canale verticale care fac legtura ntre nivele i ocolesc camera de coacere.

Schema de principiu a distribuiei i colectrii la cuptoarele Orlandi (fig.11.13) este de tipul a, cu divizare mai nti pe zone, apoi pe prile stnga i dreapta i apoi pe nivele.

Cuptoare de pine 136

Se dubleaz prin aceasta numrul de DF, CF i clapete de reglare a fluxurilor, deoarece pe fiecare zon exist patru schimbtoare de cldur, dou cte dou simetrice, care utilizeaz tuburi pentru circulaia gazelor.

Reglarea debitului pe zone se face cu ajutorul unui uber (clapet) montat pe conducta de colectare. zona zona zona zona 3

Sus

Jos

a ev V am Cp ev b ev am

Q s 2 1

zona

zona

Dreapta

Jos

Sus Stanga

DF CF Fig.11.13. Schema distribuiei canalelor de gaze la cuptorul Orlandi

F R E

V

Fig.11.12. Schema schimbtoarelor de cldur de la cuptoarele tunel 1.camer de coacere; 2.vatr mobil; 3.canale de gaze

V-ventilator;F-focar;R-recirculaie;E-evacuare.

Procese i utilaje pentru panificaie 137

Focarele cuptoarelor tunel cu recirculaie de gaze lucreaz, n general, dup schema din fig.11.14, n anexa 11.5 fiind prezentat focarul cuptorului tunel BN.

Volumul total al ansamblului focar VF este o sum de mai multe volume componente:

AMMCAF VVVV ++= (11.128)

Fig.11.14. Schema ansamblului focar de la cuptoarele tunel cu recirculaie 1.camer de ardere, de volum VCA; 2.manta de rcire, de volum VM;

3.camer de amestec, de volumVAM ncrcarea termic a focarului este un indice de comparare, obinut prin

raportarea debitului orar de energie introdus la volumul camerei de ardere:

CA

iF V

BHq = (11.129) n care Hi este puterea caloric inferioar a combustibilului.

Pentru focare cu pcur sau gaze, fr schimb util de cldur qF variaz n limitele: qF= (0,3-0,35)106 W/m3.

Scriind ecuaia bilanului de materiale i a bilanului termic pentru ansamblul focar, n condiiile unui proces de ardere real, pentru o cantitate B (kg c.c/h) de combustibil, cu puterea caloric inferioar Hi (kcal/kg c.c), fr pierderi mecanice sau cenu i fr schimb util de cldur, se obine: 1. Pentru seciunea II II:

a) bilanul de materiale: amevo BVrBVLBB =++ (11.130)

unde: Lo reprezint cantitatea de aer necesar pentru arderea unei uniti de combustibil (kg aer/kg c.c); - coeficientul excesului de aer; Vev, Vam cantitatea specific de gaze evacuate, respectiv de amestec (kg gaze/kg c.c).

b) bilanul termic:

amamevevLcpch

i IBVIrBVQQqq

BH =+++

+

1001 (11.131)

unde: qch, qp sunt pierderi de cldur n focar; Qc cldura camerei (ncperii); QL cantitatea de cldur introdus cu aerul de ardere; Iev, Iam entalpia gazelor la evacuare, respectiv a gazelor de amestec.

Cuptoare de pine 138

Lund ca temperatur de referin temperatura mediului nconjurtor, atunci Qc i QL, se pot neglija, de unde rezult:

ampamevpevfoci cBVcrBVBH =+ (11.132) unde: foc este randamentul termic al focarului 2. Pentru seciunea I I:

a)bilanul de materiale: evgevo rBVBVrBVLBB +=++ (11.133)

adic: go BVLBB =+ (11.134)

b)bilanul termic: evpevfpgevpevfoci crBVcBVcrBVBH +=+ (11.135)

adic: fpgfoci cBVBH = (11.136)

Rezult c n camera de ardere a focarului exist la un moment dat, energia teoretic (BHi) i real (BHifoc).

Pentru valori ale coeficientului de exces de aer i ale pierderilor n focar:=1,25% , qch=1,5% i qp=1%, temperatura gazelor n spaiul camerei de amestec VCA, are valoarea:

- teoretic: CcV

H ogg

ia 2000=

- real: CcLcV

H oLogg

if 1700)1(

+= Pentru a funciona n bune condiii, camerele de ardere trebuie s fie descrcate termic, adic s cedeze o anumit cantitate de cldur n exterior. Datorit gazelor uzate, recirculate prin exteriorul camerei de ardere, aceast cantitate de cldur nu se pierde ci este preluat de gazele recirculate.

ncrcarea termic a focarului trebuie s ndeplineasc condiia:

admfCA

if qV

BHq .>>= (11.137) Neglijnd convecia, disiparea energiei din camera de ardere se face pe trei

ci: 1) Cldura radiat prin orificiu, n camera de amestec: ( ) ( )[ ]441 01,001,0. amfoSCQ = (11.138) 2) Cldura care traverseaz peretele i este radiat n mantaua de rcire: ( )4482 10 amgpgioi ASCSQ == (11.139) 3) Cldura evacuat cu gazele deja rcite la f. Astfel bilanul termic al camerei de ardere devine:

21' QQcBVBH fpgfi ++= (11.140)

Procese i utilaje pentru panificaie 139 11.4.4. Soluii constructive utilizate la cuptoarele cu recirculaie de gaze Recircularea gazelor la cuptoarele cu recirculaie de gaze se realizeaz forat cu ajutorul unor ventilatoare, n scopul recuperrii cldurii i a reducerii masei i gabaritului cuptoarelor. Recircularea se poate realiza prin depresiune (fig.11.15a) sau cu presiune (fig.11.15b). n cazul recirculrii gazelor prin depresiune (soluia cel mai des utilizat), ventilatorul 1 injecteaz combustibilul n focarul 2, gazele de ardere trecnd n camera de amestec 3, unde sunt amestecate cu gazele recirculate de ventilatorul 4, prin conducta de racord 5. Dup realizarea amestecului de gaze, fluxul acestora este divizat cu ajutorul uberelor 6 deasupra i sub camera de coacere 7, circulnd prin canale pentru nclzirea i coacerea produselor. La ieirea din canalele superioare i inferioare, gazele se reunesc ntr-un colector de fluxuri i ptrund n conducta de aspiraie 8. Procentul de recirculare sau evacuare n atmosfer a gazelor reci se regleaz cu ajutorul unui ibr montat pe coul de evacuare 9. 7 6 11 7 8 10 9 3

Fig.11.15. Circulaia forat a gazelor la cuptoarele cu recirculaie de gaze 1.ventilator injector; 2. focar; 3.camer de amestec; 4.ventilator pentru recircularea gazelor;

5.conduct de refulare; 6.divizor de flux; 7.camera de coacere; 8.conduct de aspiraie; 9.clapet reglare coeficient de recirculaie; 10.distribuitor de gaze.

La soluia de recirculare cu presiune (fig.11.15b), gazele fierbini din focar, amestecate cu gaze recirculate, sunt aspirate de ventilatorul 4 direct din camera de amestec 3 i refulate ctre divizorul de fluxuri 6. Cele dou semi-fluxuri de gaze scald camera de coacere a produselor prin dou seturi de canale dispuse deasupra i dedesubtul acesteia. Dup nclzirea camerei de coacere, gazele sunt reunite n

Cuptoare de pine 140 conducta 8 i aduse la distribuitorul 10, unde se regleaz procentul de gaze recirculate. Prin clapeta 11 de pe conducta de evacuare se regleaz tirajul coului. Din categoria cuptoarelor cu nclzire indirect, cu circulaie forat a gazelor de ardere, face parte i cuptorul cu cinci vetre fixe cu combustibil lichid sau gazos, al firmei UTALIM Slatina (fig.11.16). Acesta este alctuit dintr-un cadru metalic 1 cu perei dubli, izolai termic, n interiorul cruia este amplasat, n construcie compact, ansamblul vetrelor 2, prevzut cu uile de acces i supraveghere 3 i canalele pentru nclzirea vetrelor 4, la debite reglate prin sistemele 5. Combustibilul introdus de injectorul 6 este ars n focarul 7, de unde este preluat i vehiculat forat cu ajutorul ventilatorului 8 rcit cu ap. Apa este folosit i pentru umidificarea camerei de coacere printr-o instalaie de aburire. Consumul de combustibil este de circa 12,5-13 l pentru nclzire i 10-12 l pentru coacere, la o capacitate de lucru de 200-220 kg pine/or.

Fig.11.16. Cuptor cu cinci vetre fixe cu combustibil lichid sau gazos 1.cadru metalic cu perei dubli; 2.ansamblul vetrelor; 3.ui de acces; 4.canale de aer; 5.sistem de

reglare a debitului de gaze n canale; 6.injector; 7.focar; 8.ventilator de recirculare. Cuptorul tip Orlandi, utilizat n ara noastr, are n componen trei zone de lucru care nclzesc o camer de coacere cu nlime variabil. Vatra cuptorului este format dintr-o band confecionat din estur de srm, cu elemente articulate, astfel nct banda poate fi scurtat sau prelungit n orice punct al su. n anexa 11.1 este prezentat schema constructiv a cuptorului Orlandi n seciune longitudinal vertical (a) i orizontal (b), iar n anexa 11.2 este prezentat schema general a distribuiei gazelor. Cuptorul tip PHS este un cuptor tunel care are, de asemenea, trei zone de lucru, deservit de dou agregate de producere a gazelor fierbini aezate la partea superioar. Schema canalelor de gaze la acest cuptor este prezentat n anexa 11.3, iar n anexa 11.4 este prezentat schema constructiv a cuptorului tunel REVENT.