Studii de caz – clădiri nerezidențiale de caz hoteluri neZEH.pdf · • Chiller CLIVET, model...

Studii de caz – clădiri nerezidențiale existente transformate în NZEB

Proiect neZEH

MEnS – Meeting Energy Professional Skills

• Proiect european pe axa Horizon 2020 - neZEH (Nearly Zero Energy Hotels) -www.nezeh.eu cu scopul de accelerare a procesului de renovare și modernizarea hotelurilor existente în clădiri cu consum de energie aproape egal cu zero.

• 7 țări europene participante (Croația, Grecia, Franța, Italia, Romania, Spania șiSuedia).

• 14 clădiri de hoteluri transformate în NZEB (România reprezentată prin 3 clădiripilot cu destinația de hoteluri de 3 și 4 stele, în jud. Covasna și Brașov).

• Prima etapă - realizarea unor audituri energetice complexe.• A doua etapă – elaborare SF-uri în vederea obținerii unor finanțări• A treia etapă – implementare soluții

Ce este neZEH?

http://www.nezeh.eu/

• Clădirea cu o performanță energetică foarte ridicată, cu necesarul de energie dinsurse convenționale aproape egal cu zero sau foarte scăzut, care este acoperit, înproporţie de minimum 10%, cu energie din surse regenerabile, inclusiv cu energiedin surse regenerabile produsă la faţa locului sau în apropiere.

• La nivel național sunt precizate valori ale nivelului maximum admis al energieiprimare și a emisiilor de CO2 pentru:

- clădirile din sectorul rezidențial- anumite tipuri de clădiri din sectorul nerezidențial (clădiri de birouri,

clădiri destinate învățământului și clădirilor destinate sistemului sanitar)

• Nefiind dată o valoare la nivel național, consumul final de energie primară foststabilit, în cadrul consorțiului, la valoarea de 104 kWh/m2 an.

Definiție NZEB:

• Strategia de atingere a consumului țintă la nivelul stabilit s-a realizat:- Prin măsuri aplicate la nivelul anvelopei clădirii – reducerea necesarului

încălzire/răcire- Prin măsuri aplicate la nivelul echipamentelor existente ale clădirii- Prin propunerea de producere locală de energie, cu ajutorul energiilor regenerabile

Având în vedere că nu există încă indicatori specifici pentru clădirile de hoteluri, ca și indicatoripentru aceste clădiri s-au utilizat datele din tabelul preluat din cap. II.2 Raportul de țară privindperformanța energetică minim admisibilă pentru încadrarea clădirilor în clasa de clădiri NZEB(Planul de creștere NZEB)

Hotel Cubix

str. Bulevardul Saturn, nr. 47, Brașov, jud. Brașov

Caracteristici geometrice şi de alcătuire ale clădirii

An construire: 2008

Amplasarea clădirii:• Zona climatică: IV, Te= - 21oC• Orientată fațada principală: Sud-Vest• Zona eoliană: IV,• Clasa de adăpostire a clădirii: moderat adăpostită• Categoria de importanță a construcției: C Fig.1 Încadrarea în zonă a clădirii

Descrierea arhitecturală a clădirii• Regimul de înălțime: D+P+3E• Destinația: Hotel de 4 stele.• Principalele funcțiuni :

- 57 camere capacitate de cazare (la parter + 3 etaje)- Recepție și birouri administrative (la parter)- Restaurant cu capacitate de 80 locuri (la demisol)- Sală de conferințe (la demisol)- Spălătorie, vestiar, camera tehnică și un depozit (la demisol)

• Structura de rezistență- cadre din beton armat monolit;

• Închiderile exterioare:- zidărie din BCA cu grosimea de 30 cm, cu termoizolație de 5 cm din EPS.

• Planșeul terasă de la ultimul nivel- grinzi din beton armat și închideri din panouri metalice de tip sandwich cu

termoizolație PUR, cu grosimea de 10 cm.• Tâmplărie exterioară

- la etajele 1, 2, 3 profile de Al cu geam termoizolant, iar la parter pe totperimetrul zonei de recepție, la casa scării și la demisol, sunt prevăzuți pereți cortină cutâmplărie Al și pachet de sticlă termoizolant dublu• Finisajele interioare

– în zona de cazare pereți exteriori placați la partea interioară cu panouri dingips-carton, la demisol pereți tencuiți la interior cu mortar de ciment.• Finisaje exterioare

-fațada ventilată, pereții exteriori fiind placați cu panouri metalicesinusoidale și cu panouri HPL, pe tot conturul.

- In zona demisolului, pe două fațade umpluturi de pământ peste CTS

Descrierea alcătuirii elementelor de construcție și a structurii de rezistență

Descrierea tipurilor de instalații interioare și alcătuirea acestora

Instalații de încălzire:• 2 cazane în condensație pe gaz metan Viessmann, model Vitocrossal 300 tip CT 3, putere

nominala/cazan 225 kW (80/60oC), cu distribuție prin corpuri staticeInstalații de apă caldă menajeră:• 2 boilere de acumulare de 3000 l fiecare, alimentate de cazaneInstalații de climatizare:• Chiller CLIVET, model WSAT-EE-162, capacitate de răcire 37.5 kW, EER 2.8 cu distribuția

aerului prin ventilconvectoare de tavan, model FCU 61 MELODY cassette, debite aer: 290 -740m3/h

• 2 unități exterioare de tip split, model LG A9UW548FA3, cu unități interioare, model LGASNH09GERU3

Instalații de ventilare• 57 x ventilatoare evacuare aer viciat putere electrică 100W, D = 100 m3/h • 1 x ventilator evacuare aer viciat bucătărie (hota), putere electrică 700W, D = 1500 m3/h• 1 x ventilator evacuare aer viciat, putere electrică 100W, D = 200 m3/hIluminat• Sursele principale folosite pentru producerea luminii artificiale în interiorul hotelului sunt

tuburile fluorescente, becurile incandescente şi lămpile cu halogen, putere instalată 30.05 kW

• Regim de ocupare discontinuu, cu diverse orare de funcționare, datorate funcțiunilor multiple,astfel:

La demisol:• Restaurant și bucătărie: 7:00-22:00 L-D (zona 2)• Spălătorie: 8-16:00 L-D (zona 3)• Sala de conferințe: 9-17 S-D (zona 4)La parter și etaje 1,2,3:• În zona de recepție și zona de cazare, regim de ocupare continuu (zona 1)

La calculul consumului de energie pentru încălzire se ține cont de încălzirea discontinuă, precumși de orarul de funcționare al zonelor printr-un calcul multizonal.

Regimul de ocupare al clădirii

Fig. 2 Zone de calcul – plan demisol

Fig. 3 Zona de calcul – plan parter

OBS: Zona 1 s-a considerat și pentru etajele 1, 2, 3

Aspecte privind starea tehnică a clădirii

Metode utilizate pentru determinarea stării tehnice actuale ale clădirii:• investigare vizuală• termografiere în infraroșu – metoda calitativă, în care seutilizează o cameră de termoviziune care înregistrează distribuțiacâmpurilor de temperaturi pe suprafața investigată a anvelopeiși prin care se pot detecta neregularitățile termice ale elementelorde construcțieFotografiile s-au realizat cu o cameră de termoviziune ThermoProTM, Camera de termoviziunemodel: TP8S, conform figurii

Constatări:• Deși din punct de vedere vizual clădirea este corespunzătoare, cu ajutorul

termoviziunii s-au sesizat probleme mari de etanșeitate la aer, cu reducereaconfortului ocupanților, pe zone mari din fațade în zona vitrajelor.

• De asemenea, tot cu ajutorul termoviziunii, la camerele peste parter, pe orientarea SV,s-a constatat lipsa termoizolației prevăzută în proiect, în zona consolelor planșeelorinferioare.

Fig.4 Fațada acces principal, Sud-Vest Fig. 5 Fațada laterală, Nord-Vest Fig. 6 Zona de cazare

Fig. 7 Zona de restaurant Fig. 9 Fațada principală SV, pereți cortină tip 2, zona acces

Fig. 8 Fațadă NV zona casa scării

Fotografii ale clădirii efectuate în cadrul investigării vizuale:

Imagini termografice efectuate în cadrul investigației calitative a clădirii:

Fig. 9 a) Suprafața ext.a fațadei SV

(zonă acces principal) - vizbil

Fig. 9 b) Suprafața ext. a fațadei SV(zonă acces principal) – imaginetermografică

Fig. 10 a) Suprafața int. perete exterioretajul 1, pe fațada SV - vizibil

Fig. 10 b) Supraf. Int. perete ext.etajul 1, pe fațada SV – imaginetermografică

Fig. 11 a) Suprafața int. a peretelui în zona deîmbinare cu fereastra, cameră la etajul 2 pefațada Nord-Vest - vizibil

Fig. 11 b) Suprafața int. a peretelui în zonade îmbinare cu fereastra, cameră la etajul2 pe fațada Nord-Vest – imaginetermografică

Fig. 12 a) Supraf. interioară a buiandruguluihol principal, etaj 2, fațada NE - vizibil

Fig. 12 b) Suprafața int. a buiandruguluihol principal, etaj 2, fațada NE – imagine termografică

Fig. 13 a) Supraf. exterioară planșeu terasănecirculabilă, ultimul nivel - vizibil

Fig. 13 b) Suprafața ext. planșeu terasănecirculabilă, ultimul nivel – imagine termografică

Elementul de construcție Orientare Simbol S [m2]

Pereți exteriori NV et 359.01Pereți exteriori NE et 174.44Pereți exteriori SV et 141.23Pereți exteriori SE et 388.11Ferestre exterioare NV - 52.8Ferestre exterioare NE - 15.11Ferestre exterioare SV - 11.04Ferestre exterioare SE - 59.4Pereți cortina NV tip1 70.22Pereți cortina SE tip1 40.61Pereți cortina NV tip2 22.43Pereți cortina SV tip2 38.71Pereți cortina SE tip2 27.77Panou perete ext. NV zona lift 6.48Planșeu inferior parter - acces 56.88Planșeu inferior parter 2 - - 2.69Planșeu terasa ext - - 537.55Trapa terasă - - 1

TOTAL - 2005.48

Elementul de construcție Simbol S [m2]

Planșeu neîncălzit depozit(ALA)

63.2

TOTAL - 63.2

Zona 1: cazare + recepțieAria anvelopei: Ae = 2068.68 m2Volumul încălzit: V = 6580.79 m3

Elementul de construcție Orientare Simbol S [m2]Pereți exteriori NV - 7.21Pereți exteriori SE - 11.83Pereți cortina NV tip1 17.45Pereți cortina SV tip1 1.15Luminator bucatarie - - 3.67Planșeu exterior circulabil - cota +0.10 m 61.37TOTAL - - 102.68

Elementul de construcție Simbol S [m2]Pereți pământ - 135.93Placa sol - 252.4TOTAL - 388.33

Elementul de construcție Simbol S [m2]Pereți neinc ALA 13.72TOTAL - 13.72

Zona 2: restaurant + bucătărieAria anvelopei: Ae = 504.72 m2Volumul încălzit: V = 849.78 m3

Caracteristicile geometrice ale elementelor anvelopei clădirii- s-au stabilit conform prevederilor din MC001-1/2006.

Zona 3: Sala conferințe

Aria anvelopei: Ae = 200.63 m2Volumul încălzit: V = 408.17 m3

Elementul de construcție Orientare Simbol S [m2]Pereți exteriori NV - 4.28Pereți cortina NV tip1 11.9TOTAL - 16.18

Elementul de construcție Simbol S [m2]Pereți pamânt - 24.63Placa sol - 119TOTAL - 143.63

Elementul de construcție Simbol S [m2]Pereți spre spațiu neincalzit ALA 40.82TOTAL - 40.82

Elementul de construcție Orientare Simbol S [m2]Pereți exteriori NV - 2.9Pereți exteriori NE 10.78Pereți exteriori SE - 3.25Fereste exterioare SE - 10.29Pereți cortină NV tip1 8.05TOTAL - 35.27

Elementul de construcție Simbol S [m2]Pereți pamânt - 58.53Placă sol - 96.2TOTAL - 154.73

Elementul de construcție Simbol S [m2]Pereți neinc ALA 27.78TOTAL - 27.78

Zona 4: spălătorie + vestiare

Aria anvelopei: Ae = 217.79 m2Volumul încălzit: V = 329.97 m3

Caracteristici termice• Rezistenţa termică totală, unidirecţională, s-a calculat cu relaţia :

[m2K/W]

• dj – grosimea de calcul a stratului j măsurată în [m];• λ j – conductivitatea termică de calcul a materialului j măsurată în [W/m2 K] - anexa A-C107/3:2005• aj – coeficient de majorare a conductivităţii termice în funcţie de starea şi vechimea materialelor, cf.tab.5.3.2 – MC001 PII• αi – coeficient de transfer termic superficial interior• αe – coeficient de transfer termic superficial exterior

• Rezistenţa termică specifică corectată a fost determinată la elementele de construcţie cu alcătuire neomogenă după formula:

[W/(m2K)]• R - rezistenţa termică specifică unidirecţională aferentă ariei Ai;• l - lungimea punţilor liniare de acelaşi fel, din cadrul suprafeţei Ai.

• Rezistenţa termică specifică corectată se mai poate exprima prin relaţia: R’ = r . R [m2K/W]

în care r reprezintă coeficientul de reducere a rezistenţei termice unidirecţionale:

• Rezistențele termice unidirecționale au fost corectate cu ajutorul coeficienților liniari de transfer termic, ψ. Pentru cazurileîn care acești coeficienți nu au fost găsiti în cataloage de specialitate, au fost efectuate simulări numerice utilizând software-ul Therm v 7.2.

• În conformitate cu prevederile SR EN ISO 10211:2008, în vederea determinării coeficienților liniari de transfertermic, s-au analizat prin metode numerice (metoda elementului finit) unele detalii constructive specifice:

1) Detaliu intersecție panouri metalice termoizolate cu atic din beton armat

2) Detaliu intersecție panouri sandwich de acoperiș cu jgheab de scurgere a apelor pluviale

Fig. 13.a Modelul geometric Fig.13.b Suprafețe izoterme



3) Detaliu intersecție panouri metalice sandwich de acoperiș cu atic din BCA

Fig. 16.a Model geometric Fig 16.b Suprafețe izoterme Fig. 16.c Linii izoterme

4) Detaliu îmbinare pereți exteriori cu planșeu din b.a. în consolă, cota +3.59 m

Fig. 17.a Model geometric Fig 17.b Suprafețe izoterme Fig. 17.c Linii izoterme

Fig. 18.a Model geometric Fig.18.b Suprafețe izoterme Fig. 18.c Linii izoterme

5) Detaliu îmbinare pereți ext. cu planșeu din b. a., cota +3.59 m – fațada principală – detaliu tip 1

Fig. 19.a Model geometric Fig. 19.b Suprafețe izoterme Fig. 19.c Linii izoterme

6) Interesecție pereți exteriori cu planșeu din beton armat sub cota +3.59 m – fațada principală – detaliu tip 2

Zona 1: cazare + lobbyRata de ventilare a zonei: na=1.126 h-1

Elementul de construcție

R [m2K/W]

r R’ [m2K/W]

Pereți exteriori 2.624 0.718 1.884 Pereți exteriori 2.624 0.796 2.089 Pereți exteriori 2.624 0.819 2.149 Pereți exteriori 2.624 0.731 1.918 Ferestre exterioare 0.45 1 0.45 Ferestre exterioare 0.45 1 0.45 Ferestre exterioare 0.45 1 0.45 Ferestre exterioare 0.45 1 0.45 Pereți cortina 0.45 1 0.45 Pereți cortina 0.45 1 0.45 Pereți cortina 0.526 1 0.526 Pereți cortina 0.526 1 0.526 Pereți cortina 0.526 1 0.526 Panou perete ext 2.624 0.718 1.884 Planșeu inferior parter 1.802 0.637 1.148 Planșeu inferior parter 2 1.802 0.637 1.148 Planșeu terasa ext 2.774 0.819 2.272 Trapa terasă 0.4 1 0.4 Elementul de construcție R

[m2K/W]r R’

[m2K/W]Planșeu neincalzit 0.496 0.83 0.411

Zona 2: restaurant + bucătărieRata de ventilare a zonei: na=0.6 h-1 (nu există CTA-uri în clădire)

Elementul de construcție R[m2K/W]

r R’[m2K/W]

Pereți exteriori NV 1.554 0.357 0.555Pereți exteriori SE 1.554 0.52 0.808Pereți cortina 0.45 1 0.45Pereți cortina 0.45 1 0.45Luminator bucatarie 0.4 1 0.4Planșeu exterior 1.472 0.856 1.26


r R’[m2K/W]

Pereți pământ 1.493 0.49 1.56Placa sol 3.341 1.68 5.613


r R’[m2K/W]

Per neinc 0.576 0.9 0.518

Rezultatele pe analiza anvelopei , ca și date de intrare în analiza clădirii, pe zone de calcul:


r R’[m2K/W]

Pereți exteriori NV 1.554 0.36 0.555Pereți cortina NV 0.45 1 0.45


r R’[m2K/W]

Pereți pamînt 1.493 0.357 1.13Placa sol 3.341 1.942 6.488


r R’[m2K/W]

Pereți spre spațiu neincalzit 0.576 0.9 0.518

Zona 3: Sala conferințeRata de ventilare a zonei: na = 0.6 h-1(nu există CTA-uri în clădire)

Zona 4: spălătorie + vestiareRata de ventilare a zonei: na = 0.6 h-1


r R’[m2K/W]

Pereți exteriori NV 1.554 0.36 0.555Pereți exteriori NE 1.554 0.9 1.399Pereți exteriori SE 1.554 0.52 0.808Fereste exterioare 0.45 1 0.45Pereți cortină 0.45 1 0.45


r R’[m2K/W]

Per pam 1.493 0.46 1.51Pl sol 3.341 1.297 4.333


r R’[m2K/W]

Per neinc 0.576 0.9 0.518

Parametri climatici• Parametri climatici exteriori se utilizează sub forma mediilor lunare ale temperaturilor

exterioare şi ale intensităţii radiaţiei solare. Cei doi parametri se utilizează atâtindependent, cât şi sub forma temperaturilor exterioare echivalente, care combinăefectele simultane ale temperaturii exterioare şi ale intensităţii radiaţiei solare.

• Ecuaţiile de bilanţ termic utilizate se referă la bilanţul fluxurilor termice iar duratasezonului de încălzire se determină din condiţia egalităţii temperaturii caracteristicămediului interior al zonei principale, cu cea caracteristică mediului exterior adiacentanvelopei zonei principale.

Intensitatea radiației solare și temperaturile exterioare medii lunare• Intensitățile radiației solare au fost stabilite in conformitate cu MC001-PI,anexa A.9.6,

pentru localitatea Predeal, care este amplasată la cca. 20 km față de localitatea Brașov,pentru care nu există date naționale ale intensității radiației solare în MC001/2006.

• Temperaturile exterioare medii lunare au fost stabilite în conformitate cu SR4839/2014, pentru localitatea Brașov.

Temperatura interioară de calcul

Corelat cu zonele luate în considerare în analiza clădirii, s-a determinattemperatura interioară medie volumică, ca o medie ponderată dintretemperaturile interioare ϴj cu volumele pardoselilor zonelor j (Vp,j), având ca șitemperaturi de referință, temperaturile indicate în STAS 1907/2.

Pentru zonele de calcul, rezultă:

• Zona 1: Cazare + zonă de recepție ϴi=19.46 oC• Zona 2: Restaurant + bucătărie, inclusiv spații anexe ϴi=17.51 oC• Zona 3: Sala de conferințe ϴi=18 oC• Zona 4: Spălătorie, vestiare, inclusiv spații anexe ϴi=18.36 oC

∑∑=

jp

jpjij V

V

,

,, )*(θθ

Temperatura interioară a spațiilor neîncălzite

• Conform Metodologiei MC001/1-2006, temperatura interioară a spațiilorneîncălzite se determină exclusiv pe baza bilanțului termic în funcție detemperaturile de calcul ale încăperilor adiacente, de ariile elementelor deconstructive care delimitează spatiul neîncălzit, precum și de rezistențele termiceale acestor elemente. In calcul se ține seama de numărul de schimburi de aer înspațiul neîncălzit.

• Spații neîncălzite: o parte din demisol, în zona cu destinația depozitare (zonasecundară).

Fig. 20 Temperaturi în spațiul neîncălzit (spațiul secundar)

Calculul consumului de energie pentru încălzire

Necesarul de căldură anual normal pentru încălzire determinat conform MC001/2, Cap. II.5

• Ipoteze de calculTransferul de căldură prin elementele de construcţie ţine seama de caracterul nestaţionar alproceselor;

- Intervalul de timp utilizat ca reper al analizei este luna;

- Bilanţul termic specific spaţiilor ocupate ţine seama de influenţa aporturilordatorate radiaţiei solare şi activităţii umane;

• Modelul de calcul adoptat este unul multizonal în care se disting 4 zone principale:- zona cazare+recepție (P+Etaj 1,2,3),- zona restaurant+ bucătărie (demisol),- zona sală de conferințe (demisol),- zona spălătorie + spații anexe (demisol)

Datele au fost introduse în programul All Energy v. 7.0, iar relația de calcul pe care outilizează programul este:

zeRSiRSaSEan

inc DVnBRSQ

j⋅−⋅⋅⋅⋅+⋅=

−−

)()33.0(024.0 1 θθ

AE - suprafaţa laterală totală a anvelopei incintei (inclusiv suprafaţa adiacentăspaţiului solar;B1s- coeficient de corecţie ;na - este rata de ventilare a spaţiilor care formează zona principală;Dz - este durata sezonului de încălzire, în zile;C - coeficient de corecţie ;

- temperatura interioară medie corectată în luna “k” ;- temperatura exterioară medie corectată în luna “k” ;

iRS

−

θeRS

−

θ

• Pentru zonele în care a fost necesară simularea în regim de încălzire discontinuu(spațiile aflate în demisol), s-a efectuat o corecție a necesarului de căldură princalculul coeficientului de corecție, βk, pentru fiecare lună “k” a sezonului deîncălzire, cu relația:

• tf – durata medie de ocupare a clădirii în perioada tp considerate cu funcționarecontinua a instalației de încălzire interioară [h]

• ta(k) –durata optima de reîncălzire a clădirii în condiții climatice medii caracteristicelunii “k” [h]

• tG(k) – durata totală de funcționare a instalației de încălzire pentru asigurareatemperaturii interioare de gardă, ϴiG, în condiții climatice medii caracteristice lunii“k” [h/zi]

• tp – durata considerată pentru determinarea coeficientului de corecție• Tc – constanta de timp a construcției [h]

Coeficienții βk determinați penru fiecare lună k din sezonul de încălzire, modificănumărul de grade-zile aferent fiecărei luni în parte.

p

kiRkkGkkafk t

Tttt 1 )()()()(0)((−⋅⋅+⋅+

=ξα

β

Pentru fiecare dintre cele 4 zone principale considerate au fost calculați aceștiparametri, după cum urmează:

Zona 1: Zona 3:

Rezultate lunare valori TiRS, TeRS, Dz

Luna TiRS TeRS DZ Ianuarie

16.984

-2.006 31 Februarie -0.673 28 Martie 4.874 31 Aprilie 10.776 30 Mai 16.072 24 Iunie 19.297 0 Iulie 20.999 0 August 20.471 0 Septembrie 15.698 23 Octombrie 10.294 31 Noiembrie 4.06 30 Decembrie -0.977 31

Zona 2:

Fig. 21 Durata sezon de încălzire zona 1

Fig. 22 Durata sezon de încălzire zona 2 Rezultate lunare valori TiRS, TeRS, Dz


15.23

3.576 31 Februarie 4.223 28 Martie 8.222 31 Aprilie 12.476 30 Mai 16.22 7 Iunie 18.417 0 Iulie 19.49 0 August 19.069 0 Septembrie 15.752 11 Octombrie 12.07 31 Noiembrie 8.054 30 Decembrie 4.483 31


13.188


Zona 4: Luna TiRS TeRS DZ

Ianuarie

15.348


Fig. 23 Durata sezon de încălzire zona 3 Rezultate lunare valori TiRS, TeRS

Fig. 24 Durata sezon de încălzire zona 4 Rezultate lunare valori TiRS, TeR

Luna

TiRS

TeRS

DZ

Ianuarie

15.23

3.576

31

Februarie

4.223

28

Martie

8.222

31

Aprilie

12.476

30

Mai

16.22

7

Iunie

18.417

0

Iulie

19.49

0

August

19.069

0

Septembrie

15.752

11

Octombrie

12.07

31

Noiembrie

8.054

30

Decembrie

4.483

31

Luna

TiRS

TeRS

DZ

Ianuarie

13.188

0.53

31

Februarie

1.701

28

Martie

7.056

31

Aprilie

12.759

18

Mai

17.882

0

Iunie

20.96

0

Iulie

22.537

0

August

21.957

0

Septembrie

17.341

0

Octombrie

12.13

22

Noiembrie

6.348

30

Decembrie

1.637

31

Luna

TiRS

TeRS

DZ

Ianuarie

15.348

2.167

31

Februarie

3.171

28

Martie

7.828

31

Aprilie

12.802

30

Mai

17.272

2

Iunie

19.957

0

Iulie

21.373

0

August

20.948

0

Septembrie

16.986

4

Octombrie

12.49

31

Noiembrie

7.367

30

Decembrie

3.175

31

Zona RS θio θiRS DZ NGZ NGZ* NGZ* /NGZ

Zona 1 1.186 19.46 16.984 259 2848 - - 344091.31 Zona 2 1.8 17.51 13.188 191 1498 1498 - 16543.98 Zona 3 1.503 18 15.23 230 1603 1014 0.63 5499.88 Zona 4 1.385 18.36 15.348 218 1754 1315 0.75 9125.98

Total: 375261.15

anincQ

In tabelele următoare sunt centralizate principalele rezultate obținute în analiza energeticămultizonală și necesarul de energie pentru încălzire obținut.

Tab. Rezultate analiza energetica, pe zone de calcul – clădirea reală

Clădirea de referință

S-a refăcut calculul cu parametri clădirii de referință, pe zone, rezultatele obținute fiind centralizate în tabelul urmator.


Zona 1 1.754 19.46 14.765 219 2246 - - 143117.41 Zona 2 2.995 17.51 11.595 175 1290 1290 - 10410.38 Zona 3 2.021 18 14.643 239 1931 1335 0.69 5979.33 Zona 4 1.894 18.36 14.694 231 1988 1566 0.79 8924.77

Total: 168431.89

anincQ

Tab. Rezultate analiza energetica, pe zone de calcul – clădirea de referință

Clădirea reală

• Așa cum a rezultat în urma analizei imaginilor termografice, o problema majoră, aacestei clădiri o reprezintă schimbul necontrolat de aer cu exteriorul dinprinderea neetanșă de perete a ferestrelor exterioare din zona camerelor, aholurilor de acces camere și a casei scării, chiar dacă acestea sunt prevăzute cusisteme de tâmplărie termoizolantă.

• Problema se extinde la nivelul zidăriei, cu imaginile termografice determinându-sepierderi de aer prin zidăria din BCA, aceasta fiind executată defectuos, rosturile dinmortar de ciment nefiind executate corespunzător, iar termosistemul existent dinEPS este fixat doar mecanic sub fațada ventilată, ceea ce face plauzibilă ipotezaexistenței unui schimb suplimentar de aer în zona pereților exteriori.

După evaluarea clădirii focus pe soluții

Ferestre• Măsuri: demontarea acestora și aplicarea unor benzi de etanșare perimetrale

profilelor din Al, atât spre interior, cât și spre exterior care să permită difuziavaporilor spre exterior, în vederea mentinerii rostului de îmbinare uscat.

• Suplimentar se recomandă etanșarea îmbinărilor cu o banda flexibilăprecomprimată din PUR, în vederea reducerii pierderilor de căldură prin convecție.

• Ambele tipuri de materiale propuse îndeplinesc cerințele Regulamentului deEconomisire a Energiei (EnEV) din Germania, o țară cu o politică puternică demăsuri privind eficiența energetică a clădirilor.

Fig. 28 Benzi ISO Connect-Vario XD Fig. 29 Benzi precomprimate ISO BLOCO ONEProducător: ISO CHEMIE GmbH

Măsuri propuse

Pereții exteriori sub fațada ventilată din profile metalice sinus și plăci HPL• se propune îndepărtarea termosistemului existent (5 cm EPS) și aplicarea prin

lipire pe un strat continuu de mortar și fixare mecanică a unor plăci din vatăminerală bazaltică ignifugată, conductivitate termică maxim λ=0.037 W/m·K, ρ< 60-100 kg/m3, cu grosimea de 14 cm și refacerea placării fațadei.

Consolele plăcii peste parter în zona camerelor pe fațada principala SV,• se recomandă termoizolarea la extradosul plăcii cu 20 cm EPS grafitat,

conductivitate termică maxim λ=0.036 W/m K.

Planșeul inferior peste parter, în zona de acces,• se recomandă suplimentarea termosistemului actual, cu 15 cm EPS grafitat,

λ=0.036 W/m K, cu termoizolarea inclusiv a grinzii.

Planșeu terasă necirculabilă cu închideri din panouri sandwich cu miez din PUR• se recomandă termoizolarea suplimentară, la interior cu 15 cm de vată

minerală de sticlă λ=0.037 W/m·K, ρ=18 – 25 kg/m3, dispusă în câmp continuu.La partea interioară a termoizolației suplimentare, se recomandă prevederea uneibariere de vapori.

Atice din beton armat• Având în vedere detaliile de execuție puse la dispoziție din proiectul tehnic al

construcției și în vederea ameliorării efectului de punte termică al aticelor din betonarmat de pe fațadele longitudinale, se recomandă termoizolarea aticelor înîntregime, inclusiv consolele, cu 10 cm de EPS grafitat.

Planșeu și pereți spre depozitul neîncălzit• Se recomandă termoizolarea la intradosul planșeului, respectiv pe pereți, cu 10

cm EPS, în vederea reducerii pierderilor de căldură ale spațiilor încălzite spredepozitul neîncălzit. Termoizolația se va proteja cu o masă de șpaclu armată cuplasă din fibră de sticlă.

Zona de acces principal• se recomandă executarea unui windfang din sticlă, în vederea unui modificări cât

mai mici în arhitectura acestei zone, dar mai ales pentru a asigura un spațiutampon între mediul exterior și mediul încălzit.

Tipul elementuluide construcție

Măsuri propuse Transmitantă termicăcorectată U’

[W/m2K]

Pereti exterioriVar 1 Termoizolație exterioară cu 10 cm vata minerala bazalticaignifugata, λ=0.037 W/m·K, ρ < 60-100 kg/m3

var.0.295-0.348

Var 2 Termoizolație exterioară cu 14 cm vata minerala bazalticaignifugata, λ=0.037 W/m·K, ρ < 60-100 kg/m3var.

0.244 - 0.263

Terasa exterioară necirculabilă utimul

nivel

Var1-2

Termoizolatie suplimentara, la interior cu 15 cm vataminerala de sticla, λ=0.037 W/m•K, ρ=18-25 kg/m3, cubariera de vapori pe fata calda a termoizolatiei

0.182

Planșee inferioare ext. in zona de acces

principal

Var 1 Termoizolarea cu 15 cm EPS grafitat, λ=0.037W/m·K 0.318

Var 2 Termoizolarea cu 20 cm EPS grafitat, λ=0.037W/m·K 0.279

Fig. 30 Vata minerala bazaltica ignifugata Fig. 32 EPS grafitatFig. 31 Vata minerala de sticla

Detaliile constructive specifice, pentru care nu se gasesc valori ale coeficientilor liniaride transfer termic in cataloagele de specialitate s-au recalculat si s-au optimizat dinpunct de vedere al reducerii transferului termic prin conductie, conform figurilor.

a) Detaliu intersecție panouri metalice termoizolate cu atic din beton armat

Fig. 33.a Modelul geometric Fig.33.b Suprafețe izoterme Fig. 33.c Linii izoterme

Optimizarea detaliilor constructive prin soluții propuse pentru elementele anvelopei clădirii


b) Detaliu îmbinare pereți exteriori cu planșeu din b.a. în consolă, cota +3.59 m

c) Detaliu îmbinare pereți ext. cu planșeu din b. a., cota +3.59 m - fațada principală – det. tip 1



d) Intersecție pereți exteriori cu planșeu din beton armat sub cota +3.59 m – fațadaprincipală

Solutia de eficientizare Izolarea termică a cladirii si eliminarea pierderilor prin neetanseitati

Descrierea Situatiei Curente Stratul de izolatie actual EPS masoara 5 cm grosime; cladirea prezinta neetanseitati in special in zona peretilor cortina

Solutie propusa Reabilitarea izolatiei termice a clădirii și a măsuri de reducere a pierderilor de aer in zona ferestrelor si a pereti cortina Destinatie [-] Încalzire

ECONOMII Energie En electrica Gaz metan Total [kWh/an] 0 276361 276361

ECONOMII Energie raportat la consumator

En Electrica Gaz metan Total [%] 0.0% 68.3% 68.3%

ECONOMII Energie raportat la consul total al Hotelului

En electrica Gaz metan Total

[%] 0.0% 50.9% 36.9%

Reducere emisii [kg CO2 / An] 60799

Reducere emisii din total [%] 23.78%

Economii [€ / An] 8598 Cost echipamente [€] 50518 Pondere manopera [%] 38% Cost manopera [€] 30735 Investitie [€] 81253 Perioada simpla de recuperare inv. [ani] 9.5

Tab. Centralizator investitii

Analiza economiei de energie și financiară a măsurilor propuse pentru anvelopa clădirii

Solutia de eficientizare

Izolarea termică a cladirii si eliminarea pierderilor prin neetanseitati

Descrierea Situatiei Curente

Stratul de izolatie actual EPS masoara 5 cm grosime; cladirea prezinta neetanseitati in special in zona peretilor cortina

Solutie propusa

Reabilitarea izolatiei termice a clădirii și a măsuri de reducere a pierderilor de aer in zona ferestrelor si a pereti cortina

Destinatie

[-]

Încalzire

ECONOMII Energie

En electrica

Gaz metan

Total

[kWh/an]

0

276361

276361

ECONOMII Energie raportat la consumator

En Electrica

Gaz metan

Total

[%]

0.0%

68.3%

68.3%

ECONOMII Energie raportat la consul total al Hotelului

En electrica

Gaz metan

Total

[%]

0.0%

50.9%

36.9%

Reducere emisii

[kg CO2 / An]

60799

Reducere emisii din total

[%]

23.78%

Economii

[€ / An]

8598

Cost echipamente

[€]

50518

Pondere manopera

[%]

38%

Cost manopera

[€]

30735

Investitie

[€]

81253

Perioada simpla de recuperare inv.

[ani]

9.5

Solutie Izolarea termică a cladirii si eliminarea pierderilor prin neetanseitatiInvestitie 81253Durata de viata 20

Economie solutieanuala perioada de viata

kWh 2763610 5527218euro 8598 171958

KPI Euro investit / MWh economisit 14.70

Soluţie tehnicăInvestiţie ECO VNA RIR PSR[EURO] [EURO/an] [EURO] [%] [ani]

Izolarea termică a cladirii si eliminarea pierderilor prin neetanseitati

81253 8598 22657 8.2% 9.45

Consum actual Economii

An [MWh] [t.e.p.] [Euro] [MWh] [t.e.p.] [Euro]

2014 404.6 34.76 12588 276 23.74 20743

Pentru suprafețele vitrate, există posibilitatea înlocuirii vitrajelor actuale cu vitraje de înaltăperformanță energetică, astfel:• Profile aluminiu SCHUCO AWS.SI/ADS.SI 90 la tâmplării și Schuco FW50+ SG.SI la

pereții cortină• Pachet triplu vitraj 52 mm cu bagheta caldă Thermix: 6 mm SECURIZAT + low-e 6 mm +

LAMINAT 4.4.2 low-e, sigilare structurală la pereții cortină și pachet geam tripan• 6 mm + low-e 4 mm + low-e 6 mm la ușile din camerele de cazare• Pentru aceste soluții, sunt asigurate valorile Uw, respectiv Ucw ≤ 1 W/m2K

Foto 1 Tâmplărie Schuco ADS, Sursa:https://www.schueco.com/web2/de-en/fabricators/products/doors/aluminium/schueco_ads_90_simplysmartFoto 2 Tâmplărie Schuco AWS 90, Sursa: https://www.schueco.com/web2/de/verarbeiter/produkte/fenster/aluminium/schueco_aws_90_si_plus

Alte soluții analizate

Soluție de eficientizare alternativă

Inlocuire elemente vitrate(uși și pereți cortină)existente cu pereți cortinăcu triplu vitraj și tâmplărieperformantă energetic

Economie de energie [kWh/an] 55107Economii [€/an] 1372Investiție [€] 126206Perioada simplă de recuperare a investiției [ani] 92

https://www.schueco.com/web2/de-en/fabricators/products/doors/aluminium/schueco_ads_90_simplysmarthttps://www.schueco.com/web2/de/verarbeiter/produkte/fenster/aluminium/schueco_aws_90_si_plus

Certificatul de performanță energetică al Hotelului Cubix

DJ 113, Tg. Secuiesc – Bixad, km 22, comuna Turia, jud. Covasna

An construire: 1933-1934/ Extinsă în 2007Amplasarea clădirii:• Zona climatică: V, Te= - 24oC• Orientată fațada principală: Sud• Zona eoliană: IV,• Clasa de adăpostire a clădirii: moderat adăpostită• Categoria de importanță a construcției: C Fig. 37 Incadrare în zonă a clădirii

Descrierea arhitecturală a clădirii• Regimul de înălțime: Sp+P+Mez+4E• Destinația: Hotel de 4 stele.• Principalele funcțiuni :

- 184 camere capacitate de cazare (parter + etaje)- Recepție/l obby/ bar (parter)- 2 Restaurante cu capacitate de 100 locuri/ 60 locuri ( parter)- 2 Săli de conferințe (la mezanin)- Zona expozițională/ lounge (mezanin)- Vestiare, depozite, spații anexe (parter, subsol)

Caracteristici geometrice şi de alcătuire ale clădirii

• Regim de ocupare discontinuu, cu diverse orare de funcționare, datorate funcțiunilor multiple,astfel:

La parter:• 2 Restaurante și bucătărie: 7:00-22:00 L-D (Zona 1)• Recepție, lobby, bar – continuu (Zona 2)• Corp A (camere de cazare) – continuu (Zona 3)La mezanin:• Săli de conferințe: 9-17 S-D (Zona 4)• Zona expozițională – continuu (Zona 5)La etaje 1, 2, 3, 4:• Zona de cazare - continuu (Zona 6)La subsol parțial:• Spații anexe care deservesc bucătăria (Zona 7)

La calculul consumului de energie pentru încălzire se ține cont de încălzirea discontinuă, precumși de orarul de funcționare al zonelor printr-un calcul multizonal.

Regimul de ocupare al clădirii

• Aspecte privind starea tehnică a clădirii

Având în vederea vechimea clădirii și a faptului că proiectul inițial nu a existat, s-auutilizat următoarele metode , atât pentru determinarea stării tehnice actuale ale clădirii, câtși pentru colectarea a cât mai multe date tehnice din proiectul inițial:- investigare vizuală- termografiere în infraroșu- Poze șantier din 2007- Expertiza tehnică și Studiul geotehnic efectuate pt. Proiectul din 2007- Discuții cu șeful de șantier de care a supervizat extinderea și modernizarea clădirii

Constatări:

S-a constatat că, cu exceptia acoperișului de tip terasă necirculabilă, de la cota +16.75 m,celelalte elemente ale anvelopei clădirii nu sunt izolate termic.

Fotografii ale clădirii efectuate în cadrul investigării vizuale:

Foto 1 Fațadele Sud - Vest ale clădirii

Foto 2 Plan parter, zona bar Foto 3 Et.1 si mez. (zona de cazare,stg și lounge, dr)

Foto 5 Pereți exteriori fațada Sud

Foto 4 Fatada Nord – pereți cortină

Foto 6 Partea estică a acoperișuluiterasă la cota +16.75m

Imagini termografice efectuate în cadrul investigației calitative a clădirii:

Foto 7.a Imaginea în vizibil a suprafeţeiexterioare a peretelui de pe latura Vest

Foto 7.b Harta termografică a suprafețeiexterioare a peretelui de pe latura Vest

Foto 8.a Imaginea în vizibil a suprafeţeiexterioare a peretelui de pe latura Sud

Foto 8.b Harta termografică a suprafețeiexterioare a peretelui de pe latura Sud

Foto 9.a Imaginea în vizibil a suprafeţeiexterioare a peretelui de pe latura Nord

Foto 9.b Harta termografică a suprafețeiexterioare a peretelui de pe latura Nord

Imagini puse la dispoziție din șantierul din 2007:

Foto 10 Pereți int. zidărie cărămidă plină

Foto 13 Per. ext. de inchidere spatiu tehnic, peste mezanin

Foto 11 Dispunere termoizolație/ hidroizolație peste planșeu din lemn peste etaj 4

Foto 12 Extindere clădire – fațada Nord

Zona RS θio θiRS DZ NGZ NGZ*NGZ* /NGZ

Zona 1 0.927 17.92 16.156 245 2360 2137 0.91 95864.61Zona 2 1.221 17.67 14.298 219 2093 - - 67897.24Zona 3 0.959 18.52 17.238 256 2289 - - 50122.40Zona 4 0.358 17.87 16.655 243 1224 489 0.40 15972.19Zona 5 0.539 18.81 16.704 236 1920 - - 253106.37Zona 6 0.689 19.57 17.083 261 2530 - - 716350.61Zona 7 0.875 13.31 12.637 165 1372 - - 13465.34

Total: 768641.38


Zona 1 1.773 17.92 14.889 238 2176 2067 0.95 53599.58 Zona 2 1.928 17.67 12.664 213 1790 - - 38865.45 Zona 3 2.077 18.52 16.099 245 2049 - - 23555.18 Zona 4 2.127 17.87 12.657 206 2736 1213 0.44 9181.49 Zona 5 1.015 18.81 15.056 226 1365 - - 100334.95 Zona 6 1.07 19.57 15.794 228 2261 - - 418737.40 Zona 7 1.624 13.31 12.139 195 1484 - - 8411.67

Clădirea reală Tab. Rezultate analiza energetica, pe zone de calcul – clădirea reală

Clădirea de referințăS-a refăcut calculul cu parametri clădirii de referință, pe zone, rezultatele obținute fiind centralizate în tabelul urmator.

Tab. Rezultate analiza energetica, pe zone de calcul – clădirea de referință

In tabelele următoare sunt centralizate principalele rezultate obținute în analiza energeticămultizonală și necesarul de energie pentru încălzire obținut, pe zone de calcul

Tipul elementului

de construcție

Măsuri propuse

Transmitantă termică

corectată U’ [W/m2K]

Pereti exteriori din piatră, 54 cm

grosime

Var

1-3

Termoizolatie, la interior cu 6 cm vata minerală, λ=0.036 W/m·K, cu bariera de vapori, obligatoriu, dispusă la fața caldă a termoizolației

var. 0.614-0.953

Pereti exteriori din zidarie de cărămidă,

54 cm grosime

Var

1-3

Termoizolație, la interior, cu 6 cm vată minerală, λ=0.036 W/m·K, cu bariera de vapori, obligatoriu, dispusă la fața caldă a termoizolației

var. 0.399-0.773

Pereti exteriori din zidărie de cărămidă placați cu piatra, 45

cm grosime

Var

1-3

Termoizolație, la interior, cu 6 cm vata minerală, λ=0.036 W/m·K, cu barieră de vapori, obligatoriu, dispusă la fața caldă a termoizolației

var. 0.581-0.655

Pereti exteriori din zidărie de cărămidă

35 cm și 40 cm grosime

Var 1

Termoizolație exterioară cu 10 cm polistiren expandat grafitat, λ=0.036 W/m·K

var. 0.360-0.536

Var 2

Termoizolatie exterioară cu 10 cm polistiren expandat grafitat, λ=0.036 W/m·K

var. 0.270-0.575

Var 3

Termoizolatie exterioara 15 cm polistiren expandat, λ=0.040 W/m•K, ρ>16 kg/m3

var. 0.298-0.586

Terasa exterioară circulabilă

Var 1-3

Termoizolatie interioara 10 cm vata minerala sub placa de beton, λ=0.036 W/m·K, cu bariera de vapori

var. 0.298-0.375

Terasa exterioară necirculabilă

Var 1-3

Termoizolatie exterioara 20 cm polistiren expandat, λ=0.040 W/m•K, ρ>16 kg/m3

0.191

Planșeu sub pod neîncălzit

Var 1-3

Strat continuu de 20 cm vata minerală peste placa de beton

0.196

Planșeu sub spațiu tehnic neîncălzit –

etaj 5

Var 1-3

Termoizolație interioară cu 10 cm polistiren expandat, sub placa de beton 0.358

Termoizolarea la interior Pentru termoizolarea la interior în zona socluluidin piatră (restaurantul, bucătăria, recepția, zona delobby, Corpul A, zona expozițională și sălile de conferințe),s-a analizat, ca alternativă, utilizarea produsului Multipor,cu o grosime de 7.5 cm (determinată din conditii de evitarea condensului în perete) cu programul WUFI 5.3, Foto 14,15 Termosistem la interior, Multipor. Sursa: . . http://www.ytong.ro/ro/img/21-04-2015_Multipor1_-_interioare_mail.pdf

respectiv cu grosimea de 20 cm pentru planșeele exterioare circulabile.

Pentru termoizolarea la interior a planșeelor exterioarecirculabile este obligatorie montarea unei bariere de vapori(aluminizată) sub stratul de termoizolație (pe partea “caldă”a termoizolației), deoarece altfel există riscul ca umiditateasă se acumuleze în structura planșeelor, sub hidroizolația existentă. Foto 15 De asemenea, se recomandă prelungirea termoizolării la interior a planșeelor, peste grinzile pe

care descarcă pereții retrași din planul fațadei, de la nivelul superior, cu termoizolarea grinzilorsi prelungirea termoizolației în planșeul interior, cu min. 50 cm.

http://www.ytong.ro/ro/img/21-04-2015_Multipor1_-_interioare_mail.pdf

Detalii constructive optimizate d.p.d.v. energeticDetaliu intersectie planseu sub pod neincalzit cu planseu terasa din lemn, cota: +16.75 m

Detaliu de intersecție perete exterior cu planșeu din beton armat peste cota: +9.64 m



Intersecție perete exterior cu planșeu din beton armat, sub cota +9.64 m


Analiza economiei de energie și financiară a măsurilor propuse pentru anvelopa clădirii

Solutia de eficientizare Izolarea termică a cladirii

Descrierea Situatiei Curente Cu excepția acoperișului, clădirea nu este termoizolată

Solutie propusa Termoizolarea anvelopei clădirii (la interior cu Multipor)

Destinatie [-] Agent termic

Economii Energie

[kWh/An] En electrica kWh Gaz metan kWh Total

Zone 1 0 36149 36149

Zone 2 0 30535 30535

Zone 3 0 16989 16989

Zone 4 0 131883 131883

Zone 5 0 9052 9052

Zone 6 0 135341 135341

Total kWh 0 359949 359949

Economii Energie raportat la

consumator

En Electrica Gaz metan Total

[%] 0.0% 46.8% 46.8%

Economie Energie raportat la consumul

total al Hotelului

En electrica Gaz metan Total

[%] 0.0% 27.1% 21.4%

Reducere emisii [kg CO2 / An] 79189Reducere emisii din

total [%] 15.14%

Economii [€ / An] 9084

Cost echipamente [€] 93142

Pondere manopera [%] 28%

Cost manopera [€] 36184

Investitie [€] 129326Perioada simpla de

recuperare inv. [Ani] 14.2

Solutie Izolarea termică a cladirii Investitie 129326Durata de viata 20

Economie solutieanuala perioada de viata

kWh 359949 7198980euro 9084 181673

KPI Euro investit/MWh economisit 17.96

Nr. crt. Soluţie tehnicăInvestiţie ECO VNA RIR PSR[EURO] [EURO/an] [EURO] [%] [ani]

1 Izolarea termică a cladirii 129326 9084 27449 10.8% 14.24

Certificatul de performanță energetică al Hotelului Balvanyos

Concluzii• Prin acest proiect s-a dorit modernizarea integrată a două clădiri existente, în termeni de

eficiență energetică și transformarea acestora în clădiri NZEB (Nearly Zero Energy Buildings)

Acest demers presupune calcule detaliate la nivel de clădire, astfel ca s-au putut desprinde câtevaconcluzii privind aplicarea metodologiei pentru evaluarea performanței energetice a clădirilornerezidențiale:• S-a observat importanța gradului de ocupare al clădirilor care influențează în mod

semnificativ rezultatele analizei energetice. Astfel, ca și concluzie a acestui studiu se impunerecomandarea ca în certificatul de performanța energetică la acest tip de clădiri sa se specificegradul de ocupare mediu din ultimul an, pentru că, dacă se consideră în calculul clădirii realeipoteza utilizării clădirii la capacitatea din proiect pot interveni erori ale rezultatelor de tipul:

consumuri specifice mai mari și nerealiste, certificatul nemaifiind un instrument util deinformare a proprietarului clădirii, respectiv

erori în analiza energetică și tehnico-financiară, în sensul stabilirii unor economii potențialede energie și a unor costuri ale investițiilor, care nu vor fi reale în momentul aplicariiinvestiției.

In acest sens, este de menționat că, în analiza acestor clădiri, rezultatele din modelul de calculau avut diferența de sub 1% față de consumurile înregistrate în facturi și analizate pe ultimii3 ani, la ambele clădiri.

Concluzii

• Potentialul de economie de energie, poate varia semnificativ de la o clădire la alta, chiar dacădestinația clădirii este aceeași și principalele funcțiuni sunt similare

• Reducerea necesarului de încălzire, prin măsuri aplicate clădirilor, rezultate în urmamodernizării, are un impact semnificativ în datele de intrare necesare proiectarii instalațiilor

• Durata de amortizare a investiției este semnificativ mai redusă față de cea rezultată din analizeleenergetice uzuale, așadar cu un impact pozitiv asupra conceptului, dar și cu obligativitateamodelelor matematice și fizice de calcul mult mai detaliate.

• In ceea ce privește transformarea în clădire de tip nZEB, reglementările naționale actuale nuprevad valori limita U’ pe tip de element, pentru hoteluri, dar s-au respectat valorile indicatorilorcu caracter orientativ si a caror valori sunt verificate prin variantele 2 de termoizolare propusepentru cele doua clădiri prezentate, mai putin zona de soclu din piatră, pe 1 nivel al clădiriiGHB, unde din considerente de nealterare a arhitecturii existente, dar si pentru evitareacondensului s-a propus o solutie de termoizolare la interior, însă cu o grosime limitată și care nuverifica valoarea de referință.

• Un rol esențial în transformarea în clădire NZEB îl au instalațiile, astfel că, printr-o proiectareintegrată (construcții și instalații), s-a ajuns la economii importante de energie din surseconventionale, respectiv producere de energie din surse neregenerabile, care să deserveascăexclusiv aceste cladiri.

Studii de caz – clădiri nerezidențiale existente �transformate în NZEBSlide Number 2Slide Number 3Slide Number 4Slide Number 5Caracteristici geometrice şi de alcătuire ale clădiriiSlide Number 7Descrierea tipurilor de instalații interioare și alcătuirea acestoraSlide Number 9Slide Number 10Aspecte privind starea tehnică a clădirii Slide Number 12Imagini termografice efectuate în cadrul investigației calitative a clădirii:Slide Number 14Slide Number 15Slide Number 16Caracteristici termiceSlide Number 18Slide Number 19Slide Number 20Slide Number 21Slide Number 22Slide Number 23Slide Number 24Slide Number 25Slide Number 26Slide Number 27Slide Number 28Slide Number 29Slide Number 30Slide Number 31Slide Number 32Slide Number 33Slide Number 34Slide Number 35Slide Number 36Slide Number 37Slide Number 38Slide Number 39Slide Number 40Slide Number 41Certificatul de performanță energetică al Hotelului CubixSlide Number 43Caracteristici geometrice şi de alcătuire ale clădiriiRegimul de ocupare al clădiriiSlide Number 46Slide Number 47Imagini termografice efectuate în cadrul investigației calitative a clădirii:Imagini puse la dispoziție din șantierul din 2007:Slide Number 50Slide Number 51Slide Number 52Slide Number 53Slide Number 54Slide Number 55Slide Number 56Certificatul de performanță energetică al Hotelului BalvanyosSlide Number 58Slide Number 59

Studii de caz – clădiri nerezidențiale de caz hoteluri neZEH.pdf · • Chiller CLIVET, model...

Documents

Transcript of Studii de caz – clădiri nerezidențiale de caz hoteluri neZEH.pdf · • Chiller CLIVET, model...