Studii de caz – clădiri nerezidențiale existente transformate în NZEB
Proiect neZEH
MEnS – Meeting Energy Professional Skills
• Proiect european pe axa Horizon 2020 - neZEH (Nearly Zero Energy Hotels) -www.nezeh.eu cu scopul de accelerare a procesului de renovare și modernizarea hotelurilor existente în clădiri cu consum de energie aproape egal cu zero.
• 7 țări europene participante (Croația, Grecia, Franța, Italia, Romania, Spania șiSuedia).
• 14 clădiri de hoteluri transformate în NZEB (România reprezentată prin 3 clădiripilot cu destinația de hoteluri de 3 și 4 stele, în jud. Covasna și Brașov).
• Prima etapă - realizarea unor audituri energetice complexe.• A doua etapă – elaborare SF-uri în vederea obținerii unor finanțări• A treia etapă – implementare soluții
Ce este neZEH?
http://www.nezeh.eu/
• Clădirea cu o performanță energetică foarte ridicată, cu necesarul de energie dinsurse convenționale aproape egal cu zero sau foarte scăzut, care este acoperit, înproporţie de minimum 10%, cu energie din surse regenerabile, inclusiv cu energiedin surse regenerabile produsă la faţa locului sau în apropiere.
• La nivel național sunt precizate valori ale nivelului maximum admis al energieiprimare și a emisiilor de CO2 pentru:
- clădirile din sectorul rezidențial- anumite tipuri de clădiri din sectorul nerezidențial (clădiri de birouri,
clădiri destinate învățământului și clădirilor destinate sistemului sanitar)
• Nefiind dată o valoare la nivel național, consumul final de energie primară foststabilit, în cadrul consorțiului, la valoarea de 104 kWh/m2 an.
Definiție NZEB:
• Strategia de atingere a consumului țintă la nivelul stabilit s-a realizat:- Prin măsuri aplicate la nivelul anvelopei clădirii – reducerea necesarului
încălzire/răcire- Prin măsuri aplicate la nivelul echipamentelor existente ale clădirii- Prin propunerea de producere locală de energie, cu ajutorul energiilor regenerabile
Având în vedere că nu există încă indicatori specifici pentru clădirile de hoteluri, ca și indicatoripentru aceste clădiri s-au utilizat datele din tabelul preluat din cap. II.2 Raportul de țară privindperformanța energetică minim admisibilă pentru încadrarea clădirilor în clasa de clădiri NZEB(Planul de creștere NZEB)
Hotel Cubix
str. Bulevardul Saturn, nr. 47, Brașov, jud. Brașov
Caracteristici geometrice şi de alcătuire ale clădirii
An construire: 2008
Amplasarea clădirii:• Zona climatică: IV, Te= - 21oC• Orientată fațada principală: Sud-Vest• Zona eoliană: IV,• Clasa de adăpostire a clădirii: moderat adăpostită• Categoria de importanță a construcției: C Fig.1 Încadrarea în zonă a clădirii
Descrierea arhitecturală a clădirii• Regimul de înălțime: D+P+3E• Destinația: Hotel de 4 stele.• Principalele funcțiuni :
- 57 camere capacitate de cazare (la parter + 3 etaje)- Recepție și birouri administrative (la parter)- Restaurant cu capacitate de 80 locuri (la demisol)- Sală de conferințe (la demisol)- Spălătorie, vestiar, camera tehnică și un depozit (la demisol)
• Structura de rezistență- cadre din beton armat monolit;
• Închiderile exterioare:- zidărie din BCA cu grosimea de 30 cm, cu termoizolație de 5 cm din EPS.
• Planșeul terasă de la ultimul nivel- grinzi din beton armat și închideri din panouri metalice de tip sandwich cu
termoizolație PUR, cu grosimea de 10 cm.• Tâmplărie exterioară
- la etajele 1, 2, 3 profile de Al cu geam termoizolant, iar la parter pe totperimetrul zonei de recepție, la casa scării și la demisol, sunt prevăzuți pereți cortină cutâmplărie Al și pachet de sticlă termoizolant dublu• Finisajele interioare
– în zona de cazare pereți exteriori placați la partea interioară cu panouri dingips-carton, la demisol pereți tencuiți la interior cu mortar de ciment.• Finisaje exterioare
-fațada ventilată, pereții exteriori fiind placați cu panouri metalicesinusoidale și cu panouri HPL, pe tot conturul.
- In zona demisolului, pe două fațade umpluturi de pământ peste CTS
Descrierea alcătuirii elementelor de construcție și a structurii de rezistență
Descrierea tipurilor de instalații interioare și alcătuirea acestora
Instalații de încălzire:• 2 cazane în condensație pe gaz metan Viessmann, model Vitocrossal 300 tip CT 3, putere
nominala/cazan 225 kW (80/60oC), cu distribuție prin corpuri staticeInstalații de apă caldă menajeră:• 2 boilere de acumulare de 3000 l fiecare, alimentate de cazaneInstalații de climatizare:• Chiller CLIVET, model WSAT-EE-162, capacitate de răcire 37.5 kW, EER 2.8 cu distribuția
aerului prin ventilconvectoare de tavan, model FCU 61 MELODY cassette, debite aer: 290 -740m3/h
• 2 unități exterioare de tip split, model LG A9UW548FA3, cu unități interioare, model LGASNH09GERU3
Instalații de ventilare• 57 x ventilatoare evacuare aer viciat putere electrică 100W, D = 100 m3/h • 1 x ventilator evacuare aer viciat bucătărie (hota), putere electrică 700W, D = 1500 m3/h• 1 x ventilator evacuare aer viciat, putere electrică 100W, D = 200 m3/hIluminat• Sursele principale folosite pentru producerea luminii artificiale în interiorul hotelului sunt
tuburile fluorescente, becurile incandescente şi lămpile cu halogen, putere instalată 30.05 kW
• Regim de ocupare discontinuu, cu diverse orare de funcționare, datorate funcțiunilor multiple,astfel:
La demisol:• Restaurant și bucătărie: 7:00-22:00 L-D (zona 2)• Spălătorie: 8-16:00 L-D (zona 3)• Sala de conferințe: 9-17 S-D (zona 4)La parter și etaje 1,2,3:• În zona de recepție și zona de cazare, regim de ocupare continuu (zona 1)
La calculul consumului de energie pentru încălzire se ține cont de încălzirea discontinuă, precumși de orarul de funcționare al zonelor printr-un calcul multizonal.
Regimul de ocupare al clădirii
Fig. 2 Zone de calcul – plan demisol
Fig. 3 Zona de calcul – plan parter
OBS: Zona 1 s-a considerat și pentru etajele 1, 2, 3
Aspecte privind starea tehnică a clădirii
Metode utilizate pentru determinarea stării tehnice actuale ale clădirii:• investigare vizuală• termografiere în infraroșu – metoda calitativă, în care seutilizează o cameră de termoviziune care înregistrează distribuțiacâmpurilor de temperaturi pe suprafața investigată a anvelopeiși prin care se pot detecta neregularitățile termice ale elementelorde construcțieFotografiile s-au realizat cu o cameră de termoviziune ThermoProTM, Camera de termoviziunemodel: TP8S, conform figurii
Constatări:• Deși din punct de vedere vizual clădirea este corespunzătoare, cu ajutorul
termoviziunii s-au sesizat probleme mari de etanșeitate la aer, cu reducereaconfortului ocupanților, pe zone mari din fațade în zona vitrajelor.
• De asemenea, tot cu ajutorul termoviziunii, la camerele peste parter, pe orientarea SV,s-a constatat lipsa termoizolației prevăzută în proiect, în zona consolelor planșeelorinferioare.
Fig.4 Fațada acces principal, Sud-Vest Fig. 5 Fațada laterală, Nord-Vest Fig. 6 Zona de cazare
Fig. 7 Zona de restaurant Fig. 9 Fațada principală SV, pereți cortină tip 2, zona acces
Fig. 8 Fațadă NV zona casa scării
Fotografii ale clădirii efectuate în cadrul investigării vizuale:
Imagini termografice efectuate în cadrul investigației calitative a clădirii:
Fig. 9 a) Suprafața ext.a fațadei SV
(zonă acces principal) - vizbil
Fig. 9 b) Suprafața ext. a fațadei SV(zonă acces principal) – imaginetermografică
Fig. 10 a) Suprafața int. perete exterioretajul 1, pe fațada SV - vizibil
Fig. 10 b) Supraf. Int. perete ext.etajul 1, pe fațada SV – imaginetermografică
Fig. 11 a) Suprafața int. a peretelui în zona deîmbinare cu fereastra, cameră la etajul 2 pefațada Nord-Vest - vizibil
Fig. 11 b) Suprafața int. a peretelui în zonade îmbinare cu fereastra, cameră la etajul2 pe fațada Nord-Vest – imaginetermografică
Fig. 12 a) Supraf. interioară a buiandruguluihol principal, etaj 2, fațada NE - vizibil
Fig. 12 b) Suprafața int. a buiandruguluihol principal, etaj 2, fațada NE – imagine termografică
Fig. 13 a) Supraf. exterioară planșeu terasănecirculabilă, ultimul nivel - vizibil
Fig. 13 b) Suprafața ext. planșeu terasănecirculabilă, ultimul nivel – imagine termografică
Elementul de construcție Orientare Simbol S [m2]
Pereți exteriori NV et 359.01Pereți exteriori NE et 174.44Pereți exteriori SV et 141.23Pereți exteriori SE et 388.11Ferestre exterioare NV - 52.8Ferestre exterioare NE - 15.11Ferestre exterioare SV - 11.04Ferestre exterioare SE - 59.4Pereți cortina NV tip1 70.22Pereți cortina SE tip1 40.61Pereți cortina NV tip2 22.43Pereți cortina SV tip2 38.71Pereți cortina SE tip2 27.77Panou perete ext. NV zona lift 6.48Planșeu inferior parter - acces 56.88Planșeu inferior parter 2 - - 2.69Planșeu terasa ext - - 537.55Trapa terasă - - 1
TOTAL - 2005.48
Elementul de construcție Simbol S [m2]
Planșeu neîncălzit depozit(ALA)
63.2
TOTAL - 63.2
Zona 1: cazare + recepțieAria anvelopei: Ae = 2068.68 m2Volumul încălzit: V = 6580.79 m3
Elementul de construcție Orientare Simbol S [m2]Pereți exteriori NV - 7.21Pereți exteriori SE - 11.83Pereți cortina NV tip1 17.45Pereți cortina SV tip1 1.15Luminator bucatarie - - 3.67Planșeu exterior circulabil - cota +0.10 m 61.37TOTAL - - 102.68
Elementul de construcție Simbol S [m2]Pereți pământ - 135.93Placa sol - 252.4TOTAL - 388.33
Elementul de construcție Simbol S [m2]Pereți neinc ALA 13.72TOTAL - 13.72
Zona 2: restaurant + bucătărieAria anvelopei: Ae = 504.72 m2Volumul încălzit: V = 849.78 m3
Caracteristicile geometrice ale elementelor anvelopei clădirii- s-au stabilit conform prevederilor din MC001-1/2006.
Zona 3: Sala conferințe
Aria anvelopei: Ae = 200.63 m2Volumul încălzit: V = 408.17 m3
Elementul de construcție Orientare Simbol S [m2]Pereți exteriori NV - 4.28Pereți cortina NV tip1 11.9TOTAL - 16.18
Elementul de construcție Simbol S [m2]Pereți pamânt - 24.63Placa sol - 119TOTAL - 143.63
Elementul de construcție Simbol S [m2]Pereți spre spațiu neincalzit ALA 40.82TOTAL - 40.82
Elementul de construcție Orientare Simbol S [m2]Pereți exteriori NV - 2.9Pereți exteriori NE 10.78Pereți exteriori SE - 3.25Fereste exterioare SE - 10.29Pereți cortină NV tip1 8.05TOTAL - 35.27
Elementul de construcție Simbol S [m2]Pereți pamânt - 58.53Placă sol - 96.2TOTAL - 154.73
Elementul de construcție Simbol S [m2]Pereți neinc ALA 27.78TOTAL - 27.78
Zona 4: spălătorie + vestiare
Aria anvelopei: Ae = 217.79 m2Volumul încălzit: V = 329.97 m3
Caracteristici termice• Rezistenţa termică totală, unidirecţională, s-a calculat cu relaţia :
[m2K/W]
• dj – grosimea de calcul a stratului j măsurată în [m];• λ j – conductivitatea termică de calcul a materialului j măsurată în [W/m2 K] - anexa A-C107/3:2005• aj – coeficient de majorare a conductivităţii termice în funcţie de starea şi vechimea materialelor, cf.tab.5.3.2 – MC001 PII• αi – coeficient de transfer termic superficial interior• αe – coeficient de transfer termic superficial exterior
• Rezistenţa termică specifică corectată a fost determinată la elementele de construcţie cu alcătuire neomogenă după formula:
[W/(m2K)]• R - rezistenţa termică specifică unidirecţională aferentă ariei Ai;• l - lungimea punţilor liniare de acelaşi fel, din cadrul suprafeţei Ai.
• Rezistenţa termică specifică corectată se mai poate exprima prin relaţia: R’ = r . R [m2K/W]
în care r reprezintă coeficientul de reducere a rezistenţei termice unidirecţionale:
• Rezistențele termice unidirecționale au fost corectate cu ajutorul coeficienților liniari de transfer termic, ψ. Pentru cazurileîn care acești coeficienți nu au fost găsiti în cataloage de specialitate, au fost efectuate simulări numerice utilizând software-ul Therm v 7.2.
• În conformitate cu prevederile SR EN ISO 10211:2008, în vederea determinării coeficienților liniari de transfertermic, s-au analizat prin metode numerice (metoda elementului finit) unele detalii constructive specifice:
1) Detaliu intersecție panouri metalice termoizolate cu atic din beton armat
2) Detaliu intersecție panouri sandwich de acoperiș cu jgheab de scurgere a apelor pluviale
Fig. 13.a Modelul geometric Fig.13.b Suprafețe izoterme
Fig. 14.a Modelul geometric Fig.14.b Suprafețe izoterme
Fig. 15.a Modelul geometric Fig.15.b Suprafețe izoterme
3) Detaliu intersecție panouri metalice sandwich de acoperiș cu atic din BCA
Fig. 16.a Model geometric Fig 16.b Suprafețe izoterme Fig. 16.c Linii izoterme
4) Detaliu îmbinare pereți exteriori cu planșeu din b.a. în consolă, cota +3.59 m
Fig. 17.a Model geometric Fig 17.b Suprafețe izoterme Fig. 17.c Linii izoterme
Fig. 18.a Model geometric Fig.18.b Suprafețe izoterme Fig. 18.c Linii izoterme
5) Detaliu îmbinare pereți ext. cu planșeu din b. a., cota +3.59 m – fațada principală – detaliu tip 1
Fig. 19.a Model geometric Fig. 19.b Suprafețe izoterme Fig. 19.c Linii izoterme
6) Interesecție pereți exteriori cu planșeu din beton armat sub cota +3.59 m – fațada principală – detaliu tip 2
Zona 1: cazare + lobbyRata de ventilare a zonei: na=1.126 h-1
Elementul de construcție
R [m2K/W]
r R’ [m2K/W]
Pereți exteriori 2.624 0.718 1.884 Pereți exteriori 2.624 0.796 2.089 Pereți exteriori 2.624 0.819 2.149 Pereți exteriori 2.624 0.731 1.918 Ferestre exterioare 0.45 1 0.45 Ferestre exterioare 0.45 1 0.45 Ferestre exterioare 0.45 1 0.45 Ferestre exterioare 0.45 1 0.45 Pereți cortina 0.45 1 0.45 Pereți cortina 0.45 1 0.45 Pereți cortina 0.526 1 0.526 Pereți cortina 0.526 1 0.526 Pereți cortina 0.526 1 0.526 Panou perete ext 2.624 0.718 1.884 Planșeu inferior parter 1.802 0.637 1.148 Planșeu inferior parter 2 1.802 0.637 1.148 Planșeu terasa ext 2.774 0.819 2.272 Trapa terasă 0.4 1 0.4 Elementul de construcție R
[m2K/W]r R’
[m2K/W]Planșeu neincalzit 0.496 0.83 0.411
Zona 2: restaurant + bucătărieRata de ventilare a zonei: na=0.6 h-1 (nu există CTA-uri în clădire)
Elementul de construcție R[m2K/W]
r R’[m2K/W]
Pereți exteriori NV 1.554 0.357 0.555Pereți exteriori SE 1.554 0.52 0.808Pereți cortina 0.45 1 0.45Pereți cortina 0.45 1 0.45Luminator bucatarie 0.4 1 0.4Planșeu exterior 1.472 0.856 1.26
Elementul de construcție R[m2K/W]
r R’[m2K/W]
Pereți pământ 1.493 0.49 1.56Placa sol 3.341 1.68 5.613
Elementul de construcție R[m2K/W]
r R’[m2K/W]
Per neinc 0.576 0.9 0.518
Rezultatele pe analiza anvelopei , ca și date de intrare în analiza clădirii, pe zone de calcul:
Elementul de construcție R[m2K/W]
r R’[m2K/W]
Pereți exteriori NV 1.554 0.36 0.555Pereți cortina NV 0.45 1 0.45
Elementul de construcție R[m2K/W]
r R’[m2K/W]
Pereți pamînt 1.493 0.357 1.13Placa sol 3.341 1.942 6.488
Elementul de construcție R[m2K/W]
r R’[m2K/W]
Pereți spre spațiu neincalzit 0.576 0.9 0.518
Zona 3: Sala conferințeRata de ventilare a zonei: na = 0.6 h-1(nu există CTA-uri în clădire)
Zona 4: spălătorie + vestiareRata de ventilare a zonei: na = 0.6 h-1
Elementul de construcție R[m2K/W]
r R’[m2K/W]
Pereți exteriori NV 1.554 0.36 0.555Pereți exteriori NE 1.554 0.9 1.399Pereți exteriori SE 1.554 0.52 0.808Fereste exterioare 0.45 1 0.45Pereți cortină 0.45 1 0.45
Elementul de construcție R[m2K/W]
r R’[m2K/W]
Per pam 1.493 0.46 1.51Pl sol 3.341 1.297 4.333
Elementul de construcție R[m2K/W]
r R’[m2K/W]
Per neinc 0.576 0.9 0.518
Parametri climatici• Parametri climatici exteriori se utilizează sub forma mediilor lunare ale temperaturilor
exterioare şi ale intensităţii radiaţiei solare. Cei doi parametri se utilizează atâtindependent, cât şi sub forma temperaturilor exterioare echivalente, care combinăefectele simultane ale temperaturii exterioare şi ale intensităţii radiaţiei solare.
• Ecuaţiile de bilanţ termic utilizate se referă la bilanţul fluxurilor termice iar duratasezonului de încălzire se determină din condiţia egalităţii temperaturii caracteristicămediului interior al zonei principale, cu cea caracteristică mediului exterior adiacentanvelopei zonei principale.
Intensitatea radiației solare și temperaturile exterioare medii lunare• Intensitățile radiației solare au fost stabilite in conformitate cu MC001-PI,anexa A.9.6,
pentru localitatea Predeal, care este amplasată la cca. 20 km față de localitatea Brașov,pentru care nu există date naționale ale intensității radiației solare în MC001/2006.
• Temperaturile exterioare medii lunare au fost stabilite în conformitate cu SR4839/2014, pentru localitatea Brașov.
Temperatura interioară de calcul
Corelat cu zonele luate în considerare în analiza clădirii, s-a determinattemperatura interioară medie volumică, ca o medie ponderată dintretemperaturile interioare ϴj cu volumele pardoselilor zonelor j (Vp,j), având ca șitemperaturi de referință, temperaturile indicate în STAS 1907/2.
Pentru zonele de calcul, rezultă:
• Zona 1: Cazare + zonă de recepție ϴi=19.46 oC• Zona 2: Restaurant + bucătărie, inclusiv spații anexe ϴi=17.51 oC• Zona 3: Sala de conferințe ϴi=18 oC• Zona 4: Spălătorie, vestiare, inclusiv spații anexe ϴi=18.36 oC
∑∑=
jp
jpjij V
V
,
,, )*(θθ
Temperatura interioară a spațiilor neîncălzite
• Conform Metodologiei MC001/1-2006, temperatura interioară a spațiilorneîncălzite se determină exclusiv pe baza bilanțului termic în funcție detemperaturile de calcul ale încăperilor adiacente, de ariile elementelor deconstructive care delimitează spatiul neîncălzit, precum și de rezistențele termiceale acestor elemente. In calcul se ține seama de numărul de schimburi de aer înspațiul neîncălzit.
• Spații neîncălzite: o parte din demisol, în zona cu destinația depozitare (zonasecundară).
Fig. 20 Temperaturi în spațiul neîncălzit (spațiul secundar)
Calculul consumului de energie pentru încălzire
Necesarul de căldură anual normal pentru încălzire determinat conform MC001/2, Cap. II.5
• Ipoteze de calculTransferul de căldură prin elementele de construcţie ţine seama de caracterul nestaţionar alproceselor;
- Intervalul de timp utilizat ca reper al analizei este luna;
- Bilanţul termic specific spaţiilor ocupate ţine seama de influenţa aporturilordatorate radiaţiei solare şi activităţii umane;
• Modelul de calcul adoptat este unul multizonal în care se disting 4 zone principale:- zona cazare+recepție (P+Etaj 1,2,3),- zona restaurant+ bucătărie (demisol),- zona sală de conferințe (demisol),- zona spălătorie + spații anexe (demisol)
Datele au fost introduse în programul All Energy v. 7.0, iar relația de calcul pe care outilizează programul este:
zeRSiRSaSEan
inc DVnBRSQ
j⋅−⋅⋅⋅⋅+⋅=
−−
)()33.0(024.0 1 θθ
AE - suprafaţa laterală totală a anvelopei incintei (inclusiv suprafaţa adiacentăspaţiului solar;B1s- coeficient de corecţie ;na - este rata de ventilare a spaţiilor care formează zona principală;Dz - este durata sezonului de încălzire, în zile;C - coeficient de corecţie ;
- temperatura interioară medie corectată în luna “k” ;- temperatura exterioară medie corectată în luna “k” ;
iRS
−
θeRS
−
θ
• Pentru zonele în care a fost necesară simularea în regim de încălzire discontinuu(spațiile aflate în demisol), s-a efectuat o corecție a necesarului de căldură princalculul coeficientului de corecție, βk, pentru fiecare lună “k” a sezonului deîncălzire, cu relația:
• tf – durata medie de ocupare a clădirii în perioada tp considerate cu funcționarecontinua a instalației de încălzire interioară [h]
• ta(k) –durata optima de reîncălzire a clădirii în condiții climatice medii caracteristicelunii “k” [h]
• tG(k) – durata totală de funcționare a instalației de încălzire pentru asigurareatemperaturii interioare de gardă, ϴiG, în condiții climatice medii caracteristice lunii“k” [h/zi]
• tp – durata considerată pentru determinarea coeficientului de corecție• Tc – constanta de timp a construcției [h]
Coeficienții βk determinați penru fiecare lună k din sezonul de încălzire, modificănumărul de grade-zile aferent fiecărei luni în parte.
p
kiRkkGkkafk t
Tttt 1 )()()()(0)((−⋅⋅+⋅+
=ξα
β
Pentru fiecare dintre cele 4 zone principale considerate au fost calculați aceștiparametri, după cum urmează:
Zona 1: Zona 3:
Rezultate lunare valori TiRS, TeRS, Dz
Luna TiRS TeRS DZ Ianuarie
16.984
-2.006 31 Februarie -0.673 28 Martie 4.874 31 Aprilie 10.776 30 Mai 16.072 24 Iunie 19.297 0 Iulie 20.999 0 August 20.471 0 Septembrie 15.698 23 Octombrie 10.294 31 Noiembrie 4.06 30 Decembrie -0.977 31
Zona 2:
Fig. 21 Durata sezon de încălzire zona 1
Fig. 22 Durata sezon de încălzire zona 2 Rezultate lunare valori TiRS, TeRS, Dz
Luna TiRS TeRS DZ Ianuarie
15.23
3.576 31 Februarie 4.223 28 Martie 8.222 31 Aprilie 12.476 30 Mai 16.22 7 Iunie 18.417 0 Iulie 19.49 0 August 19.069 0 Septembrie 15.752 11 Octombrie 12.07 31 Noiembrie 8.054 30 Decembrie 4.483 31
Luna TiRS TeRS DZ Ianuarie
13.188
0.53 31 Februarie 1.701 28 Martie 7.056 31 Aprilie 12.759 18 Mai 17.882 0 Iunie 20.96 0 Iulie 22.537 0 August 21.957 0 Septembrie 17.341 0 Octombrie 12.13 22 Noiembrie 6.348 30 Decembrie 1.637 31
Zona 4: Luna TiRS TeRS DZ
Ianuarie
15.348
2.167 31 Februarie 3.171 28 Martie 7.828 31 Aprilie 12.802 30 Mai 17.272 2 Iunie 19.957 0 Iulie 21.373 0 August 20.948 0 Septembrie 16.986 4 Octombrie 12.49 31 Noiembrie 7.367 30 Decembrie 3.175 31
Fig. 23 Durata sezon de încălzire zona 3 Rezultate lunare valori TiRS, TeRS
Fig. 24 Durata sezon de încălzire zona 4 Rezultate lunare valori TiRS, TeR
Luna
TiRS
TeRS
DZ
Ianuarie
15.23
3.576
31
Februarie
4.223
28
Martie
8.222
31
Aprilie
12.476
30
Mai
16.22
7
Iunie
18.417
0
Iulie
19.49
0
August
19.069
0
Septembrie
15.752
11
Octombrie
12.07
31
Noiembrie
8.054
30
Decembrie
4.483
31
Luna
TiRS
TeRS
DZ
Ianuarie
13.188
0.53
31
Februarie
1.701
28
Martie
7.056
31
Aprilie
12.759
18
Mai
17.882
0
Iunie
20.96
0
Iulie
22.537
0
August
21.957
0
Septembrie
17.341
0
Octombrie
12.13
22
Noiembrie
6.348
30
Decembrie
1.637
31
Luna
TiRS
TeRS
DZ
Ianuarie
15.348
2.167
31
Februarie
3.171
28
Martie
7.828
31
Aprilie
12.802
30
Mai
17.272
2
Iunie
19.957
0
Iulie
21.373
0
August
20.948
0
Septembrie
16.986
4
Octombrie
12.49
31
Noiembrie
7.367
30
Decembrie
3.175
31
Zona RS θio θiRS DZ NGZ NGZ* NGZ* /NGZ
Zona 1 1.186 19.46 16.984 259 2848 - - 344091.31 Zona 2 1.8 17.51 13.188 191 1498 1498 - 16543.98 Zona 3 1.503 18 15.23 230 1603 1014 0.63 5499.88 Zona 4 1.385 18.36 15.348 218 1754 1315 0.75 9125.98
Total: 375261.15
anincQ
In tabelele următoare sunt centralizate principalele rezultate obținute în analiza energeticămultizonală și necesarul de energie pentru încălzire obținut.
Tab. Rezultate analiza energetica, pe zone de calcul – clădirea reală
Clădirea de referință
S-a refăcut calculul cu parametri clădirii de referință, pe zone, rezultatele obținute fiind centralizate în tabelul urmator.
Zona RS θio θiRS DZ NGZ NGZ* NGZ* /NGZ
Zona 1 1.754 19.46 14.765 219 2246 - - 143117.41 Zona 2 2.995 17.51 11.595 175 1290 1290 - 10410.38 Zona 3 2.021 18 14.643 239 1931 1335 0.69 5979.33 Zona 4 1.894 18.36 14.694 231 1988 1566 0.79 8924.77
Total: 168431.89
anincQ
Tab. Rezultate analiza energetica, pe zone de calcul – clădirea de referință
Clădirea reală
• Așa cum a rezultat în urma analizei imaginilor termografice, o problema majoră, aacestei clădiri o reprezintă schimbul necontrolat de aer cu exteriorul dinprinderea neetanșă de perete a ferestrelor exterioare din zona camerelor, aholurilor de acces camere și a casei scării, chiar dacă acestea sunt prevăzute cusisteme de tâmplărie termoizolantă.
• Problema se extinde la nivelul zidăriei, cu imaginile termografice determinându-sepierderi de aer prin zidăria din BCA, aceasta fiind executată defectuos, rosturile dinmortar de ciment nefiind executate corespunzător, iar termosistemul existent dinEPS este fixat doar mecanic sub fațada ventilată, ceea ce face plauzibilă ipotezaexistenței unui schimb suplimentar de aer în zona pereților exteriori.
După evaluarea clădirii focus pe soluții
Ferestre• Măsuri: demontarea acestora și aplicarea unor benzi de etanșare perimetrale
profilelor din Al, atât spre interior, cât și spre exterior care să permită difuziavaporilor spre exterior, în vederea mentinerii rostului de îmbinare uscat.
• Suplimentar se recomandă etanșarea îmbinărilor cu o banda flexibilăprecomprimată din PUR, în vederea reducerii pierderilor de căldură prin convecție.
• Ambele tipuri de materiale propuse îndeplinesc cerințele Regulamentului deEconomisire a Energiei (EnEV) din Germania, o țară cu o politică puternică demăsuri privind eficiența energetică a clădirilor.
Fig. 28 Benzi ISO Connect-Vario XD Fig. 29 Benzi precomprimate ISO BLOCO ONEProducător: ISO CHEMIE GmbH
Măsuri propuse
Pereții exteriori sub fațada ventilată din profile metalice sinus și plăci HPL• se propune îndepărtarea termosistemului existent (5 cm EPS) și aplicarea prin
lipire pe un strat continuu de mortar și fixare mecanică a unor plăci din vatăminerală bazaltică ignifugată, conductivitate termică maxim λ=0.037 W/m·K, ρ< 60-100 kg/m3, cu grosimea de 14 cm și refacerea placării fațadei.
Consolele plăcii peste parter în zona camerelor pe fațada principala SV,• se recomandă termoizolarea la extradosul plăcii cu 20 cm EPS grafitat,
conductivitate termică maxim λ=0.036 W/m K.
Planșeul inferior peste parter, în zona de acces,• se recomandă suplimentarea termosistemului actual, cu 15 cm EPS grafitat,
λ=0.036 W/m K, cu termoizolarea inclusiv a grinzii.
Planșeu terasă necirculabilă cu închideri din panouri sandwich cu miez din PUR• se recomandă termoizolarea suplimentară, la interior cu 15 cm de vată
minerală de sticlă λ=0.037 W/m·K, ρ=18 – 25 kg/m3, dispusă în câmp continuu.La partea interioară a termoizolației suplimentare, se recomandă prevederea uneibariere de vapori.
Atice din beton armat• Având în vedere detaliile de execuție puse la dispoziție din proiectul tehnic al
construcției și în vederea ameliorării efectului de punte termică al aticelor din betonarmat de pe fațadele longitudinale, se recomandă termoizolarea aticelor înîntregime, inclusiv consolele, cu 10 cm de EPS grafitat.
Planșeu și pereți spre depozitul neîncălzit• Se recomandă termoizolarea la intradosul planșeului, respectiv pe pereți, cu 10
cm EPS, în vederea reducerii pierderilor de căldură ale spațiilor încălzite spredepozitul neîncălzit. Termoizolația se va proteja cu o masă de șpaclu armată cuplasă din fibră de sticlă.
Zona de acces principal• se recomandă executarea unui windfang din sticlă, în vederea unui modificări cât
mai mici în arhitectura acestei zone, dar mai ales pentru a asigura un spațiutampon între mediul exterior și mediul încălzit.
Tipul elementuluide construcție
Măsuri propuse Transmitantă termicăcorectată U’
[W/m2K]
Pereti exterioriVar 1 Termoizolație exterioară cu 10 cm vata minerala bazalticaignifugata, λ=0.037 W/m·K, ρ < 60-100 kg/m3
var.0.295-0.348
Var 2 Termoizolație exterioară cu 14 cm vata minerala bazalticaignifugata, λ=0.037 W/m·K, ρ < 60-100 kg/m3var.
0.244 - 0.263
Terasa exterioară necirculabilă utimul
nivel
Var1-2
Termoizolatie suplimentara, la interior cu 15 cm vataminerala de sticla, λ=0.037 W/m•K, ρ=18-25 kg/m3, cubariera de vapori pe fata calda a termoizolatiei
0.182
Planșee inferioare ext. in zona de acces
principal
Var 1 Termoizolarea cu 15 cm EPS grafitat, λ=0.037W/m·K 0.318
Var 2 Termoizolarea cu 20 cm EPS grafitat, λ=0.037W/m·K 0.279
Fig. 30 Vata minerala bazaltica ignifugata Fig. 32 EPS grafitatFig. 31 Vata minerala de sticla
Detaliile constructive specifice, pentru care nu se gasesc valori ale coeficientilor liniaride transfer termic in cataloagele de specialitate s-au recalculat si s-au optimizat dinpunct de vedere al reducerii transferului termic prin conductie, conform figurilor.
a) Detaliu intersecție panouri metalice termoizolate cu atic din beton armat
Fig. 33.a Modelul geometric Fig.33.b Suprafețe izoterme Fig. 33.c Linii izoterme
Optimizarea detaliilor constructive prin soluții propuse pentru elementele anvelopei clădirii
Fig. 34.a Model geometric Fig. 34.b Suprafețe izoterme Fig. 34.c Linii izoterme
b) Detaliu îmbinare pereți exteriori cu planșeu din b.a. în consolă, cota +3.59 m
c) Detaliu îmbinare pereți ext. cu planșeu din b. a., cota +3.59 m - fațada principală – det. tip 1
Fig. 35.a Model geometric Fig. 35.b Suprafețe izoterme Fig. 35.c Linii izoterme
Fig. 36.a Model geometric Fig. 36.b Suprafețe izoterme Fig. 36.c Linii izoterme
d) Intersecție pereți exteriori cu planșeu din beton armat sub cota +3.59 m – fațadaprincipală
Solutia de eficientizare Izolarea termică a cladirii si eliminarea pierderilor prin neetanseitati
Descrierea Situatiei Curente Stratul de izolatie actual EPS masoara 5 cm grosime; cladirea prezinta neetanseitati in special in zona peretilor cortina
Solutie propusa Reabilitarea izolatiei termice a clădirii și a măsuri de reducere a pierderilor de aer in zona ferestrelor si a pereti cortina Destinatie [-] Încalzire
ECONOMII Energie En electrica Gaz metan Total [kWh/an] 0 276361 276361
ECONOMII Energie raportat la consumator
En Electrica Gaz metan Total [%] 0.0% 68.3% 68.3%
ECONOMII Energie raportat la consul total al Hotelului
En electrica Gaz metan Total
[%] 0.0% 50.9% 36.9%
Reducere emisii [kg CO2 / An] 60799
Reducere emisii din total [%] 23.78%
Economii [€ / An] 8598 Cost echipamente [€] 50518 Pondere manopera [%] 38% Cost manopera [€] 30735 Investitie [€] 81253 Perioada simpla de recuperare inv. [ani] 9.5
Tab. Centralizator investitii
Analiza economiei de energie și financiară a măsurilor propuse pentru anvelopa clădirii
Solutia de eficientizare
Izolarea termică a cladirii si eliminarea pierderilor prin neetanseitati
Descrierea Situatiei Curente
Stratul de izolatie actual EPS masoara 5 cm grosime; cladirea prezinta neetanseitati in special in zona peretilor cortina
Solutie propusa
Reabilitarea izolatiei termice a clădirii și a măsuri de reducere a pierderilor de aer in zona ferestrelor si a pereti cortina
Destinatie
[-]
Încalzire
ECONOMII Energie
En electrica
Gaz metan
Total
[kWh/an]
0
276361
276361
ECONOMII Energie raportat la consumator
En Electrica
Gaz metan
Total
[%]
0.0%
68.3%
68.3%
ECONOMII Energie raportat la consul total al Hotelului
En electrica
Gaz metan
Total
[%]
0.0%
50.9%
36.9%
Reducere emisii
[kg CO2 / An]
60799
Reducere emisii din total
[%]
23.78%
Economii
[€ / An]
8598
Cost echipamente
[€]
50518
Pondere manopera
[%]
38%
Cost manopera
[€]
30735
Investitie
[€]
81253
Perioada simpla de recuperare inv.
[ani]
9.5
Solutie Izolarea termică a cladirii si eliminarea pierderilor prin neetanseitatiInvestitie 81253Durata de viata 20
Economie solutieanuala perioada de viata
kWh 2763610 5527218euro 8598 171958
KPI Euro investit / MWh economisit 14.70
Soluţie tehnicăInvestiţie ECO VNA RIR PSR[EURO] [EURO/an] [EURO] [%] [ani]
Izolarea termică a cladirii si eliminarea pierderilor prin neetanseitati
81253 8598 22657 8.2% 9.45
Consum actual Economii
An [MWh] [t.e.p.] [Euro] [MWh] [t.e.p.] [Euro]
2014 404.6 34.76 12588 276 23.74 20743
Pentru suprafețele vitrate, există posibilitatea înlocuirii vitrajelor actuale cu vitraje de înaltăperformanță energetică, astfel:• Profile aluminiu SCHUCO AWS.SI/ADS.SI 90 la tâmplării și Schuco FW50+ SG.SI la
pereții cortină• Pachet triplu vitraj 52 mm cu bagheta caldă Thermix: 6 mm SECURIZAT + low-e 6 mm +
LAMINAT 4.4.2 low-e, sigilare structurală la pereții cortină și pachet geam tripan• 6 mm + low-e 4 mm + low-e 6 mm la ușile din camerele de cazare• Pentru aceste soluții, sunt asigurate valorile Uw, respectiv Ucw ≤ 1 W/m2K
Foto 1 Tâmplărie Schuco ADS, Sursa:https://www.schueco.com/web2/de-en/fabricators/products/doors/aluminium/schueco_ads_90_simplysmartFoto 2 Tâmplărie Schuco AWS 90, Sursa: https://www.schueco.com/web2/de/verarbeiter/produkte/fenster/aluminium/schueco_aws_90_si_plus
Alte soluții analizate
Soluție de eficientizare alternativă
Inlocuire elemente vitrate(uși și pereți cortină)existente cu pereți cortinăcu triplu vitraj și tâmplărieperformantă energetic
Economie de energie [kWh/an] 55107Economii [€/an] 1372Investiție [€] 126206Perioada simplă de recuperare a investiției [ani] 92
https://www.schueco.com/web2/de-en/fabricators/products/doors/aluminium/schueco_ads_90_simplysmarthttps://www.schueco.com/web2/de/verarbeiter/produkte/fenster/aluminium/schueco_aws_90_si_plus
Certificatul de performanță energetică al Hotelului Cubix
DJ 113, Tg. Secuiesc – Bixad, km 22, comuna Turia, jud. Covasna
An construire: 1933-1934/ Extinsă în 2007Amplasarea clădirii:• Zona climatică: V, Te= - 24oC• Orientată fațada principală: Sud• Zona eoliană: IV,• Clasa de adăpostire a clădirii: moderat adăpostită• Categoria de importanță a construcției: C Fig. 37 Incadrare în zonă a clădirii
Descrierea arhitecturală a clădirii• Regimul de înălțime: Sp+P+Mez+4E• Destinația: Hotel de 4 stele.• Principalele funcțiuni :
- 184 camere capacitate de cazare (parter + etaje)- Recepție/l obby/ bar (parter)- 2 Restaurante cu capacitate de 100 locuri/ 60 locuri ( parter)- 2 Săli de conferințe (la mezanin)- Zona expozițională/ lounge (mezanin)- Vestiare, depozite, spații anexe (parter, subsol)
Caracteristici geometrice şi de alcătuire ale clădirii
• Regim de ocupare discontinuu, cu diverse orare de funcționare, datorate funcțiunilor multiple,astfel:
La parter:• 2 Restaurante și bucătărie: 7:00-22:00 L-D (Zona 1)• Recepție, lobby, bar – continuu (Zona 2)• Corp A (camere de cazare) – continuu (Zona 3)La mezanin:• Săli de conferințe: 9-17 S-D (Zona 4)• Zona expozițională – continuu (Zona 5)La etaje 1, 2, 3, 4:• Zona de cazare - continuu (Zona 6)La subsol parțial:• Spații anexe care deservesc bucătăria (Zona 7)
La calculul consumului de energie pentru încălzire se ține cont de încălzirea discontinuă, precumși de orarul de funcționare al zonelor printr-un calcul multizonal.
Regimul de ocupare al clădirii
• Aspecte privind starea tehnică a clădirii
Având în vederea vechimea clădirii și a faptului că proiectul inițial nu a existat, s-auutilizat următoarele metode , atât pentru determinarea stării tehnice actuale ale clădirii, câtși pentru colectarea a cât mai multe date tehnice din proiectul inițial:- investigare vizuală- termografiere în infraroșu- Poze șantier din 2007- Expertiza tehnică și Studiul geotehnic efectuate pt. Proiectul din 2007- Discuții cu șeful de șantier de care a supervizat extinderea și modernizarea clădirii
Constatări:
S-a constatat că, cu exceptia acoperișului de tip terasă necirculabilă, de la cota +16.75 m,celelalte elemente ale anvelopei clădirii nu sunt izolate termic.
Fotografii ale clădirii efectuate în cadrul investigării vizuale:
Foto 1 Fațadele Sud - Vest ale clădirii
Foto 2 Plan parter, zona bar Foto 3 Et.1 si mez. (zona de cazare,stg și lounge, dr)
Foto 5 Pereți exteriori fațada Sud
Foto 4 Fatada Nord – pereți cortină
Foto 6 Partea estică a acoperișuluiterasă la cota +16.75m
Imagini termografice efectuate în cadrul investigației calitative a clădirii:
Foto 7.a Imaginea în vizibil a suprafeţeiexterioare a peretelui de pe latura Vest
Foto 7.b Harta termografică a suprafețeiexterioare a peretelui de pe latura Vest
Foto 8.a Imaginea în vizibil a suprafeţeiexterioare a peretelui de pe latura Sud
Foto 8.b Harta termografică a suprafețeiexterioare a peretelui de pe latura Sud
Foto 9.a Imaginea în vizibil a suprafeţeiexterioare a peretelui de pe latura Nord
Foto 9.b Harta termografică a suprafețeiexterioare a peretelui de pe latura Nord
Imagini puse la dispoziție din șantierul din 2007:
Foto 10 Pereți int. zidărie cărămidă plină
Foto 13 Per. ext. de inchidere spatiu tehnic, peste mezanin
Foto 11 Dispunere termoizolație/ hidroizolație peste planșeu din lemn peste etaj 4
Foto 12 Extindere clădire – fațada Nord
Zona RS θio θiRS DZ NGZ NGZ*NGZ* /NGZ
Zona 1 0.927 17.92 16.156 245 2360 2137 0.91 95864.61Zona 2 1.221 17.67 14.298 219 2093 - - 67897.24Zona 3 0.959 18.52 17.238 256 2289 - - 50122.40Zona 4 0.358 17.87 16.655 243 1224 489 0.40 15972.19Zona 5 0.539 18.81 16.704 236 1920 - - 253106.37Zona 6 0.689 19.57 17.083 261 2530 - - 716350.61Zona 7 0.875 13.31 12.637 165 1372 - - 13465.34
Total: 768641.38
Zona RS θio θiRS DZ NGZ NGZ* NGZ* /NGZ
Zona 1 1.773 17.92 14.889 238 2176 2067 0.95 53599.58 Zona 2 1.928 17.67 12.664 213 1790 - - 38865.45 Zona 3 2.077 18.52 16.099 245 2049 - - 23555.18 Zona 4 2.127 17.87 12.657 206 2736 1213 0.44 9181.49 Zona 5 1.015 18.81 15.056 226 1365 - - 100334.95 Zona 6 1.07 19.57 15.794 228 2261 - - 418737.40 Zona 7 1.624 13.31 12.139 195 1484 - - 8411.67
Clădirea reală Tab. Rezultate analiza energetica, pe zone de calcul – clădirea reală
Clădirea de referințăS-a refăcut calculul cu parametri clădirii de referință, pe zone, rezultatele obținute fiind centralizate în tabelul urmator.
Tab. Rezultate analiza energetica, pe zone de calcul – clădirea de referință
In tabelele următoare sunt centralizate principalele rezultate obținute în analiza energeticămultizonală și necesarul de energie pentru încălzire obținut, pe zone de calcul
Tipul elementului
de construcție
Măsuri propuse
Transmitantă termică
corectată U’ [W/m2K]
Pereti exteriori din piatră, 54 cm
grosime
Var
1-3
Termoizolatie, la interior cu 6 cm vata minerală, λ=0.036 W/m·K, cu bariera de vapori, obligatoriu, dispusă la fața caldă a termoizolației
var. 0.614-0.953
Pereti exteriori din zidarie de cărămidă,
54 cm grosime
Var
1-3
Termoizolație, la interior, cu 6 cm vată minerală, λ=0.036 W/m·K, cu bariera de vapori, obligatoriu, dispusă la fața caldă a termoizolației
var. 0.399-0.773
Pereti exteriori din zidărie de cărămidă placați cu piatra, 45
cm grosime
Var
1-3
Termoizolație, la interior, cu 6 cm vata minerală, λ=0.036 W/m·K, cu barieră de vapori, obligatoriu, dispusă la fața caldă a termoizolației
var. 0.581-0.655
Pereti exteriori din zidărie de cărămidă
35 cm și 40 cm grosime
Var 1
Termoizolație exterioară cu 10 cm polistiren expandat grafitat, λ=0.036 W/m·K
var. 0.360-0.536
Var 2
Termoizolatie exterioară cu 10 cm polistiren expandat grafitat, λ=0.036 W/m·K
var. 0.270-0.575
Var 3
Termoizolatie exterioara 15 cm polistiren expandat, λ=0.040 W/m•K, ρ>16 kg/m3
var. 0.298-0.586
Terasa exterioară circulabilă
Var 1-3
Termoizolatie interioara 10 cm vata minerala sub placa de beton, λ=0.036 W/m·K, cu bariera de vapori
var. 0.298-0.375
Terasa exterioară necirculabilă
Var 1-3
Termoizolatie exterioara 20 cm polistiren expandat, λ=0.040 W/m•K, ρ>16 kg/m3
0.191
Planșeu sub pod neîncălzit
Var 1-3
Strat continuu de 20 cm vata minerală peste placa de beton
0.196
Planșeu sub spațiu tehnic neîncălzit –
etaj 5
Var 1-3
Termoizolație interioară cu 10 cm polistiren expandat, sub placa de beton 0.358
Termoizolarea la interior Pentru termoizolarea la interior în zona socluluidin piatră (restaurantul, bucătăria, recepția, zona delobby, Corpul A, zona expozițională și sălile de conferințe),s-a analizat, ca alternativă, utilizarea produsului Multipor,cu o grosime de 7.5 cm (determinată din conditii de evitarea condensului în perete) cu programul WUFI 5.3, Foto 14,15 Termosistem la interior, Multipor. Sursa: . . http://www.ytong.ro/ro/img/21-04-2015_Multipor1_-_interioare_mail.pdf
respectiv cu grosimea de 20 cm pentru planșeele exterioare circulabile.
Pentru termoizolarea la interior a planșeelor exterioarecirculabile este obligatorie montarea unei bariere de vapori(aluminizată) sub stratul de termoizolație (pe partea “caldă”a termoizolației), deoarece altfel există riscul ca umiditateasă se acumuleze în structura planșeelor, sub hidroizolația existentă. Foto 15 De asemenea, se recomandă prelungirea termoizolării la interior a planșeelor, peste grinzile pe
care descarcă pereții retrași din planul fațadei, de la nivelul superior, cu termoizolarea grinzilorsi prelungirea termoizolației în planșeul interior, cu min. 50 cm.
http://www.ytong.ro/ro/img/21-04-2015_Multipor1_-_interioare_mail.pdf
Detalii constructive optimizate d.p.d.v. energeticDetaliu intersectie planseu sub pod neincalzit cu planseu terasa din lemn, cota: +16.75 m
Detaliu de intersecție perete exterior cu planșeu din beton armat peste cota: +9.64 m
Fig. 38.a Model geometric Fig. 39.b Suprafețe izoterme Fig. 40.c Linii izoterme
Fig. 41.a Model geometric Fig. 42.b Suprafețe izoterme Fig. 43.c Linii izoterme
Intersecție perete exterior cu planșeu din beton armat, sub cota +9.64 m
Fig. 44.a Model geometric Fig. 44.b Suprafețe izoterme Fig. 44.c Linii izoterme
Analiza economiei de energie și financiară a măsurilor propuse pentru anvelopa clădirii
Solutia de eficientizare Izolarea termică a cladirii
Descrierea Situatiei Curente Cu excepția acoperișului, clădirea nu este termoizolată
Solutie propusa Termoizolarea anvelopei clădirii (la interior cu Multipor)
Destinatie [-] Agent termic
Economii Energie
[kWh/An] En electrica kWh Gaz metan kWh Total
Zone 1 0 36149 36149
Zone 2 0 30535 30535
Zone 3 0 16989 16989
Zone 4 0 131883 131883
Zone 5 0 9052 9052
Zone 6 0 135341 135341
Total kWh 0 359949 359949
Economii Energie raportat la
consumator
En Electrica Gaz metan Total
[%] 0.0% 46.8% 46.8%
Economie Energie raportat la consumul
total al Hotelului
En electrica Gaz metan Total
[%] 0.0% 27.1% 21.4%
Reducere emisii [kg CO2 / An] 79189Reducere emisii din
total [%] 15.14%
Economii [€ / An] 9084
Cost echipamente [€] 93142
Pondere manopera [%] 28%
Cost manopera [€] 36184
Investitie [€] 129326Perioada simpla de
recuperare inv. [Ani] 14.2
Solutie Izolarea termică a cladirii Investitie 129326Durata de viata 20
Economie solutieanuala perioada de viata
kWh 359949 7198980euro 9084 181673
KPI Euro investit/MWh economisit 17.96
Nr. crt. Soluţie tehnicăInvestiţie ECO VNA RIR PSR[EURO] [EURO/an] [EURO] [%] [ani]
1 Izolarea termică a cladirii 129326 9084 27449 10.8% 14.24
Certificatul de performanță energetică al Hotelului Balvanyos
Concluzii• Prin acest proiect s-a dorit modernizarea integrată a două clădiri existente, în termeni de
eficiență energetică și transformarea acestora în clădiri NZEB (Nearly Zero Energy Buildings)
Acest demers presupune calcule detaliate la nivel de clădire, astfel ca s-au putut desprinde câtevaconcluzii privind aplicarea metodologiei pentru evaluarea performanței energetice a clădirilornerezidențiale:• S-a observat importanța gradului de ocupare al clădirilor care influențează în mod
semnificativ rezultatele analizei energetice. Astfel, ca și concluzie a acestui studiu se impunerecomandarea ca în certificatul de performanța energetică la acest tip de clădiri sa se specificegradul de ocupare mediu din ultimul an, pentru că, dacă se consideră în calculul clădirii realeipoteza utilizării clădirii la capacitatea din proiect pot interveni erori ale rezultatelor de tipul:
consumuri specifice mai mari și nerealiste, certificatul nemaifiind un instrument util deinformare a proprietarului clădirii, respectiv
erori în analiza energetică și tehnico-financiară, în sensul stabilirii unor economii potențialede energie și a unor costuri ale investițiilor, care nu vor fi reale în momentul aplicariiinvestiției.
In acest sens, este de menționat că, în analiza acestor clădiri, rezultatele din modelul de calculau avut diferența de sub 1% față de consumurile înregistrate în facturi și analizate pe ultimii3 ani, la ambele clădiri.
Concluzii
• Potentialul de economie de energie, poate varia semnificativ de la o clădire la alta, chiar dacădestinația clădirii este aceeași și principalele funcțiuni sunt similare
• Reducerea necesarului de încălzire, prin măsuri aplicate clădirilor, rezultate în urmamodernizării, are un impact semnificativ în datele de intrare necesare proiectarii instalațiilor
• Durata de amortizare a investiției este semnificativ mai redusă față de cea rezultată din analizeleenergetice uzuale, așadar cu un impact pozitiv asupra conceptului, dar și cu obligativitateamodelelor matematice și fizice de calcul mult mai detaliate.
• In ceea ce privește transformarea în clădire de tip nZEB, reglementările naționale actuale nuprevad valori limita U’ pe tip de element, pentru hoteluri, dar s-au respectat valorile indicatorilorcu caracter orientativ si a caror valori sunt verificate prin variantele 2 de termoizolare propusepentru cele doua clădiri prezentate, mai putin zona de soclu din piatră, pe 1 nivel al clădiriiGHB, unde din considerente de nealterare a arhitecturii existente, dar si pentru evitareacondensului s-a propus o solutie de termoizolare la interior, însă cu o grosime limitată și care nuverifica valoarea de referință.
• Un rol esențial în transformarea în clădire NZEB îl au instalațiile, astfel că, printr-o proiectareintegrată (construcții și instalații), s-a ajuns la economii importante de energie din surseconventionale, respectiv producere de energie din surse neregenerabile, care să deserveascăexclusiv aceste cladiri.
Studii de caz – clădiri nerezidențiale existente �transformate în NZEBSlide Number 2Slide Number 3Slide Number 4Slide Number 5Caracteristici geometrice şi de alcătuire ale clădiriiSlide Number 7Descrierea tipurilor de instalații interioare și alcătuirea acestoraSlide Number 9Slide Number 10Aspecte privind starea tehnică a clădirii Slide Number 12Imagini termografice efectuate în cadrul investigației calitative a clădirii:Slide Number 14Slide Number 15Slide Number 16Caracteristici termiceSlide Number 18Slide Number 19Slide Number 20Slide Number 21Slide Number 22Slide Number 23Slide Number 24Slide Number 25Slide Number 26Slide Number 27Slide Number 28Slide Number 29Slide Number 30Slide Number 31Slide Number 32Slide Number 33Slide Number 34Slide Number 35Slide Number 36Slide Number 37Slide Number 38Slide Number 39Slide Number 40Slide Number 41Certificatul de performanță energetică al Hotelului CubixSlide Number 43Caracteristici geometrice şi de alcătuire ale clădiriiRegimul de ocupare al clădiriiSlide Number 46Slide Number 47Imagini termografice efectuate în cadrul investigației calitative a clădirii:Imagini puse la dispoziție din șantierul din 2007:Slide Number 50Slide Number 51Slide Number 52Slide Number 53Slide Number 54Slide Number 55Slide Number 56Certificatul de performanță energetică al Hotelului BalvanyosSlide Number 58Slide Number 59
Top Related