ANSAMBLUL DEGAZOR + POMPE DE ALIMENTARE

Degazorul de ap de alimentare

Degazorul este un aparat de schimb de cldur i mas, la care: agentul nclzitor, aburul extras din turbin, cedeaz cldur sensibil i latent de condensare; agentul nclzit, apa din circuitul de prenclzire regenerativ, primete cldur sensibil.

Funciunile ndeplinite de degazor n circuitul termic sunt: Eliminarea gazelor dizolvate n apa de alimentare trimis spre cazan. Dintre gaze cele mai

periculoase sunt O2 i CO2. Degazarea termic e bazat pe reducerea solubilitii gazelor n ap, la o presiune dat, prin creterea temperaturii pn aproape de cea de saturaie la aceea presiune. n cazul unei suprafee infinite de schimb de cldur i mas, degazorul ar putea aduce apa pn la temperatura de saturaie asociat presiunii din aparat. n practic, suprafaa finit face ca temperatura de ieire a apei s fie mai mic dect cea de saturaie. Pentru o bun degazare se recomand ca diferena minim de temperatur s fie sub 0,2C. Aceasta limiteaz nclzirea apei n degazor la cel mult 2530C i cere suprafee mari de contact.

Prenclzirea regenerativ a apei de alimentare. Ca aparat de amestec degazorul este integrat n linia de prenclzire ntre PJP de suprafa i PIP. La scheme cu prenclzire redus, la care lipsesc PIP de suprafa, degazorul poate chiar deveni ultimul prenclzitor.

Recuperarea cldurii i substanei condensului scurs n cascad de la PIP de suprafa. Asigurarea rezervei de ap pentru alimentarea cazanului n situaii de avarie.

Rezult c degazorul are dou zone: A) Coloana de degazare propriu-zis, sau domul degazorului; B) Rezervorul de ap degazat, amplasat imediat sub dom.

n coloana de degazare (domul degazorului) are loc procesul de schimb de cldur i mas. La toate tipurile de domuri circulaia relativ are loc n contracurent:

apa nclzit se introduce pe la partea superioar i circul gravitaional, prin cdere liber; aburul nclzitor se introduce pe la partea inferioar i are o circulaie ascendent; apa rezultat din condensarea aburului se amestec cu apa nclzit fiind antrenat de ea; gazele necondensabile degajate prin degazarea termic se evacueaz printr-un orificiu practicat

n partea cea mai nalt a domului, mpreun cu o cot din aburul nclzitor de scpri.

Cele mai folosite degazoare sunt cu supra presiune, p(412)barabs, cu evacuarea gazelor ctre: a) atmosfer; b) un schimbtor de suprafa ce recupereaz cldura i condensul aburului evacuat cu gazele.

Degazarea se mai poate face n coloane: atmosferice, cu p1,2barabs; sub vid; n acest degazorul trebuie prevzut cu un sistem de extracie a gazelor necondensabile.

Dac degazarea termic nu este suficient, se pot folosi substane chimice adjuvante care s se combine cu O2 i CO2 dnd ca rezultat al reaciei substane inofensive (de exemplu prin hidrogenare catalitic rezult H2O) sau gaze mai puin solubile i mai uor de eliminat.

Pentru a mri suprafaa de contact dintre ap i abur, n dom, se pot folosi procedee bazate pe: divizarea fluxului de ap n picturi i /sau uvie stropire i /sau picurare; adeziunea apei prelingere pe umpluturi diferite ca forme i materiale folosite; combinaii ntre stropire / picurare i prelingere; barbotarea bulelor de abur printr-un strat de ap la baza domului.

Ansamblul de pompe de alimentare cu ap a GA se alimenteaz din rezervorul de ap degazat. Mrimea rezervei trebuie s asigure, n cazul unor defeciuni n zona PJP sau a pompelor de condensat, continuarea alimentrii cu ap a GA, pe durate de ordinul 1230 minute.

Barbotarea n rezervorul de ap, prin introducerea aburului, sub nivelul liber, permite: creterea suprafeei de schimb de cldur i mas meninerea apei din degazor la temperatura de saturaie, pentru a evita re dizolvarea gazelor.

Uzual, domul i rezervorul de ap degazat sunt recipiente cilindrice cu capace elipsoidale i pot avea axe de simetrie orizontal sau vertical. Combinaiile uzuale sunt prezentate n fig. 8.1.

PA

PA

PA

8.1.A) Degazor avnd domul cu ax vertical i rezervorul cu ax orizontal

8.1.B) Degazor avnd domul i rezervorul cu ax orizontal

8.1.C) Degazor avnd domul i rezervorul cu ax vertical

Figura 8.1. Scheme constructive de degazoare

Degazor avand un dom cu axa verticala si rezervorul cu axa orizontala

Degazor avand doua domuri pe rezervorul cu axa orizontala

Se observ c acestea pot avea: domul cu ax vertical i rezervorul cu ax orizontal - schema A); att domul ct i rezervorul cu ax orizontal - schema B); att domul ct i rezervorul cu ax vertical - schema C).

La debite mari de apa se pot utiliza chiar solutii cu doua domuri pe un rezervor.

Apa degazat din rezervor este preluat de pompele de alimentare. Deoarece apa la aspiraia P.A. are temperatura de saturaie, apare pericol de cavitaie (vaporizarea apei la intrarea n rotor). Principala msur de reducere a cavitaiei este nlarea rezervorului degazorului n raport cu axul pompei, pentru a compensa, prin suprapresiunea geodezic, depresiunea creat n aspiraie.

Din punct de vedere al modului de racordare la sistemul de prize de prenclzire i variaiei presiunii de lucru n exploatare, degazoarele pot fi:

A) cu presiune alunectoare (racordate direct la o priz nereglat figura 8.2.A.) i B) cu presiune fix (racordate printr-o SRR la o priz de nivel de presiune mai ridicat, de la care se

alimenteaz i urmtorul PIP de suprafa - figura 8.2.B.).

Soluia A) este simpl i cere investiie redus, dar are unele dezavantaje: La sarcini pariale presiunea de degazare scade, ceea ce poate reduce eficiena degazrii termice. n regimuri tranzitorii, la declanarea grupului, mrete pericolul de cavitaie.

Soluia B) majoreaz investiia (la n prize se folosesc n+1 aparate), dar are i avantaje: Menine constant presiunea de lucru i eficiena degazrii pe un domeniu larg de funcionare. Reduce pericolul de cavitaie n regimuri tranzitorii.

8.2.A. Degazor cu presiune alunectoare 8.2.B. Degazor cu presiune fix Figura 8.2. Scheme de racordare a degazoarelor la extraciile din turbine

Soluia A) este simpl i cere investiie redus, dar are unele dezavantaje: La sarcini pariale presiunea de degazare scade, ceea ce poate reduce eficiena degazrii termice. n regimuri tranzitorii, la declanarea grupului, mrete pericolul de cavitaie.

Soluia B) majoreaz investiia (la n prize se folosesc n+1 aparate), dar are i avantaje: Menine constant presiunea de lucru i eficiena degazrii pe un domeniu larg de funcionare. Reduce pericolul de cavitaie n regimuri tranzitorii.

Pompele de ap de alimentare

Funcii, soluii constructive, de echipare i antrenare a pompelor de alimentare

Pompele de alimentare cu ap a cazanului preiau apa din rezervorul degazorului i o trimit spre GA, prin linia de PIP. Debitul nominal al ansamblului pompelor trebuie s fie de 1,051,1 ori mai mare dect debitul nominal al GA. nlimile de pompare necesare sunt foarte mari (circa 10003000 m.c.a. la centralele cu parametri subcritici i chiar mai mari la cele supracritice). Puterea necesar pentru antrenarea P.A. atinge 3,56 % din puterea electric la bornele generatorului grupului de condensaie pur (cotele procentuale pot fi mai mari la grupurile de termoficare).

Constructiv P.A. sunt centrifugale normale, multi

etajate, monoflux, cu ax orizontal.

Din punct de vedere al turaiei de lucru: realizarea nlimii mari de pompare necesit turaii ridicate, pentru a reduce numrul de discuri,

diametrul pompei i consumul de metal; n plus turaia ridicat majoreaz randamentul de pompare, prin reducerea recirculrilor i a pierderilor de curgere;

pericolul de cavitaie limiteaz turaia, cel puin la prima treapt, denumit nainta (booster).

Dup modul de fragmentare a pomprii deosebim soluii: pe o ax, fr pomp nainta, la n 2850 rot/min (50 Hz) sau n 3500 rot/min (60 Hz); pe 2 axe i n 2 trepte:

pompa nainta de turaie mic pompa principal de turaie mare.

EPA pe o axa, fara pompa inaintasa, vedere de sus

EPA pe o axa, fara pompa inaintasa, vedere laterala Cartsul interior al unei EPA multietajate

Uzual pompele naintae (sau booster) sunt centrifugale normale, monoetajate, monoflux, cu ax orizontal. La debite mari se folosesc i pompe booster n dou fluxuri, cu discuri montate spate n spate, aspiraiile la capete i refularea central comun. Folosirea pompei booster reduce pericolul de cavitaie i permite utilizarea turaiilor mari la pompele principale, respectiv reducerea diametrelor i numrului de discuri al acestora, fapt care reduce consumul de metal i costurile de investiii i majoreaz randamentul pomprii. Pentru reducerea investiiei se folosete o singur main de antrenare pentru ambele pompe (nainta i principal).

vedere laterala Vedere de sus Pompa centrifugala monoetajata in dublu flux, cu discuri spate in spate

innd seama i de turaiile realizabile de mainile motoare, PA pot fi antrenate: cu motoare electrice de curent alternativ; la puteri mici, medii i chiar mari, - E.P.A.:

- cu p=1, prin cuplaj direct sau prin cupl hidraulic al EPA fr pomp nainta (figura 8.3.); - cu p=2, cuplaj direct la booster i prin amplificator de turaie la pompa principal (fig. 8.4.);

cu turbin auxiliar de turaie ridicat i variabil, T.P.A., antrenare direct la pompa principal i reductor de turaie la pompa nainta (la puteri unitare foarte mari figura 8. 5.).

nmotor 2

950

rot/min npomp

2

850

rot/min

motor asincron

cupl hidraulic

pomp alimentare

nmotor=npomp nainta 1

470

rot/min npomp principal 5

000

rot/min pomp nainta

motor electric

amplificator turaie

pomp principal

cupl hidraulic

Figura 8.3. Schema cinematic a E.P.A. fr pomp nainta, cu motor avnd p=1

i antrenare prin cupl hidraulic

Figura 8.4. Schema cinematic a E.P.A. cu motor avnd p=2, antrenare direct a pompei naintae i antrenarea pompei principale prin amplificator de turaie i cupl hidraulic

Presiunile i turaiile mari de lucru ca i pericolul de cavitaie reduc fiabilitatea P.A. Cerinele de continuitate n funcionare sunt severe. ntreruperea alimentrii cu ap a GA, n special la circulaie forat unic, duce le defecte grave. Soluiile de echipare cu P.A. sunt cu rezerve statice:

pe central (la C.T.E. i C.E.T. cu bare colectoare); pe fiecare bloc, la unitile de mare putere.

La grupuri mari cu T.P.A. de baz, se prevd E.P.A. pentru pornire, rezerv i oprire.

Ansamblu de 3 EPA x 55 %, avnd motor cu p=1 si schema cinematic cu antrenare prin reductor de turatie a pompei naintae i antrenarea pompei principale prin amplificator de turaie i cupl hidraulic, vedere de sus

Pomp nainta n dublu flux

Pomp principal n simplu flux

Turbin auxiliar

Reductor turaie de la degazor

Spre linie PIP

Figura 8.5. Schema cinematic a unei T.P.A. cu pomp nainta n dublu flux

Exemple de soluii de echipare: 1) Variante bazate pe folosirea exclusiv a E.P.A.:

la C.T.E. i C.E.T. cu bare colectoare: nE.P.A. = ncazane + 1 sau nE.P.A. = ncazane + 2; la blocuri de puteri medii: 2*110115 % E.P.A. sau 3*5560% E.P.A.;

2) Variante cu T.P.A. ca uniti de baz i E.P.A. pentru pornire, rezerv i oprire: la blocuri mari cu GA cu tambur: 1*110115 % T.P.A. + 2*5557% E.P.A.; la blocuri mari cu GA Benson sau Sulzer: 2*5560 % T.P.A. + 1*% 5557% E.P.A.; la blocuri foarte mari cu cazane Benson sau Sulzer: 2*5560 % T.P.A. + 3*3638% E.P.A.;

Reglarea pompelor de alimentare.

Punctul de funcionare al unei pompe pe o reea, se stabilete la intersecia dintre caracteristicile: 1) de reea, parabol cu concavitate n sus i vrf la debit nul, nlimea de pompare strict necesar

n acest punct trebuie s acopere suma dintre diferena de presiune static i cea geodezic; 2) de pompare, curb aproximativ parabolic cu concavitatea n jos i vrful n dreptul debitului

minim tehnic; sub acesta apare pericolul de pompaj.

1.560

1.600

1.640

1.680

1.720

1.760

1.800

1.840

1.880

1.920

1.960

2.000

200 240 280 320 360 400 440 480 520

Q, m3/h

H

,

m

.

c

.

a

p

a

.

H pompareH reteaPunct functionare nominal

Figura 8. 6. Stabilirea punctului de funcionare al unei pompe pe o reea

Pompele de alimentare cer reglaj fin (debitul trebuie s fie strict egal cu necesarul GA). Cum puterea cerut de P.A. e mare se recomand, n special la blocuri mari, un reglaj cu eficien bun.

Variaia debitului se poate face prin modificarea: 1) doar a caracteristicii de reea, prin laminare i/sau recirculare (fig. 8.7.A.) n ambele procese

diferena suplimentar de presiune se distruge n ventile i eficiena energetic scade la sarcini pariale. Recircularea are avantajul c reduce pericolul de pompaj i se folosete n regimuri de pornire. Soluiile cu laminare i / sau recirculare sunt simple ieftine i fiabile; ele se utilizeaz n special la CTE cu grupuri de mic i medie putere i scheme cu bare colectoare, la care se poate funciona cu n-1 pompe aproape de sarcina nominal i una n reglaj.

2) numai a caracteristicii de pompare (vezi figura 8.7.B). Spre deosebire de pompele diagonale sau axiale, care se pot regla la turaie constant, prin variaia geometriei rotorului i / sau statorului., P.A. centrifugale au rotor de geometrie constant i pericol de cavitaie. Aceste tipuri de reglaj sunt excluse. Modificarea caracteristicii de pompare a P.A. necesit variaia turaiei lor. Soluiile de variaie a turaiei pompelor depind de tipul mainii de antrenare i de lanul cinematic. Variaia turaiei PA este larg rspndit la unitile mari.

3) a ambelor caracteristici. Cnd se folosesc dou sau mai multe metode de reglaj, una este cea de baz, iar cealalt se aplic n regimuri atipice sau pe un domeniu restrns.

n cazul EPA avem urmtoarele soluii posibile de reglare: 1) cu motor electric de antrenare de turaie constant, cuplat direct la PA i laminare+recirculare; 2) cu turatie variabila a pompei:

2.a) cu motor electric de antrenare de turaie constant i cupl hidraulic; 2.b) cu ME de turaie variabil (de obicei prin frecven variabil), fr cupl hidraulic.

1.560

1.600

1.640

1.680

1.720

1.760

1.800

1.840

1.880

1.920

1.960

2.000

200 240 280 320 360 400 440 480 520

Q, m3/h

H

,

m

.

c

.

a

p

a

.

H pompareH retea nominalaH retea modificataPunct functionare nominalPunct functionare modificat

1.560

1.600

1.640

1.680

1.720

1.760

1.800

1.840

1.880

1.920

1.960

2.000

200 240 280 320 360 400 440 480 520

Q, m3/h

H

,

m

.

c

.

a

p

a

.

H pompare nominalaH pompare modificataH reteaPunct functionare nominalPunct functionare modificat

8.7.A. Modificarea caracteristicii de reea 8.7.B. Modificarea caracteristicii de pompare Figura 8.7. Modificarea punctului de funcionare al unei pompe pe o reea, variind una din caracteristici

Pentru evidenierea eficienei energetice a diverselor soluii s-au reprezentat n figura 8.8. curbele de variaie a puterii consumate de motorul electric de antrenare, n funcie de modul de reglare.

S-a considerat ca referin soluia 1) cu EPA de turaie constant i reglaj prin laminare. Fa de aceasta, n soluiile 2.a) i 2.b) pompele asigur, la sarcini pariale, strict nlimile de pompare necesare, deci necesit puteri mai mici la cupla pompei.

1.400

1.600

1.800

2.000

2.200

2.400

2.600

2.800

3.000

3.200

3.400

3.600

200 240 280 320 360 400 440 480 520

Q, m3/h

P

,

k

W

P electrica absorbita laminareP electrica absorbita turatie variabila cu KHP electrica absorbita la frecventa-turatie variabila

Figura 8.8. Variaia puterii consumate pentru pompare n funcie de soluia de antrenare i reglare a pompelor de alimentare

Totui, din punct de vedere al puterii electrice consumate, soluia 1) are, n raport cu 2.a) i 2.b) unele mici avantaje la sarcina nominal: cuplaj direct, fr pierderi, ntre pomp i maina antrenat; alimentare direct a motorului cu c.a. de f=50 Hz, fr pierderi n redresor-invertor.

Ca urmare La ncrcarea maxim consumul de energie e minim n varianta de referin, cu laminare. La sarcini pariale, celelalte soluii i reduc mai rapid consumul de energie datorit

randamentelor mai bune ale lanului transformrilor energetice. Dezavantajul soluiei 2.a) fa de 2.b) este dat de randamentul subunitar al cuplei hidraulice, datorat alunecrii dintre turaia arborelui conductor i cea a arborelui condus. Acest fenomen se amplific la sarcini pariale, cnd diferena de turaii crete. n schema 2.b), randamentul sistemului de redresare invertare a c.a. de f=50 Hz pentru obinerea c.a. de frecven variabil se modific mult mai puin cu ncrcarea i eficiena la sarcini pariale este mai bun dect n schema 2.a).

Soluia cea mai eficient energetic, la grupuri de mare putere, este cea cu turbin auxiliar de turaie variabil, care conduce la consumuri minime de energie pe ntreg domeniul de lucru.

Alegerea soluiei de antrenare i reglare a P.A. se face n urma unor calcule tehnico-economice, n care trebuie s se in seama de ncasrile suplimentare, datorate sporului de electricitate vndut i de cheltuielile suplimentare cu investiia n echipamente mai performante, dar mai costisitoare.

Comparaie tehnico-economic ntre E.P.A. i T.P.A.

La unitile CTE cu ITA de mare putere, avnd presiuni ridicate ale aburului viu, puterea necesar pentru antrenarea P.A. depete curent 10 MW. n asemenea cazuri apare oportun antrenarea P.A. cu o turbin auxiliar care s destind abur provenit din ciclul termic, legat n paralel cu o seciune a turbinei principale.

Pentru reducerea costului turbinei auxiliare este recomandat ca aceasta: s nu fie realizat din materiale scumpe, deci s destind abur de temperatur cobort; s aib numr mic de trepte, deci un raport mic ntre presiunea aburului la intrare i la ieire. Pentru ca turbina auxiliar s aiba o eficien energetic ridicat, ea trebuie s realizeze un

randament intern comparabil cu cel al seciunii din turbina mare cu care lucreaz n paralel. Pentru aceasta ea trebuie s destind un debit volumetric de abur mare lucrand n zona presiunilor coborte.

Rezult c soluia raional tehnic, care ndeplinete simultan toate cerinele de mai sus, este folosirea unei turbine auxiliare de condensaie, alimentat cu abur de la o priz a turbinei principale practicat n zona de presiune medie spre joas. Pentru limitarea numrului de extracii din cursul destinderii n turbina principal este recomandabil ca aburul pentru turbina auxiliar s fie extras de la o priz folosit i pentru prenclzirea regenerativ a apei de alimentare.

n aceast situaie, debitul total de abur extras pentru prenclzire i turbina auxiliar depete curent 10 % din debitul care se destinde n seciunea respectiv a turbinei principale. Extracia unei cote mari de abur n cursul destinderii dintr-un corp de turbin perturb curgerea i poate s nruteasc randamentul intern al procesului. Pentru a putea extrage o cot semnificativ din debitul de abur, fr perturbarea curgerii n T.A. principal se recomand folosirea prizei de la ieirea CMP al turbinei (vezi figura 8.8.).

turbin auxiliar i

tb aux

trafo SPTel

tr SPT

iCJP

gen el

mtb pr

m el

redresor invertor

redr-inv

CJP

PA m

tb aux

Figura 8.9. Schema de implementare n circuitul turbinei principale a turbinei pentru antrenarea TPA, cu evidenierea randamentelor de conversie a energiei pe lanurile de transformri pentru TPA i EPA

n prima etap a analizei tehnice comparative simplificate a soluiilor de antrenare cu EPA i TPA se compar produsul randamentelor de conversie a energiei aburului evacuat din CMP, pe cele dou lanuri de transformri:

Pe lanul EPA:

global EPA

= i

CJP*

m tb pr

* gen el* tr SPT* redr-inv* m el* ampl tur* PA (8.1.)

Pe lanul TPA:

global TPA

= i

tb aux*

m tb aux

* PA (8.2.)

Observaii: n ambele formule se poate considera aceeai valoare a randamentului pompelor propriu zise,

PA, iar randamentele mecanice sunt perfect comparabile: m tb pr m tb aux.

n figura 8.8. nu s-a reprezentat amplificatorul de turaie, dar randamentul acestuia, ampl tur, a

fost inclus n lanul de transformri din formula (8.1.). Randamentul intern de valorificare a aburului prin destindere n turbina auxiliar,

i tb aux

, din formula (8.2.) trebuie s in seama nu doar de performanele turbinei propriu zise, ci i de degradrile prin pierderi de presiune pe conducta de legtur ntre CMP i turbina TPA, precum i n Ventilul de nchidere Rapid (VIR) i Ventilele de Reglare (VR) ale acestei turbine. Ca urmare, dei randamentul intern propriu zis al turbinei auxiliare este cu numai 1,52,5 % mai mic dect

i CJP

, valoarea i

tb aux, din formula (8.2.) este cu circa 45 % mai mic dect

i CJP

.

Pentru ca producia net de electricitate a grupului la utilizarea TPA s fie mai mare dect cea din cazul folosirii EPA, trebuie s se ndeplineasc relaia:

global TPA>

global EPA

, (8.3.), sau

i tb aux

* m

tb aux*

PA> i CJP

* m

tb pr*

gen el* tr SPT* redr-inv* m el* ampl tur* PA (8.3.)

Acceptnd ipotezele de la primul punct din observaiile de mai sus, aceast relaie devine:

i tb aux>

i CJP

* gen el* tr SPT* redr-inv* m el* ampl tur (8.3.)

Pentru valorile uzuale ale randamentelor componentelor:

gen el* tr SPT* redr-inv* m el* ampl tur9293 %.

Deci, TPA duce la randament global net al CTE mai ridicat dect la funcionarea cu EPA, dac:

i tb aux>0,93*

i CJP

(8.3.) Analizele tehnice de caz au artat c aceast condiie se ndeplinete uzual la uniti cu

P bg200240 MW i presiuni ale aburului viu p0165175 bar. In completarea comparaiei tehnice se ine seama i de urmtoarele avantaje energetice ale TPA, n

raport cu EPA, care nu au fost luate n consideraie la analiza simplificat de mai sus: Turbina auxiliar are turaie ridicat i egal cu a pompei principale. Aceasta crete eficiena n

raport cu antrenarea cu ME de turaie redus i amplificator de turaie, prin eliminarea din lanul transformrilor energetice a randamentului subunitar al amplificatorului de turaie.

TPA funcioneaz cu turaie variabil n funcie de ncrcare. Aceasta crete eficiena energetic a reglajului debitului la sarcini pariale, att n raport cu soluia de antrenare cu motoare electrice de turaie constant i variaia turaiei prin cupl hidraulic, ct i n raport cu soluia de antrenare cu motoare electrice de turaie variabil prin modificarea frecvenei curentului alternativ de alimentare. Fa de primul caz se elimin din lanul transformrilor energetice randamentul cuplei hidraulice, subunitar i scztor cu ncrcarea, iar n al doilea se elimin randamentul subunitar al redresorului invertor.

Destinderea n turbina auxiliar a unui debit de abur de joas presiune descarc CJP i seciunea final a turbinei principale. n funcie de modul de dimensionare a turbinei principale, n special a prii finale a CJP al ei, aceasta are urmtoarele efecte pozitive:

- Dac seciunea final a turbinei principale cu TPA e aceeai ca pentru cazul cu EPA, se reduce viteza de ieire a aburului din CJP i scad pierderile prin energia cinetic a aburului evacuat.

- Dac viteza de ieire a aburului din CJP cu TPA e aceeai ca pentru EPA, rezult aceleai pierderi prin energia rezidual a aburului evacuat, dar o reducere a costului turbinei principale.

- Dac se menin in ambele cazuri att seciunea final a turbinei principale ct i viteza de ieire a aburului din CJP, respectiv pierderile prin energia cinetic rezidual a aburului la evacuare, se poate majora debitul de abur viu admis n turbin, majornd P

bg.

Dac din analiza tehnic rezult c, pentru aceeai putere termic dezvoltat prin ardere, deci aceleai cheltuieli cu combustibilul, soluia cu TPA, ca urmare a avantajelor de mai sus, permite s se obin o putere electric net mai mare dect cea la funcionarea cu EPA, se trece la cuantificarea economic a avantajelor tehnice. n aceast etap trebuie s inem seama i de costurile investitionale, mai mari n soluia cu TPA dect n cea cu EPA.

Rezult c TPA este mai eficient economic dect EPA dac prin vnzarea surplusului de electricitate se poate recupera, ntr-un interval de timp acceptabil, surplusul de cheltuieli de investiii. Aceast condiie majoreaz valoarea puterii unitare i a presiunii ale aburului viu deasupra crora TPA e mai eficient economic dect EPA peste cele pentru care TPA conduce la randament global net al CTE mai ridicat dect TPA.

Folosirea EPA moderne, cu motoare avnd frecven - turaie variabil, a ridicat eficiena energetic n schemele cu EPA, conducnd la aceea c, astzi, TPA e considerat mai eficient economic dect EPA pentru valori ale P

bg320400 MW i presiuni ale aburului viu p0190 bar.