proiectAlin

8/13/2019 proiectAlin

1/31

Universitatea Tehnic Gh. Asachi Iai

Facultatea de Construcii de Maini si Management Industrial

1

PROIECT

L

CMTF

Student : Puscasu Alin-Marian

Indrumator: dl.Ciofu Ciprian

Grupa 4406-1


2/31



2

TEMA PROIECTLUI

LA

CMTF

S se proiecteze tehnologia de fabricaie a reperului din anexa prin prelucrri mecanice prin achiere n condiiile unei producii serie mica , ntocmindu-se n final i planele de operaie.


3/31



3

I. ANALIZA DATELOR INI IALEI.1 Analiza desenului de execuie

n urma analizei desenului de execuie , s-au constatat urmtoarele: - Desenul a fost executat pe format A3- Desenul este realizat la scara 2:1- Pentru explicitarea corect i complet a piesei este necesar o singur ved

seciunile aferente acestei vederi - Cotele existente sunt cele necesare, toate lanurile de dimensiune nchizandu-se.

I.2 Analiza tehnologicitii piesei

Prin tehnologicitatea construciei unei piese se nelege acea soluie cons-funcional care s asigure condiii tehnice impuse de beneficiar i s se realizeze cminime cu consum minim de scule achietoare i energie.

Factorii care influeneaz tehnologicitatea construciei sunt:

- Prelucrabilitatea prin achiere - Forma constructiv a piesei - Stabilirea bazelor tehnologice i de cotare ale piesei - Gradul de precizie i cel de rugozitate impus suprafeelor - Gradul de normalizare i unificare a piesei

Piesa este tehnologic din punct de vedere funcional, al prelucrabilitii prin aal materialului utilizat OLC 45, al formei constructive.

I.3 Alegerea semifabricatului

Materialul folosit este OLC 45 cu urmtoarele caracteristici.

Otelul ales este OLC45


4/31



4

Compozitie chimica

Continutul de siliciu va fi de 0,17.0,37%

Se admite urmatoarele continuturi maxime de elemente reziduale: 0,30%Cr; 0,30%Ni;0,30%Cu; 0,05%As.

Caracteristici mecanice:Marca

OteluluiTratament

termicLimita decurgere

R p0,2 N/mm 2

Rezistenta larupere Rm( r )

N/mm 2 Kgf(mm 2)

Alungirela rupere

A5%

Rezistenta Stare de livrare

KCU300/5 KCU300/2 Normalizat Recopt j/cm 2(Kgf/cm 2) Duritate Brinell

HB maxOLC45 N 360(37) 600(60) 18 - - 235 207

CR 480(49) 700..840(71.86)

14 40(4) 60(6)

ratamente termice

MarcaOtelului

Tratamentul termic Normalizare Calire Revenire

OLC45 Temperatura0C

Mediul deracire

Temperatura0C

Mediul deracire

Temperatura0C

Mediul deracier

830.850 aer 820.850 830.860

Apaulei

550.660 550..660

Aeraer

Culori de marcare prin vopsire

Marca otelului Culorile de marcare

OLC45 Albastru + negru

Recomandari privind efectuarea tratamentului termic si termochimic:

MarcaOtelului

ForjareTratament

0C

Recoacere deinmuiere

Normalizare Cementare Calire Revenire

Temp.0C

Mediude

racire

Tempde0C

Mediude

racire

Tempde0C

Mediude

racire

Temp.de0C

Mediude

racire

Temp.de0C

Mediude

racire

OLC45 1100.850

680.700

C 840 aer - - 830815

Au

600 aer

Materialul ales se obine dintr-o bar laminat cu dimensiunea 18mm i L = 232 mm

MarcaOtelului

Calitatea Compozitia chimica %C Mn S P

OLC45-S

0,42..0,50 0,50.0,80 max 0,0450,0200,045

max 0,040

XXS

max 0,0350,020..0,040

max 0,035


5/31



5

I.4 Notarea suprafeelor reperului

S1,S2 suprafete frontaleS3,S4,S5,S6,S7,S9,S10 suprafete longitudinale

S8 suprafata filetata

S11,S12,S13,S14,S15 caneluri

S16 racordari

S17,S18, S20 frezariS19, ,S21 - gauri


6/31



6

II . TRASEUL TEHNOLOGIC

r. Denumire operatii si faze Reprezentare schematica Masina-unealta


7/31



7

1. Debitare Fierastraucircular

2. Strunjire de degrosarea)Prindere piesa in universal

2.1. Strunjirea suprafetei frontale S1

2.2.Centruire S1 b)Desprindere,prindere si

intoarcere piesa din universal2.3.Strunjire frontala S22.4.Centruire S2

c)Sprijinire piesa pe varf2.5.Strunjire longitudinala S32.6. Strunjire longitudinala S4,S52.7. Strunjire longitudinala S62.8. Strunjire longitudinala S7,S8

d)Desprindere,intoarcere si prindere piesa din universal2.9. Strunjire longitudinala S92.10. Strunjire longitudinala S10

g)Desprindere piesa din universal

StrungSN-250

3. Strunjire de finisarea)Prinderea piesei intre varfuri

3.3. Strunjire de finisare S103.4. Strunjire de finisare S4,

3.5. Strunjire de finisare S63.6. Strunjire de finisare S73.7. Strunjire de finisare S83.8.Tesire 2X45 la S13.9.Tesiri 0.5X45 laS9,S3,S4,S5,S6,S7,S83.10.Strunjire canelare S113.11.Strunjide canelare S12,S13,S143.12.Strunjire canelare S153.13.Strunjire racordare S163.14.Filetare S8

StrungSN-250

4. Frezare4.1.Frezare S174.2.Frezare S184.3.Frezare S20

Masina defrezat

5. Gaurire5.1. Gaurire S195.2. Gaurire S21

Masina degaurit

6. Control tehnic intermediar7. Tratament termic


8/31



8

III. DETERMINAREA ADAOSURILOR DE PRELUCRARE SICALCULUL DIMENSIUNILOR INTERMEDIARE

Adaosurile de prelucrare se vor calcula analitic pentru a permite determinarea unor

dimensiuni intermediare optime la toate operaiile succesive de prelucrare. Adaosurile simetrice (pe diametru) la suprafee inerioare i exterioare se calcul

relaia: 2 2min 1 1 12 2 2 pi zi i i i A R S .

Unde :

2Api min - adaosul de prelucrare minim pentru operaia (faza) I considerat pe diam

Rzi-1 nlimea neregularitilor profilului rezultat la operaia (faza) precedent-1;S i-1 adncimea stratului superficial defect format la operaia (faza) precedent i-1;

i-1 abaterile spaiale ale suprafeei de prelucrat fa de bazele tehnologice ale rmase dup efectuarea operaiei (fazei) precedente i-1;

I - eroarea de instalare a suprafeei de prelucrat la operaia (faza) considerat i.

Pentru stabilirea dimensiunilor semifabricatului se va calcula adaosul de prelucrare

pentru suprafeele cu dimensiunile cele mai mari, n funcie de succesiunea onecesare realizrii acestora.

1.Pentru suprafaa 16 (S3) Pentru obinerea cotei de 16 sunt necesare urmtoarele prelucrri:

-strunjire de degroare;

b) Adaosul pentru strunjire de degroare (anterior strunjirii materialul este subform de laminat).

8. Rectificari7.1.Rectificare degrosareS10,S4,S6,S77.2.Rectificare finisare S10,S6

Masina derectificatexterior

9. Superfinisare

8.1Super finisare vibroneteziredegrosare S10,S6


9/31



9

Din relaia 3.3 191 [10] :2Apimin= 2( Rzi-1+Si-1 ) + 2 i-1 Din tabelul [4.5-217] se extrag R z si S

Rz = 125 m S = 150 mc = 2 c lc =392 [rel. 4.2]

lc =196 mmc = 1 [tab 4.6-218]cent = 250 m [rel 4.4]

2 2 i c cen t = = 464,93

2Apimin=2 ( 125+ 150 ) + 2 464,93=1479,86 m Din tabelul 4.1 se obtine abaterea inferioarea A i la diametrul barei laminate :Ai = m Adaosul nominal de calculApi nom= 2 Api min + i = 1479,86 + 600 = 2079,86 m

Diametrul nominal de calcul al barei laminate se determina cu formula :ds nom= 16 + 1,479 + = 18,079 mm [rel.4.1-212]Se alege o bara laminata cu diametrul standardizat mm

Adaosul de prelucrare nominal real (recalculat ) este2 Api nom= di-1 nom di nom2Api nom= 18.3-16 = 2.3 mm.

2.Pentru suprafaa 12 mm (S5)Sunt necesare urmtoarele prelucrri:

-strunjire de degroare; Adaosul de prelucrare nominal real (recalculat ) este2 Api nom= di-1 nom di nom2Api nom= 16 - 12 = 4 mm.Se efectueaza un nr de 2 treceri.

3.Pentru suprafaa 12 mm (S9)Sunt necesare urmtoarele prelucrri:

-strunjire de degroare; Adaosul de prelucrare nominal real (recalculat ) este2 Api nom= di-1 nom di nom2Api nom= 18.3 - 12 = 6.3 mm.


10/31



10

Se efectueaza un nr de 2 treceri.

4. Pentru suprafata mm (S4)

Pentru obinerea cotei de mm sunt necesare urmtoaprelucrri: -strunjire de degroare; -strunjire de finisare

-rectificare de degrosare

a)Adaosul pentru rectificarea de degroare (operaia precedent este strunjirea definisare, treapta 11 de precizie .Rzi-1= 32m Si-1= 0 (tratament termic)

i-1= 2 c lc= 2 1 164= 328c = 1 [tab 4.6]

lc= 164 mm2Apimin= 2( Rzi-1+Si-1 ) + 2 i-1 = 2 32 + 2 328 = 730.389 m Din tabelul 2.15 avem toleranta pentru strunjirea de finisare in treapta 11 de precizie.T i-1 = 110 m [tab 2.15-170]Adaosul nominal pentru rectificare este :1 Api nom= 2 Api min+ T i-1 = 730.389 + 110 = 840.389 m Diameterul maxim inainte de rectificare este :di-1 max= di max + 2 Api nom = 12.02 + 0,84 = 12.86 mmdi-1 max= di max + 2 Api nom = 12.86 - 0,11 = 12.75 mmDeci operatie de strunjire de finisare se va executa la cota [ mm ]

b)Strunjirea de finisare ( operatia precedenta este strunjirea de degrosare treapta deprecizie 12) Rz = 63 m Si-1 =60 m

c= 2 c lc= 2 1 164= 328c = 1 [tab 4.6]

lc= 164 mm2 2

i c cen t = =412.412


11/31



11

2Apimin= 2( Rzi-1+Si-1 ) + 2 i-1= 2 ( 63 + 60 ) + 2 412.412 =1070.82Din tabelul 2.15 avem toleranta pentru strunjirea de degrosare in treapta 12 de precizie.T i-1 =180 m Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare va fi:2Ai nom = 2 Api min + T i-1 = 1070.82+180=1250.82 m Diametrul maxim inainte de strunjirea de finisare este :di-1 max= di max + 2 Api nom = 12.68 + 1,250 = 13.93 mmSe rotunjeste d i-1 max = 14 mm

di-1 min= 14 0,18 = 13.82 mm,Deci operatia de strunjire de degrosare se va executa la cota

c)strunjire de degroare

2Api nom = 16 -14=2 mm

5.Pentru suprafaa (S6) Sunt necesare urmtoarele prelucrri:

-strunjire de degroare; -strunjire de finisare;-rectificare de degroare; -rectificare de finisare-vibronetezire de degrosare

a)adaosul pentru vibronetezirea de degroare (operaia precedent este rectificareade finisare, treapta 8 de precizie .Rzi-1= 6.3 m Si-1= 12

c= 2 c lc= 2 1 92=184c = 1 [tab 4.6]

lc= 92 mm2Apimin= 2( Rzi-1+Si-1 ) + 2 i-1 = 2 6.3 12+ 2 184 = 519.2 m

Din tabelul 2.15 avem toleranta pentru rectificarea de finisare in treapta 8 de precizie.T i-1 = 27 m

Adaosul nominal pentru rectificare este :Api nom= 2 Api min+ T i-1 = 512.9 + 27 = 546.2 m Diameterul maxim inainte de rectificare este :


12/31



12

di-1 max= di max + 2 Api nom = 10.012 + 0.546 = 10.558mmdi-1 max= di max + 2 Api nom = 10.558 - 0,027 = 10.53 mm

Deci operatie de rectificare de finisare se va executa la cota [ mm ]

b)adaosul pentru rectificare de finisare ( operatia precedenta este rectificarea dedegrosare treapta de precizie 9) Rzi-1= 10 m Si-1= 20

c= 2 c lc= 2 1 92=184c = 1 [tab 4.6]

lc= 92 mm2Apimin= 2( Rzi-1+Si-1 ) + 2 i-1 = 2 10 20+ 2 184 = 768 m Din tabelul 2.15 avem toleranta pentru rectificarea de degrosare in treapta 9 de precizie.T i-1 = 43m Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare va fi:2Ai nom = 2 Api min + T i-1 = 768 +43=811 m Diametrul maxim inainte de strunjirea de finisare este :di-1 max= di max + 2 Api nom = 10.55 + 0.76 = 11.31 mmSe rotunjeste d i-1 max = 11.4 mm

di-1 min= 11.4 0,043 = 11.357 mm,Deci operatia de rectificare de degrosare se va executa la cota

c)Rectificarea de degrosare (operatia precedenta este strunjirea de finisare intreapta 11 de precizie)Rzi-1= 32m Si-1= 0 (tratament termic)

i-1= 2 c lc= 2 1 92= 184

c = 1 [tab 4.6]lc= 92 mm2Apimin= 2( Rzi-1+Si-1 ) + 2 i-1 = 2 32 + 2 184= 432 m Din tabelul 2.15 avem toleranta pentru strunjirea de finisare in treapta 11 de precizie.T i-1 = 110 m Adaosul nominal pentru rectificare este :2 Api nom= 2 Api min+ T i-1 = 432 + 110 = 542 m Diameterul maxim inainte de rectificare este :

di-1 max= di max + 2 Api nom = 11.4 + 0.54 = 11.94 mmdi-1 max= di max + 2 Api nom = 11.94 - 0,11 = 11.83 mm


13/31



13

Deci operatie de strunjire de finisare se va executa la cota [ mm ]d)Strunjirea de finisare (operatia precedenta este strunjirea de degrosare treapta de

precizie 12) Rz = 63 m Si-1 =60 m

c= 2 c lc= 2 1 92= 184c = 1 [tab 4.6]

lc= 92 mm2 2

i c cen t = =310.41

2Apimin= 2( Rzi-1+Si-1 ) + 2 i-1= 2 ( 63 + 60 ) + 2 310.41 =866.82Din tabelul 2.15 avem toleranta pentru strunjirea de degrosare in treapta 12 de precizie.

T i-1 =180 m Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare va fi:2Ai nom = 2 Api min + T i-1 = 866.82+180=1046.82 m Diametrul maxim inainte de strunjirea de finisare este :di-1 max= di max + 2 Api nom = 11.83 + 1,04 = 12.87 mmSe rotunjeste d i-1 max = 13 mm

di-1 min= 13 0,18 = 12.82 mm,Deci operatia de strunjire de degrosare se va executa la cota

c)strunjire de degroare 2Api nom = 13 -12=1mm

6.Pentru suprafata mm (S7)

Pentru obinerea cotei de mm sunt necesare urmtoarele prelucrr -strunjire de degroare; -strunjire de finisare

-rectificare de degrosare

a)Adaosul pentru rectificarea de degroare (operaia precedent este strunjirea definisare, treapta 11 de precizie .Rzi-1= 32m Si-1= 0 (tratament termic)

i-1= 2 c lc= 2 1 30= 60c = 1 [tab 4.6]

lc= 30 mm2Apimin= 2( Rzi-1+Si-1 ) + 2 i-1 = 2 32 + 2 60 = 184 m Din tabelul 2.15 avem toleranta pentru strunjirea de finisare in treapta 11 de precizie.


14/31



14

T i-1 = 110 m [tab 2.15-170]Adaosul nominal pentru rectificare este :3 Api nom= 2 Api min+ T i-1 = 184 + 110 = 294 m Diameterul maxim inainte de rectificare este :di-1 max= di max + 2 Api nom = 6.01 + 0,84 = 6.85 mmdi-1 max= di max + 2 Api nom = 6.85 - 0,11 = 6.74 mmDeci operatie de strunjire de finisare se va executa la cota [ mm ]

b)Strunjirea de finisare ( operatia precedenta este strunjirea de degrosare treapta deprecizie 12) Rz = 63 m Si-1 =60 m

i-1= 2 c lc= 2 1 30= 60c = 1 [tab 4.6]

lc= 30 mm2 2

i c cen t = =257.09

2Apimin= 2( Rzi-1+Si-1 ) + 2 i-1= 2 ( 63 + 60 ) + 2 257.09 =760.19Din tabelul 2.15 avem toleranta pentru strunjirea de degrosare in treapta 12 de precizie.T i-1 =180 m Adaosul nominal pentru strunjirea de finisare va fi:2Ai nom = 2 Api min + T i-1 = 760.19+180=940.19 m Diametrul maxim inainte de strunjirea de finisare este :di-1 max= di max + 2 Api nom = 6.85 + 0.94 = 7.79 mmSe rotunjeste d i-1 max = 7.8 mm

di-1 min= 7.8 0,18 = 7.62 mm,Deci operatia de strunjire de degrosare se va executa la cota

c)strunjire de degroare

2Api nom = 10 -7.8=2.2 mmCalculul adaosurilor pentru prelucrarea suprafetelor frontale la cota L229Suprafetele frontale de capat se prelucreaza prin frezare, operatia precedent fiind debitareape ferestrau circular.

Rzi-1 + Si-1=0,2 mm;i-1= 0,01 D= 0,01 18= 0,18 mm

Adaosul minim pentru freazarea simultan a feelor frontale este : 2 Ainom= 2 0,2 + 2 0,18= 0,4 + 1,7 =0,76 mm

Toleranta la lungimea de debitare, in treapta 1 3 este de 720 m (tab.2.15); abaterilelimita la lungimea de debitare sunt deci 0,36 sau rotunjit 0,4 mm.Prin urmare, adaosul nominal calculate pentru frezarea frontal este:


15/31



15

2Ai nom = 2 Api min + A i= 0,76 + -0,4=1,16 mm Lungimea nominal pentru debitare este:Lnom= 229 + 1,16 = 230,16mmSe rotunjeste la Lnom= 231 mmLa debitare se va respecta cota :2310,4mmValoarea recalculate a adaosului nominal este:2Api nom =231-229=2 mmPentru fiecare suprafata frontal adaosul este:2Api nom =1mm

IV. ALEGEREA MAINILOR UNELTE

Alegerea tipului i dimensiunii mainii unelte se face pe baza caracteristicilorproduciei i semifabricatelor care urmeaz a fi prelucrate. La producia de serie unicate, cnd la aceeai main urmeaz s se execute mai multe operaii, ea trebuie scorespund condiiilor de trecere uoar de la o operaie la alta.

Pentru alegerea mainii unelte trebuie s se ia n calcul urmtorii factori:

- felul prelucrrii ce trebuie executat; - dimensiunile i forma semifabricatului; - precizia cerut la prelucrare; - schema cinematic a mainii, avnd n vedere concordana cu regimul de achi

materialul de prelucrat;- puterea efectiv a mainii unelte.

a) Pentru operaiile 1,2,3,4,5,6,7,8 i 9 care sunt strunjiri de degroare,analiznddimensiunile piesei i n urma calculului puterii necesare s-au folosit strunguri SN 400 x 750care au urmtoarele caracteristici:

-diametrul maxim de prelucrat h= 400 mm;-lungimea maxim de prelucrat L= 750 mm; -gama de turaii a arborelui principal, rot/min:

12; 15; 19; 24; 30; 38; 46; 58; 76; 96; 120; 150; 185; 230; 305; 380; 480; 600; 765; 955; 1200;1500.

-gama de avansuri longitudinale, mm/rot:

0,06; 0,08; 0,10; 0,12; 0,14, 0,16; 0,18; 0,20; 0,22; 0,24; 0,28; 0,32; 0,36; 0,40; 0,44; 0,44;0,48; 0,56; 0,63; 0,72; 0,80; 0,88; 0,96; 1,12; 1,28; 1,44; 1,60; 1,76; 2,24; 2,88; 3,52.

-gama de avansuri transversale, mm/rot:


16/31



16

0.046; 0,050; 0,075; 0,092; 0,101; 0,113; 0,126; 0,150; 0,170; 0,184; 0,203; 0,226; 0,253;0,300; 0,340; 0,368; 0,406; 0,452; 0,506; 0,600; 0,680; 0,796; 0,812; 0,904; 1,012; 1,200;1,360; 1,624; 2,024; 2,720.

-puterea P=7,5 kW.b) Pentru operaia 3,4,5,6,7 si 8 care este o strunjire de finisare, filetare care ne

o putere mai redus se foloseteSN 250x500 care are u rmtoarele caracteristici: -diametrul maxim de prelucrat h=250 mm;-lungimea maxim de prelucrat L=500 mm; -gama de turaii a arborelui principal ,rot/min:

63; 90; 125; 180; 250; 355; 500; 710; 1000; 1410; 1910; 2800.-gama de avansuri longitudinale, mm/rot:

0,04; 0,05; 0,06; 0,07; 0,08; 0,10; 0,12; 0,14; 0,16; 0,20; 0,24; 0,28; 0,32; 0,40; 0,46; 0,56;0,64; 0,80; 0,96; 1,12; 1,28; 1,60; 1,92; 2,24.-gama de avansuri transversale, mm/rot:

0,012; 0,015; 0,018; 0,021; 0,024; 0,030; 0,036; 0,042; 0,048; 0,060; 0,072; 0,084; 0,096;0,120; 0,144; 0,168; 0,192; 0,240; 0,288; 0,336; 0,480; 0,516; 0,672.

-puterea P=2,2 kW.c) Pentru operaiile 4,5 i 7, care sunt rectificari exterioare, s-au folosit maini

universale de rectificat RU-350-1 cu urmtoarele caracteristici:-limea maxim a discului abraziv 80 mm; -turaia maxim a discului abraziv 1500 rot/min; -diametrul maxim al piesei 350 mm;-greutatea maxim a piesei 300 kg; -turaia piesei 28-280 rot/min;-puterea motorului pentru antrenarea discului abraziv 5,5 kW;-puterea motorului pentru antrenarea piesei 1,1 kW;-puterea motorului pentru rectificare interioar 1,47 kW; -puterea total instalat 0,72 kW. d) Pentru debitare se alege maina unealt cu fierastrau circular FC 710 cu

caracteristicile:-dimensiunile pnzei: 710-dimesiunea barei de tiat: 55 x 7000 -cursa maxim port pnz: 300 [mm]; -gama vitezelor periferice ale pnzei: 9,5; 11,5; 15; 19,29; 30 [m/min]-avansul de lucru continuu: 0 400 [m/min];-puterea motorului: 7,5 [kW].


17/31



17

V. CALCULUL REGIMULUI DE ACHIERE

5.1. Suprafaa cilindric exterioar 3 2,0 2,016 mm

5.1.1. Strunjire exterioar de degroare la cota 3,0 6,018 mm

Maina unealteste SN 250

Scula achietoare cuit 32x20 STAS 6379-80/P20Adncimea de achiere

2Ap2

t

15,123,2

t mm

Din tab.10.7[1] se adopt S=0.3mm/rot.

Verificrile avansului :

a) Din punct de vedere al rezistenei capului cuitului:

1

1i

y

xn4

ai

adm tHBC6

R lh

h bS

(mm/rot) [rel 10.8 pag348]

unde:l

h-raportul dintre nlimea cuitului i lungimea n consol;

b- limea seciunii cuitului (mm)

Rai- efortul unitar admisibil la incovoiere al materialului corpului cuitului(N/mm2);


18/31



18

C4- coeficient funcie de materialul de prelucrat i de materialul sculei achi(tab.10.15 );

t- adncimea de achiere (mm);

x1, y1- exponenii adncimii i avansului (tab. 10.21]).

HB- duritatea materialului de prelucrat;

n1- exponentul duritii materialului de prelucrat (tab. 10.22 ).

42,015,12207,351006

2004832

322075,0

35,0 adm s mm/rot

s < sadm

b) Din punct de vedere al rezistenei plcuei:

madm Rt

c s 3,0

8,13,8 mm/rot

In care: C- grosimea plcuei din carburi metalice, mm; Rm-rezistena de rupere la traciune a materialului de prelucrat [N/mm2]

t adancimea de aschiere [mm].

44,060015,1

713,0

8,1

admS mm/rot

s < sadm

c) Din punct de vedere al rigiditii piesei:

61,11829 D L

Pentru 7DL nu se face aceast verificare.

d) Fora principal de achiere: ] N[HBStCF 111 nYX4z , n care semnificatiile sunt aceleai ca laverificarea avansul

29,1092203,015,17,35 35,075,01 z F N

e) Dublul moment de torsiune:


19/31



19

)(2,4419500

)(1000

2 m N n

N m N

F M m z

t

96,11000

1829,1092 t M N m


20/31



20

2r

k 4 (10.33), unde = exponent funcie de natura prelucrrii i de mat

prelucrat;

k5- coeficient ce tine seama de influena materialului din care este confectionatachietoare a sculei;

k6- coeficient ce ine seama de materialul prelucrat;

k7- coeficient ce ine seama de modul de obtinere a semifabricatelor;

k8- coeficient ce ine seama de starea stratului superficial al semifabricatului;

k9- coeficient ce ine seama de forma suprafeei de degajare.

17,111111185,02

2,0

20

15

90

45

3020

2032

200

2203,015,190

294 1,009,03,008,0

75,135,018,0125,0

V m/min

turaia: 196618

17,1111000

n rot/min

Dingama de turaii a SN250 se alege nadoptat =1500 rot/min

7,1011000

150018 rec

V m/min

47,1837,101

17,11190

125,01

recT min

Puterea necesar achierii:

kW V F

N z

e 18,060007,1019,10

6000

innd cont c pentru SN250 N=4 kW

Ne


21/31



21

Scula achietoare cuit 32x20 STAS 6379-80/P20Adncimea de achiere

2Ap2

t

224

t mm

Din tab.10.7[1] se adopt S=0.3mm/rot.

Verificrile avansului :

a) din punct de vedere al rezitenei capului cuitului:

32,022207,351006

2004832

322075,0

35,0 adm s mm/rot

s < sadm

b) din punct de vedere al rezistenei plcuei:

madm Rt

c s 3,0

8,13,8 mm/rot (notaiile sunt aceleai ca la 5.1.1)

37,06002

73,83,0

8,1

admS mm/rot

s < sadm

c) din punct de vedere al rigiditii piesei:3,4

1252

D L

Pentru 7DL nu se face aceast verificare.

Viteza de achiere:

63,100111185,02

2,0

20

15

90

45

3020

2032

200

2203,0290

294 1,009,03,008,0

75,135,018,0125,0

V m/min

turaia: 267012

63,1001000

n rot/min

Din gama de turaii a SN250 se alege nadoptat =1500 rot/min


22/31



22

52,561000

150012 recV m/min

51452,56

63,10090

125,01

recT min

Fora principal de achiere:

1912203,027,35 35,075,01 z F N

Dublul moment de torsiune:

29,21000

121912 t M N m


23/31



23

[mm/rot]

=

sadm=3.25 [mm/rot] s adoptat


24/31



24

Turatia optima este:

= =1916[rot/min]Se adopta de pe masina unealta n ef =1500 [rot/min]

Viteza efectiva este :

vef= =56.52 [m/min]Componenta principala a fortei de aschiere este :

=27.9 ; t=2; XFz=1 ; s=0.4 ; YFz=0.75 ;HB=220 ; nFz=0.35 ; KM=1 ; KK=1.03 ; Kha=0.96 ; K y=0.87 ; =0.925 ; Fz=7732.1 N

Fz=7.73 [daN]

Puterea necesara aschierii:

Na= =0.01 Na


25/31



25

=0.41 [mm/rot]sadoptat 7 se face verificarea, dar L =2.5 aceast verificare nu se mai face.

n urma verificrilor avansul rmne 0.4 mm/rot. Determinarea vitezei de aschiere :

294 ;T=90 min;m=0.125

t=0.4 mm ;xv=0.18 ;s=0.4 mm/rot;

yv=0.35 ;HB=220 ;k1=1.044 ; k2=0.876 ; k3=0.905 ; k4=0.87 ; k5=0.7 ; k6=1 ; k7=7 ; k8=1 ; k9=1

v= 68.3 [m/min]Turatia optima este:

= =1812.63[rot/min]Se adopta de pe masina unealta n ef =1500 [rot/min]Viteza efectiva este :

vef= =56.52 [m/min]Componenta principala a fortei de aschiere este :

=27.9 ; t=0.42 ; XFz=1 ; s=0.4 ; YFz=0.75 ;HB=220 ; nFz=0.35 ; KM=1 ; KK=1.03 ; Kha=0.96 ; K y=0.87 ; =0.925 ; Fz=1095.2 N


26/31



26

Fz=1.09 [daN]

Puterea necesara aschierii:

Na= =0.009 Na


27/31



27

Tdo= [tab.7.20 A4]

- Ton timpul pentru odihn i necesiti fiziologice folosit pentru o

exerciii fizice i necesiti fireti.

Ton= [tab.7.21 A4]

Norma de timp pentru suprafetele S3 si S5.

Strunjire de degrosare :

Strunjire de degroare S3

-nr. Piese din lot n=200 buc-pregtirea curent a lucrrii 13 min 5.65 [5]

-montare universal 1 min

-aezare cuite n portcuit 3 min

min08,0200

3113n

T pi

-timp de baz

Tb1= =0,52 min

-timp auxiliar

Ta1=Ta11+Ta12+Ta13=0.15+0.55+0.3=1 min

teire exterioar 0,5x45 pe S3 -timp de baz

Tb2= =0.01 min

-timp auxiliar

Ta2=Ta21+Ta22=0.1+0.15=0.25 min

Strunjire de degroare S5


28/31



28

-nr. Piese din lot n=200 buc

-pregtirea curent a lucrrii 13 min 5.65 [5]

-montare universal 1 min

-aezare cuite n portcuit 3 min

min08,0200

3113n

T pi

-timp de baz

Tb3= =1.33 min

-timp auxiliar

Ta3=Ta31+Ta32+Ta33=0.15+0.55+0.3=1 min

teire exterioar 05x45 pe S5 -timp de baz

Tb4= =0.4 min

-timp auxiliar

Ta4=Ta41+Ta42=0.1+0.15=0.25 min

pe operaie:Tb=2.26 min

Ta=2.5 min

-timp de deservire tehnic:

Tdt= =0.56 min

-timp de deservire organizatoric:

Tdo= =0.047 min


29/31



29

-timp de odihn i necesiti:

Ton= =0.07 min

-norma de timp pe operaie:

ondodta b pi tttttn

T NT

NT=0.16+2.26+2.5+0.56+0.047+0.07=5.59 min

Costul piesei [Ron]

Se calculeaz conform 8.6- 362 [A4]:

Pc=M+S+R 8.7[A4]

M-cost semifabricat

S-retribuia muncitorilor productivi

R-regia seciei cost material

M=mG-m1 k(G-g)

m-costul unui kg de material

m= 3 lei

G-masa semifabricat

m1-costul unui kg de deeu m1=0.8 lei

k-coeficient de utilizare a deeurilor

g-masa piesei finite

M=22,7-0.8 0,8(2,7-2,2)=4.9 lei/buc

retribuia muncitorilor 8

1i

iT

60

S Ns i


30/31



30

Si-retribuia tarifar orar a unui muncitor. Cum toi muncitorii necesari sunt de ca

II 60

S NS

'T

S

=3 lei/or

S= = 1.104 lei/buc

regia seciei

R=C (M+S) C=250

R= =13.52 lei/buc

Pc=4.9+1.104+13.52=19.52 lei/buc

n urma normrii piesei reiese c piesa va necesita un volum de munca de 22.08costul de secie al unei piese fiind de 19.52 lei.


31/31



BIBLIOGRAFIE: Conceptia si managementul tehnologiilor defabricatie/Lucian T bcaru, Octavian Vasile Pruteanu Iasi: Junimea, 2007

: Managementul productiei Prof.univ.dr. Florica BADEA

proiectAlin

Documents

Transcript of proiectAlin