Proiect TCM

5/11/2018 Proiect TCM - slidepdf.com

http://slidepdf.com/reader/full/proiect-tcm-55a0cef027895 1/40

UNIVERSITATEA “LUCIAN BLAGA” DIN SIBIU

FACULTATEA DE INGINERIE “HERMANN OBERTH”

CATEDRA T.C.M.

2008/2009

PROIECT DE AN LA DISCIPLINA T.C.M.

Tema proiectului: Proiectarea procesului tehnologic de fabricaţie a reperului

PLACA MOTOR desen nr. PI25-27 pentru o producţie anuală de 25.000 de bucăţi pe

an într-un regim de lucru de 2 schimburi pe zi.

INDRUMATOR:

Prof .dr.ing : RADU VASILE



Conţinutul proiectului:

I. Studiul tehnic:

1. Studiul piesei pe baza desenului de produs finit.1.1. Rolul funcţional al piesei (facultativ);

1.2. Analiza posibilităţilor de realizare a preciziei macro si micro geometrice

(dimensionale, de formă, de pozitţe reciprocă a suprafeţelor şi a

rugozităţii) prescrise în desenul de reper;

2. Analiza critică a condiţiilor tehnice impuse piesei (facultativ).

3. Date privind tehnologia semifabricatului.

3.1. Date asupra materialului semifabricatului (compoziţie chimică, proprietăţifizice, proprietăţi mecanice);

3.2. Stabilirea metodei şi a procedeului economic de obţinere a

semifabricatului;

3.3. Tehnologia de obţinere a semifabricatului (sumar tratată). Tratamente

termice primare necesare semifabricatului;

3.4. Adaosurile totale de prelucrare conform STAS. Stabilirea dimensiunilor

finale ale semifabricatului;

3.5. Schiţa semifabricatului;

4. Proiectarea procesului tehnologic de prelucrare mecanică.

4.1. Proces tehnologic tip pentru acest tip de reper;

4.2. Proiectarea procesului tehnologic pentru minim 8 operaţii de prelucrare

mecanică, din care 2operaţii în cel puţin 2 variante. Cele 2operaţii tratate

detaliat vor fi diferite ca procedeu de prelucrare;

5. Proiectarea conţinutului celor 8 operaţii de prelucrare mecanică din procesul

tehnologic. Pentru fiecare operaţie se va prezenta, în memoriul justificativ:

a) numărul, denumirea şi schiţa operaţiei cu semifabricatul în poziţie de lucru

şi indicarea suprafeţelor de prelucrat şi a condiţiilor tehnice aferente, scule

în poziţie de lucru, cursele active şi în gol, cotarea tehnologică, schema de

orientare şi fixare a semifabricatului;

b) fazele operaţiei (se împarte operaţia pe faze şi treceri);



c) maşina unealtă şi principalele caracteristici: gama de avansuri, gama de

turaţii, puterea motorului electric, dimensiunile si cursele mesei, cursele

săniilor, conul arborelui principal, etc.;

d) sculele aşchietoare: tipul, dimensiunile, parametrii geometrici, standardeaferente, schiţa pentru sculele nestandardizate;

e) dispozitivul de prindere al semifabricatului: denumire, STAS, schema

constructiv funcţională pentru cele nestandardizate;

f) dispozitivele de prindere a sculelor aşchietoare: denumire, STAS, schema

constructiv functională pentru cele nestandardizate;

g) mijloacele de control: denumire, domeniul de măsurare, valoarea diviziunii,

precizia de măsurare, STAS;

h) adaosurile de prelucrare intermediare şi toate dimensiunile intermediare.

Calculul analitic se face pentru cele 2 operaţii in 2 variante, pentru restul

operaţiilor tabelar din normative;

i) regimurile de aşchiere: calculul analitic pentru cele 2operaţii în mai multe

variante; pentru restul operaţiilor tabelar din normative;

j) indicarea metodei de reglare a sculei la cotă;

k) norma tehnică de timp; calculul analitic al timpului unitar pentru cele 2

operaţii în 2 variante; pentru restul operaţiilor tabelar din normative.

II. Studiul economic:

1. Caracterul producţiei;

2. Calculul lotului optim;

3. Calculul timpilor pe bucată;

4. Calcule economice justificative pentru adoptarea variantei economice pentru

cele 2operaţii tratate în 2 variante.

III. Probleme de organizare a procesului tehnologic:

1. Calculul numărului de maşini unelte necesare şi a gradului de încărcare pentru

cele 2 operaţii, în varianta aleasă;

2. Amplasarea maşinilor unelte în flux tehnologic pentru aceleaşi operaţii (pentru

minim 8 operaţii);



3. Măsuri de tehnica securităţii muncii, pentru cele 2operaţii în varianta

economică.

IV. Partea grafică:1. Desenul de execuţie al piesei;

2. Desenul de execuţie al semifabricatului;

3. Plane de operaţii în varianta economică a procesului tehnologic pentru

cele 8 operaţii tratate în varianta economic

I. STUDIUL TEHNIC

1. Studiul piesei pe baza desenului de produs finit.

1.1. Rolul funcţional al piesei (facultativ);

1.2. Analiza posibilităţilor de realizare a preciziei macro si micro geometrice

(dimensionale, de formă, de pozitţe reciprocă a suprafeţelor şi a rugozităţii)

prescrise în desenul de reper.

Nr.

supr. Forma suprafeţei Condiţii tehniceEtape de prelucrare

intermediare

Procedeu final de

prelucrare

S1 Plana frontala

L=50

R a = 1,6 µ m

Strunjire de degroşare Strunjire de finisare

S2Cilindrică

interioară

φ 60+0.06

-0

R a = 0.8 µ m

Strunjire de degroşare Strunjire de semifinisare

S3Cilindrică

interioară

φ 60 +0.06-0

R a = 0.8 µ m

Strunjire interioara de

degroşare,Strunjire de

finisare

T.T

Rectificare interioara de

degrosare

T.T

S4

Cilindricăinterioară

φ 43 +0.017-0.033

R a = 0.8 µ m

Strunjire interioara de

degroşare


degrosare



Strunjire finisare

T.TT.T

S5Cilindrică

interioară

φ 12;

R a = 12.5 µ m

Burghiere φ 8 Adancire φ 12

S6Cilindrică

interioară

φ 8

R a = 12.5 µ mBurghiere Burghiere

S7Cilindrică

interioară

φ 12

R a = 0.8 µ mFrezare

Rectificare de degrosare

T.T

S8

Plană

frontală

L=26 +0.2 0

R a = 12.5 µ m

Strunjire exterioara de

degrosare

Strunjire frontala de

degrosare

S9

Cilindrică

exterioara

φ 75 +0.06-0.09

R a = 0.8 µ m


degrosare, Strunjire

exterioara de finisare,T.T

Rectificare de degrosare

S10

Plană

frontală

L = 50mm;

R a = 12.5 µ m


degrosare

Strunjire frontala de

degrosare

S11

Cilindrică

interioară

φ 52

R a = 12.5µ

m


degrosare,Strunjire de

Finisare T.T


Degrosare

2. Analiza critică a condiţiilor tehnice impuse piesei (facultativ)

3.5. Schiţa semifabricatului



4. Proiectarea procesului tehnologic de prelucrare mecanică.

4.1. Proces tehnologic tip pentru acest tip de reper;

Reperul se încadrează în clasa “bucşe”. Piesele din această categorie sunt foarte

răspândite în construcţia de maşini. Ele sunt elemente componente ale majorităţii

subansamblelor şi ansamblelor, cum ar fi:

- motoarele, compresoarele şi pompele;

- lagărele fixe şi demontabile, lagărele sub formă de bucşe;

- îmbinările canelate fixe şi demontabile;

- cilindrii pentru acţionări pneumatice şi hidraulice.

Precizia de prelucrare este impusă de condiţiile tehnice, dintre care cele mai

importante sunt următoarele:

- diametrul suprafeţelor exterioare, în clasa 7, 8 ISO de precizie;

- diametrul suprafeţei interioare, în clasa 7 ISO de precizie;

- abaterea de la concentricitate a suprafeţei interioare faţă de suprafaţa

exterioară, 0,03…0,15mm;

- abaterea de la perpendicularitate a suprafeţei frontale faţă de axa suprafeţei

interioare, 0,2mm la o rază de 100mm, iar la cuzineţi solicitaţi axial,

0,02…0,03mm;

- rugozitatea suprafeţei exterioare, Ra=3,2µ m, iar a suprafeţei interioare,

Ra=3,2…0,8µ m;

- rugozitatea suprafeţelor frontale, Ra=12,5µ m , iar la eforturi axiale

Ra=3,2…1,6µ m.

Procesul tehnologic optim tipizat de prelucrare al pieselor din familia bucşe

depinde de forma semifabricatului şi de tipul producţiei.



Din analiza filmului tehnologic prezentat în figura de mai jos, se poate contura

traseul tehnologic pentru o piesă tip bucşă:

Nr

op

Denumirea

operaţiei

Schiţa operaţiei + codul formei geometrice a

suprafeţelor

M

U

DP

SF

DP

SC

SC M

M(0

)

(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7)

1

Strunjire

interioară

şi frontală

de

degroşare

S t r u n g n o r m a l

U n i v e r s a l u a

c ţ i o n a r e h i d r a u l i c ă

D i s p o y i t i v e m o d u l a r e d

e p r i n d e r e a s c u l e i

C u ţ i t e c u p l ă c u

ţ e C . M . a m o v i b i l e

M i j l o a c e u n i v e r s a l e d e m

ă s u r a r e + c a l i b r a r e

2 Strunjire

exterioarăde

degroşare S t r u n g n o r m a l

U n i v e r s a l s a u d i s p o z i t i v d e s t r u n j i r e

S u p o r t p o r t c u ţ i t

C u ţ i t e c u p l ă c u ţ e C . M . a m o v i b i l e



3Strunjire

frontală

S t r u n g n o r m a l

U n i v e r s a l u a c ţ i o

n a r e m e c a n i c ă

D i s p o y i t i v e m o d u l a r e d e p r i n d e r e a p i e s e i

C u ţ i t e c u p l ă c u ţ e C

. M . a m o v i b i l e

4Broşare

interioară M a ş i n ă d e b r o ş a t i n t e

r i o r

D i s p o z i t i v d e b r o ş a t

M a n d r i n ă p e n t r u p r i n d e r e a b r o ş e i

B r o ş e d e i n t e

r i o r

C a l i b r u T ,

N T

(0

)

(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7)

5

Broşare

canla de

pană

M a ş i n ă d e b r o ş

a t c a n a l e d e p a n ă

D i s p o z i t i v d e b r o ş a t

M a n d r i n ă p e n t r u

p r i n d e r e a b r o ş e i

B r o ş ă p e n

t r u c a n a l d e p a n ă

C a l i b r u T ,

N T



6 Găurire M a ş i n ă d e g ă u r i t c u m o n t a n t

D i s p o z i t i v d e g ă u r i t

C a p m u l t i a x

B u r g h i e a

r m a t e c u C . M .

C a l i b r u

D i s p o z i t i v d e c o n

t r o l

7Tratament

termic

Îmbunătăţit la 42±2 HRC

8

Rectificar

e

interioară

de

finisare M

a ş i n ă d e r e c t i f i c a t

i n t e r i o r

M a n d r i n ă

D o r n p o r t p i a t r ă

P i a t r ă d e r e c t i f i c a t

C a l i b r e + M U M

9

Rectificar

e

exterioară

de

degroşare M a ş i n ă d e r e c t i f i c a t e x t e r i o r

D

i s p o z i t i v d e r e c t i f i c a t

D o r n p o r t p i a t r ă

D o r n a b r a z i v

C a l i b r e + M U M

10Control

final

Se controlează cotele conform desenului

de execuţie (100% cotele funcţionale cu

precizie ridicată şi 25% restul cotelor)

Prelucrarea suprafeţelor interioare, exterioare şi frontale ale bucşelor în

producţia de serie mare şi de masă se face din bare laminate prin strunjire pe strung

revolver, strung automat cu un arbore, sau strung automat cu 4 sau 6 arbori.



Prelucrarea bucşelor în producţia de serie mijlocie se realizează din

semifabricate individuale cofecţionate prin matriţare, forjare sau debitate din bară.

În producţia de serie mică şi unicat, prelucrarea bucşelor din semifabricatele

enumerate este asemănătoare şi se execută pe strunguri universale.

4.2. Proiectarea procesului tehnologic pentru minim 8 operaţii de prelucrare

mecanică, din care 2 operaţii în cel putţn 2 variante. Cele 2 operaţii tratate

detaliat vor fi diferite ca procedeu de prelucrare

OPERAŢIA NR. 1 Strunjire de degroşare (suprafeţele S1, S2, S11)

OPERAŢIA NR. 2 Strunjire de degroşare (suprafeţele S10, S8, S9)

OPERAŢIA NR. 3 Strunjire de finisare (S2 ; S3)

OPERAŢIA NR. 4 Strunjire de finisare (S9)

OPERAŢIA NR 5 C.T.C intermedial

OPERAŢIA NR.6 Burghiere S6

OPERAŢIA NR. 7 Adancire S7

OPERAŢIA NR. 8 Frezare (suprafaţa S13)

OPERAŢIA NR. 9 Curăţire şi debavurare

OPERAŢIA NR. 10 Control final.

5. Proiectarea conţinutului celor 8operaţii de prelucrare mecanică din procesul

tehnologic.



a). OPERAŢIA NR. 1 Strunjire de degroşare (suprafeţele S1, S2, S11)

b). Fazele operaţiei:

- prinderea semifabricatului

- strunjire frontală S1, 213×50- strunjire cilindrică interioară S2, 60×16

- strunjire cilindrică interioară S11, 52×34

- desprindrea semifabricatului

c). Maşina unealtă şi principalele carcateristici: SNA 320x750

Caracteristici principale

-diametrul maxim de strunjire peste ghidaje, [mm] : Ø320

-distanţa între vârfuri, [mm] : 750-diametrul maxim de prelucrare deasupra saniei, [mm] : Ø165

-diametrul maxim al materialului din bară, [mm] : Ø32

-diametrul maxim de prelucrare cu lunetă fixă, [mm] : Ø100

-diametrul maxim de prelucrare cu lunetă mobilă, [mm] : Ø80

-conul alezajului axului principal : MORSE 5

-cursele maxime ale saniei, [mm]: - longitudinale 740

- transversale 180

- portcuţit 100

- gama de turaţii a axului principal, [rot/min]: 45, 63, 90, 125, 180, 250, 355,

500, 710, 1000, 1400, 2000

- gama de avansuri longitudinale, [mm/rot]: 0,045; 0,071; 0,080; 0,112; 0,140;

0,160; 0,180; 0,224; 0,280; 0,315; 0,355; 0,450; 0,560; 0,630; 0,710; 0,80;

1,12; 1,25; 1,4; 1,8; 2,24; 2,5; 3,55; 5

- gama de avansuri transversale, [mm/rot]: 1/25 din avansul longitudinal de la

0,018…2

- secţiunea maximă a cuţitului, [mm2] : 10x16 - cursa pinolei : 130 mm

- conul alezajului din pinolă : MORSE 5

- puterea motorului, [kW]: P=3,2

- capul axului principal: con scurt cu şaibă baionetă, mărimea 6, STAS 7960-

81

d). Scule aşchietoare:



Cuţit 25 X 25 STAS 6284-80 / P20

Secţiunea cozii

hxbL y d c l n R

Plăcuţă

STAS 6284/1-

80

Dmin

25 X 25 125 3,5 25 10 125 20 1 B 16 43

K = 90° K 1= 5° a = 8° εr= 85° ϕ=12°

e). Dispozitivul de prindere a semifabricatului:

- univresal cu patru bacuri , accesoriu al maşinii sna 250 STAS 1655-80

f). Dispozitivul de prindere al sculei aşchietoare:

-cuţitele se prind în suporturile port-cuţit ale maşinii.

g). Mijloc de control:

-şubler STAS 1373/2-88 (domeniul de măsurare: 0 - 800 mm; valoarea

diviziunii:1mm; precizia de măsurare: 0,1 mm).

h). Adaos de prelucrare intermediare si totale

pt suprafata frontala S1 , 2Ap=0.2→ d=213.2 (pt rectificat)

pt suprafata cilindrica interioara S11, 2Ap=0.2→ d=52.2

pt suprafata cilindrica interioara S2, 2Ap=0.2→ d=60.2

i). Regimurile de aşchiere:din tab 10/Popescu V1,stabilim adancimea de aschiere s=0.2 [mm/rot]

din tab 39/Popescu V1, aleg sr =0.36 [mm/rot], nr =765

Faza2(strunjire cil interioara S2)

Stabilim viteza de aschiere fctie de t=2mm → vtab=167 [m/min], Fz=55 , P=1.82[kw]

s=0.2

Coeficientii de corectie pt conditiile reale de aschiere : Vcor=K1×K2× K3 ×K4 ×Vtab

=0.75×0.85×1.5×0.86×167=137.33 [m/min]



Se determina nr de rotatii al arborelui principal :

n=1000×Vcor/П×52=840.64[rot/min]

Se calculeaza viteza de aschiere reala Vr=П×d×nr /1000=144.19 [m/min],

Se determina puterea Pr=Fz×vr/6120×0.8=55×124.97/6120×0.8=1.619 [KW]Pr<Pme

Faza3 (strunjire cil interioara S11)

Stabilim viteza de aschiere fctie de t=2mm → vtab=167 [m/min], Fz=55 , P=1.82[kw]

s=0.2

Coeficientii de corectie pt conditiile reale de aschiere : Vcor=K1×K2× K3 ×K4 ×Vtab

=0.75×0.85×1.5×0.86×1.67=137.33 [m/min]


n=1000×Vcor/П×52=840.64[rot/min]

Se calculeaza viteza de aschiere reala Vr=П×d×nr /1000=124.97 [m/min],

Se determina puterea Pr=Fz×vr/6120×0.8=55×124.97/6120×0.8=1.4 [KW]

Pr<Pme

Faza3 (strunjire frontala S1)

Stabilim adancimea de aschiere t=Ap=2mm

Stabilirea avansului de aschiere Ra=12.5, folosind un cutit R=1.5 si v=60

[m/min]→s=0.3 , (Din tab 10/Popescu v1)

Din tab 39 Popescu/ v1→ aleg avans real sr =0.36[ mm/rot]

Din tab 25 Popescu/ v1→ Vtab=74 [m/min], Fz=110 Pe=1.6 [kw]

Coeficientii de corectie pt conditiile reale de aschiere : Vcor=K1×K2× K3 × ×Vtab

=0.95×1.08×1.2×74=91.108 [m/min]


n=1000×Vcor/П×213=136.15[rot/min],nr =120 [rot/min]→tab39

Se calculeaza viteza de aschiere reala Vr=П×d×nr /1000=П×213×120/1000=80.29

[rot/min]

Se determina puterea Pr=Fz×vr/6120×0.8=110×80.29/6120×0.8=1.803 [KW]

Pr<Pme

j). Indicarea metodei de reglare a sculei la cotă:

Reglarea sculelor la cotă se va face după piesă de probă.



k). Norma tehnică de timp :

tn=tpi/n+ta+tb+tdt+tda+ton [min]

tn = timpul normat pe operaţie [min]t pî = timpul de pregătire – încheiere [min]

t b = timpul de bază sau de maşină [min]

ta = timpul auxiliar sau ajutător [min]

tdt = timpul de deservire tehnică [min]

tdo = timpul de deservire organizatorică [min]

ton = timpul de odihnă şi necesităţi fireşti [min]

t pî = 15 +11 + 2·0,8 = 27,6 min

tb=(l+l1+l2+)/s×n=(50+2+1.5)/0.2×840.644=0.318 [min]

Lungimea de strunjit:

l = 50 mm

Lungimea de pătrundere (intrare) a sculei:

l1=t/tgKr+(0.5..2) mm=3/tg45o+(0.5..2) mm=2 [mm]

Lungimea de depăşire (ieşire) a sculei:

l2=1.5[mm

ta = ta1 + ta2 + ta3 + ta4 = 1,2 + 1,65 + 2,4 + 0,22 = 5,47 min

ta1 = timp ajutător pentru prinderea – desprinderea piesei

ta2 = timp ajutător pentru comanda maşinii unelte

ta3 = timp ajutător pentru mânuiri legate de fază

ta4 = timp ajutător pentru măsurări de control

tdt = 6,3% · t b = 6,3% · 0.79= 0,049min

tdo = 1,2% · ( t b + ta ) = 1,2% · ( 0,318 + 5,47 ) = 0,069 min

ton = 3% · ( t b + ta ) = 3% · ( 0.318 + 5,47 ) = 0,17 min



tn=27.6/840.64+0.318+5.47+0.049+0.069+0.17=4.114 min

a). OPERAŢIA NR.2 Strunjire de degroşare (suprafeţele S10, S8, S9)


prinderea semifabricatului

- strunjire frontală S10

- strunjire frontală S8

- strunjire cilindrică exterioara S9

- desprindrea semifabricatului- control




-distanţa între vârfuri, [mm] : 750-diametrul maxim de prelucrare deasupra saniei, [mm] : Ø165






- transversale 180

- portcuţit 100


500, 710, 1000, 1400, 2000


0,160; 0,180; 0,224; 0,280; 0,315; 0,355; 0,450; 0,560; 0,630; 0,710; 0,80;

1,12; 1,25; 1,4; 1,8; 2,24; 2,5; 3,55; 5


0,018…2






- capul axului principal: con scurt cu şaibă baionetă, mărimea 6, STAS 7960-81


Cuţit 25 X 25 STAS 6384-80 / K20

Secţiunea cozii

hxbL y d c l n R

Plăcuţă

STAS 6373/1-

73

Dmin

25 X 25 300 3,5 25 10 125 20 0,8 A 16 43

K r = 45° K r ’ = 15° a = 8° g = 8° l = 8°

Cuţit 32 X 32 STAS 6382-80 / K20

Secţiunea

cozii hxbL H x y c e k R

Cuţit pe dreapta pe stânga

Plăcuţă

STAS 6373/1-73232 X 32 170 32 1,6 4,5 16 20 17 0,8 B 25 A 25

K r = 90° K r ’ = 5° a = 12° g = 8° l = 8°

Cutit de strung frontal STAS 6382-80/P20,Cutit de strunjire cil exterioara cu placuta

amovibila triunghiulara STAS 8835-86/P30


- univesal cu trei bacuri , accesoriu al maşini SNA320, STAS 1655-PO


- cuţitele se prind în suporturile port-cuţit ale maşinii.


- şubler STAS 1373/2-88 (domeniul de măsurare: 0 - 800 mm; valoarea

diviziunii:1mm; precizia de măsurare: 0,1 mm).



i). Regimurile de aşchiere:

Faza2

Stabilirea adancimii de aschiere : t= (di-df)/2=(77-75)/2=1 mm

Stabilirea avansului de aschiere (tab1/Pop)→ s=1.2 [mm/rot]Stabilirea vitezei de aschiere :

Din tab 16/Pop, V1→ v=195[m/min] Fz=56 Pe=2.2[kw]

Coeficientii de corectie pentru conditiile reale de lucru sunt egali cu unitatea,

deci Vcor=195[ m/min]


n=1000×v/П×d=1000×195/П×75=827.605[rot/min]

Se calculeaza viteza de aschiere reala : Vr=П×dn/1000=П×75.41/1000=236

[m/min]

Determinarea puterii : Pr=Fz*Vr/6120*0.8=56*236/6120*0.8=2.699[kw] deci Pr<Pme

(2.699<3.20)

Faza3


Stabilirea avansului de aschiere (tab1/Pop)→ s=1.2 [mm/rot]

Stabilirea vitezei de aschiere :


Coeficientii de corectie pentru conditiile reale de lucru sunt egali cu unitatea,

deci Vcor=195[ m/min]


n=1000×v/П×d=1000×195/П×138=449.78[rot/min]

Se calculeaza viteza de aschiere reala :

Vr=П×dn/1000=П×138.41/1000=434[m/min]

Determinarea puterii : Pr=Fz×Vr/6120×0.8=56×434/6120×0.8=4.964[kw] deci Pr<Pme

(2.699<7.5)

Faza4


Stabilirea avansului de aschiere (tab1/Pop)→ s=1.2 [mm/rot]

Stabilirea vitezei de aschiere :


Coeficientii de corectie pentru conditiile reale de lucru sunt egali cu unitatea,deci Vcor=195[ m/min]




n=1000×v/П×d=1000×195/П×24=586.26[rot/min]

Se calculeaza viteza de aschiere reala :

Vr=П×dn/1000=П×24.41/1000=766[m/min]Determinarea puterii : Pr=Fz×Vr/6120×0.8=56×766/6120×0.8=6.76[kw] deci Pr<Pme

(6.76<7.5)

j). Indicarea metodei de reglare a sculei la cotă

- reglarea sculelor la cotă se va face după piesă de probă.

k). Norma tehnică de timp


tn = timpul normat pe operaţie [min]

t pî = timpul de pregătire – încheiere [min]






t pî = 18 +20 + 2·0,8 = 39,6 min

tb=(l+l1+l2+)/s×n=(213+2+1.5)/1.2×827.6=0.217 [min]


l = 213 mm




l2=1.5[mm

ta = ta1 + ta2 + ta3 + ta4 = 1,2 + 1,65 + 2,4 + 0,22 = 5,47 min







tdt = 6,3% · t b = 6,3% · 0.217= 0,0136min

tdo = 1,2% · ( t b + ta ) = 1,2% · ( 0,318 + 5,47 ) = 0,069 min

ton = 3% · ( t b + ta ) = 3% · ( 0.217 + 5,47) = 0,035min

tn=27.6/586.2+1.2+0.217+0.0136+0.069+0.035=1.43 min

. OPERAŢIA NR.3 Strunjire de finisare (suprafeţele S2, S3)

Fazele operaţiei:

1) prinderea semifabricatului

2) strunjire frontală S1

3) strunjire cilindrică interioară

4) strunjire cilindrică interioară S3

5) desprindrea semifabricatului

6) control final




-distanţa între vârfuri, [mm] : 750

-diametrul maxim de prelucrare deasupra saniei, [mm] : Ø165






- transversale 180

- portcuţit 100




500, 710, 1000, 1400, 2000


0,160; 0,180; 0,224; 0,280; 0,315; 0,355; 0,450; 0,560; 0,630; 0,710; 0,80;1,12; 1,25; 1,4; 1,8; 2,24; 2,5; 3,55; 5


0,018…2





81


Cuţit 25 X 25 STAS 6384-80 / K20

Secţiunea cozii

hxbL y d c l n R

Plăcuţă

STAS 6373/1-

73

Dmin

25 X 25 300 3,5 25 10 125 20 0,8 A 16 43

K r = 45° K r ’ = 15° a = 8° g = 8° l = 8°

Cuţit 32 X 32 STAS 6382-80 / K20

Secţiunea



Plăcuţă

STAS 6373/1-73232 X 32 170 32 1,6 4,5 16 20 17 0,8 B 25 A 25

K r = 90° K r ’ = 5° a = 12° g = 8° l = 8°


- univesal cu trei bacuri , accesoriu al maşini




- cuţitele se prind în suporturile port-cuţit ale maşinii.


- şubler STAS 1373/2-88 (domeniul de măsurare: 0 - 800 mm; valoareadiviziunii:1mm; precizia de măsurare: 0,1 mm).

i). Regimurile de aşchiere:

Stabilirea adancimii de aschiere se ia egala cu adaosul de prelucrare ales :

t=Ap=1.5mm.

Pt suprafata frontala S1, 2Ap=0.4→ d=213,4mm (pt rectificare).pg 137/Vlase1, 1

Pt suprafata cilindrica interioara S2,2Ap=0.5→d=16.4(pt rectificare)

Pt suprafata cilindrica interioara S11,2Ap=0.5→d=52.4(pt rectificare)

Faza 2

Adaos de prelucrare s=1.5 mm

Din tab 9.25/vlase 1→viteza de aschiere : v=255 [m/min],Pz=36, Ne=1.85 [kw]

Se aleg coeficientii »k1=0.85, k2=0.65→Vcor=0.85*0.65*255=140.88 [m/min]

pg 52/Vlase1

Se calculeaza turatia :

n=1000×Vcor/П×d=1000×140.88/П×213=210.544[ rot/min]

Din tab 10.1/vlase 1, fctie de SNA320→nr=200 [rot/min]

Vr=П×d×nr/1000=133.83 m/min

Se calculeaza puterea :Nr=Pz×Vr/6000×0.8=1.003 [kw] Nr<Nme(3,2)

Faza 3




pg 52/Vlase1

Se calculeaza turatia : n=1000×Vcor/П×d=1000×140.88/П×52=861.88[ rot/min]

Din tab 10.1/vlase 1, fctie de SNA320→nr=800 [rot/min]

Vr=П×d×nr/1000=130.69 m/min

Se calculeaza puterea :Nr=Pz×Vr/6000×0.8=0.980 [kw]

Faza 4

Adaos de prelucrare s=1.5 mmDin tab 9.25/vlase 1→viteza de aschiere : v=255 [m/min],Pz=36, Ne=1.85 [kw]




pg 52/Vlase1

Se calculeaza turatia : n=1000×Vcor/П×d=1000×140.88/П×60=747.39[ rot/min]

Din tab 10.1/vlase 1, fctie de SNA320→nr=630 [rot/min]Vr=П×d×nr/1000=118.752 m/min


j). Indicarea metodei de reglare a sculei la cotă

- reglarea sculelor la cotă se va face după piesă de probă.

k). Norma tehnică de timp :









t pî = 9 +14 + 2·0,8 = 24.6 min

tb=(l+l1+l2+)/s×n=(213+2+1.5)/1.5×210.5=0.685 [min]


l = 213 mm




l2=1.5[mm

ta = ta1 + ta2 + ta3 + ta4 = 1,2 + 1,65 + 2,4 + 0,22 = 5,47 min





ta3 = timp ajutător pentru mânuiri legate de fazăta4 = timp ajutător pentru măsurări de control

tdt = 6,3% · t b = 6,3% · 0.217= 0,0136min

tdo = 1,2% · ( t b + ta ) = 1,2% · ( 0,318 + 5,47 ) = 0,069 min

ton = 3% · ( t b + ta ) = 3% · ( 0.217 + 5,47) = 0,035min

tn=24.6/210.5+1.2+0.685+0.0136+0.069+0.035=1.58 min

a). OPERAŢIA NR. 4 Strunjire de finisare (suprafaţa S9 )


- prinderea semifabricatului

- strunjire cilindrică interioară S11

- strunjire cilindrică interioară S4

- desprindrea semifabricatului




-distanţa între vârfuri, [mm] : 750

-diametrul maxim de prelucrare deasupra saniei, [mm] : Ø165

-diametrul maxim al materialului din bară, [mm] : Ø32-diametrul maxim de prelucrare cu lunetă fixă, [mm] : Ø100




- transversale 180

- portcuţit 100

- gama de turaţii a axului principal, [rot/min]: 45, 63, 90, 125, 180, 250, 355,500, 710, 1000, 1400, 2000




0,160; 0,180; 0,224; 0,280; 0,315; 0,355; 0,450; 0,560; 0,630; 0,710; 0,80;

1,12; 1,25; 1,4; 1,8; 2,24; 2,5; 3,55; 5

- gama de avansuri transversale, [mm/rot]: 1/25 din avansul longitudinal de la0,018…2





81


Cuţit 25 X 25 STAS 6384-80 / K20

Secţiunea cozii

hxbL y d c l n R

Plăcuţă

STAS 6373/1-

73

Dmin

25 X 25 300 3,5 25 10 125 20 0,8 A 16 43

K r = 45° K r ’ = 15° a = 8° g = 8° l = 8°

Cuţit 32 X 32 STAS 6382-80 / K20

Secţiunea



Plăcuţă

STAS 6373/1-73232 X 32 170 32 1,6 4,5 16 20 17 0,8 B 25 A 25

K r = 90° K r ’ = 5° a = 12° g = 8° l = 8°


- univesal cu patru bacuri , accesoriu al maşinii




-cuţitele se prind în suporturile port-cuţit ale maşinii.


-şubler STAS 1373/2-88 (domeniul de măsurare: 0 - 800 mm; valoareadiviziunii:1mm; precizia de măsurare: 0,1 mm)

h). Regimurile de aşchiere:




pg 52/Vlase1

Se calculeaza turatia : n=1000×Vcor/П×d=1000×140.88/П×75=579[ rot/min]

Din tab 10.1/vlase 1, fctie de SNA320→nr=500[rot/min]

Vr=П×d×nr/1000=117.8m/min


i). Indicarea metodei de reglare a sculei la cotă:

Reglarea sculelor la cotă se va face după piesă de probă.

j). Norma tehnică de timp :









t pî = 3 +7 + 2·0,8 = 11.6 min

tb=(l+l1+l2+)/s×n=(24+2+1.5)/1.5×579=0.316 [min]




l = 24 mm



Lungimea de depăşire (ieşire) a sculei:l2=1.5[mm

ta = ta1 + ta2 + ta3 + ta4 = 1,2 + 1,65 + 2,4 + 0,22 = 5,47 min





tdt = 6,3% · t b = 6,3% · 0.217= 0,0136min

tdo = 1,2% · ( t b + ta ) = 1,2% · ( 0,318 + 5,47 ) = 0,069 min

ton = 3% · ( t b + ta ) = 3% · ( 0.217 + 5,47) = 0,035min

tn=11.6/579+1.2+0.685+0.0136+0.069+0.035=1.3 min

a). OPERAŢIA NR.5 Burghiere (suprafaţa S6) -


1) prinderea semifabricatului2 ) burghiere F8 X 26 mm

3 ) desprindrea semifabricatului

4) control

c). Maşina unealtă şi principalele carcateristici: G 25 – Infrăţirea Oradea

Caracteristici principale:

- diametrul de găurire convenţional, [mm]: Ø25- diametrul de găurire în oţel, [mm]: Ø25



- diametrul de găurire în fontă, [mm]: Ø32

- adâncimea maximă de găurire, [mm]: 224

- cursa maximă a păpuşii pe coloană , [mm]: 280

- cursa maximă a arborelui principal, [mm]: 224- conul axului principal: MORSE 4

- distanţa între centrul axului principal şi coloană, [mm]: 315

- distanţa maximă între capătul axului principal şi masă, [mm]: 710

- distanţa maximă între capătul axului principal şi placa de bază, [mm]: 1120

- suprafaţa de prindere a mesei, [mm2]: 425X530

- numărul canalelor T de pe masă, [buc]: 3

- profilul canalelor T de pe masă: SR 1385-96

- suprafaţa de prindere a plăcii de bază, [mm]: 560X560

- numărul de canale T de pe placa de bază, [buc]: 2

- profilul canalelor T din placa de bază: SR 1385-96

- numărul de trepte de turaţii: 12

- turaţiile, [rot/min]: 40; 56; 80; 112; 160; 224; 315; 450; 630; 900; 1250;

1800.

- numărul de trepte de avansuri: 9

- avansurile maşinii, [mm/rot]: 0,10; 0,13; 1,19; 0,27; 0,38; 0,53; 0,75; 1,06;

1,5

- electromotor principal: ASI-28-F-215-S

- puterea, [kW]: 3

- turaţia motorului principal, [rot/min]: 1500

- dimensiuni de gabarit, [mm3]: 1487X660X2680

- greutatea maşinii, [kg]: 1100

d). Scula aşchietoare: Burghiu 8 STAS 575-80 / Rp 5

D L l l1 / l2 max. con Morse8 108 74 - 1

e). Dispozitivul de prindere al semifabricatului:

- dispozitiv special de prindere: dispozitivul cuprinde o placă dreptunghiulară

prevăzută cu un bolţ cilindric frezat în capătul căruia se află o parte cilindrică



filetată. Semifabricatul se orientează pe bolţul cilindric frezat (pe gaura cilindrică

interioară cu diametrul de F90) şi se strânge, manual, cu o piuliţă care se

înfiletează pe partea cilindrică filetată a bolţului.


- burghiul se prinde în alezajul conic MORSE 4 al maşinii unelte folosind 2

reducţii:

Reducţie 4 STAS 252-80 şi Reducţie 2/1 STAS 252-80.

- Mandrina-accesoriul maşinii-unelte.

g). Mijlocul de control:


diviziunii: 1 mm; precizia de măsurare: 0,1 mm).

h). Adaosul de prelucrare:

Adaosul total de prelucrare At = D/2 = 4

i). Regimul de aşchiere:

Se alege din tab 9.98/vlase1, functie de diametrul burgiului (8)si δ<100

[dan/mm2],un avans de aschiere s=0.15 [mm/rot]

Se calculeaza viteza de aschiere→tab.9121/vlase1 ;Vtab=19.9, Pz=142 [dan]

Din tabelul 9121/vlase 1→coeficientii de corectie :k1=1,k2=1,k3=1.1.

Vcor=Vtab*k1*k2*k3=21.89 [m/min]

Se calculeaza turatia sculei aschietoare :

n=1000*Vcor/П*d=1000*21.89/П*8=870.97 [rot/min]

Din tab 10.3→nr=630 [rot/min]

Viteza de aschiere reala va fi :Vr=П*d*nr/1000=15.83 [m/min]

Verificarea puterii motorului electric : din tab 9121→Mt=387 [dan/mm2]

Va rezulta Nr=2Mt*Vr/(6000*d*nr)=2*387*15.83/(6000*8*630)=0.45

[kw].→Nr<Nme.


- se va face o prereglare prin punctele trasate pe piesă, apoi se găureşte o piesă

şi se verifică. După reglare se lucrează cu sistemul reglat la cotă.

k). Norma tehnică de timp:



OPERAŢIA NR.6

a) Burghiere (suprafaţa S12)


1prinderea semifabricatului

2 burghiere F15 X 2.5 mm

3desprindrea semifabricatului

4 control



- diametrul de găurire convenţional, [mm]: Ø25

- diametrul de găurire în oţel, [mm]: Ø25




- cursa maximă a arborelui principal, [mm]: 224

- conul axului principal: MORSE 4- distanţa între centrul axului principal şi coloană, [mm]: 315

- distanţa maximă între capătul axului principal şi masă, [mm]: 710




- profilul canalelor T de pe masă: SR 1385-96

- suprafaţa de prindere a plăcii de bază, [mm]: 560X560- numărul de canale T de pe placa de bază, [buc]: 2




1800.


- avansurile maşinii, [mm/rot]: 0,10; 0,13; 1,19; 0,27; 0,38; 0,53; 0,75; 1,06;1,5




- puterea, [kW]: 3


- dimensiuni de gabarit, [mm

3

]: 1487X660X2680- greutatea maşinii, [kg]: 1100

d). Scula aşchietoare: Burghiu 15 STAS 575-80 / Rp 5








f). Dispozitivul de prindere al sculei aşchietoare:- burghiul se prinde în alezajul conic MORSE 4 al maşinii unelte folosind 2

reducţii:







Adaosul total de prelucrare At = D/2= 7.5 mm


Se alege din tab 9.98/vlase1, functie de diametrul burgiului (15)si δ<100

[dan/mm2],un avans de aschiere s=0.3 [mm/rot]



Se calculeaza viteza de aschiere→tab.9121/vlase1 ;Vtab=17.9, Pz=454 [dan]

Din tabelul 9121/vlase 1→coeficientii de corectie :k1=1,k2=1,k3=1.1.

Vcor=Vtab*k1*k2*k3=19.69 [m/min]

Se calculeaza turatia sculei aschietoare :n=1000*Vcor/П*d=1000*21.89/П*8=417.8 [rot/min]

Din tab 10.3→nr=315 [rot/min]

Viteza de aschiere reala va fi :Vr=П*d*nr/1000=14.84 [m/min]

Verificarea puterii motorului electric : din tab 9121→Mt=2675 [dan/mm2]

Va rezulta Nr=2Mt*Vr/(6000*d*nr)=2*387*15.83/(6000*8*315)=0.28

[kw].→Nr<Nme.




k). Norma tehnică de timp:

OPERAŢIA NR.7

a) Adancire ( F12×5)


- 1 prinderea semifabricatului

- 2 adancire F12 X 5 mm

- 3 desprindrea semifabricatului



- diametrul de găurire convenţional, [mm]: Ø25- diametrul de găurire în oţel, [mm]: Ø25




- cursa maximă a arborelui principal, [mm]: 224

- conul axului principal: MORSE 4

- distanţa între centrul axului principal şi coloană, [mm]: 315- distanţa maximă între capătul axului principal şi masă, [mm]: 710






- profilul canalelor T de pe masă: SR 1385-96- suprafaţa de prindere a plăcii de bază, [mm]: 560X560

- numărul de canale T de pe placa de bază, [buc]: 2




1800.


- avansurile maşinii, [mm/rot]: 0,10; 0,13; 1,19; 0,27; 0,38; 0,53; 0,75; 1,06;

1,5


- puterea, [kW]: 3


- dimensiuni de gabarit, [mm3]: 1487X660X2680

- greutatea maşinii, [kg]: 1100

d). Scula aşchietoare: Adancitor 12 STAS 575-80 / P20









- adancitorul se prinde în alezajul conic MORSE 4 al maşinii unelte folosind 2

reducţii:





g). Mijlocul de control:- şubler STAS 1373/2-88 (domeniul de măsurare: 0 - 800 mm; valoarea



Adaosul total de prelucrare t= Ac =( Di-Df)/2 = (12-8)/2=2


Adancimea de aschiere :t=Ap=2 mm

Din tab 9104/vlase 1→s=0.2

Se va lua viteza de aschiere pt d=12 si s=0.2din tab9124Vtab=11.5 [m/min]

Coeficientii de corectie vor fi :k1=1.14,k2=k3=1,k4=1.2

Vcor=Vtab*k1*k2*k3*k4=15.73 [m/min]

Se determina in continuare turatia sculei aschietoare : n=1000*Vcor/

(П*d)=417.25 [rot/min], nr→tab 10.3=315

Se calculeaza viteza se aschiere reala Vr=П*d*nr/1000=11.87 m/min




k). Norma tehnică de timp: k=ka(k3*k5+k1*x)=0.9(1.32*0.4+0.11*0.5)=0.52 –(tab

11.51)

Top=2.5*k=1.31 min- timp operativ

Ton=Top*8/100=0.104 min

Din tab 11.81 aleg Tpi=8 min, Td=0.1 min (timp de pregatire incheiere si timp de

deservire)

Timpul normat pe operatie Tn=Top +Td +Ton +Tpi/n= 1.31+0.1+0.104+8/1=9.54 min

. OPERAŢIA NR.8



a) Frezare de degroşare (suprafaţa S13)


1)prinderea semifabricatului

2)frezare 23X4

3)desprindrea semifabricatului

c). Maşina unealtă şi principalele carcateristici: FU32X132A


- suprafaţa mesei, [mm]: 325X1325

- numărul canalelor T: 3

- lăţimea canalelor T, [mm]: 15

- cursa longitudinală a mesei, [mm]: 700

- cursa transversală manuală/automată a mesei, [mm]: 250/230

- cursa verticală manuală/automată a mesei, [mm]: 370/350

- distanţa minimă şi maximă între axul principal şi suprafaţa mesei, [mm]:

210-460

- distanţa între axul principal şi braţ, [mm]: 155

- conul axului principal ISO 50 conicitate, [mm]: 1:3.429- diametrul conului axului principal, [mm]: 69.85

- diametrul găurii axului principal, [mm]: 29

- numărul treptelor de rotaţii ale axului principal: 18

- gama rotaţiilor axului principal, [rot/min]: 30; 37,5; 47,5; 60; 75; 95; 118;

150; 190; 235; 300; 375; 475; 600; 750; 950; 1180; 1500

- gama avansurilor longitudinale şi transversale ale mesei, [mm/min]: 19;

23,5; 30; 37,5; 47,5; 60; 75; 95; 118; 150; 190; 235; 300; 375; 475; 600; 750;950

- numărul treptelor de avans ale mesei; 18

- gama avansurilor verticale ale mesei, [mm/min]: ¼ din avansul

longitudinal

- unghiul de rotire al mesei: ±45o

- puterea electromotorului de acţionare al axului principal, [kW]: 7,5

- puterea electromotorului de avans, [kW]: 2,2- puterea electropompei de răcire, [kW]: 0,15



- debitul pompei de răcire la presiunea 5m CA, [l/min]: 15

- cursa electromagnetului pentru deplasarea rapidă, [mm]: 30

- forţa portantă a electromagnetului, [kgf]: 15

- greutatea maşinii, [kg]: 3100- dimensiuni de gabarit, [mm]: 2215X1750X1670

Dimensiunile şi cursele mesei:

- dimensiunea mesei, [mm]: 230 X 1325

- cursa de lucru longitudinală, [mm]: 900

- cursa de lucru transversală, [mm]: 230

- cursa de lucru verticală, [mm]: 350

Accesorii speciale

- dispozitiv de găurit cu pinolă

- dispozitiv de mortezat

- dispozitiv de frezat în unghi

- cap divizor universal

- menghină rotativă

- masă rotativă

- reducţie scurtă pentru freze ISO 40/CM 1;CM 2 ;CM 3;CM 4.

- reducţie scurtă pentru burghie ISO 40/CM 1

- mandrină cu bucşe elastice Φ 3;3,15;4;5;6,3;810;12;12,5;14;15;16.

d). Scula aşchietoare: Freză 23 X 75° I-SPUN 120308 STAS 9211/2-86 / P3

D d

d1

d2

min

H

±0,15l1

l2

max.nominalAbateri limită

js 16nominal

Abateri limită

H 7

63 ± 0,950 22 021,0

0

+ 11 18 50 20 33

b t Număr de dinţi

Unghiul de atac

K r nominalAbateri limită

H 11

nominal Abateri limită

Dantură

intermediară

(I)



10,4 110,0

0

+ 6,3 220,0

0

+ 4 75°


- semifabricatul se prinde pe masa maşinii, pe colţar, prin fixare cu şuruburi şi

plăci.


- freza se prinde în alezajul conic MORSE 5 al maşinii unelte folosind un dorn

portfreză:

Dorn 5× 27 STAS 8770-80





Vom lua adaosul de prelucrare At = 2 mm


Din tab 46/pop v1→sz=0.1[mm/dinte]

Stabilirea vitezei de aschiere→tab 65 ; v=35 [m/min], Fz=1000, Ne=5.7 [kw]

Coeficientii de corectie sunt : Kvd=0.81, Kvb=1.12, Kvz=1.05,KvTec=1

Vcor=0.81*1.12*1.05*1*35=33.33 [m/min]

Se determina nr de rotatii ale frezei n=1000*Vcor/П*80=132.61 [m/min]

Din tab 77→nr=118 [rot/min]

Se calculeaza viteza de aschiere reala

Vr=П*d*nr/1000=П*23*118/1000=8.52 [m/min]

Stabilirea avansului lonfitudinal pe minut

Sm=Sz*z*nr=0.1*5*118= 59 [mm/min]

Se corecteaza dupa datele masinii unelte Sm,r=80 [m/min]

Se calculeaza valoarea reala a avansului pe dinte

Sz,r=Smr/z*nr=80/5*118=0.13[mm/dinte]

Determinarea puterii consumate prin aschierePe=Fz*Vcor/6120=1000*33.33/6120=5.44 [kw]



j). Indicarea metodei de reglare a sculei :

Reglajul se face prin aşchii (treceri) de probă la primele piese, apoi se

lucrează cu sistemul reglat la cotă.

BIBLIOGRAFIE

1. Drăghici, Gh. – Bazele teoretice ale proiectării proceselor tehnologice în

construcţia de maşini. Editura Tehnică. Bucureşti 1971

2. Lăzărescu, I. ş.a. – Cotarea tehnologică şi cotarea funcţioanală. Editura

Tehnică. Bucureşti 1973.

3. Petriceanu, Gh. – Proiectarea proceselor tehnologice şi reglarea strungurilor

automate. Editura Tehnică. Bucureşti 1979.

4. Picoş, C. ş.a. – Calculul adaosurilor de prelucrare şi a regimurilor de aşchiere.

Editura Tehnică. Bucureşti 1974.

5. Picoş, C. ş.a. – Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere vol. I. Editura


6. Picoş, C. ş.a. – Normarea tehnică pentru prelucrări prin aşchiere vol. II. Editura


7. Popescu, I., Fetche, V. – Regimuri de aşchiere pentru prelucrări pe maşini

unelte vol. I. I.I.S. Sibiu 1980.

8. Popescu, I., Dîrzu, V. – Regimuri de aşchiere pentru prelucrări pe maşini

unelte vol. II. I.I.S. Sibiu 1980.

9. Pruteanu, O. ş.a. – Tehnologia fabricării maşinilor. Editura Didactică şi

Pedagogică. Bucureşti 1981.



10. Vlase, A. ş.a. – Regimuri de aşchiere, adaosuri de prelucrare şi norme tehnice

de timp vol. I. Editura Tehnică. Bucureşti 1984; vol. II.

Editura Tehnică. Bucureşti 1985.

11. Vlase, A. ş.a. – Tehnologii de prelucrare pe strunguri. Îndrumar de proiectare.Editura Tehnică. Bucureşti 1989.

12. Şteţiu, G. – Control tehnic. Editura Didactică şi Pedagogică. Bucureşti 1989.

13. M.I.E.M. – Normative unificate de timpi auxiliari la mşsinile unelte.

14. M.I.E.M. – Norme de tehnica securităţii muncii în inteprinderile

construnctoare de maşini.

15. Georgescu, G. S. – Îndrumator pentru atelierele mecanice. Editura Tehnică.

Bucureşti 1978.

16. Domşa, A. ş.a. – Materiale metalice în costrucţia de maşini. Editura Tehnică.

Bucureşti 1981.

17. Ciocîrdia, C. – Tehnologia prelucrării carcaselor. Editura Tehnică. Bucureşti

1982.

18. Gavrilaş, I., Voicu, T. – Tehnologia pieselor tip arbore, bucsă şi disc pe

maşini unelte clasice şi cu comandă program. Editura


19. Vlase, A. ş.a. – Tehnologii de prelucrare pe maşini de găurit. Îndrumar de

proiectare. Editura Tehnică. Bucureşti 1994.

20. Picoş, C. ş.a. – Proiectarea tehnologiilor de prelucrare mecanică prin aşchiere

vol. I. + vol. II. Editura Universitas. Chişinău 1992.

21. Duşe, D. – Tehnologii de prelucrare tipizate. Editura Universităţii. Sibiu

1995.

22. Popescu, I. – Tehnologia construcţiei de maşini. Bazele teoretice vol. I. + vol.

II. I.I.S. Sibiu 1985.

23. Dragu, D. – Toleranţe şi măsurători tehnice. Editura Didactică şi Pedagogică.

Bucureşti 1980.

24. Popescu, I., Dîrzu, V., Radu, V. – Regimuri de aşchiere pentru prelucrări pe

maşini unelte vol. III. I.I.S. Sibiu 1982.

25. Ciocîrdia, C. – Tehnologia construcţiei utilajului agricol. Editura Tehnică.

Bucureşti 1982.



26. Şteţiu, C., Oprean, C. – Măsurări geometrice în industria construntoare de

maşini. Editura Ştiinţifică si Enciclopedică. Bucureşti

1988.

27. Epureanu, A. I. – Tehnologia construcţiilor de maşini. Editura Didactică şiPedagogică. Bucureşti 1987.

28. Şteţiu, G. ş.a. – Teoria şi practica sculelor aşchietoare. Elemente de teoria

aşchierii metalelor vol. I. Editura Universităţii din Sibiu 1994.

29. Oprean, C. ş.a. – Teoria şi practica sculelor aşchietoare vol. II. Proiectarea

sculelor aşchietoare I. Editura Universităţii din Sibiu 1994.

30. Şteţiu, M. ş.a. – Teoria si practica sculelor aşchietoare vol. III. Proiectarea

sculelor aschietoare II. Editura Universităţii din Sibiu 1994.

31. Urdaş, V. – Tratamente termice. I.I.S. Sibiu 1978.

32. Vlase, A. ş.a. – Tehnologia construcţiilor de maşini. Editura Tehnică.

Bucureşti

1996.

33. Albu, A. ş.a. – Programarea asistată pe calculator a maşinilor unelte. Editura


34. XXX – Fonte şi oţeluri. Standarde şi comentarii. Editura Tehnică. Bucureşti

1980.

35. XXX – Metale şi aliaje neferoase. Standarde şi comentarii. Editura Tehnică.

Bucureşti 1980.

36. XXX – Scule aşchietoare şi port scule. Colecţia STAS vol. I. + vol. II. Editura


Proiect TCM

Documents

Transcript of Proiect TCM