Proiect TCM - Placa

8/2/2019 Proiect TCM - Placa

1/33

UNIVERSITATEA STEFAN CEL MARE-SUCEAVA

FACULTATEA DE MECANICA

PROIECT

NDRUMTOR: STUDENT

-2009-

1


2/33

ETAPA a-I-a

1. Studiul desenului de executieAnalizind desenul de executie al piesei propuse pentru realizare se constata urmatoarele :

Proiectia celor 2 sectiuni sunt suficiente pentru definirea totala a piesei ;

Numarul de cote este suficient pentru executia si verificarea piesei; Materialul piesei OL60 este recomandat in general pentru piese tratatetermic de rezistenta ridicata si tenacitate medie STAS 550/2-80 si STAS7450-86 in care se gasesc conditiile tehnice de calitate.

2. Analiza tehnologicitatii pieseiPrelucrarea prin aschiere depinde de compozitia chimica , fizica, proprietatile mecanice sistructura materialului .Forma constructiva a piesei este relativ simpla, complexitateareducindu-se la numarul ridicat de trepte.Cotarea si stabilirea bazelor de asezare se fac conform desenului de executie , cu rolimportant in succesiunea operatiilor de prelucrare . Stabilirea dispozitiilor si a mijloacelor

de prelucrare. Rugozitatile de suprafata si toleranta se fac conform desenului anexat.

3. Alegerea materialului Pentru executia desenului

Pentru executia reperului capac cilindru piston s-a ales un otel laminat de calitatede uz general marca STAS 550/2-80 .Utilizat de regul acu tratament termin :calit+revenire.

COMPOZITIA CHIMICA

SIMBOL C% Mn% Si% P%OL 60 0.45 0.71 0.05 0.042

Conform STAS 436 -80STAS 6791-71STAS 8914 -82

4. Dimensiunile si forma semifabricatului ,Semifabricatul folosit este un otel turnat in clasa 3 de precizie OL60 500/2-80.Caracteristicile mecanice pentru OL60

Limita de curgere Rp=280 N / mmRezistenta la curgere Rm=210 N / mmAlungirea la curgere A%=25 N / mm

2


3/33

Fig.1 Schita placa

Suprafaa Cota ToleranaTreapta deprecizie

RaProcedeulfinal de

prelucrare

Plan S1,S14 235 +0,5 10 6,3Frezare planade degrosare

Plan S7,S19 60 +0,2 9 6,3 Frezarefrontala dedegrosare

Plan S22,S23 10+ 0.1

8 6,3Frezare

frontala dedegrosare

CilindricinterioaraS20,S5,S9

S10,

10.5+0-0,54

6 3,2 Alezare

Cilindric

interioarS12,S13,S15,S16,S8,S6,S18

6.5 +0-0,039 6 3,2 Gurire,burghiere

Cilindricinterioar

S3,S4,S17,S21 5

+0,012-0,024

6 3,2Gurire,

burghiere

3


4/33

ETAPA a-II-aStabilirea traseului tehnologic

Numrul operaiilor tehnologice necesare executrii pieselor este n strns legaturcu condiiile tehnico-funcionale prescrise acestora.

O corect succesiune a operaiilor se stabilete tunci cand se ine seama att de caracteristiciletehnice ct i din considerente economice ce asigur cheltuielile minime de fabricaie.

Nr.op.fazei

Denumirea operaieifazei

Mainaunealt

Scule, dispozitive,verificatoare

Schia operaiei sau fazei

0 Receptie semifabricat

5 C.T.C. Postcontrol

-Subler-Masa control

10

10.1

FREZARE 6 FETE

Frezare plana 65x240Frezaplan-

paralela

-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0300

STAS 1373-80

10.2 Inors+Frezare plana65x240

Frezaplan-

paralela

-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina-subler 0300STAS 1373-80

4


5/33

Nr.op.fazei


Mainaunealt



10.3 Frezare plana 10x240 Freza

plan-paralela

-freza D=40mm

STAS 1452-79-mandrina-subler 0300STAS 1373-80

10.4 Inors+Frezare plana10x240

Frezaplan-

paralela

-freza D=40mmSTAS 1452-79-mandrina

-subler 0300STAS 1373-80

10.510.6

Frezare bilaterala 10x60 Frezaplan-

paralela


10.7 Frezare conica

Frezaplan-

paralela


Nr.op.fazei


Mainaunealt



5


6/33

20 C.T.C. Postcontrol

-Subler-Masa control

25

25.1

25.425.5

25.1225.13

25.17

GAURIRE

Gaurire la 10.5 x 10

Gaurire la 6 x 20

Gaurire la 5 x 20

Masinade gaurit

radiala

burghiu 10.5, 5,6elicoidal STAS573-76,

otel Rp3STAS7382 66- mandrina


30 C.T.C. FINAL Punctcontrol

-subler-masa control

35 Ambalare

40 Conservare

6


7/33

ETAPA a-III-a

Calculul adaosurilor de prelucrare.Dimensiuni intermediare

Metoda de calcul analitic a adaosurilor de prelucrare se bazeaz pe analiza factorilor caredetermin mrimea adaosurilor i stabilirea elementelor componente ale acestuia pentru condiiile

concrete de efectuare a diferitelor operaii tehnologice.Cu aceast metod se pot reduceconsumurile specifice de material i micorarea volumului de munc al prelucrrilor.

Suprafata la cota 60 X 235

Frezare de finisare

- operaia curent: frezare de finisare- operaia precedent: frezare de degroare

Rzp =50m [10 / tab. 5.36]

Sp = 50m [10 / tab. 5.36]

Abateri spatiale remanente

mlDk ccp 4506,05150 === [.p. / tab. 5.53]

lc= 150mm (vezi desen)k=0.06 [2/ pag 35]

Adaosul minim pentru frezare de finisare ;

( )

( )

mA

mT

TAA

mA

SRA

Cnom

P

PCCnom

C

CPPzpC

6.3496.209140

140

6.209100455050

min

22

min

22

min

=+=

=

+=

=+++=

+++=

Dimensiunile intermediare:

=+= CnomAbL maxmax 150+0.35=150.35

Deci , frezarea de degrosare se va executa la cota L=150.5 mm

Frezarea de degrosare

7


8/33

- operaia curent: frezare de degroare- operaia precedent : turnare

=CnomA 160-150.5=4.5 mm=+= CnomAbL maxmax 150.5+4.5=160 mm

Suprafata la cota 10 X 235

Frezare de finisare

- operaia curent: frezare de finisare- operaia precedent: frezare de degroare

Rzp =50m [10 / tab. 5.36]Sp = 50m [10 / tab. 5.36]

Abateri spatiale remanente

mlDk ccp 4506,0515 === [.p. / tab. 5.53]

lc= 15mm (vezi desen)k=0.06 [2/ pag 35]

Adaosul minim pentru frezare de finisare ;

( )( )

mA

mT

TAA

mA

SRA

Cnom

P

PCCnom

C

CPPzpC

1.3401,200140

140

1.2001005,45050

min

22

min

22

min

=+=

=

+=

=+++=

+++=

Dimensiunile intermediare:s 1

=+= CnomAbL maxmax 15+0.341=15.341mm

Deci , frezarea de degrosare se va executa la cota L=15.5 mm

Frezarea de degrosare- operaia curent: frezare de degroare- operaia precedent : turnare

8


9/33


10/33

Calculul regimurilor de achiere

Pentru ca achierea s se efectueze este nevoie de micarea principal de achiere i

micarea de avans. Pentru realizarea unei micri, cea principal de achiere, este nevoie de

o main unealt i pentru aceasta s-a ales freza K 400.A Frezrile se execut pe FUS25

Caracteristicile tehnice principale ale mainii de frezat sunt date in R.A.N.T. vol. II,

tab. 10.1

1. Caracteristicile principale

b = 300x1320

L = 500

N =3 KW

2. Turaia arborelui principal (rot/min)

60;150; 375;950; 2350; 75; 190; 475; 1180; 3000; 95; 235; 600; 1500;118; 300;

756; 1900.

1. Avansul longitudinal (mm/rot)

16; 82; 24; 120; 36; 54.

4. Avansul transversal i vertical (mm/rot)

Identic cu avansul longitudinal

5Avansul vertical (mm/rot) ~ (50)

B. Pentru rectificare se foloseste , masina de rectificat exterior S.U.200X630 (R.A.N.T. volII, tab.10.10)

- Diametrul maxim a piese de rectificat =200 ;- Lungimea maxima de rectificat =630 ;- Conul masinii Morse 4- Diametrul discului de rectificare D = 400mm- B = 60mm- puterea motorului de antrenare piesa = 0.8 Kw- turatia axului port piesa (rot/min)

10.144, 50.500- avansul logintudinal (m/min)

08- avansul transversal (m/min)

0..6Suprafata 60X235

10


11/33

Frezarea de degrosare- la frezarea de degrosare , marimea avansului este limitata de rigiditatea masini-

unelte, a piesei, si a dispozitivului de fixare, de rezistenta mecanismului de avans side puterea masinii de frezat.

- la frezarea de finisare , avansul este determinat de rugozitatea suprafetei prelucrate.

1. Verificarea avansului

- avansul este ales in functie de rezistenta mecanismului de avansul masinii de frezattinindu-se cont de :

~ forta de aschiere R la frezare cu freze cilindrice care se poate descompune indoua componente : componenta tangentiala F si componenta radiala Fr.Componenta tangentiala executa lucrul mecanic de aschiere si determina puterea,efectiva necesara pentru aschiere(aceasta componenta creaza momentul :

][15002

201502 mN

DFMT ===

Componenta radiala produce incovoiere dornului port frezei .Pentru asigurarea unei

functionari normale este necesar:

HFmas (R.A. / formula 11.6)

H=(11,1)*Fz=1,1*150

H=165 daNQFUFYF

DXF

FZ DZtStCF

= 1

UNDE:1t = lungimea de contact , in mm -15 mm

DS = avansul pe dinte ,in mm 0,16 rot/mint = adincimea de aschiere, mm 2 mmz = numarul de dinti ai frezei 32 dintiD = diametrul frezei 20 mm

FC =59 FX = 0,18 FY =0,1 FU = 0,2 FQ =1,1

Fz = 59* 1.12.01.018.0 2032216.015 Fz = 150daN

2. Verificareaavansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula11.4)

R= ( )22 RFF +

=F

FR ; 8.0....6.0=

11


12/33

R=F* ( ) daN1921 2 =+

Forta Ff care produce sageata admisibila f adm a dornului este:

F3

44

l

dfE admf

= unde (R.A./ formula 11.13)

E= modulul de elasticitated= diametrul dornuluil= distanta dintre lagare de reazem ale dornuluifadm= 0,2 mm, la degrosare fadm=0.1mm la finisare

Ff=35.59daN

Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila adornului trebuie respectata conditia.

R


13/33

- avansul este ales in functie de rezistenta mecanismului de avansul masinii de frezattinindu-se cont de :

~ forta de aschiere R la frezare cu freze cilindrice care se poate descompune indoua componente : componenta tangentiala F si componenta radiala Fr.Componenta tangentiala executa lucrul mecanic de aschiere si determina puterea,efectiva necesara pentru aschiere(aceasta componenta creaza momentul :

][10702

20170

2mN

DFMT ===



HFmas (R.A. / formula 11.6)

H=(11,1)*Fz=1,1*107

H=117,7daN

QFUFYFD

XFFZ DZtStCF

= 1

UNDE:

1t = lungimea de contact , in mm -15 mm


FC =59 FX = 0,18 FY =0,1 FU = 0,2 FQ =1,1

Fz = 59* 1.12.01.018.0 2032216.015 Fz = 107[daN]

2.Verificarea avansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula11.4)

R= ( )22 RFF +

=F

FR ; 8.0....6.0=

R=F* ( ) daN1371 2 =+


F3

44

l

dfE admf


E= modulul de elasticitate

13


14/33

d= diametrul dornuluil= distanta dintre lagare de reazem ale dornuluifadm= 0,2 mm, la degrosare fadm=0.1mm la finisare

Ff=35.59daN

Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila adornului trebuie respectata conditia.R


15/33

][11002

20110

2mN

DFMT ===



HFmas (R.A. / formula 11.6)H=(11,1)*Fz=1,1*110

H=140.8daN

QFUFYFD

XFFZ DZtStCF

= 1

UNDE:



FC =59 FX = 0,18 FY =0,1 FU = 0,2 FQ =1,1

Fz = 75* 1.12.01.018.0 2032216.015 Fz = 110,4[daN]

2.Verificarea avansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula11.4)

R= ( )22 RFF +

=F

FR ; 8.0....6.0=

R=F* ( ) daN8,1401 2 =+


F3

44

l

dfE admf



Ff=35.59daN

15


16/33

Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila adornului trebuie respectata conditia.R


17/33

QFUFYFD

XFFZ DZtStCF

= 1

UNDE:


DS = avansul pe dinte ,in mm 0,16 rot/min

t = adincimea de aschiere, mm 2 mmz = numarul de dinti ai frezei 32 dintiD = diametrul frezei 20 mm

FC =69 FX = 0,18 FY =0,1 FU = 0,2 FQ =1,1

Fz = 69* 1.12.01.018.0 2032216.015 Fz = 101,5[daN]

2.Verificareaavansului in functie de rigiditatea dornului portfrezei. (R.A. / formula11.4)

R= ( )22

RFF +

=F

FR ; 8.0....6.0=

R=F* ( ) daN1301 2 =+


F3

44

l

dfE admf



Ff=35.59daN

Pentru ca sub actiunea fortei de aschiere sa nu se produca o incovoiere inadmisibila adornului trebuie respectata conditia.

R


18/33

D= diametrul frezeiT= timpul necesar efectuarii frezariitl= lungimea de contact ; in mmsd=avansul pe dinte ;t= adincimea de aschiere ;z= numarul de dinti ai frezei ;

mmVp 56,512.3216.01515

40651,01,02.03.033.0

45.0

=

=

Suprafata la cota L= 235mm

Frezarea suprafetei- alegrea sculei aschietoare : freza otel rapid

Adincimea de aschieret=3mmAvansul pe dinte (Sd)mm/dinte

Sd=0.16mm/dinte [ R.A./tab 13.19]

Viteza de aschiere

IW

d

U

l

Y

MT

zstT

KDKKVp

.

**

=

;

T=15 min ; Z= 32 dinti ; U=0,45 ; Y= 0,1 ; I=1,1 ; W= 0.18 ; = 0.2

21.0=TK ;

K= 1.2 ; [R.A./tab13.30]Km=0.81 ; [R.A./tab13.31]

IW

d

U

l

Y

MT

zstT

KDKKVp

.

**

=

= 0.15m/min

Puterea efectiva Ne

wy

dseu

E tsvtDKN *****

= ; (kw)

unde;- D = diametrul drezei , mm (20);

18


19/33

- Tl = lungimea de contact ; mm- T =adincimea de aschiere ; mm- Vs = viteza de avans; mm/min

(R.A/RELATIA 13.8)

ZSD

VV D

PS ***

*1000

= = 1.05m/min

Z= nr de dinti ai frezei ;

Ne= 1.2*0.42*0.7*1.05*1.6*0.8=0.47daM

Filet M 5

Prelucrarea filetelor cu tarozi :

- filetarea pe maini-unelte cu ajutorul tarozilor de main, se aplic la orice fel

de guri filetate.

A. Determinarea vitezei de achiere:

[ ]min/m

pT

dCV

ym

x

vp

= [R.A. / rel. 14.12 ]

m, x, y [ R.A. 14.13]; x = 0,08 ; m = 0,15 ; p = 1 ; y = 0,17

=

1,02,0

02,0

190

717,1Vp Vp = 0.89 m / min

B. Verificarea turaiei

inv

admp

n

= [rot / min]

inv = 0,005...0,01 mm Alegem inv =0,01 mm

= cmpul de toleran al lungimii filetate a gurii ; = 0,15

19


20/33

=01,01

2,0admn nadm = 20 rot/min

C. Determinarea puterii efective [R.A. / tab. 11.14]

==9,0

6,1

9,0

6,1

451778,078,0

TpdNl Nl = 0,53 daN

D. Determinarea momentului de torsiune

M = 1,3 d1,4 p1,5 [R.A. / tab. 11.15]

M = 1,3 71,7 11,5 M = 35,53[Nm]

Suprafata la cota 6

Adncimea de achiere:

mmD

t 32

6

2=== (R.A./formula 12.1)

A. Calculul avansului :

- reprezint deplasarea burghiului sau a piesei de-a lungul axei, la o rotire a axului

mainii;

S = kScSD0,6 [mm/rot]; [R.A./ formula 12.3] unde:

kS= coeficient de corecie n funcie de lungimea gurii (l3D) tab. 12.8/R.A.pentru 1


21/33

Cv = 181 ; Zv = 0,2 ; m = 0,2 ; xu =0,2 ; yu = 0,25 (R.A. / tab. 12.22)

=

= 078,128,390

618146,02,0

15,0

Vp Vp=59,6m/min

C. Forele i momentele la burghiere:F = CF DxF SyF kF [daN] [R.A. / formula 12.12] unde:

D = diametrul burghiului ;

S = avansul [mm/rot]

CF ; xF ; yF = coeficienii i exponenii forei ; [R.A. / tab. 12.38]

KF = coeficient de corecie pentru for [R.A. / relaie 12.18; 12.19]

CF = 2,5 ; xF = 0,18 ; yF = 0,46 ; kF = 1,2

F = 2,5 1,56 1,78 1,2

F = 5,29 daN

Suprafata la cota 10.5

Adncimea de achiere:

mmD

t 52

10

2=== (R.A./formula 12.1)

A. Calculul avansului :

- reprezint deplasarea burghiului sau a piesei de-a lungul axei, la o rotire a axului

mainii;

S = kScSD0,6 [mm/rot]; [R.A./ formula 12.3] unde:

kS= coeficient de corecie n funcie de lungimea gurii (l3D) tab. 12.8/R.A.

pentru 1


22/33

kvp = kMUklvkSU (R.A. / formula 12.9)

kMU = 0,12 ; kTV = 0,98; klv = 1,1 ; ksu = 1 (R.A. / tab. 12.23)

kVp = 10,981,11 kVp = 1,078

Cv = 181 ; Zv = 0,2 ; m = 0,2 ; xu =0,2 ; yu = 0,25 (R.A. / tab. 12.22)

== 078,1

28,3906181

46,02,0

15,0Vp Vp=59,2m/min

C. Forele i momentele la burghiere:

F = CF DxF SyF kF [daN] [R.A. / formula 12.12] unde:

D = diametrul burghiului ;

S = avansul [mm/rot]

CF ; xF ; yF = coeficienii i exponenii forei ; [R.A. / tab. 12.38]

KF = coeficient de corecie pentru for [R.A. / relaie 12.18; 12.19]

CF = 2,5 ; xF = 0,18 ; yF = 0,46 ; kF = 1,2

F = 2,5 1,78 1,2 1,16

F = 6,2daN

ETAPA a-V-a

Normarea tehnic

22


23/33

Aa cum s-a stabilit n tema de proiectare n condiiile unei producii de serie mic

de 50 buci se va calcula timpul necesar pentru realizarea acestei uniti de produs.

Norma de timp de definete:

pi

T u

NN T

n

= +

unde :

Tpi = timp de pregtire ncheiere

n = numrul de buci

Tu = timpul unitar

Timpul unitar e format din :

u op dl onT T T T = + +

tb = timp de baz (min)ta = timp auxiliar

tdl = timp de deservire a locului de munc

dl dt doT T T=

Tdl = timp de deservire organizatoric

Ton = timp de odihn i necesiti fiziologice

Faza I,II Frezare de degrosare L X l = 60 X 235 mm

Timpi de pregtire ncheiereSe calculeaz pe operaie frezare

Tpi = 15 minute [conform tabel 8.9]

150,3min

50piT = =

Timpul de baz

s = 0,96 mm / rot

n = 185 rot / min

i = 1 trecere

1 2 2 2 46 0,20min

0,20min

b

b

l l lL it i

Va Va s n

t

+ + + += = = =

=

Timpul auxiliar ta este format dintr-o sum de timpi

23


24/33

4

1 2 3 41

n

a an a a a a

t

T t t t t t =

= = + + +

Tat = timp ajuttor pentru prinderea i desprinderea piesei n universal

ta1 = f(n) = este o funcie de greutatea piesei

22 2931 2

1 2 3

2 2 29

102 2 2

30 18 1224178 2 24 50 10

2 2 2

0,1

m=pies finit

RR Rm v L L L

m

m kg

= = + +

= + +

=

ta1 = 1,6 min [.p. / tab. 8.3]

ta2 = timpi ajuttori pentru comanda mainii- pentru schimbarea turaiei 0,05

- pentru schimbarea avansului 0,05

- rotirea portcuitului 0,15

- blocarea saniei 0,15

- montarea 0,5

- demontarea 0,3

ta2 = 0,15+0,15+0,5+0,3+0,05+0,05

= 1,2 min

ta3 = timpi necesari pentru mnuire

ta3 = 0,25 min [.p. / tab. 8.7]

ta4 = timpi pentru msurtori de control

ta4 = 0,45 min [tabel 8.8]

ta = tan = 1,2+1,6+0,45+0,25

ta = 3,5 min

Top = ta+tb

Top = 3+0,20 = 3,70 min

Timpi de deservire i odihn

dl dt doT T T=

Tdt = timp de deservire tehnic

Tdo = timp de deservire organizatoric

24


25/33

Conform tabelului .P. 8.10/10 avem

Tdt = 2,5% Top =>0,09 min [.p. / tab. 8.10]

Tdo =1% Top = 0,037 min [.p. / tab. 8.11]

Tdl = 0,127 min

Timp de odihn i necesiti fiziologice

Ton = 1% Top [tabel 1.11]

Ton = 1% Top = 0,037 min

Faza III , IV Frezare de degrosare L X l = 10 X 235 mm

s = 0,96 mm / rot

n = 230 rot / min

i = 1 trecere

tb=0.21 minTimpi auxiliari

ta =0,75+0,25+0,33 = 1,33 min [.p. / tab. 8.4]

Top = 1,33+0,21 = 1,54 min

Timpi de deservireTdt = 2,5% Top =>0,039 min [.p. / tab. 8.7]

Tdo =1% Top = 0,01 min [.p. / tab. 8.8]

Tdl = 0,049 min

Timpi de odihn

Ton = 1% Top = 0,01 min [.p. / tab. 8.9]

25


26/33

Faza V, VI Frezare de degrosare L X l = 10 X 60 mm

s = 0,23 mm / rot

n = 380 rot / min

i = 1 trecere

Timpul de baz

tb=0.29min

Timpi auxiliari

ta =0,25+0,90+0,25 = 1,4 min [.p. / tab. 8.4]

Top = 1,4+0,29 = 1,69 min

Timpi de deservireTdt = 2,5% Top =>0,04 min [.p. / tab. 8.7]

Tdo =1% Top = 0,01 min [.p. / tab. 8.8]

Tdl = 0,05 min

Timpi de odihn

Ton = 1% Top = 0,01 min [.p. / tab. 8.9]

Faza VII, VIII Frezare de degrosare plana R=10 mm

Timpul de baz

0,31min

1,9minb

a

t

t

==

Top = 2,21 min

Timpi de deservire

Tdt = 2,5% Top =>0,05 min [.p. / tab. 8.5]

Tdo =1% Top = 0,022 min [.p. / tab. 8.6]

Tdl = 0,072 minTimpi de odihn

Ton = 1% Top = 0,022 min [.p. / tab. 8.7]


27/33

Faza IX, Frezare de degrosare plana R=5 mm

0,31min

1,9minb

a

t

t

==

Top = 2,21 min

Timpi de deservire

Tdt = 2,5% Top =>0,05 min [.p. / tab. 8.5]

Tdo =1% Top = 0,022 min [.p. / tab. 8.6]

Tdl = 0,072 min

Timpi de odihn

Ton = 1% Top = 0,022 min [.p. / tab. 8.7]

Faza X, XI,XII,XIII, Gaurire la 5mm X 10mm

70,14min

50pi

T

TN

n= = =

Timpul de baz

ibl lL

t iVs Vs

+= =

1

12

1 1 1,062 289,52

d

l mm mm mmctg= + = + =

6 10,36min

19,44bt

+= =

Timpi auxiliari

ta1 = pentru prinderea i desprinderea piesei

ta2 = pentru comanda mainii unelte

ta3 = pentru evacuarea achiilor

ta4 = specific fazei de lucruta1 = 0,27 min [.P. tabel 8.41]

ta2 = 0,21 min [.P. tabel 8.42]

ta3 = 0,09 min [.P. tabel 8.43]

ta4 = 0,12 min [.P. tabel 8.44]


28/33

ta = 0,69 min

Top = 0,36+0,69 = 1,05 min

Timpul de deservire

Tdt = 2,5% Top = 0,21 min

Tdo =1,3% Top = 0,014 min

Tdl = 0,224 min

Ton = 4% Top = 0,05 min

Faza XIV,XV Gaurire la 6 mm X 15mm

Timpul de baz

ibl lL

t iVs Vs

+= =

1

121 1 1,06

2 289,52

dl mm mm mm

ctg= + = + =

6 10,36min

19,44bt

+= =

Timpi auxiliari

ta1 = pentru prinderea i desprinderea piesei

ta2 = pentru comanda mainii unelte

ta3 = pentru evacuarea achiilor

ta4 = specific fazei de lucru

ta1 = 0,27 min [.P. tabel 8.41]

ta2

= 0,21 min [.P. tabel 8.42]ta3 = 0,09 min [.P. tabel 8.43]

ta4 = 0,12 min [.P. tabel 8.44]

ta = 0,59 min

Top = 0,36+0,59 = 0.95 min


29/33

Timpul de deservire

Tdt = 2,5% Top = 0,41 min

Tdo =1,3% Top = 0,034 min

Tdl = 0,025 min

Ton = 4% Top = 0,05 min

Faza XVI, XVII, XVIII Alezare la 10.5 mm X 10mm

s = 0,2 mm / rot

n = 380 rot / min

i = 1 trecereTimpul de baz

2,39minbt =

ta = 1,4 min [.p. / tab. 8.4]

Top = 3,79 min

Tdt = 2,5% Top =>0,094 min [.p. / tab. 8.7]

Tdo =1% Top = 0,037 min [.p. / tab. 8.8]

Tdl = 0,131 minTon = 1% Top = 0,027 min [.p. / tab. 8.9]

Faza XIX, XX,XXI, XXII, Filetare cu tarot la M 5 X 10 mm

tb = 0,33 min

ta = 0,86 min [.p. / tab. 8.7]

Top = 1,19 min

Tdt = 2% Top =>0,023 min [.p. / tab. 8.7]

Tdo =1% Top = 0,011 min [.p. / tab. 8.7]

Tdl = 0,034 min

Ton = 0,059 min [.p. / tab. 8.9]


30/33

Nr.Crt.

Nr.fazei

Denumirea

operaiei

Elementele normei de timp [min]

NTpiT

n

opT

dlT

onTtb ta tdt tdo

0 CTC10 Frezare 0.65 1.71 14.36 16.07 0.268 0.136 0.404 0.136

17.26

10.1 Degrosare60x235

0.40 7.00 7.40 0.06 0.074 0.254 0.074

10.2 Degrosare10x235

0.42 2.66 3.08 0.078 0.02 0.098 0.02

10.3 Degrosare10x60

0.58 2.8 3.78 0.08 0.02 0.10 0.02

10.4 Degrosareconica


31/33

ETAPA a-VI-a

Parametri tehnico economiciPrintre cei mai importanti indici tehnico economici sunt :

1.Coeficientul timpului de baza

tb=op

b

T

t

Frezare

tb=op

b

T

t=

07.16

71.1=0.106

Gaurire

tb=op

b

T

t= =

10.6

16.20.35

Alezare

tb=op

b

T

t=

37.11

17.7=0.63

Filetare

tb=op

b

T

t= =

76.4

32.1=0.27

Pentru intreg procesul tehnologic

tb=op

b

Tt =

3.3836.12 =0.32

2.Productivitatea muncii pe schimb

WSCH=BUC

SCH

T

T60 TSCH=DURATA SCHIMB IN ORE

TBUC=NORMA DE TIMP PE BUCATA


WSCH=BUC

SCH

T

T60= 11.20 buc

Frezare


32/33

WSCH=BUC

SCH

T

T60= 27.80 buc

Gaurire

WSCH=BUC

SCH

T

T60= 70.44buc

Alezare

WSCH=BUC

SCH

T

T60=40.85buc

Filetare

WSCH=BUC

SCH

T

T60=91.56 buc

3.Coeficientul timpului de pregatire;

Tpi=nT

T

buc

pi

Frezare

Tpi=nT

T

buc

pi

=0.03

Gaurire

Tpi=nT

T

buc

pi

=0.02

Filetare

Tpi=nT

T

buc

pi

=0.02

Alezare

Tpi=nT

T

buc

pi

=0.0085



33/33

Tpi=nT

T

buc

pi

=0.02

4. Coeficientul de utilizare a materialului

=

atsemifabric

piesfinita

m

m

G

g= =0.82

msemifabricat=(90x120x15)+(49x20x49)+(120x150x15)x10-5=4.8kgmpiesa funita=m-[2400+7680+1470x10-9x3.14x7700]

=4.8-0.85=3.95kg5.Volumul total de munca

NTOT= =

K

I

TiN1

=1

6.Pret de cost (lei)

PC=M+SP+C

M-costul materialului pentru executia unei piese

M=m*xsf-(msf-mf)*kvd*xd

msf- pret semifabricat

msf-mf=masa recuperate

xd-pretul deseurilor

xd-15%* xsf=40lei/kg

M=4.8*37000-(4.8 -3.95)*0.85*40=17757lei

S= retributia muncitorului direct productiv

Li=35000lei/h

Sp=1*35000=35000lei

C= cheltuieli generale

C=(20%25%)Sp=8750 lei

Pc=17757+35000+8750=61507

Pret cost +TVA=73193lei

Proiect TCM - Placa

Documents

Transcript of Proiect TCM - Placa