UNIVERSITATEA „PETROL – GAZE” PLOIEŞTI

FACULTATEA INGINERIA PETROLULUI ŞI GAZELOR

CATEDRA FORAJUL SONDELOR

PROIECT LA

FORAJUL SONDELOR

Conducator: prof. dr. ing.Macovei Neculai

Student:Lubene.Cosmin-Petrica

Specializarea: I.P.G

Grupa: 1

Anul: 4

PLOIEŞTI, 2011

FORAJUL DIRIJAT

În proiectul tehnic se precizeaza conditiile de proiectare ale traiectului dirijat

2

Devierea si dirijarea sondelorCapitolul I

Sonda 250 Dofteana

1. Sa se proiecteze o sonda dirijata cu profil in panta, in urmatoarele conditii:

-adincimea sondei.

-deplasarea orizontala a tintei fata de gaura sondei.

-orientarea tintei fata de gaura sondei T 235deg

Se impun urmatoarele:

-adincimea de initiere a devierii. h1 300m

-intensitatea de crestere a inclinarii i 1deg

10m

Se va indica intr-un tabel inclinare sondei proiectate, de-a lungul ei, la fiecare 100m.

Se vor figura, la scara, proiectia sondei in plan orizontal si proiectia sondei in

planul vertical cu azimutul tintei T .In planul orizontal se vaindica si domeniul de

toleranta al tintei, definit ca un sector circular cu:

-deplasarea minima Amin 140 m

si deplasarea maxima Amax 160 m

-azimutul minim min 225 deg

si azimutul maxim max 240 deg

Sistemul de coordonate carteziene, va fi ONEV, unde O - este gura sondei, N - directia nordului, E - directia estului si V - verticala.

2.Sa se calculeze traseul spatial al sondei dirijate reale cu datele de deviere din tabela anexata in sistemul cartezian ONEV. Se va folosii metoda arcelor de cerc.

Se vor trasa proiectiile sondei realizate in cele doua plane, orizontal si cel

vertical cu azimutul T , pe aceleasi desene cu sonda proiectata, cu linii distincte.

3.Sa se culculeze pozitia deviatorului in diverse puncte ale sondei realizate pentru ca aceasta sa atinga tinta sondei proiectate.

H 1800m A 150m

al gaurii de sonda, elementele geometrice ale acestuia si tehnologia de lucru în vederea realizarii acestuia.

La stabilirea conditiilor de proiectare se au în vedere informatiile obtinute (prin documentare), în legatura cu:

Conditia de talpa precizata de clientul lucrarii (deplasare orizontala, azimut, abateri admise);

Constructia sondei; Sondele de corelare sapate în aceleasi conditii, privitor la:

conditiile geologice (litologie, tectonica, înclinari strate etc.); traiectul dirijat; programul de constructie realizat; performantele ansamblului de fund utilizat în aceleasi formatiuni

si aceleasi conditii; regimul de foraj utilizat; tendinta naturala de deviere.

Tehnologia de dirijare ceruta de client; Informatii privitoare la instalatia de foraj ce se va utiliza (sarcina

maxima de lucru, detalii cu privire la pompele de noroi, garnitura de foraj);

Orice alte informatii relevante, inclusiv propriile conditii (profilul gaurii de sonda ales, înclinarea gaurii de sonda prin formatiunile de interes, etc.).

Criterii de alegere a profilului

Profilul unei sonde pentru anumite conditii impuse (deplasarea orizontala, azimutul si adâncimea pe verticala) se poate alege pe criterii ce urmaresc: minimizarea sarcinilor la care este supusa garnitura de foraj si coloanele de burlane, minimizarea lungimii traiectului si implicit a gaurii de sonda, diminuarea riscului de aparitie a dificultatilor de foraj, posibilitatea conducerii forajului pe traiectul programat, atingerea tintei cu un cost minim, s.a.

3

La determinarea profilului optim al unei sonde dirijate se iau în considerare mai

multi factori determinanti:

deplasarea orizontala impusa;

adâncimea, grosimea si înclinarea stratului tinta;

tendinta naturala de deviere;

caracteristicile formatiunilor geologice;

constructia sondei;

coeficientii de frecare ai formatiunilor traversate;

echipamentele si sculele ce se considera a fi disponibile;

capacitatea instalatiei de foraj;

minimizarea lungimii traiectului dirijat.

Profile de sonde directionale

În general sondele forate directional se încadreaza într-unul din cele trei profile de

baza (vezi anexa nr. 1) si anume:

a) Profilul în panta – se utilizeaza la majoritatea sondelor. este format din doua sau trei

intervale: primul vertical, al doilea curbiliniu si ultimul, daca exista, rectiliniu înclinat pâna

la interceptarea tintei.

Profilul cu doua intervale este aplicabil la sondele cu deplasari mici.

În cazul profilului cu trei intervale, pentru a se evita formarea unei gauri cheie pe

tronsonul curbiliniu, acesta va fi închis, de obicei, cu o coloana de tubaj.

b) Profilul tip "S" – se utilizeaza atunci când pe ultima portiune se traverseaza mai multe

orizonturi productive, când se cauta un strat productiv inferior celui cunoscut, când

dimensiunile tintei sunt reduse sau în cazul sondelor de salvare relativ adânci.

Acest tip de profil prezinta, obligatoriu, un interval de crestere si unul de scadere a

înclinarii. Poate avea trei pâna la cinci intervale: doua curbilinii si celelalte rectilinii,

înclinate sau verticale.

Ca si la primul tip, se tubeaza o coloana, de obicei, dupa ce s-a atins valoarea

maxima a unghiului de înclinare. Aceasta valoare a înclinarii este mentinuta pâna într-

un anumit punct, dupa care se reduce usor pâna la revenirea pe verticala sau la

valoarea proiectata. Apoi sonda este mentinuta la aceasta valoare a înclinarii pâna la

adâncimea finala.

Uneori intervalul intermediar de mentinere a înclinarii poate lipsi.

c) Sondele cu extensie orizontala – se realizeaza deplasari orizontale mari în

comparatie cu adâncimea pe verticala.

În functie de itensitatea de deviere ele pot fi:

4

sonde cu raza mare de curbura, cu intensitatea de deviere mai mica de 2/10 m; pot

realiza extensii pe orizontala pâna la 2.000 m;

sonde cu raza medie de curbura, cu intensitatea de deviere cuprinsa între 2 – 7/10

m; pot realiza extensii pe orizontala între 500 si 1.000 m;

sonde cu raza mica de curbura, cu intensitatea de deviere cuprinsa între 45 si 90/10 m;

pot realiza extensii pe orizontala între 100 si 500 m.

d) Profil înclinat de la suprafata – se foloseste la forajul sondelor de mica adâncime, cu

deplasari orizontale mari (de exemplu: Suplacu de Barcau). Este compus, frecvent,

dintr-un singur segment rectiliniu înclinat. Forajul se realizeaza cu o instalatie cu turla

înclinata, pâna la 45 si cu cap hidraulic cu actionare hidrostatica.

Alegerea adâncimii de initiere a înclinarii

Alegerea adâncimii de la care se initieaza dirijarea se face în functie de o serie de

factori cum ar fi:

natura formatiunilor traversate;

constructia sondei;

programul fluidelor de foraj;

conditiile impuse (deplasare orizontala, intensitatea de deviere, unghi

maxim de înclinare etc.);

considerente economice.

Adâncimea de initiere trebuie plasata în formatiuni ce prezinta un grad de duritate

slab-mediu sau mediu si chiar în formatiuni masive atunci când acest lucru este posibil.

Se vor evita formatiunile foarte slabe, foarte dure sau abrazive.

Deasemenea aceasta adâncime va fi stabilita cât mai jos posibil în vederea

asigurarii unui tronson de gaura de sonda sapat vertical cât mai lung si totodata pentru

a scurta la minimum posibil lungimea intervalului curbiliniu.

Daca exista o coloana tubata anterior, iar initierea dirijarii sondei trebuie, din

anumite motive, sa se efectueze de sub aceasta se va tine cont de faptul ca adâncimea

de initiere trebuie sa fie situata la cel putin 20-50 m sub siul coloanei în cauza.

5

Fig .1 Sonda cu profil in panta

In

continuare se determina marimile:

6

1.Calculul sondei proiectate

Calculul razei de curburã:

R1

i

180º

R 572.958m

Calculul înclinãrii sondei

A

h1 L1

H

B RO

sh2 L2

Cs L3h3

a1 a2T

A

h1 h2 h2 H

a2 a3 A

h2 R sin s

a2 R 1 cos s

h3 l3 cos s

a3 l3 sin s

h1 R sin s l3 cos s H

R R cos s l3 sin s A

l3

H h1 R sin s

cos s A R R cos s

sin s

H h1 sin s R sin2 s A R( ) cos s R cos

2 s

H h1 sin s A R( ) cos s R

H h1 2 1 cos2 s

A R( )

2cos

2 s 2 R A R( ) cos s R2

A R( )2

H h1 2

cos

2 s 2 R A R( ) cos s R2 H h1 2 0

cos2 s

2 R A R( )

A R( )2

H h1 2cos s

R2

H h1 2

A R( )2

H h1 2 0

cos s

2 R A R( )

A R( )2

H h1 2

2 R A R( )

A R( )2

H h1 2

2

4R

2H h1 2

A R( )2

H h1 2

2s 5.823ºSe calculeaza lungimea tronsonului BCl2 R s l2 58.23mSe calculeaza lungimea tronsonului CDl3

H h1 sin s R

cos s l3 1449.349mSe calculeaza lungimea totala a sondei proiectatel1 l2 l3 1807.579m

Se construieste urmatorul tabel:

Tabel 1

Lungimea Inclinarea Deplasarea pe orizontala

Adancimea pe verticala

m ⁰ m m0 0 0

300 0 0 300310 1 0.087 309.87320 2 0.349 319.57330 3 0.785 329.32340 4 1.39 339.01

358.23 5.823 2.95 357.11807.579 5.823 150 1800

7

Se aproximează arcul de curba reală între două puncte de măsurare de-a lungul axei sondei cu un arc de cerc care are lungimea egală cu lungimea arcului de curbă reală şi raza de curbură egală cu lungimea arcului împărţită la unghiul total de deviere.

8

2. Calculul sondei realizate

- adâncimea punctului curent Lk

- înclinarea punctului curent k

- azimutul punctului curent k

Formulele de calcul cu metoda ARCELOR DE CERC sunt:

Unghiul total de deviere

k acos cos k cos k 1 sin k sin k 1 cos k 1 k

1 0 º1 acos cos 0º( ) cos 0.25º( ) sin 0º( ) sin 0.25º( ) cos 10º 0º( )( )

2 0.25 º

1 4.363 10 3 rad1 0 º

1 0.25 º2 10 º

2 0.25 º 2 acos cos 0.25º( ) cos 0.5º( ) sin 0.25º( ) sin 0.5º( ) cos 20º 10º( )( )3 0.5 º 2 4.494 10 3 rad2 10 º 2 0.257º3 20 º3 0.5 º 3 acos cos 0.5º( ) cos 0.25º( ) sin 0.5º( ) sin 0.25º( ) cos 110º 20º( )( )4 0.25 º3 20 º 3 9.757 10 3 rad3 0.559º4 110 º

Factorul F este apropiat de unitate:

9

fk

tan

k

2

k

2

1

4.363 103 f

1

tan4.363 10

32

4.363 103

2

f1

1

2

4.494 103 f

2

tan4.363 10

32

4.363 103

2

f

21

3

9.757 103 f

3

tan4.363 10

32

4.363 103

2

f3

1

Calculul deplasării pe direcţia est:

Ek 1 E

kf

k

Lk 1

m

sin k sin

k sin k 1 sin

k 1

2

Calculul deplasării pe direcţia nord:

Nk 1 N

kf

k

Lk 1

m

sin k cos

k sin k 1 cos

k 1

2

Calculul deplasării pe direcţia verticală:

Vk 1 V

kf

k

Lk 1

m

cos k cos

k 1

2

10

Se calculează deplasările pentru:

1

0 º 1

0 º

L2

60m f1

1

20.25 º

210 º

E2 1 60sin 0º( ) sin 0º( ) sin 0.25º( ) sin 10º( )

2 0.023 m

N2 1 60sin 0º( ) cos 0º( ) sin 0.25º( ) cos 10º( )

2 0.129 m

V2 80 1 60cos 0º( ) cos 0.25º( )

2 140 m

Se calculează deplasările pentru:

2

0.25 º 2

10 ºL

360m f

21

3

0.5 º 3

20 º

E3 0.023 1 60sin 0.25º( ) sin 10º( ) sin 0.5º( ) sin 20º( )

2 0.135 m

N3 0.129 1 60sin 0.25º( ) cos 10º( ) sin 0.5º( ) cos 20º( )

2 0.504 m

V3 140 1 60cos 0.75º( ) cos 0.5º( )

2 199.998 m

Se calculează deplasările pentru:

3

0.5 º 3

20 ºL

440m f

31

4

0.25 º 4

110 º

E4 0.135 1 40sin 0.5º( ) sin 20º( ) sin 0.25º( ) sin 110º( )

2 0.277 m

N4 0.504 1 40sin 0.5º( ) cos 20º( ) sin 0.25º( ) cos 110º( )

2 0.638 m

V4 199.998 1 40cos 0.5º( ) cos 0.25º( )

2 239.998 m

11

Calculul deplasării totale pe orizontală

ak 1 E

k 1 2 Nk 1 2

E2

0.023a

20.023

20.129

2 a2

0.131 mN

20.129

E3

0.135a

30.135

20.504

2 a3

0.522 mN

30.504

E4

0.277a

40.277

20.638

2 a4

0.696 mN

40.638

Calculul azimutului punctului curent

Kk

0 Ek

0 Nk

0if

1 Ek

0 Nk

0if

1 Ek

0 Nk

0if

2 Ek

0 Nk

0if

MkK

k atan

Ek

Nk

E2

0.023 m

N2

0.129 m M20 atan

0.023

0.129

M210.11 º

K2

0

E3

0.135 m

N3

0.504 m M30 atan

0.135

0.504

M3

15 º

K3

0

E4

0.277 m

N4

0.638 m M40 atan

0.277

0.638

M4

23.469º

K4

0

Calculul deplasării pe direcţia ţintei

aTka

kcos T Mk

T 235 ºaT2

0.131cos 234º 10.11º( ) aT20.094m

M210.11 º

a2

0.131 m

T 235 º

M315 º aT3

0.522cos 234º 15º( )aT3

0.406m

a3

0.522 m

T 235 º

M423.469º

aT40.593m

aT40.696cos 234º 13.469º( )

a4

0.696 m

Calculul intensităţii de deviere

ik 1

k

Lk 1

10.25 º

i2

1

L2

i2

0.042º

10mL

260m

20.257º

i3

2

L3

i3

0.043º

10mL

360m

30.559º

i4

3

L4

i4

0.14º

10mL

440m

Nr.crt.

Date masurate

Deplasare pe

verticala

Deplasare pe orizontalaAzimutul pct. curent

Deplasarea catre

tinta

Intensitatea

devierii

L a ω V N E totala ωM a' i

- m grad grad m m m m grad mgrad/10m

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 100 0 0.00 - 0.00 0.00 0.00 0.00 - 0.00 0.001 80 0.00 - 80.00 0.00 0.00 0.00 - 0.00 0.002 140 0.25 10.00 140.00 0.13 0.02 0.13 10.11 -0.09 0.043 200 0.50 20.00 200.00 0.50 0.14 0.52 15.00 -0.41 0.044 240 0.25 110.00 240.00 0.64 0.28 0.70 23.47 -0.53 0.145 260 1.00 70.00 260.00 0.68 0.48 0.84 35.20 -0.79 0.416 280 0.75 65.00 279.99 0.80 0.76 1.10 43.77 -1.08 0.137 298 0.75 50.00 297.99 0.92 0.96 1.33 46.16 -1.32 0.118 320 1.50 245.00 319.99 0.89 0.81 1.21 42.20 -1.18 1.019 360 2.00 50.00 359.98 1.12 0.87 1.42 37.83 -1.36 0.8710 400 2.75 50.00 399.95 2.19 2.14 3.06 44.39 -3.01 0.1911 450 3.75 75.00 449.87 3.38 4.64 5.74 53.91 -5.74 0.3412 500 6.25 90.00 499.68 3.80 8.94 9.72 66.95 -9.51 0.5613 545 5.75 90.00 544.43 3.80 13.64 14.17 74.42 -13.36 0.1114 565 6.50 100.00 564.32 3.61 15.76 16.17 77.11 -14.98 0.6515 630 6.50 90.00 628.90 2.97 23.06 23.25 82.66 -20.60 0.1716 646 4.50 95.00 644.83 2.91 24.60 24.77 83.24 -21.82 1.2817 663 3.25 100.00 661.79 2.77 25.73 25.88 83.85 -22.67 0.7618 680 1.25 95.00 678.77 2.67 26.39 26.53 84.22 -23.15 1.1819 697 0.75 175.00 695.77 2.55 26.59 26.71 84.53 -23.24 0.7920 710 2.50 200.00 708.77 2.19 26.50 26.59 85.27 -22.96 1.4221 731 4.50 220.00 729.73 1.13 25.81 25.84 87.49 -21.79 1.1022 742 4.25 225.00 740.70 0.51 25.25 25.25 88.83 -20.98 0.4123 760 5.00 238.00 758.64 -0.37 24.11 24.11 90.89 -19.54 0.7124 780 6.75 350.00 778.58 0.32 23.16 23.17 89.20 -19.16 4.8925 798 7.75 246.00 796.49 0.87 21.87 21.88 87.71 -18.41 6.3526 815 9.25 241.00 813.31 -0.25 19.63 19.63 90.74 -15.93 0.9827 834 9.75 237.00 832.05 -1.87 16.94 17.04 96.30 -12.80 0.44

12

28 849 10.00 235.00 846.82 -3.31 14.81 15.17 102.60 -10.23 0.2829 866 11.00 234.00 863.54 -5.11 12.29 13.31 112.58 -7.13 0.6030 886 11.75 235.00 883.15 -7.40 9.07 11.71 129.19 -3.19 0.3931 904 12.25 237.00 900.75 -9.49 5.97 11.21 147.82 0.55 0.3632 928 13.25 235.00 924.16 -12.46 1.58 12.56 172.75 5.85 0.4633 970 14.00 233.00 964.98 -18.27 -6.42 19.37 199.35 15.74 0.2134 980 14.25 233.00 974.68 -19.74 -8.37 21.44 202.96 18.18 0.2535 1000 14.25 233.00 994.06 -22.70 -12.30 25.82 208.44 23.10 0.0036 1010 14.25 233.00 1003.7 -24.19 -14.26 28.08 210.53 25.56 0.0037 1020 14.25 233.00 1013.4 -25.67 -16.23 30.37 212.30 28.02 0.0038 1036 14.25 233.00 1028.95 -28.04 -19.37 34.08 214.64 31.95 0.0039 1056 14.25 232.00 1048.34 -31.03 -23.28 38.80 216.87 36.87 0.1240 1070 14.00 232.00 1061.91 -33.14 -25.97 42.10 218.09 40.28 0.18

Nr.crt.

Date masurate

Deplasare pe

verticala

Deplasare pe orizontalaAzimutul pct. curent

Deplasarea catre

tinta

Intensitatea

devierii

L a ω V N E totala ωM a' i

- m grad grad m m m m grad mgrad/10m

41 1090 13.00 232.00 1081.36 -36.01 -29.65 46.65 219.47 44.95 0.5042 1108 12.25 232.00 1098.93 -38.43 -32.75 50.50 220.44 48.87 0.4243 1120 11.75 231.00 1110.66 -39.99 -34.70 52.95 220.95 51.36 0.4544 1136 10.75 231.00 1126.36 -41.95 -37.13 56.02 221.51 54.48 0.6345 1150 9.25 230.00 1140.14 -43.50 -39.01 58.43 221.89 56.90 1.0846 1162 8.00 229.00 1152.01 -44.66 -40.38 60.21 222.11 58.69 1.0547 1175 7.25 226.00 1164.89 -45.83 -41.65 61.93 222.26 60.40 0.6548 1187 6.50 222.00 1176.81 -46.86 -42.65 63.36 222.31 61.81 0.7449 1205 5.75 217.00 1194.70 -48.34 -43.87 65.28 222.23 63.66 0.5150 1247 6.75 225.00 1236.45 -51.76 -46.88 69.84 222.17 68.09 0.3251 1272 8.00 236.00 1261.25 -53.77 -49.37 73.00 222.55 71.28 0.7552 1288 8.00 242.00 1277.09 -54.92 -51.27 75.13 223.03 73.50 0.5253 1305 8.00 245.00 1293.93 -55.97 -53.39 77.35 223.65 75.84 0.2554 1321 7.75 244.00 1309.78 -56.92 -55.37 79.40 224.21 78.00 0.1855 1339 7.75 244.00 1327.61 -57.98 -57.55 81.69 224.79 80.40 0.0056 1354 7.75 244.00 1342.48 -58.87 -59.37 83.61 225.24 82.40 0.0057 1372 7.25 245.00 1360.32 -59.88 -61.49 85.83 225.76 84.71 0.2958 1389 7.00 246.00 1377.19 -60.76 -63.41 87.81 226.22 86.79 0.1659 1407 6.75 247.00 1395.06 -61.61 -65.38 89.84 226.70 88.90 0.1560 1425 7.00 248.00 1412.93 -62.44 -67.37 91.86 227.18 91.00 0.1561 1440 7.25 249.00 1427.82 -63.12 -69.10 93.59 227.59 92.81 0.1962 1465 7.25 242.00 1452.62 -64.43 -71.97 96.59 228.16 95.91 0.3563 1480 7.00 234.00 1467.50 -65.41 -73.54 98.42 228.35 97.76 0.6864 1498 7.00 236.00 1485.37 -66.67 -75.34 100.60 228.50 99.95 0.1465 1517 6.75 234.00 1504.23 -67.97 -77.20 102.86 228.64 102.23 0.1866 1533 7.00 233.00 1520.11 -69.11 -78.74 104.77 228.73 104.14 0.1767 1551 7.00 231.00 1537.98 -70.46 -80.47 106.96 228.80 106.33 0.1468 1570 7.25 229.00 1556.83 -71.97 -82.28 109.31 228.82 108.68 0.1969 1579 7.50 229.00 1565.76 -72.73 -83.15 110.47 228.82 109.83 0.2870 1595 7.50 228.00 1581.62 -74.12 -84.71 112.56 228.82 111.90 0.0871 1612 7.00 226.00 1598.49 -75.58 -86.28 114.70 228.78 114.03 0.33

13

72 1628 6.25 221.00 1614.38 -76.91 -87.55 116.54 228.70 115.84 0.5973 1647 7.75 229.00 1633.24 -78.53 -89.20 118.85 228.64 118.11 0.9474 1666 8.25 243.00 1652.05 -79.99 -91.38 121.45 228.80 120.74 1.0675 1684 8.25 244.00 1669.87 -81.15 -93.69 123.95 229.10 123.29 0.0876 1704 8.50 243.00 1689.65 -82.45 -96.30 126.77 229.43 126.17 0.1477 1723 7.75 239.00 1708.46 -83.74 -98.65 129.40 229.67 128.84 0.4978 1740 7.00 236.00 1725.32 -84.91 -100.49 131.56 229.80 131.02 0.5079 1756 6.50 234.00 1741.21 -85.99 -102.03 133.43 229.88 132.90 0.3580 1774 3.50 231.00 1759.14 -86.94 -103.28 135.00 229.91 134.47 1.67

-180-160-140-120-100-80-60-40-2002040

-160

-140

-120

-100

-80

-60

-40

-20

0

20

-105

sonda proiectata

sonda realizata

ω=235 gr

Fig.2 Profilul sondei in plan orizontal

14

15

-100.00 0.00 100.00 200.000.00

100.00

200.00

300.00

400.00

500.00

600.00

700.00

800.00

900.00

1000.00

1100.00

1200.00

1300.00

1400.00

1500.00

1600.00

1700.00

1800.00

1900.00

0.00

80.00

140.00

200.00240.00

359.98399.95449.87499.68544.43564.32

628.90644.83695.77729.73

796.49832.05846.82

924.16974.681013.451048.341081.361110.661152.011164.89

1261.251293.93

1360.321377.191427.82

1485.371537.981556.831598.491633.24

1689.651725.32

sonda real-izatasonda proiectata

Deplasare orizon-tala

Ada

ncim

e v

ertic

ala

I=1 gr/10 m

Proiectie in plan vertical

16

BIBLIOGRAFIE

1. Macovei Neculai ,Forajul

sondelor 4 Forajul dirijat, Editura Universitatii din

Ploiesti

2003

17

Calculul pozitiei deviatorului

Se impune inclinarea T si azimutul

T la sfarsitul operatiei, cu alte cuvinte directia de

interceptare a tintei. Se cer: orientarea deviatorului d si unghiul total de deviere . In functie de

marimea acestuia si de intensitatea de deviere realizabila id se determina lungimea intervalului

necesara pentru schimbarea dorita L . Practic, trebuie rezolvat un triunghi sferic in care se cunosc

doua laturi, T si

15 si unghiul dintre ele, Talpa sondei se afla in punctul 15 din tabel si dorim sa aflam pozitia deviatorului si cat il

mentinem pentru a ajunge in puntul in care sonda trebuie sa mentina o inclinare constanta (inceputul palierului de inclinare constanta).

Figura 5. Situatia de dirijare a sondei

Datele punctului 15:

Adancimea pe verticala:

V15

309.99m

Deplasarea pe orizontala spre nord:

N15

1.1m

Deplasarea pe orizontala spre est:

E15

1.36m

Inclinarea:

15

0.75deg

Azimutul:

15

90deg

Pentru tinta T se cunosc:

Adancimea pe verticala:

HT 368.83m

Inclinarea:

T 5.52deg

Azimutul:T 234deg

Deplasarea totala pe azimut T 234deg

:AT 3.32 m

Daca nu se intervine si presupunem ca sonda isi mentine directia se cer coordonatele tintei virtuale T'

NT' N15

HT V15

tan 15 cos

15 NT' 1.1m

ET' E15

HT V15

tan 15 sin

15 ET' 2.13m

Se calculeaza coordonatele tintei reale:

NT AT cos T NT 1.95 m

ET AT sin T ET 2.69 m

Se calculeaza distanta dintre tinta proiectata si cea realizata d(T,T') :

dTT' NT NT' 2 ET ET' 2 dTT' 5.7m

Se calculeaza unghiul total de deviere:

T 15

144deg

acos cos 15 cos T sin

15 sin T cos ( ) 6.14deg

Se calculeaza cat mentinem deviatorul la talpa:

Li

L 76.78m

Din teorema sinusurilor rezulta:

sin 15

sin '( )

sin T sin ''( )

sin ( )

sin ( )'' asin

sin T sin ( )

sin ( )

'' 31.9degsau '' 180deg 31.9deg( ) '' 148.1degSolutia care ne intereseaza este:'' 251.56degd '' d 71.56 deg