UNIVERSITATEA TEHNICA GH

Proiect de an - organe de maini

UNIVERSITATEA TENNIC GH. ASACHI IAI

FACULTATEA DE MECANIC

CATEDRA ORGANE DE MAINI

DISCIPLINA ORGANE DE MAINIREDUCTOR

STUDENT: CRCOANU IOAN

GRUPA : 8301 2003Tema proiect S se proiecteze o transmisie mecanic care s asigure la ieire o turaie n ieire =100 rot/min si o putere P ieire = 7,5 kw. Transmisia este destinata unui echipament a unei maini de ridicat,care trebuie s asigure un mediu de funcionare de 8 ore /zi ;zile lucrtoare timp de 5 ani. Reductorul este cu 2 trepte:

a)roi dinate conice cu dantur dreapt ; b)roi dinate cilindrice cu dantura nclinat.

Exist patru variante de antrenare : motor cu ardere interna;motor de curent continuu ;motor electric trifazat ;motor asincron trifazat si inversor de turatie .Caracteristica unui motor cu ardere interna si a unui motor de curent continuu este o caracteristica moale in sensul ca variaiile de sarcina determina variaii puternice de turatie . Impunndu-se o turatie continua chiar daca exista suprasarcini se elimina variantele 1 si 2, rmnnd ca antrenarea sa se fac cu motor asincron trifazat, turaia de sincronism este n s = , la o frecventa de 50 Hz (unde p numrul de poli).

Alegerea motorului de acionare Motorul asincron are urmtoarele pari componente:

1. Statorul cilindru din tole prevzut la interior cu crestturi longitudinale, in care se introduce nfurarea trifazata uniform repartizata avnd legturile scoase la placa de borne.

2. Rotorul indiferent de numrul de faze este in doua variante : - bobinat

- n scurt circuitRotorul in scurt circuit

In crestturile rotorice se introduc neizolate bare din cupru sau aluminiu turnat sub presiune, bare scurtcircuitate la capete cu doua inele frontale din acelai material,nfurarea este in colivie (coada de veveria ) .Numrul de faze al nfurrilor rotorice este egal cu numrul de bare in scurtcircuit dar in teorie se lucreaz cu o nfurare convenionala la care numrul de faze este de m2 = 2 sau 3 .In cazul turnrii coliviei cu aluminiu sub presiune, crestturile rotorice au deschideri mici nclinate fata de generatoare in scopul mbuntirii parametrilor coliviei si pentru reducerea zgomotului produs de micarea rotorului .Pornirea motoarelor asincrone Motoarele de pornire in seama de cerinele sistemului de acionare al reelei de distribuie. La pornire apar urmtoarele probleme :-cuplul de pornire este mult mai mare dect cuplul de sarcina la turai n = 0 si trebuie sa asigure accelerarea sistemului intr-un timp scurt si fr ocuri dinamice in elementele transmisiei - curentul de pornire Ip creeaz cdere de tensiune care deranjeaz consumatorii cuplai la acea reea de alimentare in special iluminatul electric.Caracteristica principala a motorului asincron este aceea de stabilitatea in funcionare adic proprietatea acestuia de a-si menine turaia constanta la apariia de ocuri mici, de scurta durata (variaii ale cuplului rezistent la arbore, ale tensiunii de alimentare ).

Alegerea puterii si turaieiP= = = Kw

=

EMBED Equation.3 randament curele trapezoidale

randament roti conice

randament roti cilindrice

randament rulmeni

Raportul de transmitere global

nem28801440960720

iglobal28.814.49.67.2

unde si

Rapoarte de transmitere pentru rotile dinate STAS 6012-82 : 1;1.12;1.25;1.4;1.6;1.8;2;2.24;2.5;2.8;3.15;4;5;6.3;8. i = 1.6..3.15 valori pentru roti dinate i = 1.5..3 valori pentru transmisia prin curele Alegem un electromotor cu p = 2 cu n em = 1440 rot /min ASI 160M-41-1 care are puterea de P = 11Kw Se alege motorul astfel incit Pem P n emProiectarea transmisiei prin curele Date de intrare : - turaia rotii mici = turaia electromotorului puterea de transmis Pn em raportul de transmitere ict Dup forma seciunii curelei se deosebesc : - curea lata , curea normala , lat ,dinat , rotund , trapezoidal . Roile de curea se proiecteaz funcie de tipul, dimensiunile ,materialul si viteza periferica a curelei. In general diametrul minim al roilor de curea este limitat de solicitarea de ncovoiere a curelei. Profilul si diametrul primitiv maxim al roilor pentru curele trapezoidale sunt standardizate in STAS 1162 67. Pentru transmiterea puterii puterii de la motor la reductor se vor folosi curele trapezoidale nguste. Seria diametrelor primitive pentru curele trapezoidale normale si nguste este urmtoarea : 67;71;75;80;85;90;100;106;112;118;;125;132;140;150;160;170;180;190;200;212;224;236;250;265;280;300;315;355;375;400;425;450;475;500;530;560;600;630;670;710;750;800;900;1000;1120;1400;1600;1800;2000. Calculul transmisiei prin curele are la baza urmtoarele ipoteze:

-cureaua este reologic constanta;

-alungirea curelei se produce numai in domeniul elastic de solicitat al materialului;

-cureaua rmne perfect ntinsa in timpul funcionarii;

- la calculul cinematic se neglijeaz influena grosimii curelei.

Calculul transmisiei prin curele trapezoidale nguste conform STAS 1163-71Denumirea parametruluiSimbolU.M.Relaii de calculValori numerice

1. Puterea de calcul la arborePcKw8.47kw

2.Turatia rotii conductoare n1rot/min1440 rot/min

3. Turaia rotii conduse n2rot/min100 rot/min

4. Raportul de transmitere i i=n1/n2 i =2.57

5.Tipul cureleiCurea ngust

6.Diametrul primitiv al rotii miciDp1mm 75 mm

7. Diametrul primitiv al rotii mariDp2mm= 192.75 mm

8.Media diametrelor primitiveDpmmm

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 133.87 mm

9.Diametrul primitiv al rolei de ntindereDp0mm

112.5 mm

10.Distanta dintre axe preliminaraAmm

400 mm

11.Unghiul dintre ramurile curelei

grade

EMBED Equation.3 17.17 grad

12.Unghiul de infasurare pe roata mic

grade

162.43 grad

13.Unghiul de infasurare pe roata mare grade

197.17 grad

14.Lungimea primitiva a curelei

EMBED Equation.3 mm

pentru

799.08 mm

1229 mmSe alege 1250

15.Distanta dintre axe recalculataAmmpentru

)

A=628.09mm

p=207.27mm

q=410.32mm

16.Viteza periferica a cureleivm/s

5.65 m/s

17.Coeficientul de funcionareCf-1

18.Coeficientul de lungimeCL-0.94

19.Coeficientul de nfurare

-0.96

20,Puterea nominala transmisa de cureaP0Kw1.82 Kw

21.Numrul de cureleZ-

5.155.72se alege z = 6

22.Coeficientul numrului de cureleCz-0.9

23.Numrul de roiu-2

24.Frecventa ncovoierii cureleifHz

9.04 Hz

25.Fora periferic transmisFN

321.89 N

26226 Fora de intindere a curelei F

F0NF0=(1.5.2)F623.79 N

72.Cotele de modificare a distantei dintre a dintre axe X

Y

Y

X=37.5 Y=18.75

Predimensionarea angrenajelor

Calculul puterilor si momentelor pe arbore :

Materiale si trepte de precizie

Alegerea materialelor n mod ct mai raional cere cunoaterea sarcinilor ce urmeaz a fi transmise prin dantur, durata total de funcionare a angrenajului , caracteristicile de rezisten a materialului .forma semifabricatului .Principalele materiale utilizate la confecionarea roilor dinate sunt : oteluri ,fonte, alama ,bronzul i materiale plastice de tipul textolitului ,poliamidei . Pentru angrenajul cilindric se recomanda :oteluri de cementare (cementare operaia de carburare +clire+revenire joasa ) asigura duritate ridicata 55 HRC: trebuie rectificate dup clire treapta a-VII-a de precizie .Se recomanda conform STAS 791- 18MoCrNi13

- 21MoMnCr12

Tensiunea limita de contact este Pentru angrenajul conic se recomanda oteluri de mbuntire aliate cu duritatea de 2500-3000 HB - 41MoCr11

; unde HB=2500-3000 Se alege HB=3000

In cazul solicitrii de ncovoiere se alege otel aliat de ncovoiere :

- pentru danturi durificate (danturi cementate) - pentru celelalte oteluri

In cazul in care se controleaz procesul de carburare astfel incit procentul de carbon este cuprins intre 0.75 % - 1.1% valorile sunt cele de mai sus , iar daca nu se controleaz, procentul de carbon este de 0.6% - 1.4% rezultnd .

Fontele se folosesc la rotile dinate de dimensiuni mari,ncrcate cu sarcini mici,care funcioneaz la viteze periferice mici.Predimensionarea angrenajului cilindricIn etapa de predimensionare, se determina elementele principale ale angrenajului:distanta dintre axe din condiia de rezistenta a dinilor la oboseala de contact; modulul danturii din condiia de rezistenta a dinilor la oboseala de ncovoiere;numerele de dini ale pinionului ,Z1si rotii conduse Z2; deplasrile de profil respectiv ,X1 si X2, pentru pinion si roata condus.a) Distanta dintre axe

Se calculeaz din condiia de rezistenta a dinilor la oboseala de contact:

- raportul numerelor de dini u =i = 2.57 - MIII momentul de torsiune la oboseala de contact - KA factor de utilizare , se calculeaz cu formula KA = K Am +K Al =1.25 x 1.3 =1.625

- K v factor dinamic K v =1.15

- factorul repartiiei sarcinii pe limea danturii = 1.5 - factorul repartiiei frontale a sarcinii = 1

- ZH factorul influentei formei flancurilor dinilor ZH = 2.5

- Z factorul influentei lungimii minime de contact Z = 0.95

- ZE factorul materialelor ZE = 189..190 se ZE =190

- Z factorul influentei nclinrii danturii, la danturi nclinate se calculeaz Z = = =0.978- S Hp actor admisibil de sigurana pentru solicitarea de contact S Hp = 1.15

- a coeficientul axial al latimii danturii a =0.3

- ZN2 factorul influentei duratei de funcionare asupra solicitrii de contact ZN2 = 1

- ZL factorul influentei ungerii asupra solicitrii de contact ZL = 1

- ZR factorul influentei rugozitii flancurilor dinilor asupra solicitrii de contact ZR = 1- Z v factorul influentei vitezei periferice asupra solicitrii de contact Z v = 1

- Z x factorul de dimensiune pentru solicitarea de contact Z x = 1

-Z w factorul influentei raportul duritii flancurilor celor doua roti, asupra solicitrii de contact Z w = 1

a minim = 141.58 mm Conform STAS se alege distanta dintre axe aw = 160 mm

b) modulul normal minim necesar

Se calculeaz din condiia de rezistenta a dinilor la oboseala de ncovoiere rezultnd relaia:

; unde:

MIII - momentul de torsiune pentru solicitarea de ncovoiere la piciorul dintelui;

- factorul repartiiei sarcinii pe limea danturii , la solicitarea de ncovoiere; = 1.5 - factorul repartiiei sarcinii la solicitarea de ncovoiere a dinilor; = 1

- factorul de forma a dintelui pentru solicitarea de ncovoiere; = 2.5

- factorul concentratorului de tensiune la piciorul dintelui; = 2

- factorul nclinrii dinilor la danturi nclinate; = 0.9

- factorul gradului de acoperire pentru solicitarea de ncovoiere; = 1

- rezistenta de baza la oboseala de ncovoiere pentru roata; = 950 M PaSFP - factor admisibil de sigurana pentru solicitarea de ncovoiere; = 1.15YN2 - factorul influentei duratei de funcionare pentru solicitarea de ncovoiere; - factorul sensibilitii materialului solicitat la oboseala la concentratorul de tensiune; =1.1YR - factorul de rugozitate; = 1 Y x - factorul de dimensiune pentru solicitarea de ncovoiere; = 1Modulul minim stabilit cu relaia se standardizeaz la urmtoarea valoare mai mare conform STAS 82 , se accepta si valoarea imediat mai mica daca m n 0.1 . m minim = 1.99 mm

Conform STAS - 82 alegem m minim = 2 mm ( recomandat ) Valori standardizate ale modulului m: 1;1.125;1.25;1.375;1.5;1.75;2;2.25;2.5;2.75;3;3.5;4;4.5;5;5.5;6;7;8;9;10 . Calculul geometric al angrenajelor cilindrice cu dini nclinairealizate cu scule tip cremalieraNr.

poz.Denumirea elementuluiU.M.

SimbolRelaii de calculValori

1.Numrul de dini- 15 , 39

2.Modulul normalmm 5

3.Unghiul de inclinare

de divizare grad

12

4.Unghiul de presiunenormal de referina

STAS 821 - 82 20

5.Coeficientul normal al capului de referina

STAS 821 - 82 1

6.Coeficientul normal al

jocului de referina

la capul dintelui

STAS 821 - 820.25

7.Coeficientul normal al

nlimii flancate a

capului dintelui

0.01

8.Coeficientul normal al

adncimii de flancare a

capului dintelui

STAS 821 - 820.018

9.Distanta dintre axe

140 mm

10.Coeficientul normal al

deplasrilor de profil

0.185 mm0.237 mm

11.Coeficientul frontal al

deplasrilor de profil

0.180 mm0.231 mm

12.Limea danturii

51,38 mm 58 mm

Elementele geometrice generale ale angrenajului

1.Distanta de referine

dintre axe a[mm]

138.03 mm

2.Unghiul de presiune de

referina frontal

20.41 grad

3.Unghiul de angrenare

frontal

22.47 grad

4.Modulul frontal

5.11 mm

5.Diametrul de divizare

76.67 mm

199.358 mm

6.Raportul de transmitere

2.6 mm

7.Diametrul de rostogolire

77.77 mm202.252 mm

8.Coeficientul normal de

modificare a distantei

dintre axe

0.392 mm

9.Coeficientul normal de

micorare a jocului de

referina la cap

0.023mm

10. Diametrul de picior

66.02 mm189.22 mm

11.nlimea de referin a

dinteluih [mm]

11.25 mm

12.nlimea dintelui scurtat

11.12mm

13.Diametrul de cap de

referina

88.52 mm211.72 mm

14.Dimetrul de cap scurtat

88.27 mm211.47 mm

15.Diametrul de baz

71.86 mm186.84 mm

16.Unghiul de inclinare pe

cilindrul de baza grad

11.26 grad

17.Unghiul de inclinare pe

cilindrul de cap

13.78 grad

12.71 grad

18.Pasul normal

15.70 mm

19.Pasul frontal

16.05 mm

20.Pasul de baza frontal

15.05 mm

21.Pasul de baza normal

14.76 mm

22.Pasul axial

75.55 mm

23.Pasul de rostogolire

16.28 mm

24.Arcul de divizare frontal

al dintelui

8.71 mm

8.91 mm

25.Arcul de divizare normal

al dintelui

8.52 mm

8.69 mm

26.Unghiul de presiune

frontal al dintelui

35.73 grad

28.02 grad

27.Arcul de cap frontal al

dintelui

2.98 mm

3.64 mm

28.Arcul de cap normal al

dintelui

2.89 mm

3.55 mm

29.Raza de curbura a

profilului frontal la

capul dintelui

25.84 49.79

30.Unghiul de presiune

Frontal pe cilindrul de

diametru

23.77 grad

22.14 grad

Calculul geometric al angrenajelor concurente conice cu dantura dreaptNr.Crt.Denumirea elementuluiSimb.U.M.Relaii de calculValori

Date iniiale

1.Unghiul dintre axe

90 grad

2.Numerele de dini

27 ;60

3.Modulul exterior

5 mm

4.Profilul de referina

EMBED Equation.3

STAS20 grad 1

2

1.2

0.2

2.2

Calculul parametrilor rotii plane

1.Numrul de dini al rotii plane

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 87

2.Lungimea exterioara a generatoarei de divizareReRe =0.5

EMBED Equation.3 217.5mm

3.Limea danturiib

EMBED Equation.3 50 mm

4.Lungimea mediana a generatoarei de divizareRmRm = Re -0.5 b 192.5 mm

5.Lungimea interioara a generatoarei de divizareRiRi = Re - b 167.5 mm

6.Modulul median

4.425 mm

7.Diametrul de divizare median

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

119.47 mm 265.5 mm

8.Raportul numerelor de diniuu

2.22

9.Unghiul conului de divizare

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 24.05 grad65.55 grad

10.Coeficientul deplasrii radiale de profil

0.29- 0.29

11.Coeficientul deplasrilor tangeniale de profil

0 0

Calculul parametrilor roilor dinate

1.nlimea exterioara a capului dintelui

6.45 mm 3.55 mm

2.nlimea exterioara a piciorului dintelui

4.55 mm 7.45 mm

3.nlimea exterioara a dintelui

EMBED Equation.3 11 mm

4.Arcul de divizare exterior

7.12 mm 8.58 mm

5.Unghiul piciorului dintelui

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 1.19 grad1.96 grad

6.Unghiul capului dintelui

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3 1.96 grad1.19 grad

7.Unghiul capului de cap

26.18 grad67.36 grad

8.Unghiul conului de picior

23.03 grad64.21 grad

9.Diametrul de divizare exterior

135 mm 300 mm

10.Dimetrul cercului de cap exterior

146.76 mm 302.91 mm

11.nlimea exterioara a conului de cap

145.82 mm 63.42 mm

12.nlimea interioara a conului de cap

109.29 mm 47.11 mm

Dimensiuni nominale de control

1.Coarda constanta exterioara

6.28 mm 4.80 mm

2.nlimea la coarda constanta

4.01 mm 1.96 mm

Roti dinate cilindrice analoage

1.Numrul de dini

29.67 146.34

2.Diametrul de divizare

248.35 mm 731.7 mm

3.Diametrul cercului de cap

161.25 mm 738.6 mm

4.Unghiul de presiune pe cercul de cap

30.82 grad 21.55 grad

5.Diametrul de baza

102.87 mm 522.50 mm

6.Distanta dintre axe

EMBED Equation.3

440.025mm

Proiectarea arborilor1.Alegerea materialului

Alegerea materialului si tratamentului termic trebuie sa ia in considerare att modul de solicitare a arborelui cat si condiiile de lucru a fusurilor. In acest sens se fac urmtoarele recomandri :

- pentru solicitri uoare se utilizeaz oteluri carbon obinuite OLC 50 , OL 60 STAS 500 -78

- pentru solicitri medii si cerine de durabilitate pentru fusuri si caneluri se folosesc oteluri carbon de calitate cu tratamente de mbuntire OLC 35 , OLC 45 , OLC 50 STAS 880 79

- cnd se impun condiii de duritate a fusurilor sau canelurilor , arborii se executa din oteluri carbon de cementare .

2.Predimensionarea arborilor Predimensionarea urmrete determinarea dimensiunilor arborilor, dimensiuni care nu se cunosc, de obicei , in aceast faz a proiectrii .Mai rar, condiiile constructive pot impune distanta dintre reazeme precum si poziia seciunilor in care acioneaz sarcinile exterioare . Lungimea tronsoanelor arborelui se calculeaz cu diametrul preliminar :

; unde - rezistena admisibil la torsiune .

MI = 137.03 N m

MII = 297.44 N m

MIII = 722.53 N m

Predimensionarea arborelui II

Se fac urmtoarele recomandri constructive :

- lungimea butucilor pe care se monteaz butuci de roti dinate , de curea sau de friciune (1.22)d ;

- lungimea fusurilor la lagre de alunecare (1.2)d ;

- lungimea fusurilor de lagre cu rulmeni (0.31)d ;

- lungimea tronsoanelor pe care se efectueaz etanarea (0.5.0.8) d ;

- lungimea tronsoanelor care separa organe aflate in micare relativa n interiorul carcasei ;

- lungimea tronsoanelor care separ organe aflate n micare relativ in afara carcasei 10 mm .

Diametrul tronsoanelor arborelui se determina din calculul de rezistenta la solicitarea de rsucire si de ncovoiere , calcul care presupune urmtoarele etape a) Stabilirea schemei de ncrcare a arborelui .

Arborele se asimileaz cu o grinda simplu rezemata ncrcata cu sarcini concentrate .

b) Determinarea momentelor ncovoietoare este dat de componentele forelor din fiecare cele doua plane perpendiculare , cu trasarea diagramelor de momente corespunztoare .c) Calcularea momentului ncovoietor , prin adunarea geometrica , punct cu punct,a componentelor din cele doua plane ;d) Trasarea diagramei de variaie a momentelor de rsucire de-a lungul axei arborelui ;e) Determinarea punct cu punct a mrimii momentului de ncovoiere echivalent ;

f) Calculul diametrelor ;

g) Forma constructiv.

Calculul forelor din angrenaje

Forele din angrenajul cilindric cu dini inclinai :

Forele din angrenajul conic cu dini drepi

Pentru angrenajul conic :

Calculul reaciunilor din reazeme

In plan vertical :

zona I zona III

In plan orizontal :

zona I zona III

zona II

Calculul momentului rezultant :

Calculul momentului echivalent

:Se alege materialul OLC 50

Predimensionarea arborelui din condiia de rezistenta la solicitri compuse :

Se adopt d = 40 mmVerificarea arborilor1. Verificarea la rigiditate Calculul la deformaii flexionale consta in verificarea in seciunile care intereseaz a existentei inegalitii : ; .

Calculul rotirilor:

Se calculeaz diametrul echivalent

Rotirile se calculeaz cu formula :

In plan orizontal :

In plan vertical :

Verificarea la rigiditate :

Calculul sgeilor :

In plan orizontal :

In plan vertical :

Verificarea la rigiditate :

Alegerea rulmenilor

1. Schema de lagruire

Se alege varianta de lagaruire cu conducere reciproca pe motiv ca arborii sunt scuri , iar diferenele de temperatura dintre repaus si regim normal sunt mici , rezultnd astfel deformaii termice mici .

2. Tipul de rulmeni

Alegem rulmeni radiali axiali cu role conice .Tipul de rulmeni depinde de :- natura si mrimea forelor :- forte radiale - radiale moderate

- turaii moderate sub 3000 rot / min- deformaii unghiulare mici , arborii fiind scuri necesitatea unor rulmeni radiali axiali dup primul criteriu care pot fi cu bile si role .

1. pentru reazemul C

2.pentru reazemul D

fora axiala pentru arbore este :

Asupra arborelui acioneaz trei forte axiale : - o for axiala derivata din angrenaje ;

-cte o for axiala rezultata in fiecare lagr din ncrcarea radiala a acestuia .

Pentru un rulment (conform teoriei de calcul din tabel ) :

- pentru arborele II avnd diametrul de d = 40 mm se alege rulmentul cu seria 32208 A;- pentru arborele I avnd diametrul de d = 35 mm se alege rulmentul cu seria 32207 A;

- pentru arborele III avnd diametrul de d = 55 mm se alege rulmentul cu seria 32211 A . Reaciunea radiala creeaz in arbore o fora radiala data de relaia:

Y = 1.6

EMBED Equation.3 Rulmentul din reazemul C va prelua dilatarea arborelui in timpul funcionrii , datorit temperaturii .

Proiectarea asamblrilor cu pan

Fixarea roilor pe arbori se realizeaz cu pana paralela. Asamblrile cu pene longitudinale fr batere ( pene paralele ) lucreaz prin strivire pe flancurile laterale : pana arbore ;pana butuc .Din acest motiv se monteaz cu ajustaj in canale si nu mai exista joc pe flanc .Sunt standardizate in STAS 1004 si 1005.

Date : - momentul ce trebuie transmis ;

diametrul arborelui si alezajul butucului .

PanCanal

dbhbAjustaj N9Normat

J9Ajustaj

P9t1t2

3844128120

-0.043+0.0125

-0.0125-0.018

-0.06153.3

4450149145.53.8

Materialul pentru pana : OLC 45

Verificarea la oboseala a arborilor

Calculul coeficientului de sigurana a arborelui pentru solicitri compuse in seciunile periculoase ( seciuni in care exist concentratori de tensiune ).

Verificarea se face : - in dreptul canalului de pan cu momentul cel mai mare ; - in dreptul a doua raze de racordare. Calculul coeficientului de sigurana :

- coeficient la ncovoiere pentru seciunea j ;

- limita de rezistenta a materialului arborelui ;

- momentul de ncovoiere rezultant in seciunea respectiva ;

- modul de rezistenta al arborelui in seciunea periculoasa .

Pentru canale de pana

unde : - influenta concentratorului din seciune ;

- considera dimensiunea ;

- calitatea suprafeei ;

- tratament termic superficial .

- pentru tronsonul nr. 1 ( d = 56 mm )

EMBED Equation.3

- pentru tronsonul nr. 2 ( d = 38 mm )

- pentru tronsonul nr. 3.

- pentru tronsonul nr. 4 (d = 34 mm )

Coeficientul de siguran admisibil se determin ca produs al unor coeficieni pariali folosind relaia : - - coeficient dependent de sigurana cunoaterii caracteristicilor mecanice ale materialelor (pentru oeluri 1.4 .1.7 (1.8)).

- - coeficient dependent de importana arborelui in agregatul in care este montat pentru arbori de importanta secundara , a cror rupere nu produc oprirea agregatului 1.1..1.2 ;

- - coeficient dependent de precizia calculelor 11.3 ;

- - coeficient dependent de dinamicitate 1.05.1.17 (1.3 ) .

EMBED Mathcad

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

EMBED Equation.3

PAGE 14

_1114532682.unknown

_1114550617.unknown

_1115701917.unknown

_1115703648.unknown

_1115858185.bin

_1115861046.unknown

_1115861234.unknown

_1115861495.unknown

_1115862226.bin

_1115861563.unknown

_1115861432.unknown

_1115861366.unknown

_1115861173.unknown

_1115860468.unknown

_1115860699.unknown

_1115860709.unknown

_1115859596.unknown

_1115703909.unknown

_1115704078.unknown

_1115704336.unknown

_1115704511.unknown

_1115797059.unknown

_1115704329.unknown

_1115703942.unknown

_1115703842.unknown

_1115703882.unknown

_1115703744.unknown

_1115702563.unknown

_1115702919.unknown

_1115703324.unknown

_1115703413.unknown

_1115703215.unknown

_1115702860.unknown

_1115702894.unknown

_1115702698.unknown

_1115702335.unknown

_1115702452.unknown

_1115702484.unknown

_1115702406.unknown

_1115702377.unknown

_1115702220.unknown

_1115702297.unknown

_1115702267.unknown

_1115702180.unknown

_1114948169.bin

_1114958735.unknown

_1115701451.unknown

_1115701511.unknown

_1115701827.unknown

_1115701464.unknown

_1115185831.unknown

_1115693059.unknown

_1115701418.unknown

_1115186171.unknown

_1115186436.unknown

_1115693037.unknown

_1115186362.unknown

_1115186148.unknown

_1115185360.unknown

_1115185496.unknown

_1114958747.unknown

_1115185229.unknown

_1114958212.unknown

_1114958339.unknown

_1114958630.unknown

_1114958698.unknown

_1114958563.unknown

_1114958226.unknown

_1114955489.unknown

_1114957979.unknown

_1114958054.unknown

_1114958114.unknown

_1114957954.unknown

_1114954252.unknown

_1114603699.unknown

_1114606674.unknown

_1114669485.unknown

_1114674947.unknown

_1114677061.unknown

_1114677170.unknown

_1114669535.unknown

_1114606898.unknown

_1114667358.unknown

_1114606701.unknown

_1114604625.unknown

_1114605599.unknown

_1114604552.unknown

_1114604616.unknown

_1114600909.unknown

_1114602872.unknown

_1114603573.unknown

_1114603684.unknown

_1114602603.unknown

_1114602622.unknown

_1114601390.unknown

_1114551094.unknown

_1114599954.unknown

_1114550860.unknown

_1114541091.unknown

_1114542705.unknown

_1114543788.unknown

_1114548533.unknown

_1114549442.unknown

_1114549460.unknown

_1114548627.unknown

_1114544143.unknown

_1114544172.unknown

_1114543810.unknown

_1114542865.unknown

_1114542943.unknown

_1114543092.unknown

_1114543119.unknown

_1114543144.unknown

_1114543017.unknown

_1114542918.unknown

_1114542795.unknown

_1114542846.unknown

_1114542750.unknown

_1114542081.unknown

_1114542271.unknown

_1114542570.unknown

_1114542618.unknown

_1114542642.unknown

_1114542653.unknown

_1114542590.unknown

_1114542520.unknown

_1114542551.unknown

_1114542338.unknown

_1114542147.unknown

_1114542206.unknown

_1114542093.unknown

_1114542126.unknown

_1114541264.unknown

_1114541442.unknown

_1114541697.unknown

_1114541829.unknown

_1114541870.unknown

_1114541948.unknown

_1114541729.unknown

_1114541550.unknown

_1114541630.unknown

_1114541484.unknown

_1114541347.unknown

_1114541377.unknown

_1114541292.unknown

_1114541171.unknown

_1114541193.unknown

_1114541107.unknown

_1114538552.unknown

_1114540068.unknown

_1114540304.unknown

_1114540769.unknown

_1114540933.unknown

_1114540962.unknown

_1114541068.unknown

_1114540819.unknown

_1114540843.unknown

_1114540876.unknown

_1114540793.unknown

_1114540710.unknown

_1114540746.unknown

_1114540401.unknown

_1114540202.unknown

_1114540263.unknown

_1114540175.unknown

_1114539394.unknown

_1114539855.unknown

_1114539895.unknown

_1114539913.unknown

_1114539877.unknown

_1114539453.unknown

_1114538800.unknown

_1114539031.unknown

_1114539047.unknown

_1114539013.unknown

_1114538751.unknown

_1114538138.unknown

_1114538296.unknown

_1114538479.unknown

_1114538536.unknown

_1114538416.unknown

_1114538199.unknown

_1114538234.unknown

_1114538174.unknown

_1114532888.unknown

_1114537720.unknown

_1114537979.unknown

_1114537990.unknown

_1114537783.unknown

_1114537881.unknown

_1114537747.unknown

_1114537563.unknown

_1114537705.unknown

_1114537549.unknown

_1114532776.unknown

_1114532887.unknown

_1114532748.unknown

_1114428463.unknown

_1114527708.bin

_1114529428.bin

_1114530575.unknown

_1114531159.bin

_1114532610.unknown

_1114532623.unknown

_1114532583.unknown

_1114530944.bin

_1114531073.bin

_1114530706.unknown

_1114530704.unknown

_1114529919.bin

_1114530069.bin

_1114530128.bin

_1114529988.bin

_1114529505.bin

_1114529888.unknown

_1114529465.bin

_1114528176.unknown

_1114529110.bin

_1114529279.bin

_1114529363.bin

_1114529256.bin

_1114528869.unknown

_1114528892.unknown

_1114529001.unknown

_1114529017.unknown

_1114528980.unknown

_1114528880.unknown

_1114528815.unknown

_1114528828.unknown

_1114528212.bin

_1114527920.unknown

_1114527996.unknown

_1114528087.bin

_1114527965.bin

_1114527741.unknown

_1114527884.bin

_1114527725.bin

_1114525651.unknown

_1114526332.bin

_1114527150.unknown

_1114527242.bin

_1114527603.unknown

_1114527184.unknown

_1114526535.bin

_1114527093.bin

_1114526466.bin

_1114525872.unknown

_1114526164.bin

_1114526247.bin

_1114526024.bin

_1114525689.unknown

_1114525724.unknown

_1114525771.unknown

_1114525790.unknown

_1114525756.unknown

_1114525710.unknown

_1114525680.unknown

_1114524539.unknown

_1114524791.unknown

_1114524918.unknown

_1114525596.bin

_1114524861.unknown

_1114524674.unknown

_1114524705.unknown

_1114524605.unknown

_1114524177.unknown

_1114524299.unknown

_1114524366.unknown

_1114524239.unknown

_1114524037.unknown

_1114524056.unknown

_1114524002.unknown

_1114349823.unknown

_1114360150.unknown

_1114427274.unknown

_1114427617.unknown

_1114427813.unknown

_1114428067.unknown

_1114427737.unknown

_1114427492.unknown

_1114427548.unknown

_1114427410.unknown

_1114360849.unknown

_1114362143.bin

_1114362350.unknown

_1114362661.bin

_1114360896.unknown

_1114360268.unknown

_1114360314.unknown

_1114360234.unknown

_1114351283.unknown

_1114357080.unknown

_1114357868.unknown

_1114359071.unknown

_1114357299.unknown

_1114356497.unknown

_1114356866.unknown

_1114353517.unknown

_1114350242.unknown

_1114350545.unknown

_1114351076.unknown

_1114351101.unknown

_1114350544.unknown

_1114350005.unknown

_1114350040.unknown

_1114350004.unknown

_1114346327.unknown

_1114348994.unknown

_1114349605.unknown

_1114349722.unknown

_1114349806.unknown

_1114349618.unknown

_1114349057.unknown

_1114349084.unknown

_1114349604.unknown

_1114348998.unknown

_1114348075.unknown

_1114348494.unknown

_1114348867.unknown

_1114348943.unknown

_1114348964.unknown

_1114348853.unknown

_1114348371.unknown

_1114348049.unknown

_1114348059.unknown

_1114347894.unknown

_1114344923.unknown

_1114345232.unknown

_1114345697.unknown

_1114345736.unknown

_1114345423.unknown

_1114345181.unknown

_1114345211.unknown

_1114345038.unknown

_1114344583.unknown

_1114344773.unknown

_1114344912.unknown

_1114344621.unknown

_1114277399.unknown

_1114277453.unknown

_1110345939.dwgIULIAN