INSTITUTULCENTRALDECERCETARE,PROIECTAREIDIRECTIVARENCONSTRUCII

Biroulexecutiv

DECIZIANr.51din26septembrie1985

PENTRUAPROBAREA NORMATIVULUIPRIVIND ALCTUIREA,CALCULULIEXECUTAREASTRUCTURILORDINZIDRIEINDICATIVP285

BiroulexecutivalConsiliuluitiinificalInstitutuluiCentraldeCercetare,ProiectareiDirectivarenConstrucii

Avnd n vedere prevederile art. 5, litera d dinDecretul nr.170/1976, ct i avizulCTEICCPDCnr.403din2august1985

n temeiul Decretului nr. 170/1976, modificat prin Decretul nr. 31/1983, privindorganizarea i funcionarea Institutului central de cercetare, proiectare i directivare nconstrucii,ctiLegeanr.5/1978,emiteurmtoarea

DECIZIE:

1. Se aprob Normativul privind alctuirea, calculul i executarea structurilor dinzidrieavndindicativulP285.

2. Normativuldelapct.1intrnvigoareladatapublicriinBuletinulconstruciilor.Elsevapublicaincoleciadenormativeiinstruciuni.

Laaceeaidatnceteazvalabilitateaurmtoarelordocumentetehnice:Normativprivindalctuireaicalcululstructurilordin zidrie,indicativP275,aprobat

cuOrdinulIGSCnr.196din 17decembrie 1975 Normativ pentru alctuirea i executarea zidriilor din crmizi i blocuri

ceramice,indicativC12675,aprobatcuOrdinulIGSCnr.176din20noiembrie1975.

PREEDINTELEBIROULUIEXECUTIVDIRECTORGENERAL

Ing.VALERIUCRISTESCU

NORMATIVPRIVINDALCTUIREA,CALCULUL IEXECUTAREASTRUCTURILORDINZIDRIEINDICATIVP285

Elaboratde:INSTITUTULDEPROIECTAREPENTRUCONSTRUCIITIPIZATE

ncolaborarecu:INSTITUTUL DE CERCETRI N CONSTRUCII I ECONOMIACONSTRUCIILORINSTITUTULDECONSTRUCIIBUCURETIINSTITUTUL

DEPROIECTRIPRAHOVA

Director:dr.ing.PetruVernescuDirectortehnic:ing.MioaraDabijaefsecie:ing.MarinLazrResponsabillucrare:ing.CristianBlanResponsabildinparteaICCPDC:ing.OctavPopescu

IndicativP 285NORMATIVPRIVINDALCTUIREA,CALCULULI

EXECUTAREASTRUCTURILORDINZIDRIE nlocuieteP275iC 12675

1.PREVEDERIGENERALE

1.1. Prezentul normativ stabilete prevederile generale de alctuire i calcul astructurilordinzidrieportant,dealctuireazidriilorneportante,precumideexecutarealucrrilordezidriedincrmizipline,crmiziiblocuriceramicecugoluri.

Normativulserefernprincipallaconstruciiledelocuineisocialculturale,precumilaconstruciileindustrialeiagrozootehnicecualctuireasemntoare.

1.2. Prevederile cuprinse n prezentul normativ se aplic i la zidriile din blocurimici din beton cu agregate uoare i la cele din blocuri mici i plci din beton celularautoclavizat, nmsurancare nprescripiile tehnicespecifice(Normativulpentru folosireablocurilor mici din beton cu agregate uoare la lucrri de zidrie indicativ C 1482 iInstruciuni tehnice pentru proiectarea i executarea pereilor i acoperiurilor din elementedinbetoncelularautoclavizatindicativP10483) sefacreferirilaprezentulnormativ.

1.3Normativulnusereferlaconstruciiletehnologicedezidriecumsunt:couriledefum independente, cuptoarele industriale, canalelede fumetc,precumi lazidriile ntritecu cmuieli armate a cror alctuire, calcul i execuie se reglementeaz prin prescripiispeciale.

1.4. Respectareamsurilorconstructivedinprezentulnormativnuanuleazobligaiileproiectantului de a verifica prin calcule inginereti rezistena i stabilitatea elementelorstructurale.

1.5. La alctuirea i calculul zidriilor se vor avea n vedere n afar de prezentulnormativiurmtoareleprescripii:

STAS10109/182Lucrridezidrie.Calcululialctuireaelementelor Normativ pentru proiectarea antiseismic a construciilor de locuine, social

culturale,agrozootehniceiindustrialeindicativP 10081.1.6. Se precizeaz c prevederile constructive i de calcul sunt condiionate de

respectareaprevederilordincapitolul13privindexecuia lucrrilorde zidrieprecum i aaltoractenormativecumsunt:

Instruciuni tehnice privind compoziia i prepararea mortarelor de zidrie itencuialindicativC1782

Normativpentru folosireablocurilormicide betoncuagregateuoare la lucrridezidrieindicativC1482

Instruciunitehnicepentruproiectareaiexecutarea pereiloriacoperiurilordinelementedinb.c.a.indicativ P 10483

Normativpentruexecutarealucrrilordebetonibeton armatindicativC 14079.

2.MATERIALE

2.1. npiesele scrise idesenatealeproiectuluideexecuie se vorprecizaurmtoarelecaracteristicialematerialelorprevzutepentruexecutareazidriei i aelementelordebetonarmatnglobate:

tipul,calitateaimarcacrmizilorsaublocurilortipulimarcamortaruluiieventualiiaditivicesevorutilizatipulimarcabetoanelortipulimarcaoeluluibeton.

Tabelul1DomeniuldeutilizareNr. crt. Material STAS Format

Gradseismic

nal.cld.m

Observaii

1 CrmiziplineSTAS45780

240x115x63 Veziobservaia b

290x 140 x88290x240x138365x180x138

Frrestricii

240x115x88296x240x188

6,789

1596

2 CrmiziiblocuriceramicecugoluriverticaleSTAS5185/280

240x115x138 678

1296

Vezitabelele2i5.Nuse admitlaexecutareapereilor rezistenila explozie.Veziiobservaiac.

3 CrmiziiblocuriceramicecugoluriorizontaleSTAS856080

290x240x138290x290x138

Seutilizeaz lapereineportani.Nuseadmitlapereiantifoci nici la cei rezisteni la explozie. Vezi iobservaiac.

4 Fiiceramicecugolurioriz.NTR905980

300x75x300 Seutilizeazmumai pentrupereidespritori

OBSERVAII:a.Precizriprivindregimuldenlimeacldirilorimoduldelimitareaacestorasedau

lapct.3.2.5.b. Crmizile presate pline se vor utiliza pentru execuia zidurilor antifoc, antiexplozie,

courilordefum,cminelordevizitareipentrurealizareaprotecieihidroizolaiilorverticalencazulncarenusepotprevedeaaltesoluii conformNormativuluiC 11280.

c. Nu se admite utilizarea crmizilor i blocurilor ceramice cu goluri verticale sauorizontale la executarea fundaiilor i zidriei soclului sub nivelul hidroizolaiei precum i laexecutareacminelordevizitare.

2.2. Crmizile i blocurile ceramice care se utilizeaz la zidriile care fac obiectulprezentuluinormativsuntartatentabelul1itrebuiesndeplineasccondiiileprevzutenstandardelerespectiveindicatenacelaitabel.

2.3. Diferitele formate de crmizi i de blocuri ceramice precizate n tabelul 1 seutilizeazlazidriileportantealecldirilornfunciederaportuldeeserelapunereanoper.

Raportulde esereseexprimprinraportuldintre lungimeadesuprapunerea2crmizi

saublocuri (l) inlimeacrmizii (h)fig.1.

Valoarearecomandataacestuiraporteste:l/h0,8iarvaloareaminim 4,0 =hl

.

Lungimeadesuprapunerevaficelpuin1/4dinlungimeacrmiziisaublocului.2.4.Tipuldecrmidsaublocsealegenfunciedecondiiilederezistenistabilitate,

de gradul de protecie antiseismic, de gradul de protecie termic, de economisireacombustibiluluinexploatare,reducereamanopereipeantier,consumuluideciment,reducereagreutiiconstrucieietc.

2.5. Mortarele folosite la executarea zidriei trebuie s ndeplineasc condiiile tehniceprevzutenSTAS103085Mortareobinuitepentruzidrie i tencuieli.Clasificare icondiiitehniceinInstruciuniletehniceC1782.

2.6.Mrcile crmizilor imortarelorpentru structurile dinzidrie se vor alege astfelnctsfiesatisfcutecondiiilederezistenistabilitatealeelementelorstructurale.

Mrcileminimedecrmid saudeblocuri ceramice idemortar pentru structuriledezidrieportantpentrudiferitegradedeprotecieantiseismicnfunciedenlimeacldirilorsuntdatentabelul2.Pentrugradedeprotecieantiseismic intermediaresevoraplicaprevederilepentrugradulimediatsuperior.

Tabelul 2nlimeacldiriiH

Numrmaximde

Mrciminimedecrmiziimortarnfunciedegraduldeprotecieantiseismicaconstruciei

(m) niveluri 6 7 8 9

Nr.crt. (n)

Marca

crmid Marca

mortar

Marca

crmid Marca

mortar

Marca

crmid Marca

mortar

Marca

crmid Marca

mortar

l234

H

transmit la teren ncrcrile gravitaionale ale cldirii i s reziste la solicitrile provenite dinmicrileseismicealeterenului.

3.1.8. Capacitateaderezisten aelementelorstructuraledinzidrie sepoate sporidupnecesitiprin:

prevedereademateriale(crmidsaublocimortare)demrcisuperioarengroareaunorpereistructuralinlimiteraionalenglobareanzidrieaunorelementedebetonarmatmonolit,verticaleiorizontale

(stlpioriicenturi),solidarizatecuzidriaarmareazidriei.

3.2.Dimensiuniletronsoanelordecldiri

3.2.1. Cldiriledinzidrieportantavnddimensiunimari nplan,cuformeneregulatesau cu zone avnd nlimi, mase sau rigiditi diferite se vor separa n tronsoane prinrosturi.

3.2.2. Lungimile tronsoanelor decldirisedetermin n funciede:tipulplaneului,graduldeprotecieantiseismic.naturaterenuluidefundare.3.2.3. Lungimile maxime admise ale tronsoanelor, n funcie de tipul planeului i de

gradul de protecie antiseismic, pentru cldiri fundate pe terenuri normale sunt date nTabelul3.

3.2.4. La construciile fundatepe terenuri slabe, lungimile tronsoanelor se stabilesc nconformitatecuprevederileNormativuluiP777,iarcelefundatepepmnturicuumflturiiconstruciimari (pmnturicontractile)nconformitate cu InstruciuniletehniceP7079.

LUNGIMIMAXIMEPENTRUTRONSOANE(m)

Tabelul 3Graddeprotecieantiseismic

Tipuldeplaneu6 7 8 9

a) Planeumonolitsau prefabricatcusuprabetonare

50 50 50 40

b)Panourisausemipanouriprefabricatemonolitizate

60 60 50 40

c)Fiiprefabricatecu bucle monolitizate

60 50 50

d)Fiiprefabricatefrbucle,grinzicucorpurideumpluturfrsuprabetonare

60 50

3.2.5.nlimeacldiriiinumrulmaximdenivelurisuntprezentatentabelul4.

NLIMEAINUMRULMAXIMDENIVELURI

Tabelul 4nlimea (H) nminumruldeniveluri (n)

Pecategoriidestructuri

Tipfagure Tipcelular

Graduldeprotecieantiseismic

H n H nTipsalH

6789

1515129

5543

1512107

4(5)3(4)32

12108

OBSERVAII:a) nlimea cldirii se consider de la nivelul superior al soclului, respectiv al

planeuluipestesubsolpnlanivelulsuperioralplaneuluipesteultimulnivel.Incazul

n carenivelulplaneuluipestesubsoldepetecu1,50mnivelultrotuarului,subsolulse numr ca nivel. n cazul terenului n pant se consider nlimea medie dintretrotuariplaneulsubsolului.

n cazurile n care ultimul nivel are o nlimemaimic de 3m i acopermaipuinde25%dinsuprafaaconstruit,aceastanusenumrcanivelinuseconsiderlastabilireanlimiicldirii.

b) Categoriiledestructurisuntdefinitelapct.3.4.c) Valoriledinparantezsereferlacldirilecunlimeaniveluluicelmultegal

cu3,00m.d)Pentrugradedeprotecieantiseismicintermediaresevoraplicaprevederilepentru

gradulimediatsuperior.

3.3. Rosturintretronsoane

3.3.1. Funciederolulpecarelndeplinesc,rosturilentretronsoaneledecldiripotfi:

rosturidetasare,rosturidedilatarecontracie,rosturiantiseismice.De regul rosturiledintre tronsoane cumuleazdou sau chiar toate funciilede

mai sus i se vor realiza prin dublarea pereilor tronsoanelor alturate, fiecare avndgrosimeadecelpuinocrmid.Sevorevitarosturileicanate.

3.3.2. Rosturile de tasare au rolul de limitare a influenei eventualelor tasrineuniformealeterenuluidefundareasuprastructuriiderezistenacldirii.Eleseparattsuprastructuractiinfrastructuracelordoutronsoanealturate.

n cazul cldirilor fundatepe terenuri slabe (sensibile la umezire etc), stabilirealimii rosturilor de tasare se va face innd seama de valorile maxime probabile aletasrilor tronsoanelor alturate, calculate n conformitate cu prescripiile tehnicespecifice(P777,P7079).

3.3.3.Rosturile de dilatarecontracie au rolul de a mpri construciile ntronsoanecu lungimimoderate(veziparagraful3.2.3), cu scopulde anu introduce nstructureforturimari,necontrolate,provenitedindilatareasaucontraciaacesteia.

3.3.4.Rosturileantiseismice seprevdcuscopuldea separa ntre ele tronsoaneledecldiricucaracteristicidinamicediferite,permindulesoscilezeindependentsubaciuneamicrilorseismicealeterenului.

Dimensionarea rosturilor antiseismice se vor face conform prevederilorNormativuluiP10081 pct.2.5.

Rosturile antiseismice sepotopri lanivelulpardoselii parterului sau subsoluluincazulcndacesteanundeplinescifunciaderosturidetasare.

3.4. Categoriidepereiistructuri

3.4.1.Funciederolulpecarelndeplinescncldirepereiidinzidriepotfi: pereistructuraliportanicuroluldeapreluasarcini verticaleiorizontale perei structurali de contravntuire cu rolul de a prelua sarcinile orizontale i

greutatealorpropriepereinestructuralicendeplinescnumaiunroldecompartimentareavolumului

cldirii greutatea lor este preluat prin intermediul planeelor, de pereii structuraliportani.

3.4.2. n raport cu modul de dispunere a pereilor structurali, se disting 3

categoriicaracteristicedestructuridefinite dupcumurmeaz:a) structuri de tip fagure sau cu compartimentare deas, sunt acelea la care

distaneledintrepereii structurali suntdemax.5m, suprafaa nplandelimitatdepereiistructuralidepnla25m2,iarnlimeaniveluluipnla3m(fig.3a)

b)structuride tipcelularsaucucompartimentare rar, la caredistaneledintrepereii structurali sunt de 6...9m, iar suprafeeledelimitatedeacetia suntdepn la75m2 (fig.3b)nlimeaniveluluipoatedepi3m

c) structurile de tip sal, la care distanele dintre pereii structurali suntcuprinsentre9i18m,iarnlimeadeniveldepetederegul4m(fig.3c).

3.4.3. n cadrul fiecrei categorii de mai sus vor fi preferate structurile avndperei structurali portani pe ambele direcii ortogonale ale cldirii. n cazul utilizriiplaneelorcudescrcarepe o singur direcie, dimensionarea pereilor structurali decontravntuire, paralelicudireciade descrcare, se vaface inndseamadesarcinileverticalerealecelerevin.

3.4.4. n cazul n care sunt necesare spaii libere mai marilaparterserecomandutilizareastructurilordetipcelular.

3.4.5.Pereii structurali, poziionai de regul dup dou direcii ortogonale,conlucreaz ntre ei sub aciunea ncrcrilor, se rigidizeaz reciproc, interseciile lorconstituind puncte fixe favorabile asigurrii stabilitii pereilor de pe ambeledirecii.

Distanele maxime admise ntre pereii structurali, pentru fiecare din cele doudirecii, n funcie de tipul planeului, gradul de protecie antiseismic i de nlimeaconstrucieisuntdatentabelul5(fig. 4).

3.4.6. La elaborarea proiectelor de arhitectur i de structur, n vedereaalctuirii judicioase a structurii si utilizrii elementelor prefabricate tipizate de mareseriepentruplanee,scrietc,precumiacofrajelordeinventarsevaurmri:

Fig.3.Schemecaracteristicepentrudiferitecategoriidestructuri

Fig.4.Distanedintrepereiiderigidizare.

DISTANAMAXIMADMISNTREPEREII STRUCTURALII ARIAMAXIMAPANOURILORDE PEREI

Tabelul 5Distanamaximlmax. nm/ariamaximA max.=lxhnm2 pentrugradulde

protecieantiseismic

Tipul

plan

euu

i

nl.max.aconstr.(m)

Numrmaximnivele(n)

6 7 8 9

a,b 4916

135

14/1812/4212/36

12/4012/3610/32

10/3610/32

8/286/18

c 4915

135

12/4010/3610/32

10/3610/328/28

8/286/21

d 4915

135

8/308/246/18

6/216/18

OBSERVAII:a. Valorile din tabel corespund pereilor avnd grosimea de o crmid sau un bloc de 24 cm.

Pentrupereicugrosimeamaimare,ariapanourilorde perete se poatemri prinmultiplicareacu raportuldintregrosimeaperetelui i24cm.

b.Tipuriledeplaneesuntindicatelapct. 5.2.c. Pentru structurile de zidrie din blocuri mici din beton cu agregate uoare concepute n

conformitatecuNormativulC1482,valoriledintabelsevoraplicacuoreducerede25%.d.Seadmitialtevalorinafaracelordin tabelncazulcldirilorcuunsingurnivel deexemplu

la unele cldiri agrozootehnice cu condiia rigidizrii pereilor prin pilatri (contrafori) sau prinstlpiori din beton armat care trebuie s asigure att stabilitatea peretelui la ncrcri verticale ct irezistenalancrcriorizontaleprovenitedinseismesaualteaciuni,pebazaunorcalculejustificativederezisten.

conceperea unor moduli funcionali i constructivi repetabili i asamblabili ntronsoanedecldiri

alctuirea unor partiuri simetrice i evitarea utilizrii tronsoanelor cu disimetriipronunate

folosireaunuinumrctmairedusdetipuridetraveiideschiderimodulareatraveilorideschiderilorpebazamodululuide30cmpentrudimensiuni

maimaride4,20mserecomandfolosireamodululuide60cm asigurareacontinuitii nplan nsens transversal i logitudinal ipenlimea

pereilorstructuralievitareafracionriiislbiriiexcesiveapereilorstructuralipringolurinumeroasede

uiiferestreplasareagolurilordeuiiferestrenaceeaipoziielatoatenivelurilestructurii.

4.PEREISTRUCTURALI

4.1.Pereiportani

4.1.1. Grosimeapereilorportani,interioriiexteriori,sevadeterminaprincalculdincondiiiderezistenistabilitate.

Grosimeaminimapereilorportanivafideocrmidsauunblocde24cm.4.1.2. Grosimeapereilorportanivatrebuiscorespundicondiiilorde:a)izolaretermicievitareaformriicondensuluideterminatefunciedezonaclimaticn

care se amplaseaz construcia i n conformitate cu STAS 6472/380. Fizica construciilor.TermotehnicaCalculultermotehnicalelementelordenchidereacldirilor

b) izolare fonic determinat conform Instruciunilor tehnice de proiectare iexecuieprivindproteciafonicacldirilorindicativC12581

c)prevenire a incendiilor i a efectelor acestora determinate pe baza Normelorgenerale de protecie mpotriva incendiilor la proiectarea i realizarea construciilor iinstalaiilor aprobate prin Decretul nr. 290/16.08.1977 i a Normelor tehnice deproiectare i realizarea construciilor, privindprotecia la aciunea focului indicativP11883.

4.1.3.ncazulncaregrosimeapereilordimensionatncondiiiderezistenistabilitatenusatisfacecondiiiledelapct.4.1.2.proiectantulpoateprevede:

mrireagrosimiipereilorsau adoptarea unor soluii constructive utiliznd perei portani din crmid n

combinaiecumaterialeeficienteizolantetermic,fonicetc.4.1.4. Seadmiteprevedereaunuinumrredusdepereiportanicugrosimeade

1/2crmid(14sau12,5cm),avndlungimeademax.5,40mlacldiri:cugraduldeprotecieantiseismiccelmult7cumaximum2nivelurisaulaultimeledounivelurialecldirilormainaltecunlimeaniveluluidemax.2,75m avnddeschidereaplaneuluiaferentziduluirespectivdemaximum3,60mcuplaneedinbetonarmatmonolitsaudinpanouriprefabricaterezematepe

contur.Utilizareapereilorde1/2crmidvafijustificatprintruncalculde rezisteni

stabilitate,respectnddeasemeneaprevederilepct. 4.1.2.4.1.5.nlimeadeniveldefinitcadimensiuneastructuralntredouplaneenuva

depide16origrosimeaperetelui,cuexcepiapereilorde1/2crmidiacelorrigidizaiprinstlpiori icenturiintermediaredinbetonarmat(vezipct.4.4.6.c).

4.1.6. Nuseadmitecagolurilepentrucourismicorezegrosimeapereilor(fig.5).Sevaevitaamplasareacourilornpereiiexteriori.

4.2.Pereidecontravntuire4.2.1. Pereii de contravntuire vor respecta condiiile prevzute la pct.

4.1.1...4.1.4pentrupereiportani.4.2.2.Pereii de contravntuire trebuie s fie plani i coplanari pe toat

nlimea construciei.Lacldirilede tipbar cupereide contravntuire transversali,sevaurmricaacetiaslegentreelefaadeleopuse.

4.2.3.Deregul,nuseadmitpereinformdelam,cucapetelenerigidizatedeperei structurali dispui perpendicular pe ei. Se admite ca rigidizarea capetelor s sefac cu stlpiori din beton armat legai de planee direct sau prin centuri dinbetonarmat.

4.2.4.Pereii de contravntuire se vor executa concomitent cu pereii portaniortogonali, asigurnduse legtura ntre perei prin esere sau prin stlpiori de betonarmatnglobainzidrie.

n cazul n care pereii de contravntuire i cei portani ortogonali se executcucrmizi sau blocuri de nlimi diferite, legtura ntre ziduri se va executa conformdetaliilordinfig.6.

4.3.Goluriiliurinperei4.3.1.Golurile mari (pentru ferestre, ui etc.) din pereii structurali se vor

amplasa idimensiona astfel ca plinurile dintre ele s satisfac condiiile necesare derezistenistabilitatesubaciuneancrcrilorverticaleiorizontale.

Prinamplasareajudicioasagolurilorsevacutauniformizarearigiditilorirezistenelorpereilor la sarcinile orizontalecare acioneaz nplanul lor (fig.7). Seva urmri obinerea unor rigiditi de valori apropiate pe cele dou direciiprincipalenplan(vezifig.8).

Pereii transversalide la capetele tronsoanelordecldire sevorprevedeacuunprocentctmaimicdegoluri(fig.8b),nfunciedegraduldeprotecieantiseismiccetrebuierealizatide numrul de niveluri, respectiv nlimea construciei. Pe de alt parte, prin realizarea unorplinuri mai mari pe direcia longitudinal n traveile de capt, se poate obine o mrire arigiditiiiacapacitiiderezistennsenslongitudinal(fig.8b).

4.3.3. Amplasarea golurilor n pereii structurali se va face respectnd dimensiunileminimealeplinurilordezidrieindicatentabelul6infig.9i10.

DIMENSIUNIMINIMEALEPLINURILORDEZIDRIEDINTREDOUGOLURIIDELAMARGINEAPEREILORLAPRIMULGOLPENTRUPEREIISTRUCTURALI

Tabelul 6Mrimeanfunciedegraduldeprotecieantiseismic

inlimeaconstruciei6 7 8 9N

r.crt. Caracteristica

geometricipoziiaplinului

Poziiaperetelui

U.M

.

Se vaurmri cadimensiunileplinurilordezidrie s fie egalecuunmultipluallungimiicrmiziisaublocului,darminimumde3orilungimeacrmiziisaublocului.

ncazulncarenuesteposibilrespectareadimensiunilorplinurilordezidriedintabelul6,seadmiteca:

plinul de zidrie (paletul) s fie ntrit prin plasarea unui stlpior dinbetonarmatnglobatnzidriesau

paletulsfienlocuitcuunstlpdinbetonarmat(fig.10)4.3.4.La cldirile proiectate pentru gradul 8 sau 9de protecie antiseismic nu se

admite prevederea de goluri n pereii structurali care s ntrerup centurile din betonarmatdelanivelulplaneelor.

La gradul 6 i 7 se admite ntreruperea centurilor n dreptul casei scrilor cucondiiantririimarginiigoluluicustlpioridinbetonarmat(fig.11).

4.3.5.nlegturcugoluriledinpereiistructuralisemairecomand: amplasarealornpereiimaipuinncrcaievitareaamplasriilorsubreazemelegrinzilorpoziionareasuprapuspeverticalagolurilor, carede regul,voraveaaceeai

lime.4.3.6.npereiistructuraliiceiaicourilordefumnuseadmitliuriverticale,

orizontalesaunclinateexecutateprinspargeresaufrezare.

Deasemenea,nuseadmitliuriorizontaleiobliceexecutateprinzidire.4.3.7. n cazuri speciale se admit liuri verticale executate prin zidire cu

condiia amplasrilor n afara interseciilor (la minimum 1 m distan de interseciapereilor structurali), a verificrii de rezisten i stabilitate a seciunilor slbite intrirea local (prin prevederea unei armri locale n rosturile orizontale sau a unorelementedinbetonarmat),dupcaz,a zoneirespective.

Amplasarea liurilorverticaleexecutateprinzidire seadmitenpereii structuralicusolicitriredusesaulanivelurilesuperioarealecldirilor.

4.3.8. Pentru instalaiile electrice se admit numai liuri verticale executateprinspargereavndadncimeamaximde2cm.

4 .4.ntrireapereilorstructuralidinzidrie4.4.1. Comportareapereilorstructuralidinzidrie supui laaciuneacombinata

sarcinilorverticale(gravitaionale)iorizontale(vnt, seismice)poatefimbuntitprinnglobareanzidriede:

stlpioridinbetonarmat centuridinbetonarmat armturi distribuite n rosturile orizontale de zidrie i asigurarea conlucrrii

acestoracuzidria.Prin alctuirea constructiv i poziionarea elementelor de mai sus n pereii din

zidriesepotobineefectelocalesaudeansamblu,dembuntirearezistenei,stabilitiiideformabilitiipereilorcaelementestructurale.

4.4.2. Stlpiori din beton armat turnai dup executarea zidriei i careconlucreazcuaceastaseprevdpentru:

a)Sporireacapacitiiportanteiastabilitiipereilor lancrcriverticale.Stlpiorii sevorpoziiona npereii structurali cu ncrcrimari, acror grosime

nupoatefimritdinmotivetehnice,funcionalesaueconomice.Deasemenea,sevorprevedeastlpioridinbetonarmat nplinuriledezidriecare

nurespectdimensiunileminimedintabelul6.Pentru rigidizarea pereilor nali, cum sunt cei de la cldirile de tip sal, se vor

prevedea stlpiori din beton armat care mpreun cu centurile intermediare (vezi i paragraful4.4.6.3)formeaz o reea (fig. 26) astfel nct suprafaa de zidrie ncadrat s nu depeascurmtoarelevalori:

24m2pentrugraduldeprotecieantiseismic6,18m2pentrugraduldeprotecieantiseismic7,12m2pentrugraduldeprotecieantiseismic8i9.b) Sporirea capacitii portante a pereilor structurali la aciunea combinat a

sarcinilorverticaleiorizontale.Prinntrireazidrieicustlpioriicenturiiprinconlucrareaacestoraserealizeazpanouridezidrienrmatpecontur.nacestmodseobinecreterearezisteneiperetelui,arigiditii,ductilitiiicapacitiisalededisipareaenergieincomparaiecupereteledinzidriesimpl.Efecteavantajoaseale nrmriizidriei seobinlapanouricuraportuldintrelungimeinlimecuprinsentre1,0...2,0.

Poziia stlpiorilor va rezulta dintrun calcul de rezisten a pereilor sub aciuneasarcinilorverticaleiorizontale.Poziionareastlpiorilordinbetonarmatsevafacederegulnconformitatecuprevederiledintabelul7,nfunciedegraduldeprotecieantiseismic,categoriadestructurinlimeacldirii.

nfig.12i13suntprezentateexemplificativpoziionarea stlpiorilorlacldiricurentecuP+3,4etaje,custructuratipfagureicugraduldeprotecieantiseismic7,respectiv8.

4.4.3.Centuriledebetonarmatsevorprevedeanmod obligatoriunpereiistructuralidinzidrielanivelulfiecrui planeualcldiriielevoralctuioreeanchisicontinupetoatsuprafaanivelelorconstruciei

Centuriledinbetonarmatde lanivelulplaneelor,prinform,dimensiuniisuprafadecontactcuzidriavorasigura:

a) transmiterea direct a sarcinilor gravitaionale din planeele cldirii la pereiistructuraliidelanivelurilesuperioarelaceleinferioarealeacestora

b) transmitereaforelordeinerie(ceaparlanivelulplaneelorcarspunsalcldiriilamicrileseismice)lapereiistructurali

c) preluareaeforturilorde ntinderece apar npereii structurali subaciunea sarcinilororizontaleseismice,efectuluitasrilorneuniformesaualvariaiilordetemperatur.

De asemenea, prin conlucrarea cu planeele cldirii, centurile particip la preluareaeforturilordentinderesaucompresiuneceaparnaibaorizontal,formatdeplanee,solicitatnplanuleideforedeinerieseismice.

ncazulcldirilorcu structurade tipcelularsaude tip sal, la care nlimea niveluluieste de peste 4,0 m la gradul 6 i 7 seismic i 3,0 m la gradul 8, se vor prevedea n pereiistructurali centuri intermediare poziionate ntre nivelurile cldirilor. De asemenea, se vorprevedea centuri intermediare i n toate cazurile n care ele sunt necesare pentru asigurareastabilitiipereilorlaaciuneancrcrilorgravitaionaleiorizontale(veziipct.4.4.2.a.).

4.4.4.Armturiledistribuitedinrosturileorizontaleseprevdpentru:a. asigurarea unor legturi suplimentare n vederea conlucrrii pereilor structurali

ortogonalicareseintersecteazb. preluarea eforturilor principale de ntindere ce apar n pereii structurali solicitai

simultandesarciniverticaleiorizontale.4.4.5.Alctuireastlpiorilordinbetonarmatsevafaceinndseamadeurmtoarele:a.Laturile seciuniistlpiorilorvor fi corelate cugrosimilepereilor structurali ncare

sntturnai,darminimum20cm,iarariaseciuniinuvadepi900cm2sevautilizaderegulbetondemarcaB150.

Stlpioriiceseprevdnpereiistructuraliexteriorivorfiizolaitermicprinplacarealorlaexterior(fig.15),nscopulevitriiformriipunilortermice.

b. Armarea longitudinal a stlpiorilor se va face de regul cu bare din oel PC 52rezultatedincalculelederezistenarmareaminimvafi4...10PC52,iarprocentuldearmarenuvadepi1,2%dinseciuneadebetonastlpiorului.

n cazul n care la majoritatea stlpiorilor structurii armtura longitudinalrezultatdincalculelederezistenestemaimicdectceaminim, stlpioriirespectivisevorarmaconstructivcu412OB37.

Etrierii vor fi prevzui n mod curent din bare de oel OB37 6 mm/20 cm,ndesii la 10 cm de regul n zonele de nndire a barelor longitudinale, precum i laparteasuperioarastlpiorilorsubcenturpeolungimedecelpuin50cm.

Laconstruciilecugraddeprotecieantiseismicmaimaresauegalcu7,nndireabarelor longitudinale ntinse se va face prin suprapunere, lungimea minim desuprapunere fiind egal cu 40 diametre (barele din oel betonOB 37 vor fi terminate cuciocuri). Nu se vor nndi prin suprapunere n aceeai seciune mai mult de 50% dinbarelentinse.

Ancorarea barelor n centura ultimului nivel se va face pe o lungime de 20diametre.

c)Conlucrarea stlpiorilor din beton armat cu zidria adiacent se va asiguraprin:

POZIIILESTLPIORILORDEBETONARMATLAPANOURIDEZIDRIENRMAT

Tabelul 7Graduldeprotecieantiseismic

6 7 8 9nlimeanm/numrulmaximdeniveluri

6 6...9 9...15 6 6...9 9...15 6 6...9 9...15 6 6...9Nr.crt.

Poziiastalpiorului Motivarenlimeadedispunere

2 3 5 2 3 5 2 3 4 2 3

1 Lacoluriiintranduridepereiexteriori

Constructivpentrupreluareaforeitietoare

Petoatnlimeacldirii x x x x x x

2 Lacapetelediafragmelordezidrie

Constructivsauprincalculpentrupreluareantinderilordincompresiuneexcentricsauaforeitietoare

Petoatnlimeacldiriisaulanivelurilelacarerezultnecesaredincalcul x x x x x x

3 ncampulpereilorpliniilancadrareagolurilordeui

Princalcululpentrupreluareaforeitietoareiantinderilordincompresiuneexcentric

Lanivelurilelacarerezultnecesaredincalcul x x x x x

4 Lainterseciiiramificaiideperei

Constructiviprincalcul

Petoatnlimea x x x

dispunerea de bare sau plase din oel beton n rosturile orizontalealezidriei(fig.14)i

prevedereadepenedebetonprinexecutareazidrieintrepi(fig.15).Stlpiorii se vor solidariza cu zidria adiacent prin bare sau plase de oel

dispusen rosturileorizontalealezidriei, minimum6mm/60cm,ptrunznd50cmnzidrie saupn lamargineagoluluicnddistanade la stlpior lagolestemaimicde50cm.

La nivelul planeelor, stlpiorii vor fi legai monolit cu centurile din betonarmat.

d)Ancorarea armturilor stlpiorilor care preiau eforturi de ntindere datoritaciunii seismice n infrastructur (se va face conform prevederilor de la paragraful6.2.9(fig.14a).

e) La stlpiorii din beton armat prevzui numai pentru sporirea capacitiiportante a zidriei la ncrcri verticale, seciunea transversal se va verifica princalculconformprevederilorSTAS10109/182referitoarelazidriacomplex.

4.4.6. Proiectarea centurilor din beton armat se va face innd seama deurmtoarele:

4.4.6.1.Referitorlaseciuneadebeton:a. Limea centurilor va fi de regul egal cu grosimea peretelui structural pe care l

ntrete(min.24cm),iarnlimealorvafimaimaredectgrosimeaplaneuluirespectiv.

DETALIU.Fig.15.Stlpiorilegaidezidriecubaredeoelipenedebeton.

b. n cazul planeelor monolite i a celor tip predal prefabricate cu suprabetonare(definitelapct.5.2)nlimeaminimacenturiivafide20cm(fig.16).

ncazulcldirilorcumax.2niveluriproiectatepentrugradul6deprotecieantiseismiciacelorcu1nivelpentrugradul 7,seadmiteprevedereadecenturicunlimeaegalcugrosimeaplaneelor(fig.17).

c.ncazulplaneeloralctuite cu elementeprefabricate, centurilevoraveaderegulnlimeamaimaredectgrosimeaplaneelor,poriuneace seexecut subnivelulacestorafiinddenumitsubcentur.Dimensiunileminimealesubcenturilorvorfi24cmx12cm(fig.18).

d.ncazulplaneelorrealizatecuelementeprefabricaterezematepecontur(definitelapct.5.2), nlimeacenturilorpoate fi egalcugrosimeaprefabricatelor la cldirilecumaximum2niveluriproiectatepentruzonedegrad6seismic,respectiv1nivelpentruceleproiectate pentruzone de gradul 7. n acest caz limea centurilor va fi demin.10 cm(fig.19).

e. ncazulcldirilorparterproiectatepentrugradul6deprotecieantiseismic,cuplaneealctuitedinelementeprefabricatedetipfiesaudingrinzioareprefabricatecucorpurideumpluturfrsuprabetonare(definite lapct.5.2),sepotprevedeacenturicunlimeaegalcugrosimeaplaneelor(fig.20).

Fig.18.Subcenturila categoriacde planeu:a)pereteportantb)peretede contravntuire.

BCA GBN35pusncofrajnaintedeturnareabetonului.

zidriedinblocuriBCAsaualtemateriale

Fig.21.Centurilapereiiexteriori.

f.ncazulplaneelor realizate din elementeprefabricate rezematepeodirecie,centurileceseprevdnpereii structuraliparaleli cuacesteavoravea nlimea egalcuceadelalit.cdemaisus(fig.18b).

g.Centurile prevzute n pereii exteriori vor fi protejate termic, spre exterior,pentruanucreapunitermice(fig.21 ) .

4.4.6.2.Armareacenturilorsevafacedupcumurmeaz:a.Armarea longitudinal a centurilor prevzut n pereii structurali interiori se

vafacederegulcubaredinoelPC52sauPC60rezultatedincalculelederezistenariaminimdearmturvafiprevzutconformvalorilordintabelul8.

ncazulncarepentrutoatecenturileunuinivel,ariiledearmturrezultdincalculmai mici dect valorile din tabelul 8, armarea centurilor la nivelul respectiv se va faceconstructivcubaredinoelOB37cuariileminimecorespunztoareprevzutentabel.

b. Seciunea armturilor longitudinale a centurilor marginale (prevzute pepereii structuralidepeconturul cldirii) va ficu20%maimaredectceaacenturilorinterioare.

c.Seciuneade armareminim acenturilor cu subcenturi i a celor de nlimemarevaficu20%maimaredectceaindicatntabelul8.

d. n cazul planeelor monolite, a celor cu predal i suprabetonare i a celorrealizate cu elemente prefabricate rezemate pe contur se admite s fie considerat caarmtur din centuri i armtura continu i paralel cu aceasta situat n planeu n zoneleindicatenfig.22,cucondiiacacelpuin50%dinseciuneaminimdearmtursfieasiguratdebareledincentura propriuzis.

Continuitatea barelor din planeu considerate ca armtur de centur trebuie s fieasigurat prin suprapunere (n cazul planeelor monolit) i prin bucle suprapuse sau mustisudate(laelementeleprefabricate).

Tabelul 8Aria minimdearmturipentru

graduldeprotecieantiseismiccm2nlimeacldirii

Numrmaximnivele

6 7 8 9

e.Bareledincenturivorfinnditeprinsuprapunerepeolungimede40diametreilegarenaceeaiseciunesevornndicelmult50%dinbare,distanadintrezoneledenndirefiinddeminimum1m(fig.23).

f. Barele longitudinale vor fi ancorate la intersecii pe o lungime de 40 diametredincolodemargineacenturiincareseancoreaz(fig.24).

g. n cazul excepional n care seciunea de betona centurii estemicorat n anumite,zonedatoritunorgoluri(deexemplupentrutrecereaunorconductedeinstalaii),continuitateaarmturilorntreruptesevaasiguraprinbaresuplimentare(fig.25).

h.Barele longitudinale ale centurilor vor fi legate cu etrieri sauagrafeOB37minimum6/30cm.Bareletransversaledeancorarealeelementelorprefabricateprecumibareletransversalealeplaneelormonolitepotficonsideratecndeplinesc funciuneaetrierilor.

n seciunile n carecenturile sunt supusesolicitrilordinfore tietoare,etrieriisevordimensiona ca pentru elemente dinbeton armat. n poriunile alturate stlpiorilor din betonarmatserecomandndesireala10cmaetrierilorpelungimidecea50cmstngadreapta.

i.Laplaneeleprefabricate,centurasevalegacuarmturi verticaledegrinzile,buiandrugiimonolitidesubcenturilepecarereazemelementeleprefabricate.Seciuneaminimaarmturiiverticaledeancorarevafide1,0cm2/ml.

4.4.6.3.Centurileintermediarevoravealimeaegalcugrosimeaperetelui,admindusencazul pereilor exteriori centuri cu lime mai mic pentru a putea realiza izolarea termic aacestora,darnumaipuinde24cm.

nlimeacenturilorintermediarevafiegalcucelpuindournduridecrmid(15cm).

Distanamaximpenlimentredoucenturisuccesivevafide4mpentrugraduldeprotecieantiseismic6ide3mpentrugradul7imaimare,frnsadepisuprafeeledezidriencadratdecenturiistlpiorispecificatelaparagraful4.4.2.a.(fig.26).

ARMAREAMINIMACENTURILORINTERIOAREOELPC52,PC60(OB37)

4.4.7. Armareazidrieinrosturileorizontale4.4.7.1.Pentru asigurarea conlucrrii pereilor ortogonali care se intersecteaz va fi

prevzut lacolurileiramificaiileexterioare,ncazulncarenusuntprevzuistlpioridinbeton armat, la cldirile cu nlimea mai mare de 6,00 m proiectate pentru gradul 7 de

Fig.24.Ancorareabarelorncenturilaintersecii.

protecieantiseismici lacelecunlimeamax.6,00mproiectatepentrugradul8.ArmareasevafacecubaredinoelOB37deregul26/60cm.Lungimeapeorizontalazonelordearmareselimiteazla1,00mdefiecare parteacoluluisauramificaieisaupnlamargineagolului,cndacestaestesituatmaiaproapede1,00mdecolsauramificaie(fig.27).

Armturile sedispun n treimileexterioarealegrosimiizidului, cuoacoperire lateraldeminimum4cm.

4.4.7.2.Armtura orizontal pentru preluarea eforturilor principale de ntindere se vaprevedea n pereii structurali pe baza unui calcul de rezisten. Armarea total va fiprevzut pe lungimea necesar rezultat dincalcul i va fi distribuitpe nlimea niveluluirespectiv.Dispunereaarmturilorsevafaceconformindicaiilordelaaliniatul a.

4.5. Buiandrugi

4.5.1. Golurile mari (pentru ferestre, ui etc), prevzute n pereii structurali, vor fimrginitelaparteasuperioardebuiandrugidinbetonarmatturnaimonolitsauprefabricai(fig.28).

4.5.2. La cldirile proiectate pentru gradul 7 de protecie antiseismic cu nlimeapeste 9,0m (P+2, 3 etaje) i la cele pentru gradul 8 i 9 de protecie antiseismic se vorprevedeabuiandrugimonolii.

ntoatecelelaltecazurisepotprevedeafiebuiandrugi monolii,fieprefabricai.

4.5.3. Buiandrugii monolii i prefabricai vor avea de regul limea seciuniitransversaleegalcugrosimeapereteluistructural(minimum24cm),iarnlimeademinimum1/5 din lumina galului. Distana dintre partea superioar a buindrugului i cota inferioar acenturiidelanivelulplaneului sevacompleta cuzidrieivafiegalcuunnumrntregdeasizedezidrie.

a. BUIANDRUGPREFABRICATb. BUIANDRUGMONOLITPENTRUhb>60cmc. BUIANDRUGMONOLITPENTRUhb60cm

Fig.28.Buiandrugi.

Fig.29.Bordareagolurilordeui lapereiiinteriori.

4.5.3. Buiandrugii monolii i prefabricai vor avea de regul limea seciuniitransversaleegalcugrosimeapereteluistructural(minimum24cm),iarnlimeademinimum1/5 din lumina galului. Distana dintre partea superioar a buiandrugului i cota inferioar acenturiidelanivelulplaneuluisevacompleta cuzidrieivafiegalcuunnumrntregdeasizedezidrie.

4.5.4.ncazulncarediferena deniveldintrecotainferioarabuiandruguluiiceasuperioaraplaneuluinudepete60cm(fig.28c),buiandrugiidinbetonarmatmonolitsevorexecutampreuncucenturileplaneelor,formndcenturibuiandrugi.

4.5.5. Lungimeaderezemareabuiandrugilorvafideminimum25cm.Lacldirileproiectatepentrugradul8i9deprotecieantiseismicse recomandlungimisporitederezemare,multipludeojumtatedecrmidsaubloc.

n cazul n care distana dintre capetele a doi buiandrugi rezult 50 cm, se vaprevedeaunsingurbuiandrugcontinuu pentruambelegolurivecine.

4.5.6. n cazurile speciale, n care golurile mari din pereii structurali suntbordatepeverticalcustlpioridinbetonarmat,buiandrugiirespectivisevorexecutamonoliicuacetia(fig.29).

4.5.7.Buiandrugii din pereii structurali exteriori vor fi izolai termic, spreexterior,nmodasemntorcucenturilenvedereaevitriiformriiunorpunitermice.

4.5.8.Armareabuiandrugilorvarezultapebazaunuicalculderezistenceianconsiderare solicitrile ce revin buiandrugilor din aciunea simultan a sarcinilorgravitaionaleiorizontale.

5.ALCTUIREAPLANEELOR

5.1. Planeele vor fi alctuite ca diafragme (aibe) orizontale ct mai rigide nplanullor,innduseseamadeurmtoarele:

a) planeele vor fi plane i orizontale, cu excepia planeului teraselor de laultimul nivel care poate fi nclinat cu pant minim necesar asigurrii scurgeriiapelor

b)planeelevorfipectposibilcoplanare,evitndusedenivelrilebrutec) discontinuitileplaneelor(cumarfideexempluceledelacasascrilorsau

intrnduri importante) nu trebuie s afecteze prin poziie, dimensiuni i form bunacomportarecaaibaplaneului(fig.30i31).

d) vor fi preferate planeele care lucreaz pe dou direcii i care ncarc maiuniformpereiistructuralicusarcinigravitaionale(tipaibvezipct.5.2.).

5.2. Din punct de vedere al proteciei antiseismice, planeele se pot clasifica nfuncie de rigiditatea n planul lor i de modul de rezemare (fig. 32) n urmtoarelecategorii:

a)betonarmatmonolitsaudinelementeprefabricate cu suprabetonarecontinudeminimum4cmgrosime

b)panouri sau semipanouri prefabricate din beton armat, mbinate pe toate 4laturilecubaresudatesaubucleiprinmonolitizare

c)prefabricate din beton de tip fie avnd bare sau bucle de legtur laextremiti

d) prefabricate de tip grinzioare din beton armat i corpuri de umplutur, frsuprabetonaresaufiifrbaresaubucledelegturlaextremiti.

Domeniul de utilizare a categoriilor de planee de mai sus funcie de nlimeacldirilor,detipuldestructurigraduldeprotecieantiseismicesteprecizatntabel9.

5.3.nvedereaasigurriirigiditiiplaneelornplanullor,sevorluaurmtoarelemsuri:

a) legturaplaneelor cupereii structurali seva realiza princenturi din betonarmatalctuiteconformprevederilorde lapct.4 .4.3i4.4.6

b)marginile planeelor ce delimiteaz goluri mari (de ex. goluri pentru casascrii, couri, ventilaii, ascensoare) vor fi ntrite cu armturi speciale, centuri saugrinzi(fig.33).

c) elementele prefabricate (panouri, semipanouri, fii) vor fi legate ntre ele pereazemndreptulcenturilor,iardupcaz incmp,cubaresudate(musti)saubuclece se petrec, prin care se vor trece cel puin 2 bare longitudinale.Marginile planeelorvorfiprofilateastfelnctmpreuncumustileibuclelesasiguretransmitereaforelorde lunecare de la planee la centuri. Pe conturul planeelor, elementele prefabricate sevor ancora n centurile marginale fie direct prin bucle sau musti, fie prinintermediul unor etrieri speciali de ancorare sudai de mustile prefabricatelor, ncazulcndacesteanuaulungimeanecesardeancorare.

d)marca betonului din centuri va fi egal cu cea a betonului planeului monolitrespectivsauminimumB200ncazulplaneeloralctuitecuelementeprefabricate.

Valorileminimealerostuluidemonolitizaresuntindicate nfig.32,respectivncataloageledeelementeprefabricate.

DOMENIULDEUTILIZAREAPLANEELOR

Tabelul 9nlimeacldiriiinumruldeniveluriGrad

seismicTipul

structurii H4,0m1

H =4,09,0m2,3

H= 9 . 0 12,0m4(3)

H=12 ,015,0m5(4)

fagure a,b,c,d a,b,c,d a,b,c a.b,c

celular a,b,c,d a,b,c a,b,c a.b,c

6

sal a,b,c a,b,c a,b,c

fagure a,b,c,d a,b,c,d a,b,c a.b,c

celular a,b,c a,b.c a,b

7

sal a,b,c a,b a,b

fagure a,b,c a,b a,b

celular a,b a,b a

8

sal a,b a

fagure a,b a celular a.b a

9

sal

mbinrile elementelor trebuie s corespund prevederilor Normativului C 14079anexaIX.

e) Suprabetonarea n cazul planeelor de categoria a seva arma n ambeledirecii cu plase sudate prin puncte (cf. Instruciunilor tehnice P 5980). Seciunea dearmtur se determin prin calculul aibei orizontale a planeului, dar min. 4STNB/20cm.

5.4. Deschiderea balcoanelor n consol va fi limitat n funcie de alctuireaplaneuluiigraduldeprotecieantiseismic.

Balcoanele n consol vor fi realizate astfel nct prin msuri constructive iarmarecorespunztoaresseobinoancoraresinguraacestoranplanee.

5.5.Scrile interioaresepotprevedeadinelementeprefabricatedinbetonarmat,cuexcepiacelorpentrucldiriproiectatepentrugradul9deprotecieantiseismiccarevorfidinbetonarmatmonolit.

Nuseadmit scricu trepte ncastratedirect nzidrie, frogrinddevangdinbetonarmatmonolitprevzutngrosimeazidului.

Elementele prefabricate pentru scri (rampe i podete) vor fi legate ntreele, precum i de elementele prefabricateale planeelor cu ajutorul unor piese dembinare capabile s preia eforturi de ntindere i compresiune (bare sudate saubucleipenedebeton).

6.ALCTUIREAINFRASTRUCTURII

Infrastructura cldirilor format din ansamblul fundaiilor n cazulcldirilorfrsubsol idinansamblulfundaiilormpreuncupereiisubsoluluiiplaneulpestesubsol ncazulcldirilorcusubsolvafialctuitcaunsistemspaialctmairigid.

6.1. Fundaiilepereilorstructurali

6.1.1.Fundaiile pereilor structurali vor fi de tip continuu i se vor axafadeacetia.

Seadmiteprevedereadefundaiiizolate,legatecugrinzidinbetonarmat,n cazul unor amplasamente pe terenuri cu umpluturi mari pentru cldiri cunlimeademax.6,0m(P+1etaj),proiectatepentrugradele6 i7deprotecieantiseismic.

6.1.2.Fundaiile se vor proiecta funcie de natura terenului de fundareconformNormativului privindproiectarea i executarea lucrrilor de fundaiidirecte la construcii indicativ P 1085, innd seama i de prevederilesuplimentaredincap.7alprezentuluinormativ.

6.2.Soclulipereiisubsolului

6.2.1.Soclulipereiisubsoluluisevorrealizadupcumurmeaz:a.dinbetonsimplumarcaB75pentrucldirileamplasate pe terenuricu

umiditate redus, cu variaii mici de umiditate i fr agresivitate, la care nsoclusaupereinuseprevdarmturisauncarenuseancoreazarmturilestlpiorilorsuprastructurii

b. dinbetonsimplumarcaB100ncazulcldiriloramplasatepeterenuricuvariaiimaride umiditate, precum i la cele la care n soclu sau perei sunt prevzute armturile sau seancoreazarmturilestlpiorilorsuprastructurii

c.materiale locale(zidriedinpiatrbrut,bolovanideru,etc.) ncazulcldirilorcumaximum2niveluriproiectatepentrugradul6deprotecieatiseismic.

6.2.2. Limeasoclului, respectivgrosimeapereilorsubsolului,sestabiletefunciedeurmtoarelecondiii:

a.s fiemaimare saucelpuinegalcugrosimeapereilorstructurali de laparterulcldirilor

b. sadmitcompensareaunorabaterideexecuiec. ssatisfaccondiiilederezistenlampingereapmntului.6.2.3.Pereiisubsoluluiseprevdncontinuareatuturorpereilorstructuraliisevor

axapectposibilfadeacetia.Seadmiteretragereasocluluifadeomargineapereteluiexteriordelapartercumax.

5cm.6.2.4. Pereiisubsoluluivorsatisfacecondiiilederezisten istabilitateinndseamade

modul lor de rezemare pe contur (pe pereii ortogonali i planeu), i de efectul mpingeriipmntului.

6.2.5. Numrulidimensiunilegolurilordinpereiisubsoluluivorfireduselaminimumnecesarimpusdecondiiifuncionale.Goluriledinpereiiinterioriaisubsoluluivorfidezaxate

fa de irurile de goluri din pereii suprastructurii, la o distan de minimum 1,0 m de lamargineaacestora(fig.34i22).

Goluriledinpereiiexterioripotfiamplasatenaxulgolurilordelanivelurilesuperioareivorfidedimensiunimaimici dectacestea.

6.2.6. Amplasareagolurilordinpereiisubsoluluisevafacefrntrerupereacenturilorinferioarisuperioar din betonarmat.

6.2.7. La cldiri proiectate pentru gradul de protecie antiseismic 7 sau mai mare,limea golurilor din pereii subsolului nu va depi 20% din lungimea peretelui respectiv alsubsolului.

6.2.8. n cazul cldirilor pentru care se prevd n pereii suprastructuriistlpiori din beton armat se vor prevedea n socluri i n pereii subsolului centuricontinui din beton armat la nivelul planeului parterului sub toi pereii structurali aicldirii(fig.35).

Serecomandprevedereauneicenturisuplimentaredinbetonarmatlabazasoclurilori apereilor subsolului,dacdiferenade nivel fade centurade la nivelul planeuluiparteruluiestemaimarede1,80m(fig.36)la :

cldiriproiectatepentrugradul8deprotecieantiseismicavndnlimimaimaride9,0m

cldiri proiectate pentru gradul 9 de protecie antiseismic i nlime maimarede6,0m

Armturacenturilorvacorespundecondiiilorindicatelaparagraful4.4.6.Precizri privind conformarea infrastructurii la cldiri amplasate n zone cu

pmnturicutasrineuniforme(pmnturisensibilelaumezireetc.)sedaulacap.7.6.2.9. Armtura stlpiorilor din beton armat prevzui la suprastructur ce

transmiteforturidentindereicompresiunesevaancoransoclurisaunpereiisubsoluluipeminimum1,00mlungime(fig.35a).

n cazurile n care se prevd centuri att la partea superioar, ct i la parteainferioar a pereilor subsolului, armtura stlpiorilor se va prelungi pn la nivelulcenturiiinferioarencaresevaancora(fig.36).

Armturastlpiorilordinbetonarmatcetransmitnumaieforturidecompresiunesepoateancorancenturaprevzutlanivelulplaneuluiparterului(fig.15a).

6.2.10. Buiandrugiiprevzuinpereiisubsoluluivorfidinbetonarmatturnaimonolit mpreuncucenturadelanivelulplaneuluipestesubsol.Eivoraveanlimea(inclusivcentura)egalcucelpuin1/5dindeschidereagoluluidinperete.

6.3.Planeulpestesubsol

6.3.1.Planeul peste subsol sevaalctui caodiafragm (aib)rigidnplanulsu,avndrigiditateacelpuinegalcuceaaplaneelordelanivelurilesuprastructurii.

6.3.2. La cldirile proiectate pentru gradele 8 i 9 de protecie antiseismic,planeul peste subsol va fi de regul din beton armat monolit sau din elementeprefabricatecusuprabetonaregeneralarmat,planeudecategoriaadefinitlapct.5.2.

6.3.3. Planeul peste subsol trebuie s corespund acelorai condiii cuplaneelesuprastructuriiconformcapitolului5.

7.PREVEDERISUPLIMENTAREPENTRUALCTUIREASTRUCTURILORDINZIDRIEPORTANTAMPLASATEPE

TERENURISLABEIPEPMNTURICONTRACTILE

7.1. Proiectarea i execuia structurilor amplasate pe terenuri slabe ipmnturi contractile se va face innd seama de prevederile prezentuluinormativ,precumideprevederile:

Normativului privind proiectarea i executarea construciilorpe terenurislabe indicativ P 777 pentru structurile amplasate pe pmnturi sensibile laumezire (PSU) sau pe terenuri slabe (de tipul argilelormoi, mlurilor, nisipurilorafinate,umpluturietc.)

Instruciunilor tehnicepentruproiectarea i executarea construciilor fundatepe pmnturi cu umflri i contracii mari (PUCM) indicativ P 7079 pentrustructurilefundatepepmnturicontractile.

7.2. La proiectarea structurilor din zidrie portant fundate pe terenurileslabe specificate mai sus, la care pot s apar tasri mari i inegale, pe lngprevederiledinactelenormativeindicate, sevaineseamaideurmtoarele:

a.structurile de rezisten vor fi de tip fagure (conf. cap. 3 din prezentulnormativ),avndformenplancompacte,ctmaiaproapedeptrat

b. nlimeacldirilorvafidemax.9,0m,respectivP+2etajec. n afara centurilor ce se prevd la nivelul planeelor se vor prevedea n

funciedenecesitateicenturiintermediarealctuitecf.pct.4.4.6.3n pereni exteriori se pot prevedeai centuri continuedin zidriearmat

poziionatededesubtulgolurilorferestrelord. dimensionarea centurilor se va face innd seama i de efectul

eventualelortasrineuniformeposibilealeterenuluidefundaree. serecomandprevedereadestlpioridinbetonarmatnglobailatoate

interseciile pereilor portani care conlucrnd cu centurile conduc la mrireacapacitiiderezistenastructurii

f.pentruexecuiazidrieiportantesevorutilizacrmizidemarca100imortardemarca50.

7.3. Proiectarea fundaiilor structurilor din zidrie portant amplasate peterenuri slabe i pmnturi contractile se va face innd seama de prevederileactelornormativemenionatela pct.7.1,precumideceledinNormativulP1085cuspecificrilerespectivedelapct.7.12...7.18.

8.ALCTUIREAIANCORAREAELEMENTELORNESTRUCTURALE

8.1.Alctuirea i dimensionarea elementelor nestructurale, a rigidizrilor,dispozitivelorderezemareiancorarealeacestora sevafaceurmrind:

a.evitareadeteriorrilor i eventualelor cedri ale elementelornestructuralecare ar putea periclita viei omeneti sau degrada elemente ale structurii derezisten

b.caeventualeledeplasrisaudistrugeri aleelementelornestructuralesnuafectezeciledecirculaie(coridoare,scri,intrrietc.)necesareevacurriirapidealecldirii.

Dimensionarea elementelor nestfucturale, a rigidizrilor precum i adispozitivelorderezemareiancorarealeacestorasevafacepentruncrcrileprevzutenNormativulP10081"pct.3.5.

8.2.Couri,atice,parapete,frontoane

8.2.1.Couriledefumsaudeventilaieceseexecutpesteultimulnivelalcldirilor,parapetele,aticele,frontoaneleetc.dinzidriesevorancoranplaneulpecarereazemsauncenturileacestuia i(depreferin) nstlpioriidinbetonarmatainiveluluiinferior,prinlegturimetalicederegulbaredinoelbeton.

Se admite s se renune la ancorarea elementelor masive care au nlimea deconstrucie mai mic dect dimensiunea minim a bazei i care nu sunt situate peconturulcldirii.

8.2.2.nvedereaasigurriirezisteneiistabilitiicourilorde fumiventilaii laaciuneasarcinilorseismice,sevorluaurmtoarelemsuri:

zidriacourilordincrmidsevaexecutacumortardecimentvarmarca50 courile vor fi prevzute cu armturi verticale dispuse pe contur, legate cu

bareorizontale(etrieri i agrafe)ce vor fi acoperite cuun stratdemortarde cimentvarmarca 50 de minimum 35 cm grosime. Armturile verticale vor fi dimensionateconsidernd courile ca fiind console verticale, ncastrate n planeul ultimului nivel,acionate de sarcini orizontale determinate conform Normativului P.10081 pct.3.5.Armturilevorfiancoratenplaneulultimuluinivelalcldirii(fig.37)

ncazulncarearmturileverticalerezultcuseciunimarisaunupotficorectancoratenplaneu,sevorcreapenlimeacouluirespectivpunctefixeprinprevedereaunor dispozitivemetalice (coliere, bride etc), ancorate cu tirani n planeul ultimuluinivel.

8.2.3.Aticele i frontoanele de zidrie vor avea grosimea de cel puin 1/8 dinnlimeadeconstrucieaacestora,darminimum1/2crmid.

8.2.4.Aticele i frontoanele se vor rigidiza cu stlpiori i centuri continue dinbetonarmatprevzutelapartealorsuperioar.

Stlpiorii din beton armat vor fi prevzui la distane de max.6,0m lacldirileproiectate pentru gradele 6 i 7 de protecie antiseismic, respectiv max. 3,0 m la celeproiectatepentrugradele8i9.

Armturilestlpiorilorsevorancora: laparteainferioarncenturileplaneului, lacolurileiramificaiilepereilor

portani laparteasuperioarncenturilecontinuidinbetonarmat.La frontoanele cu nlimimaimari de 2,0m, se recomand prevederea i a unei

centuriintermediare.8.2.5. Asigurarea stabilitii aticelor i frontoanelor se poate realiza i prin

prevederea de stlpiori din beton armat combinai cu ngrori locale ale zidriei(contrafori) ce ies n afara planului aticului sau frontonului cu cel puin 1/5 dinnlimealui.

8.3.Consoleorizontale

8.3.1.Consolelecudimensiunimari(tipcopertineetc.)vorfiamplasate lanivelulplaneelorcldirii ivor fiancorate nacestea.nmodexcepional, seadmitencastrareaacestora numai n zidrie, verificnd prin calcul stabilitatea lor n ipoteza ncrcriiminimecusarciniverticaleapereteluiportantncaresencastreaz.

8.3.2.La cldirile proiectate pentru gradele 8 i 9 de protecie antiseismic se vaevitaprevedereaunorcopertinededimensiunimari.

8.3.3.Proiectareaconsolelorsevafaceinndseamadeprevederilepct.5.4.

8.4. Subansambluriaezatepeconstrucii8.4.1.Zidurile portante ale ncperilor izolate (usctorii, accesela terasetc),

construite peste ultimul nivel al cldirilor proiectate pentru gradele 8 i 9 de protecieantiseismic, vor fi rigidizate i legate de restul structurii prin prevederea de stlpioridinbetonarmat,prevzut ncontinuareacelordelanivelurile inferioareicenturidinbetonarmat.

8.4.2. arpantelepescaunesevorancoraderegulncenturiledinbetonarmatdela nivelul ultimului planeu al cldirilor. Nu se recomand utilizarea soluiilor dearpant care dau mpingeri orizontale n zidurile supranlate peste ultimul planeu alcldiriipecarereazem.ncazurilecndseadoptasemeneasoluie,zidurilerespectivevorfirigidizateiancoraten centurileultimuluiplaneuprincenturiistlpioridinbetonarmat.

Fig.37.Ancorareacourilor

8.5.Pereidespritori8.5.1.Pereii despritori executai din zidrie se vor fixa la partea inferioar in

pardoseal, prin executarea pardoselilor dup cea a pereilor i la cea superioar prinmpnareacumortarelecimentfadeplaneelesuperioare.

8.5.2. Pereii despritori se vor rigidiza pe direcie perpendicular planului lorprin:

solidarizarea lorcu pereiistructuraliprineseresau ancorarecubaredeoelbeton6/60cmpenlime,nrosturileorizontale

prevedereadeelementedinbetonarmatstlpioriidinbetonarmatlegaidezidurilerespectivecubareorizontaledinoelbeton6/60cmplasatenrosturi

solidarizarea prin esere cu perei despritori perpendiculari ce vor avealungimeapnlaprimulgolminimum1/5dinnlimeapereteluirespectiv.

Sporirearigiditiipereilordespritori sepoateobine i prinarmarea lorcubaredeoelbeton6mm,sausrm45mmplasate n rosturileorizontale ladistanede4asize.

8.5.3. nlimea maxim a pereilor despritori (egal cu distana liber dintreplaneelecldirii) i suprafaamaxim a panourilor pline ale acestora (egal cu produsuldintre nlimea lor liber idistanadintredou rigidizri conformpct.8.5.2) sedauntabelul10pentrugradele6i7deprotecieantiseismic.

8.5.4. n cazul n care dimensiunile panourilor pereilor despritori depescvalorile indicate n tabelul 10, pereii vor fi rigidizai cu contrafori din zidrie saustlpiori din beton armat legai de planeele cldirii i centuri intermediare de betonarmat.

8.5.5. Pereii despritori care nu ajung pn la planeul superior vor fiprevzuilaparteasuperioarcucenturidinbetonarmativorfirigidizaipeverticalf i ecucontraforidinzidrie,fiecustlpioridinbetonarmatancorailaparteainferioarisuperioarnplaneenmodobligatoriumarginilezidurilorvorfiprevzutecuastfeldestlpiori.

8.5.6.Pereiidespritoride7,5cmgrosimesevorexecutacumortarmarca50,iarceide12,5cmgrosimecumortardemarcminimum25.

DIMENSIUNIMAXIMEALEPEREILORDESPRITORI

Tabelul 10

Nr.crt.

Tipulperei l o r

Grosime,cm

nlimemaxim,

m

Suprafaamaxim,

m

1 7.5 2,70 9,00

2

Nearmai

12,5 3,50 21,00

3 7,5 3,00 16,00

4

Armai

12,5 4,50 27,00

NOTA: ncazulcndunadi n laturileverticalealepanculuidezidrie esteliber(deex.mrginitde

ungoldeu),suprafeelemaximeadmisevoraveavaloriredusecu50%fadeceledintabelvaloriledintabelsevorreducecu10%pentrugradul8deprotecieantiseismic,respectiv25%

pentrugradul9deprotecieantiseismic.

8.6.Prevederipentruterase8.6.1.Termoizolarea planeului de peste ultimul nivel al cldirilor (terase i

acoperiuri cu pant mic) va fi realizat astfel nct s asigure confortul termic alncperilorcldiriloris mpiedicesupranclzireaidilatareaplaneelorrespectiveiabetonului de pant, fenomene ce pot produce att deteriorarea planeelor ct i apereilorstructurii,reducndsiguranastructurilorlaaciuneaforelorseismice(fig.38).

8.6.2. n vederea eliminrii efectelor de la pct. 8 .6.1. se recomand luareaurmtoarelormsuri:

prevedereaderosturidedilataie n apeledeprotecie atermoizolaiei,att ncmp(lacca5minterval)ctipeconturulcldiriinlungulaticuluisaucorniei

protejareaelementelordinbetonarmatnglobatenzidriadefaad,evitareaformriidepuni termicendreptulgrinzilor,centuriloricornielor

organizarea lucrrilorpe antierastfel nct termoizolarea terasei s se executela ctmai scurt timpdup execuiaplaneului pe care l protejeaz, evitnd n acestmodexpunereaacestuialavariaiidetemperatur.

8.7. CornieibruriCorniele i brurile caredepesc planul pereilor pe care sunt executate, se vor

realizanconformitatecuprevederileSTAS10109/080,pct.4.4.Nuseadmiteexecutareaacestorelementecucrmizisaublocuricugoluriverticalesauorizontale.

8.8.Hidroizolaiiorizontalesubpereimpiedicarea migrrii umiditii prin capilaritate n pereii structurali din zidrie

portant (de exemplu din elementele infrastructurii) se va realiza prin prevederea dehidroizolaii orizontale rigide, executate cu mortar de ciment cu adaosuriimpermeabilizatoare.Hidroizolaiilerigidevorasiguraolegturntreperetelestructurali elementul de care acesta trebuie hidroizolat cel puin la fel de rezistent cu un rostorizontalcurentalzidriei.

Hidroizolaiile rigide se vor executa n mai multe straturi n conformitate cuprescripiiledespecialitate.

n cazul pereilor nestructurali se pot utiliza pentru izolarea pe orizontal isoluiilecurentedehidroizolaii.

9.CALCULULSTRUCTURILORDINZIDRIEPORTANTLANCRCRIGRAVITAIONALE

9.1.Schemadecalcul9.1.1. Pereii structurali (diafragmele) plini sau cu goluri constituite elementele de

rezisten verticale ale structurilor din zidrie portant, ce preiau i transmit fundaiilorncrcrilegravitaionalealecldirilor.Pentrucalcul,eisuntconsideraiconsoleverticalencastrate lanivelulplaneuluipestesubsol, legateuneledealtele nplanorizontalprinplaneelecldirii carerealizeaz legturipendulare.Plinurilepereilorcugoluridenumitemontani suntlegateuneledealtele,pevertical,prinbuiandrugi,parapeiicenturicerealizeazlegturicapabilespreiamomenteiforetietoare.

Seciuniledecalculalepereilor structuraliplini i alemontanilorcelorcugoluripotaveaformedreptunghiulare,nT,L,Isaucombinaiialeacestora.

9.1.2. Calculul pereilor structurali la compresiune se va face cu luarea nconsiderarea fenomenului de pierdere a stabilitii innd seama de legturile acestora nplanorizontaliverticalcualteelementestructuraleastfel:

a. n cazul n care sunt ndeplinite condiiile privind distanele dintre pereii derigidizare de la pct. 3.4.5 i tabelul 5, iar planeele sunt alctuite ca aibe rigide nplanul lor, fenomenul de pierdere a stabilitii se poate produce pe nlimea unui niveldeoarece pereii se consider cu legturi fixe n dreptul planeelor. Analiza capacitiiportante se va face considernd lungimea de flambaj a peretelui respectiv funcie denlimealiberaniveluluih(fig.39a)

b. n cazul cnd nu sunt ndeplinite condiiile demai sus (de ex. la cldiri cuun singur nivelsau la structuride tip sal lacareplaneulnuconstituieo aibrigid),pereii se consider ca fiind console verticale ncastrate la baz i cu legturi elastice lavrf(fig.39b).

9.2.Stabilireancrcrilor9.2.1. Determinarea ncrcrilor gravitaionale, transmise pereilor structurali de

planee, se va face funcie de modul de transmitere a ncrcrilor, ce depinde de tipulplaneului,dupcumurmeaz:

a. n cazul planeelor alctuite din elemente de suprafa (planee din betonarmatmonolit, tip predal cu suprabetonare i panouri sau semipanouri prefabricate),ncrcrilegravitaionalesetransmitlatoipereiidepeconturfunciededimensiunilenplanaleplcilor.Suprafeelededescrcarealeplaneului,aferentefiecruiperete,sevordetermina considernd liniile de rupere ale acestora nclinate cu unghiuri de 45 fadeperei(fig.40a)

b. n cazul elementelor liniare (fii sau grinzi i corpuri de umplutur),transmiterea ncrcrilor se facedirect numai la pereiipecareacestea reazem (fig.40b). Avnd n vedere legturile existente ntre perei, care au ca efect egalizareadeformaiilor verticale n zonele de intersecie ale pereilor, repartizarea ncrcrilor seva facei lapereiiperpendicularipeceidirect ncrcai.Seadmiteipotezarepartizriiuniformeancrcrilorverticalepeariaactivadiafragmelor(vezipct.11.3).

9.2.2. Repartizarea ncrcrilor locale, concentrate sau distribuite n pereii dezidrie,seconsidercsefacedupplanenclinatecu30fadevertical.Deasemeni,seadmite ipoteza repartizrii ncrcrilor laelementelecu seciuni n formdeT, L, I prinretransmiteridencrcridela inimilatlpii invers,continuupenlimeaconstruciei,pnlarepartizareauniformaeforturilordecompresiunenseciuniledecalcul.

9.3.Excentricitateadeaplicareancrcrilorgravitaionale

9.3.1.Calcululpereilorsevafacelundnconsiderareurmtoareleexcentricitideaplicareancrcrilorgravitaionaleperpendicularepeaxullongitudinalalacestora:

excentricitistructurale,excentricitideexecuie, excentriciti datorit aciunii ncrcrilor orizontale perpendiculare pe suprafaa

pereilor.9.3.2.Excentricitilestructuralee1provindin:rezemareaexcentricaplaneelor(fig.41)deschiderisauncrcridiferitepeplaneeleadiacentealepereilor(fig.41)suprapunereaexcentricapereilorcugrosimidiferite(fig.42).Diagramele de momente ncovoietoare datorit aplicrii excentrice a ncrcrilor

gravitaionalesevorconsideraconformfig.43.9.3.3.Excentricitiledeexecuieeaprovindin:abaterilacoaxialitateapereilor,abaterilaverticalitateapereilor,abaterilagrosimeapereilorsauneomogenitialematerialelor.ConformSTAS10109/182pct.5.2.1, n cazul n care ea nu depete ceamai

maredinvalorile:

cmeb 0,1 30t

ea 300o

a

he

undetestegrosimeaperetelui,iar,honlimealiberdintreplanee,verificareapereteluisevafaceneglijndexcentricitateaea.

9.3.4. Excentricitile datorita ncrcrilor orizontale ce acioneaz, perpendicular peplanulpereteluiceprovindin:

aciuneavntului ev,aciuneacutremuruluiec,mpingereapmntului ep,

sevordeterminafunciedemomentelencovoietoareprodusedeacestencrcrinseciuneadecalculaperetelui respectiv:

N

Me vv = ec= N

Mc

N

Me pp =

9.3.5.Excentricitiletotaledecalculvorfi: pentrugrupareafundamentalancrcrilor:eo=e1+ea+ev pentrupereiiexterioriaisuprastructuriieo=e1+ea+ep pentrupereiisubsolului.pentrugrupareaspecialancrcrilor:eo=e1+ea+ec

9.4.Dimensionareaelementelor9.4.1. Dimensionarea seciunilor pereilor structurali se va face la aciunea

sarcinilor gravitaionale, innd seama de excentricitile de aplicare a acestora i defenomenuldepierdereastabilitii,curelaiiledinSTAS10109/182.

n anexa 1 se dau precizri privind determinarea lungimii de flambaj a pereilordin zidrie, funcie de legturile de pe conturul acestora capabile s mpiedice pierdereastabilitiipereilor.

9.4.2.Verificareapereilorseva faceprindeterminareacapacitiiportanteaunorfiiverticaledeperete,culimeade1,0m.Sevoralegenacestscopfiiledinperetecare prezint riscul maxim de pierdere a stabilitii (capetele libere, nerigidizate, alepereilor,fiilecelemaideprtatederigidizrileverticaleperpendiculareetc).

9.4.3. Seciunileelementelor dezidriesevorverificapentruperioadadeexecuieinnd seama deschemastaticreal iderezisteneleredusealemortarului (funciede vrsta acestuia) conform STAS 10109/182 pct.4.7 i tabelul 7. n cazul n care ntimpul execuiei nu este asigurat rezistena i stabilitatea pereilor (de ex. perei carermn un timp necontravntuii sau nelegai pe vertical), se vor prevedea msuri desprijinireaprovizoriealor.

10.CALCULULPEREILORLANCRCRIORIZONTALECEACIONEAZPERPENDICULARPEPLANULLOR

10.1.Pereii structurali acionaide ncrcriorizontaleperpendicularpeplanul lor(vnt, seism)vor fi consideraicaelementecontinui,peverticaliorizontal,rezematepeplaneelecldiriiipepereiiderigidizarencazul ncareplaneelesuntalctuitecaaiberigidenplanullor,iarpereiiderigidizaresuntprevzui ladistanelespecificate lapct.3.4.5itabelul5.

Fig.43.Diagramdemomentncovoietorlapereisolicitaiexcentric.

Determinareamomentelorncovoietoaresevafacecapentruplcielastice(fig.44),cucondiia asigurrii capacitii de rezisten la compresiune excentric i n limitele unordeformaiiadmise.

10.2. Pereiidinzidrieaisubsoluluisolicitailampingereapmntuluiseconsiderrezemai pe orizontal pe planeul de peste subsol i pe vertical pe pereii perpendiculari aisubsolului.Laparteainferioar,pereiisubsoluluiseconsider,funciederezolvareaconstructiv,fie rezemai pe placa pardoselii subsolului (fig. 45 a), fie ncastrai n cazul cnd nu existprevzut placdepardoseal(fig.45b).

n ambele cazuri se va urmri ca excentricitatea provenit din mpingerea pmntului(pct.9.3.4.)snudepeasc1/3dingrosimeaperetelui.

10.3. Funcie de raportul dintre nlimea subsolului i distana dintre pereii derigidizare,pereiisupui la mpingereapmntuluivorficonsideraic lucreazpeuna saudoudirecii,similarcuplcileelastice,admindnaldoileacazcontinuitatea pedirecieorizontalndreptulpereilorderigidizare.

10.4. Verificarea capacitii portante a pereilor subsolului se va face sub aciuneasimultan a mpingerii pmntului cu a ncrcrilor verticale maxime probabile la nivelulterenului (ce acioneaz n imediata vecintate a cldirii i provenite din staionareavehiculelor,depozitridematerialeetc),darnumaipuinde1000kg/m2.

10.5. Solicitarea gravitaional i aplicarea excentrica acesteia, n cazul n care areunefectfavorabilasuprarezistenei istabilitiiperetelui,sevaconsideracuvaloareaminim.

Fig.44.Schemdecalculapereilorexteriorilancrcriorizontaleacionndperpendicularpeplanullor.

11.CALCULULSTRUCTURILORDINZIDRIELAACIUNIORIZONTALE(SEISMICE)

11.1.Principii

1 1 . 1.1. Calculul structurilor la aciuni orizontale este elaborat pe baza elementelorteoreticeiexperimentalecunoscutepnnprezentprevederilenormativuluivorputeafitreptatmbuntite pe msur ce se vor acumula datele de fundamentare necesare pe baza studiilorteoretice,aexperimentriloriurmrirea sistematicacomportriintimpaacestorstructuri.Sepotaplicaialtemoduridecalculdectcele indicatenprezentulnormativ, Inbazaunor justificricorespunztoare.

11.1.2. Structurile de zidrie portant pot fi calculate la aciunea sarcinilor orizontale,utiliznduseurmtoarelemoduridecalcul:

a.Calcululcapacitiiderezistenlancrcriorizontale,attaelementelorcomponenteale cldiriict i a ansambluluicldirii i comparareaacesteiacusolicitareaorizontaldecalcul.Acestmoddecalculsepoateaplicastructuriloretajatecucompartimentaredeassaurar,alctuitenconformitatecuprevederile cap.3 5isevadezvoltanceleceurmeaz.

b.Calcululcuconlucrareaspaial,lacaresolicitrileaferentepereilorsedeterminnfunciederigiditatearelativaacestora,moddecalculbazatpeaceleaiprincipiicaicelaplicatlastructuriledebetonarmatcucorecturispecificecaracteristicilor zidriei.Acestmoddecalculareuncaractermaigeneral.

11.1.3. Structurile de zidrie portant vor fi calculate la aciunea forelor seismice,determinate n conformitate cu Normativul P 10081. Ele nu trebuie calculate la aciuneavntului.

11.1.4. Modul de calcul la capacitatea de rezisten are uncaracter de verificare, estesimplificatiaproximativ.

n baza dimensiunilor i alctuirii elementelor portante i a forelor gravitaionalemaxime sau minime probabile, se stabilete capacitatea de rezisten la ncrcri orizontale afiecreidiafragme,respectivmontant,exprimatsubformamrimiiforeitietoarecapabilelanivelul respectiv, considernduse valoarea cea mai mic determinat pentru una dintreurmtoarelesolicitri:

compresiuneaexcentriccuexcentricitatenplanulpereilor,innduseseamadupcazdeinfluenafavorabil alegturilororizontale(buiandrugi,grinzi)

forfecarearostuluiorizontaleforturileprincipaledentinderenseciuninclinate.Pentru structuri cu compartimentare deas se admite calculul numai la eforturi

principaledentindere.Suma capacitilor de rezisten minime, ale tuturor diafragmelor componente ale

structurii, pentru fiecare direcie principal, corectat cu un coeficient al condiiilor de lucru, secompar cu foraorizontal (seismic) total la nivelul respectiv, innduse seamideefectultorsiunii,printruncoeficiental ncrcrii.

11.2.Ipotezedecalcul

Moduldecalcullacapacitateportantsebazeazpeurmtoareleipoteze:a.planeeleauorigiditatesuficientpentruaputearedistribui ncrcrile,dupceun

element sau mai multe elemente au atins valoarea capacitii de rezisten, lucrnd n

continuarendomeniulplasticb. prin redistribuirea ncrcrilor pot fi antrenate elementele care mai au rezerve de

rezistenc. efecteleneconcordaneidintrecomportareaefectiv i ipotezelefcuteasupraredistribuirii

ncrcrii, ca de exemplu determinarea unor elemente slabe i ieirea lor din lucru naintede timp, fr s lucreze n domeniul plastic, deformabilitatea planeelor etc. secorecteazprintruncoeficientalcondiiilordelucru

d. pentrucalculullatorsiuneastructuriiipentruverificareafundaiilor,seacceptipotezadistribuiriisolicitrilor orizontalenfunciedecapacitateaderezistenaelementelor

e.seconsidercelementeledebetonarmatnglobatenzidrieconlucreazcuacesta,afectnduse rezistenazidrieicu uncoeficient al condiiilorde lucrum=0,85,prin care seineseamadediferenaderigiditateamaterialelor

f.lapereii cugolurideuiiferestrese ia ncalculefectulfavorabil albuiandrugilor.Punctul de anulare al momentului n buiandrug, datorit aciunii orizontale, se consider lamijlocul deschideriibuiandrugului.

11.3.Schemadecalcul

Fiecare element (montant) delimitat din structura spaial, conform cu prevederilede lapunctul9.1., seconsider c lucreaz caoconsol vertical ncastrat labaz, solicitatde foreorizontale,avndlanivelulplaneuluilegturicucelelalteelemente (montani)(fig.46).

Dimensiunile n plan ale diafragmelor, respectiv ale montanilor, se stabilesc separat pefiecare din direciile principale ale structurii (transversal i longitudinal), innduse seama dedimensiunilelimitpentrutlpileseciunilornformdeI,T,L,datenfig.47.

Legturileorizontalepotfidetipulpendular(deexempluplaneulflexibilfrbuiandrug)saudetipulbuiandruguluicuncastrare elastic(fig.46).

Niveluldencastrarealdiafragmelorseconsiderlanivelulsuperioralfundaiilorpentrucldirilecusubsol,saualsocluluilacldirilefrsubsol. ncazul ncare structura subsoluluiareorigiditatemultmaimaredectsuprastructura,niveluldencastrarealdiafragmelorsepoateconsideralanivelulplaneului pestesubsol.

Calcululsefacederegullafiecarenivel.Seadmite,ncazurijustificate(deexemplulastructuricucompartimentaredeas,uniform alctuit), s se faccalculul numaipentruniveluldebaz.

11.4.RelaiadebazCalculul la capacitatea de rezisten a structurii n ansamblul ei, precum i

verificareaniveluluidesiguransefacecuurmtoarearelaiedebaz:

(1) =

=

=

=

ti

ic

jk

nkk ijTmS

1

h

ncare:Sk sarcinaorizontal(seismic)denivellanivelul kTcij foratietoarecapabilminimadiafragmeiilanivelul jcoeficientulncrcriiprincareseineseamdeefectultorsiunii,conformanexei IImcoeficientulcondiiilordelucruconformtabelului 11nnumrulnivelurilorcldiriit numrultotalaldiafragmelorpedirectiadecalcul.

COEFICIENTULCONDIIILORDELUCRUm

Tabelul 11RaportulB(limea)Direciadeaciunea

sarciniiseismiceTipulplaneului

L(lungimea)

Coeficientul,m

Longitudinal monolit,prefabricat BLoriceraport 0,8

>0,20 0,8Monolitsauprefabricat echivalentPanourimonolitizate,fiicusuprabetonare

0,20 0,7

Transversal

Prefabricatedinfiinguste

0,200,250,300,350,400,450,50

0,650,670,680,700,720,730,75

11.5. Capacitateaderezistenlacompresiune excentric11.5.1. Fora tietoare capabil n cazul solicitrii la compresiune excentric n

planul pereilor pentru diafragme sau montanii pereilor cu goluri, fr a se lua nconsideraieefectulbuiandrugilor,sedetermindupcumurmeaz:

a.pentruzidriesimpl(fig.48).

(2)Z

RS

Z

Ne

Z

MT coCCM

25,1 = = =

ncare:TCM fora tietoare capabil la solicitarea de compresiune excentric a unei

diafragmei laniveluldecalculMc momentul ncovoietormaximumcapabilaldiafragmei respective la nivelulde

calculN sarcinagravitaionalmaximaferentdiafragmeilaniveluldecalculZdistanapeverticaldelaseciuneadecalcullapunctuldeaplicaiealrezultantei

forelororizontalecareacioneazdeasupraniveluluidecalculR rezistenadecalcullacompresiuneazidrieiSc momentul static al ariei comprimate (Ac) n raport cu axa care trece prin

centruldegreutatealseciunii.Sc = A c e0.Coeficientuldeflambajseconsideregalcuunitatea.AriacomprimatAc sedetermindinrelaiadeproiecieaforelor:

RN

Ac 25,1 =

Se admite ca zona ntins s aib maximum lungimea egal cu 0,5 din lungimeaelementului.

Pentruseciunidreptunghiularerelaia(2)areurmtoareaform:

(2)Z

NlRbl

NZ

NlTCM 425,1

12

- =

nrelaiiledatesaconsideratcpunctuldeaplicaiealforeiNcoincidecucentruldegreutatealseciunii.ncazulncareforaNseaplicexcentric,frcaelementulsfieacionatdeforeorizontale,sevaineseamadeaceastalastabilireaforeitietoarecapabile:

( )Z

deoNTCM

= ( )deAS coc =

d distanade lapunctuldeaplicaie al forei gravitaionaleN la centrul de greutate alseciunii.

b.Zidriantritcustlpioridebetonarmat(fig.49).

(3) ( )NzbbCCM NYRSSRZZM

T - + = =1

ncare:Rb rezistendecalcullacompresiuneabetonuluiSb momentul static al ariei comprimate de beton n raport cu centrul de greutate al

armturilorntinseSs idem,pentruariacomprimatazidrieiYN distana de la centrul de greutate al armturilor ntinse la axul care trece prin

punctuldeaplicaiealforeigravitaionaleN.Pentru determinarea momentelor statice Sb i Sz se calculeaz aria comprimat Ac din

echilibrulforelornproiecievertical:

bzc AAA + =

(4)R

RARANA bbaaz

- + = Sz=AzYz Sb=AbYb

Pentru simplificare se admite neglijarea armturilor n zona comprimat i neglijarealuriincalculaariilorstlpiorilornporiuneamijlocielaseciunilecustlpiorimarginali.

Armturadinzonantinssevaluancalculindiferentde procentuldearmarealseciuniicomplexe.

Pentruseciunidreptunghiulare(fig.49b)relaia(3)areurmtoareaform:

(3) ( ) ( ) ( )Z

alNxalaxal

R

aR

ZRb

T bCM 22 -

-

- - - + -

=

unde:

- -

+ = 1

R

Ra

Rb

RANx baa pt.x>a

11.5.2. Fora tietoare capabil n cazul de solicitare de compresiuneexcentric nplanul pereilor pentrumontanii diafragmelor cugoluri, la care se ianconsideraieefectulbuiandrugilorncastraielastic,sedetermincurelaia(5):

(5)Z

MMTCTT

cb

cm

CMb

Mm

CM + = + =

ncare:

TmCM,Tm

c foratietoarecapabilresp.momentulcapabilalunuimontantlaniveluldecalculdeterminatcapentruunelementplincurelaia2sau 3 n care se introduce fora gravitaional N n locul lui Nconformrelaiei(7)

TbCM, Tbc fora tietoare capabil, respectiv momentul capabil al unui

montant la niveluldecalculdatoritefectuluibuiandrugilorcaresedetermincurelaiile(6)i(60)

Pentrumontantulmarginal:(6) = jbhb TcM g

Pentrumontantulintermediari(6') ( ) = + = - ibiiibiibiicb TcTcTcM g g"' 1

ncare:Tbi, Tbi1 forele tietoare maxime capabile ale buiandrugilor din stnga i

dindreaptamontantuluiiconformpunctului11.5.3.j j coeficientul pentru nivelul j, respectiv suma acestora pn la

nivelulde calcul princareseineseamadevariaiavalorilorTbpe nlimea cldirii care pentru solicitri seismice se ia dintabelul12.

ci ci distanele de la mijlocul buiandrugilor (punctul de moment zero)pnlaaxulverticalalmontantului(fig.50).

VALORILECOEFICIENTULUI j i j

Tabelul 12Nivelul Numrul nivelurilorK P+4 P+3 P+2 P+1 P

j j j j j j j j j j5 0,30 0,30

1 0,60 0,90 0,30 0,30

3 0,82 1,72 0,68 0,98 0,30 0,30

2 0,95 2,67 0,92 1,90 0,70 1,00 0,30 0,30 s

1 1,00 3,67 1,00 2,90 1,00 2,00 0,70 1,00 0.30 0,30

OBSERVAII:1. Valorile din tabel corespund solicitrilor seismice n ipoteza variaiei liniare a deformaiei

structurii.2. Valorile din tabel sunt valabile pentru cldiri la care nlimile nivelurilor (het) sunt egale ntre

eleimaseledenivel(QK) suntctmaiegalentreele.3. Prin variaia coeficienilor j se ine seama n anumite limite de condiiile de echilibru pe

verticalaforelorgravitaionalecuforeletietoaredin buiandrugi.

Pentrudeterminareaforeitietoarecapabileamontantului lasolicitriledecompresiune excentric, la calculul termenului TmCM din relaia (5), care sestabilete dup situaie cu una din relaiile (2), (2'), (3) sau (3'), la foragravitaional N se adaug sau se scade, dup caz, suma forelor tietoare dinbuiandrugiconformrelaiei(7)sau(7').

Pentrumontantulmarginal:

(7) N= jbiTN g

Pentrumontantulintermediar:

(7) N= ( ) - - jbibi TTN g"' 1 Tbi1>Tbi

Semnul()seintroducecndrezultantaforelorTbestedirijatdejos nsus.11.5.3. Fora tietoare capabil a buiandrugilor (Tb) este cea mai mic for

determinatnbazaurmtoarelorconsiderente:rezistenalastrivireazidrieincaresencastreaz,buiandrugii rezistena montantului la compresiune excentric, innduse seama de

echilibrulmomentelorncovoietoarenzonadencastrareechilibrulforelornproieciaverticalrezistenabuiandruguluilamomentncovoietorilafora,tietoare.a. Pentru alctuiri curente de buiandrugi (fig. 51, 52) fora Tb, considerat c

acioneaz laprimulnivel,avndnvederecondiiaderezisten la strivireazidriei, sedetermincurelaia(8):

(8) ( )ostrib RabKT s - =

alungimeadencastrareabuiandruguluibgrosimeabuiandruguluiRstr rezistenadecalcullastrivireazidrieicaresestabiletecurelaia(9)o efortul unitar de compresiune la nivelul buiandrugului peste primul nivel,

datoritsarciniigravitaionale:

ANN D +

=0 s

(vezi.fig.51a).ki coeficientprincareseineseamadedistribuireaeforturilornzonadencastrare,

icaresedetermincurelaiile(10),(11),(12).

Rezistentadecalcullastrivire:

(9) 3)(

501

cmaRRstr + =

Valorileidomeniuldevalabilitateacoeficienilorki:montantmarginal:

(10)01

1 34

3

la

hK b

+ =

estevalabilpentru:a3hb il1a2hb

(11)01

2 34 laa

K +

=

estevalabilpentru:a3hb il1ahb

n cazul n care: a3hb iar 2hb>l1a>hb se interpoleaz liniar ntre valorilecoeficienilorK1 iK2.

montantintermediar:

(12) ( ) a

lK

llal

la

hK b

2'9,0

15,034

3 23

012

22

01

1' =

+

+ =

pentruparteadinstnga

(12) ( ) al

Klla

lla

hK b

2"9,0

15,034

3" 23

022

22

021 = +

+

=

pentruparteadreapt.Ladeterminarea forei gravitaionale aferentemontantului, seadmite sse

neglijeze componenta dat de forele tietoare din buiandrugi Tb. n caz contrar,calcululsefaceprinncercrisuccesive.

Dintrevalorile forelor Tb, calculatepentruacelaibuiandrug,odatpentrucondiiile de ncastrare din stnga (Tbl din fig. 51 b i 52 b), i odat pentrucondiiiledencastraredindreapta(Tb2),sevaalegevaloareaceamaimic.

Calculul forelor tietoare Tb la buiandrugii continui (fig. 52) se face cucoeficientul K2, relaia (11), pentru montantul marginal, iar pentru montantulintermediarcucoeficientul:

( )0122

3 3'

ll

lK

+ = pentruparteadinstnga

respectiv:

( )0222

3 3'

ll

lK

+ = pentruparteadindreapta.

Momentul capabil din nod, datorit forelor tietoare din buiandrugi, se poateexprimadirectprinrelaia(13).

(13) )(6 0

22

2 s - = strCb R

blM

b.Valoarea forei tietoareTb care satisface condiia de rezisten la compresiuneexcentricamontantuluiseverificcuajutorulrelaiilor(14), (15)i(15').

Pentrumontantulmarginal(fig.51,52).

(14)1

1

1

2'

CZT

T CMm

b

Pentrumontantulintermediar:

(15)2

2

1 '"

CZT

T CMm

b

2

2

1 ""

CZT

T CMm

b

respectiv

(15') ZTM CMmCb 22 2

c. Valoarea forei tietoare Tb, care satisface condiia echilibrului forelor nproiecievertical,severificcuajutorulrelaiilor(16)i(17).

Pentrumontantulmarginal:

(16)

D +

j

bli NNT

g11

Pentrumontantulintermediar:

(17)

D + -

jBb

NNTT

g22

12 "' Tb2>Tb1

d. Buiandrugul se dimensioneaz ca element de beton armat, att la ncrcrigravitaionale, ct i la efectul forei tietoare, avndvaloareaceamaimicdintreceledeterminatelapuncteleprecedentea...e,nconformitatecuSTAS10107/076.

Deschidereadecalcullc pentrudeterminareamomentuluidencastraresevaconsideranfunciedetipulbuiandruguluidupcumurmeaz:

buiandrugulconformfig.51

(18) l c=l0 +0,2abuiandrugcontinuuconformfig.52:

(19) l t = l0 +0,2 l l0 + 30cm

11.6.Capacitateaderezistenlaforfecarearostuluiorizontal11.6.1. Fora tietoare capabil la forfecarea rostului orizontal pentru diafragme

plinedinzidriesimpl,nfunciedemrimeaexcentricitiiforeigravitaionalecaefectalmomentului ncovoietor datorit aciunii forelor orizontale, se determin dup cumurmeaz:

a.pentruseciunisolicitatelacompresiuneexcentriccu excentr ic itatemic la careeste ndeplinitcondiia:

00

-I

YZTCM s

curelaiile(20)i(20')

(20) ( )07,0 s m fRA

T fi

icf + =

pentruseciunidreptunghiularelacare:

161

0 = NZT

e CM

(20) ( )07,05,1 sfRbl

T fcf + =

ncare:

A i =bl i ariainimiincazulseciunilor nI.T.L.conformfig.53R f rezistenadecalcul laforfecareazidrieii coeficientulprincareseineseamadedistribuireaeforturilordealunecare,

raportat laariainimiiconformrelaiei( 21) f coeficientuldefrecareconformSTAS10109/182pct. 5.2.4.o efortunitardecompresiunela niveluldecalcul

AN

=0 s

Coeficientul i sedetermincurelaia:

(21)I

Slii = m

ncare:S momentulstatical suprafee icuprinsentremargineaseciuniiiaxace trece

princentruldegreutatealseciunii, nraportcuaceastaxli lungimeainimii(fig.53).ntabelul13sedauvaloriaproximativepentrucoeficientul i.b. Pentru seciuni solicitate la compresiune excentric cu excentricitate mare la

care:

00 <

-I

YZTCM s

curelaiile(22)i(22'):

(22)i

icf

fAT

m s07,0 =

VALORIAPROXIMATIVEPENTRUCOEFICIENTULi

Tabelul13Formaseciunii i

dreptunghiularseciuniIcutlpireduse0,l

mare,cndseconsidercrezistenadeforfecareazidriei(Rf)estedepit,datoriteforturilorde ntindere n seciune, care apar la ambele capete ale peretelui, ca urmare a solicitrilorseismicealternante.

Calcululsefaceattcurelaia(22)sau(22')pentruzidriasimplcticurelaia(23).Dintreacestedouvalorideterminate,seconsiderceamaimare.11.6.3.Foratietoarecapabillaforfecarearostuluiorizontalpentrudiafragmacugoluri

secalculeazcu relaiile (20)(20'), (22), (22')pentruzidriesimpl, saucu relaia (23)pentruzidriantritcustlpioridebetonarmat,ncareforagravitaionalN,cucaresedeterminefortulunitar0,senlocuietecufora N,determinatconformrelaiei(7)sau(7').

ncazulncareforatietoarecapabillaforfecarearostuluiorizontaldeterminatcamaisus, este mai mic dect fora tietoare capabil la compresiunea excentric determinat nconformitatecuprevederiledelapunctele11.5.2.i11.5.3.adic:

Tcf

VALORILECOEFICIENTULUI

Tabelul 14Excentricitatearelativ

0el

6 1

6 0el

4

-1

42

0el

4 0

Stabilirea excentricitii relative l/e0 se va face conform punctului 11.7.4. (vezianexaIII).

11.7.2. Fora tietoare capabil corespunztoare condiiei de rezisten laeforturileprincipalede ntindere,pentrudiafragmeplinedinzidrientritcustlpioridebetonarmat(zidriecomplex),sedetermindupcumurmeaz:

a. La seciunile la care rezistena este asigurat de panourile ele zidrie simplncadratedeelementedebetonarmat, calcululsefacecurelaia(26)sau(26')dupcaz,ncareefortulmediudecompresiunea0 seintroducecuvaloarea:

(27)idAN

0 s

n care aria ideal: bb

zid AR

RAA + = iar coeficientul i se introduce cu valoarea

determinat nbazacaracteristiciloridealealeseciunilor(Aid,Sid,Iid)

(28) iid

idi lI

S = m

b. La seciunile la care rezistena la eforturi principale nu mai este asigurat dezidrie, aceasta considernduse fisurat, ntregul efort de ntindere trebuie preluat dearmturile din centuri (respectiv de armturile prevzute n rosturile orizontale alezidriei)idearmturilestlpiorilordebetonarmat.

Deoarece rezistena la eforturi principale de ntindere trebuie satisfcutconcomitent attde armturiledin centuri ct ideceledin stlpiori, sevaconsideraceamaimicvaloaredintreurmtoarele:

pentrucenturiiarmturiledinrosturileorizontalealezidriei:

(29) cpet

i

i

aaccp Th

lRAT > =

m2

zidriesimpl.

pentrustlpiori:

(30) cpi

i

aascp Tl

lRAT > =

1

2 m

zidriesimpl.

ncare:Aac ariaarmturilordincenturidestinat a prelua numai solicitrile seismice, i

aria total de armtur din rosturile orizontale ale zidriei pe nlimea

unuinivelAas aria armturilor din stlpiori din poriunea mijlocie a peretelui (fr

armturastlpiorilormarginali)li suma lungimilor de zid aferente stlpiorilor din poriunea mijlocie a

peretelui(fig.54).

11.7.3. Fora tietoare capabil corespunztoare condiiei de rezisten la eforturiprincipaledentindere,pentrudiafragmecugoluri,secalculeazcurelaiile(26)sau(26')pentruzidria simpl, ncare,pentrudeterminareaefortuluimediudecompresiune 0, n locul foreigravitaionaleNseintroducefora N conformrelaiei(7)sau(7)icurelaiile(29)i(30)pentruzidriantritcustlpioridebetonarmat.

11.7.4. Excentricitatearelativaforeigravitaionale(l/e0),nfunciedecaresestabileteprinintermediul coeficientului efectul efortului de compresiune asupramrimii capacitiiderezistenlaeforturiprincipaledentindereladiafragmadinzidriesimpl(relaiile26,26),sedetermindupcumurmeaz:

a.Pentrudiafragmepline,curelaia:

(31)ZT

Nlel

cpo =

b. Pentrudiafragmecugoluri,curelaia:

(32) -

=c

bcpo MZT

lNel

ntruct fora tietoare capabil Tcp care urmeaz s fie determinat nu este cunoscutpentru a putea fi introdus n relaiile (31) sau (32), calculul se face cu aproximaii succesive,prima valoare a excentricitii relative stabilinduse din condiia de rezisten la compresiuneexcentric (TCM) conformprevederilordelapunctul 11.5.1.

(31)ZT

Nlel

cpo =

1

respectiv:

(32) -

=

cb

cpo MZTlN

el

1

Aproximaiile se continu pn cnd diferenele dintre dou valori succesive devinneglijabile.Pentruforatietoarecapabildelaniveluldebaz,valorilecoeficientului0sepotcitidirectdindiagramadatnanexaIII.

Lapereiicugoluri,ncazuln_careforaTcp estemaimicdectTCM sevarecalculafora N i momentul M\. Pentru aceasta se admite ca fora tietoare din buiandrugi Tb, s fiedeterminatnmodaproximativ,nmulinduseforaTbcalculatconformpunctului11.5.3.curaportul Tcp/TCM.

bCM

cpb TT

TT =

12.VERIFICAREAPLANEELORCADIAFRAGMEORIZONTALE

12.1.Sistemulstaticdecalculischemadencrcare12.1.1. n plan orizontal planeele pot fi considerate n calcul drept grinziperei

continue,avndcareazemepereiidiafragmaicldirii.Solicitareaorizontalesteegalcuforaseismicdenivel Skcareserepartizeazproporional cu masele aferenteniveluluirespectiv.

ncazurilecurenteseadmitenmodacoperitorrepartizarealiniarasarciniiseismicepelungimea(L)saupelimea(B)aplaneului(fig.55).

(33) ( )

+ =

Le

BL

SS kk

612,1

ncare:edistanadintrecentrulderigiditateicentrulmasicisedeterminconform

anexeiII(exl respectiv eyl).Se admite ca forele Ski a are acioneaz asupra diafragmei i la nivelul k s fie

considerateproporionalecucapacitileportantealepereilordiafragmlanivelul0"stabilite'nconformitatecuprevederiledincapitolul11.

(34)

=ci

cikki T

TSS

La structurilebineconformate calculul se facede regul