p 115 Din 82 Proiectarea Construcţiilor Metalice Pretensionate

7/25/2019 p 115 Din 82 Proiectarea Construciilor Metalice Pretensionate

1/37

INSTRUCIUNI TEHNICE PENTRU PROIECTAREACONSTRUCIILOR METALICE PRETENSIONATE

Indicativ P 115-82

Cuprins

1. PRETENSIONAREA N CONSTRUCII METALICE - SCOP I OMENII APLICARE

1.1. Pretensionarea este un procedeu prin care n procesul executrii sau montajului uneiconstrucii, n anumite seciuni, elemente sau n ansamblul ei, se creeaz eforturi de semn opuscelor care ar rezulta din aciunile exterioare. Eforturile create prin pretensionare pot fi realizate cuajutorul fasciculelor din srme de nalt rezisten, cablurilor din srm mpletite sau a barelorrigide din oel de rezisten mare sau prin alte metode.

Prin efectuarea pretensionrii se realizeaz o distribuie favorabil a eforturilor ntre elementele

construciei propriu zise, rigid, executat din oel obi!nuit !i cele de prentindere, executate dinoel cu rezistene superioare. "n acest mod se obine o reducere sensibil a eforturilor construcieipe seama prelurii unor solicitri importante de ctre elementele de prentindere.

Pretensionarea n construcii metalice duce la o utilizare mai favorabil a materialului structuriiprin extinderea domeniului de lucru elastic al acestuia. "n acest fel se obine o reducere nsemnat a consumului de oel, a costului, precum !i o mic!orare a deformaiilor.

#stfel, n cazul unei structuri nepretensionate, domeniul de variaie a tensiunilor ntr o seciunesau bar, din diverse aciuni exterioare, poate fi ntre zero !i rezistena de calcul la ntindere $%,sau cea de compresiune % &fig. 1'.

Prin pretensionare se reu!e!te s se creeze tensiuni de semn opus celor din aciunile exterioare(domeniul de lucru al materialului poate fi extins pe intervalul %.

1.). Procedeul pretensionrii prezint aspecte deosebite de variate, folosind elemente deprentindere sau alte mijloace care se pot aplica la proiectarea construciilor noi, ct !i laconsolidarea celor existente, n scopul mririi capacitii lor portante, la sisteme cu inim plinsau cu zbrele, static determinate sau nedeterminare.

*intre procedeele cele mai cunoscute se menioneaz urmtoarele+

a. reducerea seciunii barelor solicitate la ntindere, compresiune, ncovoiere, precum !i a altorelemente de construcie prin folosirea unor elemente de prentindere de diferite forme din oel cu nalt rezisten.

b. crearea n elementele izolate, cu inim plin, a unei ncovoieri de sens opus celei produse deaciunile exterioare !i asamblarea lor ulterioar prin sudur sau !uruburi, astfel ca s lucreze caun tot unitar, obinndu se o repartizare mai favorabil a tensiunilor pe nlimea seciunii grinziicompuse n acest mod(

c. modificarea poziiei reazemelor structurilor static nedeterminate, respectiv a repartiieimomentelor ncovoietoare !i a deformaiilor, n scopul obinerii, n anumite seciuni ale structurii, aunor eforturi de semn contrar celor produse de aciunile exterioare(


2/37

d. pretensionarea sistemelor de cabluri, creindu se eforturi iniiale de ntindere cu valori mai maridect cele de compresiune care ar fi produse de aciunile exterioare, astfel nct ntreagastructur, realizat din elemente flexibile, va avea, n stadiul de exploatare, numai eforturi de ntindere etc.

Pretensionarea se poate utiliza !i pentru consolidarea elementelor de structur existente n

vederea sporirii capacitii lor portante. "n funcie de sistemul static !i constructiv al structurii, pretensionarea se poate realiza n ntregime pe parcursul execuiei, n perioada montajului, dup aplicarea parial sau complet a ncrcrilor permanente.

Pretensionarea se poate realiza n una sau mai multe etape prin alternarea de pretensionri !idispuneri a aciunilor permanente, cnd efectul economic este mai substanial, dar cu preul uneiexecuii ceva mai complexe.

#legerea metodei de pretensionare !i de succesiune a etapelor de prentindere se va face pebaza unei fundamentri economice.

dat cu proiectul structurii pretensionate se va elabora !i proiectul de realizare a pretensionrii,care va conine datele necesare pentru realizarea structurii+ elemente !i dispozitive pentruefectuarea prentinderii, prevederea utilajelor necesare, ancoraje, aparatur !i ndrumri pentrumsurarea !i controlul efortului de prentindere, urmrirea n timp etc.

Prevederi de detaliu privind proiectarea !i executarea elementelor de construcii metalicepretensionate sunt date succint n anexa 1.

-top

2. MATERIALE I CARACTERISTICILE LOR E CALCULMat!"ia#!

).1. Elementele construciei propriu zise se execut din produse finite, laminate la cald, oelcarbon !i slab aliat, care ndeplinesc condiiile prevzute n /0#/ 1 1 23 42, pct. ).

Elementele de prentindere se pot executa sub urmtoarele forme+

a. fascicule din srme /5P netede de nalt rezisten, /0#/ 672)3) 2 , /0#/ 1 1 43 46 !i/0#/ 6891 46, avnd seciunea circular ptrat sau dreptung:iular, srmele fiind dispuse peunul sau mai multe rnduri(

b. toroane 05P, /0#/ 672)37 2 !i /0#/ 1 1 43 46(

c. bare rotunde netede sau cu profil periodic P; 8 , laminate la cald !i tratate termic /0#/1 1 43 46 !i /0#/ 672)3732 , /0#/ 73mm)(

d. cabluri din srme de oel construcie simpl /0#/ 191< 2 , cabluri compuse duble, construcienormal, /0#/ 1


3/37

).). Pentru elementele de prentindere sub form de fascicule, toroane !i cabluri este necesar ca, nainte de fixarea lor n construcia pretensionat, s fie supuse unei ntinderi prealabile la unefort care s dep!easc cu cca. 1 ? efortul de calcul, pe o durat de minimum < minute, nscopul mririi limitei de proporionalitate.

).


4/37

P"inci+ii ,!n!"a#!


5/37

05P

6 181 189 196 196

4,9 127 122 19 19

8 146 12 177 177

1) 166 14 1


6/37

/e adopt un coeficient subunitar n)= ,8 cnd eforturile provenite din ncrcrile exterioare suntmai mari !i de semn opus celor produse din elementele de prentindere.

"n cazul cnd este asigurat un control direct !i precis al efortului din elementele de prentindere,coeficientul aciunilor pentru eforturile structurii se ia egal cu unitatea n = 1.

@a verificarea la flambaj a barelor, efortul de compresiune produs din pretensionare se afecteazcu coeficientul n1 = 1,1.


7/37

1 efortul cu care trebuie realizat ntinderea iniial a elementului de pretensionare, nainte dea fi montat n structur(

efortul de calcul n elementul de pretensionare(

,89 coeficient de relaxare care se adopt numai pentru elementele de prentindere realizatesub form de fascicule, cabluri !i toroane(

Et !i #t modulul de elasticitate !i aria elemenului de prentindere(

a mrimea alunecrilor din ancoraje !i deformabilitatea acestora( se adopt ,1 cm n cazulancorrii sub form de tij filetat cu piuli, strngerea fiind realizat cu precizie !i ,) cm cnd ntre construcie !i ancoraj se prevd !aibe sau rondele pentru transmiterea efortului deprentindere la elementul de construcie.

7.


8/37

Parametrii

Efort depretensionare

> 0F+

Prin cifre este indicat succesiunea n care se efectueaz prentinderea elementelor, precum !ivaloarea efortului prentinderii pentru ca n final s existe acelai efort n fiecare element.

-top


9/37

5. PROIECTAREA )RIN ILOR CU INIM PLIN 3 PRETENSIONATE

Ti+%"i d! ,"in4i c% ini& +#in . Sc6!&a d! a&+#a$a"! a !#!&!nt!#'" d! +"!7ntind!"!

9.1. "n figura ) ai sunt prezentate cteva exemple de grinzi cu inim plin, avnd elemenele deprentindere dispuse dup diverse contururi.

#stfel, pentru primele trei tipuri de grinzi, dispunerea elementelor de prentindere este rectilinie petoat desc:iderea !i n limita conturului grinzilor.

9.). Pe desc:iderea grinzii, elementele de prentindere trebuie s fie a!ezate pe acele poriuniunde seciunea grinzii nu mai este capabil s preia momentele ncovoietoare din aciunileexterioare.

9.


10/37

9.2. @a grinzile continue cu nlime constant &fig. ) i' se recomand a!ezarea elementelor deprentindere n zonele cu momente maxime pozitive !i negative.

9.8. *ispunerea elementelor de prentindere n afara conturului grinzii &fig. ) : ', se adopt atuncicnd gabaritul grinzii nu este limitat, eficacitatea pretensionrii se mre!te, iar seciunea ei !i aelementului de prentindere se mic!oreaz.

#stfel de soluii prezint anumite neajunsuri constructive, transportul lor este mai complicat, iartalpa inferioar n procesul pretensionrii poate s !i piard stabilitatea, lungimea ei fiind mare !irigiditatea mic, neexistnd posibilitatea fixrii ei de elementul de prentindere !i acesta este maiexpus deteriorrilor.

S!c i%ni a#! ,"in4i#'" c% ini& +#in

9.1 . "nfig. 6 a: sunt prezentate cteva seciuni caracteristice ale grinzilor cu inim plinpretensionate.

9.11. Pentru ca seciunea s fie eficient folosit, avnd elementele de prentindere dispuse lanivelul tlpii inferioare, aceasta se proiecteaz nesimetric, talpa superioar comprimat fiind maidezvoltat dect cea inferioar ntins &fig. 6 a'. #simetria seciunii este caracterizat princoeficientul #s=: )3:1 pentru care se adopt valori mai mari de 1,4.

9.1). 0alpa inferioar a grinzii se poate realiza dintr o platband &fig. 6 ac' , din profil cornier sauG &fig. 6 de', sau seciune tubular &fig. 6 f : ', care ofer o comportare bun la compresiune.

9.1


11/37

a. pentru seciunea dublu 0 nesimetric &fig. 2 a' , n prima etap din aciunea efortului dinelementul de prentindere, n grinda sistem static determinat se produce un efort axial decompresiune !i un moment ncovoietor e, tensiunile n seciunea grinzii fiind cele dinfigura 6b(

b. n a doua etap &fig. 2 c', din aciunile exterioare avem momentul ncovoietor Cp,

corespunztor sistemului static determinat, iar din cre!terea efortului n elementul de prentindereI, aferent sistemului static nedeterminat, se produc n seciunea grinzii tensiunii analoageefortului de prentindere iniial . 0ensiunile din cele dou etape se nsumeaz, astfel ca n fibreleextreme ale grinzii s nu fie dep!ite rezistenele de calcul &fig. 2 d'.

9.14 "n stadiul de prentindere, din suma eforturilor axiale !i I, se impune de asemeneacondiia ca tensiunea s nu dep!easc rezistena de calcul corespunztoare.

repartizare ideal a tensiunilor n seciunea cea mai solicitat s ar obine n cazul cndtensiunile din momentele ncovoietoare s ar anula, iar n seciune ar rezulta numai tensiuni decompresiune produse de !i I &fig. 2 e'.

;ondiiile de mai sus se exprim prin relaiile+

n care+

#, # t aria seciunii grinzii, respectiv a elementului de prentindere(

J 1, J ) modulele de rezisten ale seciunii grinzii n raport cu fibra superioar, respectivinferioar a seciunii(

e distana de la elementul de pretensionare la axa grinzii.

"n relaiile tensiunilor din seciunea grinzii, s a considerat c cele din aciunile exterioare sunt desemn opus !i mai mari dect cele produse de aciunea efortului din elementul de prentindere,

astfel c mrimea acestuia a fost efectuat de coeficientul n) K 1. "n calculul tensiunii din elementul de prentindere, efortul a fost afectat de coeficientul n1 D 1, nipoteza c mrimea acestuia ar dep!i pe cea considerat n calcul.

Bpotezele de mai sus sunt cele mai defavorabile care ar putea interveni.

;nd efortul de prentindere se determin n mod precis, coeficienii de mai sus se iau egali cuunitatea.


12/37

9.12. "n cazul cnd prentinderea este efectuat anterior aciunii sarcinilor exterioare, estenecesar !i verificarea tensiunii n talpa inferioar comprimat cu relaia+

relaie din care se poate determina valoarea maxim a efortului cu care se poate realizaprentinderea iniial, adic

unde # este aria ntregii seciuni a grinzii.

9.18. /pre deosebire de grinzile simplu rezemate nepretensionate, la care aspectul repartizriitensiunilor n seciune pe toat desc:iderea ei se pstreaz n general acela!i, la celepretensionate aspectul repartizrii tensiunilor este variabil, n zona reazemelor cu tensiuni de ntindere la talpa superioar !i compresiune la cea inferioar, n zona central invers, iar nzonele intermediare este posibil ca repartizarea tensiunilor n seciune s fie numai decompresiune, acolo unde momentele provenite din aciunile exterioare sunt anulate de momentulprodus de efortul din elementul de prentindere.

9.) . ;re!terea efortului din elementul de prentindere rectiliniu din aciuni exterioare verticale sedetermin cu relaia cunoscut+

n care+

m, Cp momentele ncovoietoare n grind, sistem static determinat, din efortul unitar nelementul de prentindere, respectiv din aciuni exterioare(

EB rigiditatea la ncovoiere a seciunii grinzii(

lt lungimea elementului de prentindere(

11 deplasarea n sistemul de baz din aciunea unui efort unitar n elementul de prentindere(

1p idem, din aciuni exterioare.

P"'i!cta"!a '+ti& a $!c i%nii ,"in4i#'" c% ini& +#in


13/37

9.)1. Pentru proiectarea optim a grinzilor cu inim plin, seciunea dublu 0 nesimetric &fig. 8',avnd elementul de prentindere rectiliniu, dispus la nivelul tlpii inferioare, aria seciunii grinzii sepoate determina cu suficient exactitate, impunndu se urmtorii parametrii+

a coeficient privind ponderea ariei inimii n raport cu aria ei total, ,

b asimetria seciunii &8'

c zvelteea inimii

9.)). *iferitele caracteristici ale seciunii grinzii se pot exprima considernd cu aproximaie nlimea grinzii egal cu nlimea inimii !i egal cu distana ntre centrele de greutate aletlpilor+


14/37

;oeficientul reprezint importana cre!terii efortului de prentindere I, fa de efortul de ntindere iniial, numit !i coeficient de autotensionare.

*in relaiile &


15/37

&11'

/e poate determina capacitatea portant a seciunii grinzii, respectiv momentul ncovoietormaxim capabil

&1)'

unde ; reprezint o caracteristic principal a grinzii !i are expresia

&1


16/37

*ac grinda preia pn la pretensionare o parte din aciuni, greutatea proprie etc., atuncimrimea efortului n elementul de prentindere este dat de efortul de prentindere !i decre!terea acestuia I din dispunerea ncrcrilor dup efectuarea prentinderii, iar momentul Cp este cel corespunztor ncrcrii totale.

Pentru grinzile cu element de prentindere rectiliniu, tensiunile tangeniale sunt preluate numai de

seciunea grinzii !i verificarea se efectueaz ca pentru grinzile obi!nuite.9.)7 erificarea la stabilitate general a grinzilor cu inim plin pretensionate, ct !i a stabilitiilocale, se efectueaz pentru stadiul cnd acioneaz efortul de prentindere, ct !i n stadiulaciunii acestuia !i a ncrcrilor exterioare, conform prevederilor din /0#/ 1 1 23 42.

/geata grinzii se calculeaz n stadiul elastic !i pentru ncrcrile normate, deci neafectate decoeficienii aciunilor.

/istemul grind pretensionat n stadiul de exploatare este sistem static nedeterminat, iarsgeile se calculeaz dup regulile cunoscute ale staticii, adic+

&14'

f fiind sgeata grinzii pentru sistemul static determinat din aciunile exterioare, iar f& $I' sgeatadat de efortul total din elementul de prentindere.

0abelul o este efortul maxim n talpa ntins rezultat dinaciunile exterioare ale sistemului static nepretensionat.

/eciunea elementului de prentindere se calculeaz pentru un efort egal cu &1,7...1,9'>o.

6.19. "n calculul grinzilor cu zbrele pretensionate se disting n general urmtoarele faze+

a. grinda cu zbrele se afl sub o anumit aciune exterioar, greutatea proprie, parial sarcinapermanent, efortul din elementul de prentindere este nul, n cazul nefixrii lui n structura grinziicu zbrele(

b. n cea de a doua faz, pe lng aciunile anterioare, n elementul de prentindere se dezvoltefortul de pretensionare(

c. n faza final, pe lng aciunile de mai sus, grinda suport restul aciunilor exterioare.

"n primele dou faze grinda cu zbrele se comport ca sistem static determinat, iar n ultima casistem nedeterminat.

6.16. "n cazul grinzilor cu zbrele avnd elementul de prentindere rectiliniu !i aria seciunii tlpiiinferioare constant, calculul se poate conduce n modul urmtor+

se apreciaz iniial o distribuie convenabil ntre aria tlpii inferioare #o !i cea a elementului deprentindere #t+

&12'

se determin aria total a tlpii din condiia ca efortul total din talp >o din aciunile exterioare, n sistemul static determinat, s fie egal cu suma eforturilor ce se dezvolt n cele dou arii #o !i # t, adic

> = # % $ #t%t &18'

!i rezult aria total corespunztoare tlpii inferioare a grinzii !i a elementului de prentindere,

&) '

se calculeaz apoi aria tlpii grinzii !i cea a elementului de prentindere

&)1'

"n continuare, se determin efortul de calcul n elementul de prentindere, a crui valoare maxims fie egal cu capacitatea tlpii inferioare la solicitarea de compresiune, adic+

&))'


21/37

reprezentnd coeficientul de flambaj al tlpii inferioare a grinzii !i se recomand s aibe valori = ,8 ... ,89.

/e calculeaz cre!terea efortului n elementul de prentindere din aciunile exterioare, dup ce afost efectuat prentiderea, din condiia ca alungirea elementului de prentindere sub aciuneacre!terii efortului de prentindere cu valoarea I !i n talpa inferioar sub aciunea diferenei deefort >o I, s fie egale( se obine+

&)


22/37

Hcnd substituia n &) i=>oiI &)2'

0ensiunea n elementul de prentindere+

&)8'

Efortul total ntr un panou i al tlpii inferioare va fi+

> i=>oi&n)$I' &< '

iar tensiunea din aciunea acestui efort+

&i eforturi n sistemul static determinat al grinzii dintr un efort unitar n elementul de

prentindere, respectiv din aciuni exterioare(

li, lt lungimea barei i a grinzii cu zbrele, respectiv lungimea elementului de prentindere.

0!"i ica"!a t!n$i%ni#'" 7n :a"!#! ,"in4i#'" c% 4 :"!#!


23/37

6.18. erificarea tensiunilor n barele grinzii se face pentru suma eforturilor rezultate din aciuniexterioare !i al celui din elementul de prentindere, $I.

6.) . Pentru barele la care n sistemul de baz efortul din aciunile exterioare !i elementul deprentindere sunt de semne opuse+

a. bara n sistemul de baz din aciuni exterioare are efort de compresiune

b. bara n sistemul de baz din aciuni exterioare are efort de ntindere+

6.)1. Pentru barele ale cror eforturi n sistemul de baz, ct !i din elementul de prentindere auacela!i semn+

a. efort de compresiune

&


24/37

max=%# &7 '

6.)7. /emnificaiile notaiilor din relaiile de mai sus sunt urmtoarele+

>&v$x' efortul rezultat ntr o bar a grinzii cu zbrele din ntinderea iniial , ct !i cre!tereaacestuia din aciuni exterioare I(

>o efortul n bar n sistemul de baz din aciuni exterioare(

n efortul n bar n sistemul de baz dintr un efort unitar de prentindere(

efortul de prentindere iniial(

#, #n aria brut !i net a barei(

%, %t rezistena de calcul a barei, respectiv a elementului de prentindere(

n1, n) coeficieni ai aciunilor conform punctului


25/37

#sigurarea gradului necesar de rezisten la foc, precum !i protecii suplimentare, se vor stabili n conformitate cu prevederi ale unor prescripii speciale.

/e vor avea n vedere fenomenele care apar la variaii de temperatur, datorit faptului cacestea se manifest ntr un ritm mai rapid pentru elementele de prentindere dect pentruelementele de structur !i invers cnd sunt conduse n canale nc:ise.

-top

1.2. C'ndi ii t!6nic! n!c!$a"! a i $+!ci icat! 7n +"'i!ct%# d! !


26/37

"ntruct pentru construcii metalice pretensionate, la noi nu exist date cu privire la ancorajelemetalice, pn la proiectarea !i omologarea lor, se vor putea folosi ancorajele prevzute pentrufasciculele utilizate pentru elementele de beton precomprimat, coninute n O>ormativ pentruexecutarea lucrrilor de beton armat precomprimatO ; )1 44.

;ele prevzute succint, mai sus, nu sunt limitative, proiectantul putnd aduce orice alte date

necesare pentru buna execuie, asigurarea securitii !i exploatarea normal a construciei.-top

ANE;A 2

E;EMPLE E CALCUL

E

1. /e cere dimensionarea unei grinzi cu inim plin ca structur pretensionat, avndcaracteristicile+

desc:iderea grinzii 1 = 1) m.

ncrcarea permanent g = 3m,

ncrcarea temporar p = 2 da>3m.

Nrinda se va executa din @ 3cm) .

Elementul de prentindere se va realiza dintr un cablu mpletit zincat, avnd %t = 1 7 da>3cm) !i E = 1,8.1 6 da>3cm) .

;oeficienii aciunilor ng = 1,1( np = 1,).

;oeficienii aciunii prentinderii n1 = 1,1 !i n) = ,8.

Comentul ncovoietor maxim

Hora maxim tietoare

/e calculeaz raportul


27/37

*in tabelul < pentru grinda cu ncrcare uniform distribuit se obine coeficientul de asimetrie #s !icoeficientul ;

# s = 1,216( ; ,


28/37

Bx =


29/37

b' "n stadiul de exploatare

c' erificarea tensiunii n elementul de prentindere

d' erificarea seciunii grinzii n dreptul ancorrii elementului de prentindere de grind.


30/37

Ca#c%#%# $ ,! ii

/e efectueaz la mijlocul desc:iderii pentru ncrcrile normate.


31/37

0!"i ica"!a $ta:i#it ii #'ca#! a ini&ii ,"in4ii

/e vor dispune rigidizri transversale n dreptul reazemelor !i n zona de ancorare a elementului

de prentindere &fig. ).


32/37

Panoul ) la mijlocul desc:iderii. *imensiunile sunt acelea!i

C= 117118,m , 0= 64) da>

%ezistenele critice sunt acelea!i+

*eci stabilitatea local a inimii este asigurat numai prin dispunerea de rigidizri verticale.

*ac nu s ar realiza pretensionarea grinzii, pentru aceea!i desc:idere !i ncrcare, ar fi necesarun modul de rezisten.


33/37

#lctuind o seciune dublu 0 simetric cu urmtoarele dimensiuni+

inim 1)9 x 1

platbande ) x 3cm) K %

*in compararea celor dou seciuni rezult c grinda pretensionat va avea o greutate mai miccu )1,9 ?.

;onsidernd c pentru elementul de prentindere, inclusiv ancorajele !i manoper, preul de costeste de dou ori mai mare, reducerea este de 16?.

%educerea greutii !i a preului de cost n cazul unor grinzi cu desc:ideri !i ncrcri mai mari,va fi mai substanial.

-top

E

). Nrinda cu zbrele dinfig. ).7 se pretensioneaz cu dou fascicole din /5P ntre nodurile ) )

*esc:idereafermei.................................

3cm).


34/37

"ntr o prim faz, ferma nepretensionat, static determinat, a fost ncrcat cu sarcinilepermanente P1, rezultnd eforturile din tabelul ).1 coloana 9.

"n etapa urmtoare s a efectuat pretensionarea cu un efort I = 18 da>, din aciunea cruiaau rezultat eforturile din tabelul ).1 coloana 2, care cumulate cu cele obinute din P1 sunt date ncoloana 17. Crimea efortului de prentindere s a ales astfel nct n talpa inferioar a fermei s

nu rezulte eforturi de compresiune, adic , sau ,82 . I K 18 2< , de unde

"n etapa ultim au fost dispuse n nodurile fermei !i ncrcrile temporare P) , datorit croraefortul n elementul de prentindere a crescut cuI,

>umrtorul din expresia lui * I este suma valorilor din coloana 1), iar primul termen de lanumitor suma valorilor din coloana 11.

;alculul este condus pentru jumtate din ferm.

Eforturile totale, n bare din aciuni permanente, efortul de prentindere date n tabelul ).1 col. 19.

"n coloana 16 sunt date n procente raporturile dintre eforturile n barele fermei pretensionate,coloana 19, !i a celei nepretensionate, coloana 8.

%aportul eforturilor n talpa superioar variaz pn la 27?, n cea inferioar ntre 64 7 ?, ndiagonale !i montani pn la cca 6 ?.

*in dimensionare au rezultat ariile barelor, coloana 14, iar n coloana 18 greutile acestora.Pentru tlpi !i prima diagonal s au folosit seciuni 0 sudate din @ 9) )A, iar pentru restulbarelor, seciuni )@ din @


35/37

5#%F @G>NBCE#cm)

Eforturi din sistemul static determinat din

cm

ini

cm

daP=1

da>

P1=

I=18

da>

P1$P)

da>

1 ) < 7 9 6 4 2 8 1 11

1 < 7,1 1,7 66 )) 8) 724 2 4 2

1 < T 7,19 11


36/37

1 ) < 1,


37/37

2 1 T 1,97 )4 2) )9)94 116)99 62 7 ,

p 115 Din 82 Proiectarea Construcţiilor Metalice Pretensionate

Documents

Transcript of p 115 Din 82 Proiectarea Construcţiilor Metalice Pretensionate