Eficientizarea Prin Modelare Si Conducere Informatizata

6. POSIBILITATI DE EFICIENTIZARE A PROCESELOR DE ELABORARE A

MATERIALELOR METALICE FEROASE PRIN MODELARE SI CONDUCEREA

INFORMATIZATA

6.1. CONCEPTE PRIMARE

Modelul matematic prezentat reprezint un model completat, pe baza rezultatelor practice obinute in urma prelucrrii pe calculator a datelor prelevate la Siderurgica Hunedoara. Simbolizarea variabilelor de intrare, a funciilor obinute ca variabile de ieire este n concordan cu cele prezentate n tabelele 19.1i 19.2

Ecuaiile modelului difer, dar nu n totalitate, de cele teoretice fiind prezente acum relaii noi sau cu unii coeficieni de corecie rezultai din aplicarea efectiv a programului i folosirea efectiv a acestui program pentru furnalele de la Siderurgica Hunedoara.

6.2. PREMISE DE CALCUL

Prezentate n totalitate, avnd n vedere complexitatea modelului aceste a sunt: 1. variabilele de intrare considerate fixe, cele adoptate care au fost ulterior verificate, precum

i cele rezultate din calcul coninute n formatele de intrare i de ieire (tabelele 19.1i 19.2) sunt raportate cantitativ, la cerinele beneficiarului la unitatea de ncrcare. 1. coninuturile procentuale ale elementelor n aglomerat, minereuri, fondani, cocs i cenua cocsului sunt raportate la masa anhidr. 2. cantitatea teoretic de font care se poate obine dintr-o unitate de ncrcare se determin din ecuaia de bilan a fierului, n aceast ecuaie participnd atunci cnd este utilizat ca fondant acid i minereul Krivoi Rog. 3. cantitile de fier introduse de minereul de corecie (minereu de mangan), minereul Krivoi Rog (atunci cnd este considerat ca fondant acid) i cenua cocsului compenseaz pierderile de fier n praful de furnal. 4. Compoziia volatilelor cocsului este considerat fix, adic: 35% CO2, 37% CO, 6% CH4, 7% H2, 15% N2, iar n cadrul componentelor aduse de volatilele cocsului n cantiti foarte mici, aportul volatilelor a fost neglijat.

5. Randamentele de trecere ale elementelor n font ( ), n zgur ( ) i n volatile ( ) considerate constante n calcului urmtor au fost:

Element Fe Mn P S

0,995 0,5 1,0 Din calcul

0,005 0,5 0,0 Din calcul

0,000 0,0 0,0 0,1

1. cantitatea de fondant bazic (calcar) a fost determinat avndu-se n vedere necesarul de baze care trebuie adus n furnal, precum i cantitatea de sulf care trebuie legat n zgur.

2. cantitatea de fondant acid (minereu Krivoi Rog) a fost determinat dup verificare n

prealabil a necesitii unui adaos de baze (a se vedea F 0).

3. minereul de corecie, care se determin prin calcul (minereu de mangan Iacobeni, M sau Muj) a fost determinat cantitativ avnd la baz un bilan teoretic al manganului.

4. modelul prezentat n acest capitol conine ecuaii care ne permit funcionarea furnalului cu trei tipuri de minereuri secundare diferite Si1, Si2, Si3.

6.3.. METODA DE ALCTUIRE A MODELULUI Pstrnd simbolizrile din tabelul 6.1, se pornete cu datele de intrare: Aui, Sui1, Sui2, Sui3, Hui, Kui (care se verific i se corecteaz prin calcul), G2, Ta, %O2 din aerul insuflat, Wo, B (care

se verific i, n cazul cnd B1 B se corecteaz cantitatea de fondant ( ) pn cnd B1 B), tfont, tgaz, ni, compoziiile procentuale ale materialelor ncrcate n furnal.

1. Se pornete de la cantiti de ag1omerat i minereu secundar (India sau pelete) cunoscute ca valori n unitatea de ncrcare (Aui, Sui).

2. Se adopt un debit orar de gaz metan n funcie de disponibiliti (Hui) 3. Se adopt n calcul un consum iniial de cocs tehnologic n unitatea de

ncrcare (Kui) la o valoare din experiena anterioar, valoare care se va verifica prin calcul i care poate corecta pe cea adoptat anterior.

4. Se adopt iniial un grad de reducere direct a FeO pn la Fe notat (G1), precum i un grad de participare al hidrogenului intrat n furnal 1a reduceri indirecte (G2).

Aceste valori G1, i G2 (n procente) pot fi corectate n cazul n care compoziia gazului de furnal obinut prin ca1cu1 teoretic, difer de cea msurat. Dac %CO din gazul de furnal calculat este mai mare dect cel msurat atunci se revine la valoarea lui atribuindu-i o valoare mai mic dect cea adoptat. Dac %H2 din gazul de furnal calculat este mai mare dect cel msurat atunci se revine la valoarea lui G1 atribuindu-i o va1oare mai mare dect cea adoptat iniial.

5. 5 Se adopt iniial o temperatur teoretic pentru aerul insuf1at (Ta) ntre

800 i 1200 C (normal l000) n funcie de posibilitile cauperelor i un procent de oxigen n aerul insuflat (% O2) care va determina o anumit valoare a raportului din aer:

2

2

O%

N%

n cazul in care temperatura teoretic din zona. de ardere Ttza nu are o va1oare acceptabil. trebuie s se revin 1a valorile adoptate pentru (Ta) i (%O2), dac se dorete creterea lui (Ttza) crescnd una dintre ele, sau scznd una dintre ele dac se dorete micorarea (Ttza).(Ttza) este sugestiv ilustrat de procentul de siliciu din font elaborat.

6. Se adopt o valoare Wo a cantitii de vapori de ap din aerul insuf1at, cantitate care se verific prin calcul obinndu-se valoarea. real Wr iar n cazul cnd aceste valori difer cu mai mult de 1 Nm3/t font se poate reveni atribuindu-i lui Wo valoarea calculat i tiprit pentru Wr.

7. Se adopt o valoare a bazicitii zgurii:

322 OAlSiO

MgOCaOB

valoare care va participa la determinarea cantitii de calcar. Ulterior se determin odat cu compoziia zgurii i bazicitatea ei real (B1) care, n cazul cnd difer mult de B adoptat iniia1, se poate reveni atribuindu-i lui B valoarea lui B1.

8. Se adopt iniial valori pentru temperatura fontei tf ntre 1300 - 1400 C

normal 1350 C i pentru temperatura gazului de furnal obinut tg ntre 200 -

300 C normai 250 C. Dup citirea informaiilor furnizate de datele de bilan se poate reveni atribuind alte valori acestor variabile.

9. Debitul de aer rezultat din calculul teoretic se transform n debit de aer necesar de insuflat orar Da, majornd cantitatea teoretic cu coeficientul 1,15 avnd n vedere pierderile.

10. Se adopt iniial numrul de uniti de ncrcare (ni) din experiena anterioar pentru Ia dorit care va servi ca cifr pentru transformarea debitului orar de CH4 adoptat n consum specific de CH4 care va interveni

n calcul Aceast valoare poate fi corectat, adoptndu-se valoarea din ziua anterioar.

6.4.ECUATIILE MODELULUI MATEMATIC

6.4.1. Determinarea cantitilor de aglomerat, minereuri secundare, cocs anhidre

Ai = Aui (1 0,01Wa) dar Wa = 0 = Ai = Aui kg / UI (1) S1i = S1ui (1 0,01Ws1) kg / UI (2) S2i = S2ui (1 0,01Ws2) kg / UI (3) S3i = S3ui (1 0,01Ws3) kg / UI (4) Ki = Ki (1 0,01W6) kg / UI (5)

6.4.2. Determinarea cantitii de font obinut teoretic din unitatea de ncrcare

99,0F100

SFSFSFAFQ

8

i33si22si11si1f

t / UI (6)

6.4.3 Determinarea consumurilor specifice de aglomerat, minereuri secundare, cocs i CH4

f

i

Q

AA

kg / t (7) f

i11

Q

SS

kg / t (8)

f

i22

Q

SS

kg / t (9) f

i33

Q

SS

kg / t (10)

f

i

Q

KK

kg / t (11) fi

ui

Qn

H24H

kg / t (12)

6.4.4. Determinarea prin calcul a cantitii necesare de minereu de mangan pentru corecia % Mn din font

3

i33si22si11s18

M

SMSMSMAMM2000M

kg / t (13)

Mi = M . Qf kg / UI (14)

3

iuj

W01,01

MM

kg / UI (15)

6.4.5.Calculul necesarului de fondant

n prealabil se determin cantitile totale de elemente introduse n furnal de ncrctur:

A7 = 0,01 . K

. A6 kg / t (16)

S5 = 0,01 . K

. S6 kg / t (17)

F9 = 0,01 (F1 . A + Fs1

. S1 + Fs2

. S2 + Fs3

. S3 ) kg / t (18)

M9 = 0,01 (M1.A + Ms1

.S1 + Ms2

.S2 + Ms3

.S3 + M3

.M ) kg / t (19)

P9 = 0,01 (P1.A + Ps1

.S1 + Ps2

.S2 + Ps3

.S3 + P3

.M + P5

.A7) kg / t (20)

S9 = 0,01 (S1.A + Ss1

.S1 + Ss2

.S2 + Ss3

.S3 + S3

.M + 100

.S5) kg / t (21)

T9 = 0,01 (T1.A + Ts1

.S1 + Ts2

.S2 + Ts3

.S3 + T3

.M + T5

.A7) kg / t (22)

A9 = 0,01 (A1.A + As1

.S1 + As2

.S2 + As3

.S3 + A3

.M + A5

.A7) kg / t (23)

R9 = 0,01 (R1.A + Rs1

.S1 + Rs2

.S2 + Rs3

.S3 + R3

.M + R5

.A7) kg / t (24)

N9 = 0,01 (N1.A + Ns1

.S1 + Ns2

.S2 + Ns3

.S3 + N3

.M + N5

.A7) kg / t (25)

Se folosete valoarea lui B adoptat iniial. Necesarul de fondant bazic (n kg fondant / tona de calcar) este dat de relaia:

4444

9899989

BABTNR

N100S175S5,157R100BA100BT2143BT100F

kg / t (26)

n cazul n care F 0:

F = F = Fn R = R4 N = N4 T = T4 A = A4

F i = F . Qf kg calcar anhidru / UI (27)

4

iuj

W01,01

FF

kg calcar umed / UI (28)

n cazul n care F < 0 nseamn c nu este necesar un adaos de calcar n ncrctur deoarece exist un surplus de baze, fiind necesar pentru corecie (deci pentru a avea o zgur cu bazicitatea B) un minereu n care predomin oxizii acizi. n acest caz se folosete minereul Krivoi Rog, cantitatea necesar (n kg pe tona de font) fiind dat de relaia:

4k44k4k

9899989k

BABTkNR

N100S175S5,157R100BA100BT2143BT100F

kg / t (29)

deci n cazul lui F < 0:

Fk = Fn R = Rk4 N = Nk4 T = Tk4 A = Ak4 F = 0 F uj =

0

Astfel:

Fki = Fk . Qf kg minereu KR / UI (30)

4k

kikuj

W01,01

FF

kg minereu KR / UI (31)

n acest caz relaia (6) prin care se determin cantitatea teoretic de font obinut dintr-o unitate de ncrcare devine

99,0F100

FFSFSFSFAFQ

8

kuj4ki33si22si11si1

f

kg / UI (32)

n acest caz, modificndu-se valoarea lui Qf, n relaiile care ncep cu relaia (7), Qf trebuie s aib valoarea dat de relaia (32). Aceast corecie are o importan deosebit, din acest motiv programul elaborat pe calculator trebuie s semnaleze vizibil cazul F < 0, care atrage dup sine modificri n relaiile (7) - (25).

6.4.6. Determinarea cantitii i compoziiei zgurii Rzg = R9 - 1,575

. S9 + 1,755

. S8 + 0,01

. R

. Fn kg CaO / t (33)

Nzg = N9 + 0,01 . N

. Fn kg MgO / t (34)

Tzg = T9 - 2,143 . T8 + 0,01

. T

. Fn kg SiO2 / t (35)

Azg = A9 + 0,01 . A

. Fn kg Al2O3 / t (36)

FeOzg = 0,0646 . F8 kg FeO / t (37)

MnOzg = 12,90 . M8 kg MnO / t (38)

CaSzg =2,025 . S9 - 2,25

. S8 kg CaS / t (39)

Z = Rzg + Nzg + Tzg + Azg + FeOzg + MnOzg + CaSzg kg zgur / t (40)

Zi = Z . Qf kg zgur / UI (41)

zgzg

zgzg

1AT

NRB

(42)

Dac valoarea lui B1 difer cu mai mult de 0,01 de valoarea lui B adoptat iniial se procedeaz astfel:

n cazul cnd F 0, cnd Fn = F se revine n relaia a(26) atribuind lui Fn valoarea Fn = Fn +

1 pentru B1 B i valoarea Fn = Fn - 1 pentru B1 B. n continuare, relaiile (27) (41) vor suporta modificri considerabile care vor duce la o nou

valoare B1. Modificarea Fn = Fn 1 va avea loc pn cnd B1 - B 0,01.

n cazul n care F 0 i B1 B, deci cnd Fn = Fk se revine la relaia (29) atribuindu-se lui Fn

valoarea Fn + 1 cnd B1 B i valoarea Fn 1 cnd B1 B, noile valori intervenind n relaiile

(33) (41). Modificarea Fn = Fn 1 va avea loc pn cnd B1 - B 0,01. n cazul n care, dup mi multe ciclri consecutive, se ajunge la o bun concordan ntre B1 i B se poate trece mai departe la calculul coninuturilor procentuale de elemente n zgur.

Rpzg = 100 . Rzg / Z % CaO (43)

Npzg = 100 . Nzg / Z % MgO (44)

Tpzg = 100 . Tzg / Z % SiO2 (45)

Apzg = 100 . Azg / Z % Al2O3 (46)

FeOpzg = 100 . FeOzg / Z % FeO (47)

MnOpzg = 100 . MnOzg / Z % MnO (48)

CaSpzg = 100 . CaSzg / Z % CaS (49)

n cazul n care pentru FeOpzg, MnOpzg i CaSpzg se obin valori mai mari de 4%, utilizatorul trebuie avertizat de pericolul unei rciri a creuzetului pentru creterea primelor dou valori sau de obinerea unei zguri vscoase n cazul creterii lui CaSpzg.

6.4.7. Verificarea consumului specific de cocs

Se determin mai nti:

1000

FMSSSAM n321

t / t font (50)

40A088,0M

A16,0M288K 4

kg cocs tehnic echiv. / t (51)

100M

1SC

% (52)

K6 = 1,05.K4 - 0,8

.H +60

.T8+0,015

.A6

.K4 - 0,0002461

.Ta

.K4 kg cocs tehn. fizic /t (53)

Kj = 0,95 . K6

. Qf kg cocs tehnic / UI (54)

Kt = Kj / Qf kg / t

6

j

ujW01,01

KK

kg cocs tehnologic umed / UI (55)

Modelul permite calculul n continuare a consumurilor din noua unitate de ncrcare: Auj = Aui kg aglomerat / UI (56)

S1uj = S1ui kg aglomerat secundar/ UI (57)



Kuj rezultat din ecuaia (55)

Fkuj sau F uj obinute din relaiile (31) sau (28) Huj = Hui N m

3 CH4 / h (60)

6.4.8. Determinarea cantitii de aer insuflate n furnal cu un coninut de O2 variabil

100)N(%)CO(%5,0)CO(%

)N(%])CO(%)CO[(%5,0G

22

221

% (61)

S-au adoptat iniial valori pentru G2, Wo, O2, Ta dup cum sunt prezentate n formatul de intrare din anexa 1.

n continuare se folosesc urmtoarele ecuaii: Naer = 100 O2 % N2 din aer (62) p = Naer / O2 (63)

Va = (1 + p) (0,00933.C6

.K + 0,499

.H - 0,02

.G1

.F8

2,033.M8 7,996.T8 0,902

.P8 9,33

.C8) Nm

3 aer uscat / t (64)

Se adopt pentru W1 o valoare uzual de 1%.

1

aau

W01,01

VV

Nm3 aer umed / t (65)

Wr = Vau - Va Nm3 vapori ap / t (66)

Se compar Wr cu valoarea adoptat Wo, dac difer cu mai mult de 1 Nm3 se revine

atribuindu-i lui Wo valoarea Wr.

24

nQVD ifaauat

Nm3 aer / h (67)

Da = 1,05 . Dat Nm

3 aer / h (68)

X2 = 0,04 . G1

. F8 + 4,07

. M8 + 16

. T8 + 1,8

. P8 + 2

. Va / (1 + p) (64)

B3 = 0,0059.F1

.A - 0,04

.G1

.F8 0,00154

.U1

.A - 0,00997

.G2

.(2H + Wr) (65)

COgf = X2 B3 0,02 . (M1

. A + M2

. S + M3

. M ) Nm

3 CO / t (66)

CO2gf = B3+0,02.(M1

.A +M2

.S +M3

.M )+Fn (0,004

.R4+0,0056

.N4) Nm

3 CO2 / t (67)

H2gf = (1 0,02 . G2)

. (2

. H + Wr) 11,2 Nm

3 H2 / t (68)

CH4gf = 5,6 + 0,00084 . K

. V6 Nm

3 CH4 / t (69)

N2gf = 0,01 . Naer

. Va Nm

3 N2 / t (70)

Vgaz = N2gf + CH4gf + H2gf + CO2gf + COgf Nm3 / t (71)

gaz

gf2

pgf2V

100NN

%N2 (72)

gaz

gf2

pgf2V

100HH

%H2 (73)

gaz

gf4

pgf4V

100CHCH

%CH4 (74)

gaz

gf2

pgf2V

100COCO

%CO2 (75)

gaz

gf

pgfV

100COCO

%CO (76)

6.4.9. Date referitoare la bilanul termic al furnalului Se determin n prealabil cantitatea de ap introdus n furnal:

KW100

WF

W100

WM

W100

WS

W100

WWu

6

6

4

4

3

3

2

2

kg ap/t (78) Se adopt valori pentru Caer, Cap, Cgaz din anexa 2 i valori pentru tf i tg conform cu formatul de intrare (vezi anexa 1).

Ecuaiile care ne furnizeaz date despre bilanul termic sunt urmtoarele: Qi1 = 1,259

. X2 + 2,994

. B3 + 12,06

. M8 kcal / t (79)

Qi2 = 0,51 . G2

. H + 0,255

. G2

. Wr kcal / t (80)

Qi3 = 0,001 . Ta

. (Caer

. Va + 0,803

. C1ap

.Wr) kcal / t (81)

100000

RZ7,2Q

pzg

4i

kcal / t (82)

Totalul cldurii n furnal este: TQi = Qi1 + Qi2 + Qi3 + Qi4 kcal / t (83)

n care specificaiile pentru Qi sunt cele prezentate n formatul de ieire (anexa 4).

Qe1=25,145 . M8+74,238

. T8 + 66,648

. P8 + 0,01758

. (F1

.A +F2

.S )

- 0,0467 . U1 . A -0,00575 . F9 kcal / t (84)

Qe2=0,001 . F

. (7,535

. R4 + 10,626

. N4 kcal / t (85)

Relaie valabil numai pentru F < 0 cnd F = F Qe3 = 2,581

. Wr kcal / t (86)

Qe4 = 0,815 . H kcal / t (87)

Qe5 = 35 + 0,18 . tf kcal / t (88)

Qe6 = 0,425 . Z kcal / t (89)

Qe7 = 0,595 . Wu kcal / t (90)

Qe8 = 0, 001 . (Vgaz

. tg

. Cgaz + Wu

. tg

. C2apa) kcal / t (91)

Total cldur consumat pentru procese: TQe = Qe1 + Qe2 + Qe3 + Qe4 + Qe5 + Qe6 + Qe7 + Qe8 kcal / t (92)

Pierderile i diferena de bilan reprezint: Difbt = TQi TQe kcal / t (93) Ceea ce n procente nseamn:

100TQ

bDD

i

tif

if

% (94)

6.4.10. Determinarea temperaturii teoretice din zona de ardere

Ttza se determin cu relaia:

gazgazgv

rapa1raaeraa

a

tzaVC

W2580CWTCTVH439p1

V038,2508

T

C (95)

TABELUL 6.1. Formatul Datelor de Intrare

Nr. Denumire Simbol U.M. Limita

1 Cantitatea de aglomerat din UI Aui kg/UI 15-24000

2 Cantitatea de minereu secundar 1 din UI S1ui kg/UI 2- 4000



5 Cantitatea de cocs umed din UI Kui kg/UI 6- 8000

6 Debitul orar de CH4 Hui Nm3

/h 4- 9000

7 Numarul de unitati de incarcare pe zi ni UI/zi 100-200

8 Continutul de Fe din aglomerat F1 % 40-60

9 Continutul de Mn din aglomerat M1 % 0.10-1

10 Continutul de P din aglomerat P1 % 0.01-0.10

11 Continutul de S din aglomerat S1 % 0.01-0.10

12 Continutul de SIO2 din aglomerat T1 % 10-20

13 Continutul de Al2O3 din aglomerat A1 % 1-10

14 Continutul de CaO din aglomerat R1 % 10-20

15 Continutul de MgO din aglomerat N1 % 0.5-4

16 Continutul de FeO din aglomerat U1 % 5-15

17 Continutul de Fe in minereul secundar 1 FS1 % 50-70

18 Continutul de Mn in minereul secundar 1 MS1 % 0.01-1

19 Continutul de P in minereul secundar 1 PS1 % 0.01-0.10

20 Continutul de S in minereul secundar 1 SS1 % 5-20

21 Continutul de SiO2 in minereul secundar TS1 % 1-10

22 Continutul de AlO3 in minereul secundar AS1 % 0.10-10

23 Continutul de CaO2 in minereul secundar RS1 % 0.10-10

24 Continutul de MgO in minereul secundar 1 NS1 % 0.10-10

25 Umiditatea minereului secundar 1 WS1 % 3-10



28 Continutul de P in minereul secundar 2 PS2 % 0.01-0.10

29 Continutul de S in minereul secundar 2 SS2 % 0.01-0.10

30 Continutul de SiO2 in minereul secundar2 TS2 % 5-20

31 Continutul de Al2O3 in minereul secundar AS2 % 1-10

32 Continutul de CaO in minereul secundar 2 RS2 % 0.10-10





37 Continutul de P in minereul secundar 3 PS3 % 0.01-1

38 Continutul de S in minereul secundar 3 SS3 % 0.01-0.10

39 Continutul de SiO2 in minereul secund 3 TS3 % 5-20

40 Continutul de Al2O3 in minereul secund 3 AS3 % 0.10-10

41 Continutul de CaO in minereul secundar 3 RS3 % 0.10-10



44 Continutul de Mn in minereul de mangan M3 % 25-30

45 Continutul de P in minereul de mangan P3 % 0.01-0.50

46 Continutul de S in minereul de mangan S3 % 0.01-0.10

47 Continutul de SiO2 in minereul de mangan T3 % 10-30

48 Continutul de Al2O3 in minereul de manga A3 % 4-10

49 Continutul de Ca0 in minereul de mangan R3 % 1-10

50 Continutul de MgO in minereul de mangan N3 % 1-5

51 Umiditatea minereului de mangan W3 % 1-10

52 Continutul de Fe in min de Krivoi Rog FK4 % 50-70

53 Continutul de SiO2 in min de Krivoi Rog TK4 % 10-40

54 Continutul de Al2O3 in min de Krivoi Rog AK4 % 10-30

55 Continutul de CaO in min de Krivoi Rog RK4 % 0.10-5

56 Continutul de MgO in min de Krivoi Rog NK4 % 0.10-5

57 Umiditatea minereului Krivoi Rog WK4 % 1-10

58 Continutul de SiO2 in calcar T4 % 1-5

59 Continutul de Al2O3 in calcar A4 % 1-5

60 Continutul de CaO in calcar R4 % 50-55

61 Continutul de MgO in calcar N4 % 1-5

62 Umiditatea calcarului W4 % 1-10

63 Continutul de P din cenusa coxului P5 % 0.01-0.10

64 Continutul de SiO2 din cenusa coxului T5 % 20-45

65 Continutul de Al2O3 din cenusa coxului A5 % 20-35

66 Continutul de CaO din cenusa coxului R5 % 1-10

67 Continutul de MgO din cenusa coxului N5 % 1-5

68 Continutul de cenusa al coxului A6 % 10-15

69 Continutul total de sulf din cox S6 % 0.80-2

70 Umiditatea coxului W6 % 3-10

71 Continutul de carbon fix din cox C6 % 85-90

72 Continutul de Fe din fonta F8 % 93-96

73 Continutul de P din fonta P8 % 0.10-0.40

74 Continutul de S din fonta S8 % 0.01-0.10

75 Continutul de C din fonta C8 % 3.80-4.20

76 Continutul de Si din fonta T8 % 0.70-2

77 Continutul de Mn din fonta M8 % 0.70-2

78 Bazicitatea zgurii B - 0.80-1.20

79 Temperatura aerului suflat Ta 0C 800-1200

80 Umiditatea aerului suflat W0 Nm3

/t 14-20

81 Continutul de O2 din aerul suflat O2 % 21-30

82 Caldura specifica a aerului Caer Kcal/Nm3 0.33

83 Caldura specifica a vaporilor de apa Capa Kcal/Nm3 0.46-0.53

84 Caldura specifica a gazului de furnal Cgaz Kcal/Nm3 0.32-0.34

85 Gradul de participare al H2 la red.indir G2 % 20-40

86 Continutul de volatile al coxului V6 % 0.10-2

87 Temperatura fontei elaborate tf 0C 1300-1400

88 Temperatura gazului de furnal tg 0C 200-300

89 Umiditatea relativa a aerului suflat W1 % 1-4

90 %CO2 din gazul de furnal la timpul CO2 % 10-20

91 %CO din gazul de furnal la timpul CO % 15-30

92 %N2 din gazul de furnal la timpul N2 % 40-60

93 Coeficient de corectiue pentru G1 - 1-2

94 Coeficient de corectie - 0.27

Tabelul 6.2 Formatul Datelor de Ieire

Nr. Denumire Simbol U.M. Limite

1 Cantitatea necesara de aglomerat din UI Auj Kg/UI 15-24000

2 Cantitatea necesara de minereu sec. 1 S1uj Kg/UI 2-4000



5 Cantitatea necesara de minereu de mangan Muj Kg/UI 0-600

6 Cantitatea necesara de minereu Krivoi Rog FKuj Kg/UI 0-600

7 Cantitatea necesara de calcar Ffiuj Kg/UI 0-600

8 Cantitatea necesara de cocs umed Kuj Kg/UI 6500-7200

9 Debitul orar de CH4 pentru noua unitate Huj Nm^3/h 4000-9000

10 Cantitatea de fonta obtinuta din noua unitate Qf t/UI 10-15

11 Scoaterea de fonta realizata Sc % 47-55

12 Consum specific de aglomerat Afi Kg/t 1000-2000

13 Consum specific de minereu secundar 1 S1fi Kg/t 100-500



16 Consum specific de minereu de mangan Mfi Kg/t 0-100

17 Consum specific de minereu Krivoi Rog FKfi Kg/t 0-100

18 Consum specific de calcar Ffi Kg/t 0-100

19 Consum specific de cocs tehnic fizic Kt Kg/t 450-600

20 Consum specific de CH4 Hfi Kg/t 0-120

21 Cantitatea de CaO din zgura Rzg Kg/t 200-300

22 Cantitatea de MgO din zgura Nzg Kg/t 10-100

23 Cantitatea de SiO2 din zgura Tzg Kg/t 200-300

24 Cantitatea de Al2O3 din zgura Azg Kg/t 10-100

25 Cantitatea de FeO din zgura FeOzg Kg/t 1-15

26 Cantitatea de MnO din zgura MnOzg Kg/t 1-15

27 Cantitatea de CaS din zgura CaSzg Kg/t 1-15

28 Cantitatea totala de zgura obtinuta la 1 tfo Zfi Kg/t 400-600

29 Total zgura obtinuta di UI Zi t/UI 5-10

30 Bazicitatea zgurei obtinuta din proces B1 - 0.80-1.20

31 Continutul procentual de CaO din zgura Rpzg % 40-50

32 Continutul procentual de MgO din zgura Npzg % 1-5

33 Continutul procentual de SiO2 din zgura Tpzg % 30-50

34 Continutul procentual de Al2O3 din zgura Apzg % 5-15

35 Continutul procentual de FeO din zgura FeOpzg % 1-5

36 Continutul procentual de MnO din zgura MnOpzg % 1-5

37 Continutul procentual de CaS din zgura CaSpzg % 1-5

38 Necesarul de aer uscat pentru 1 tfo Va Nm^3/t 1200-1800

39 Necesarul de aer umed pentru 1 tfo Vau Nm^3/t 1250-2000

40 Volumul de umiditate din aerul suflat Wr Nm^3/t 10-20

41 Necesarul orar de aer cald Da Nm^3/h 90-120000

42 Cantitatea de CO2 din gazul de furnal CO2gf Nm^3/t 300-400

43 Cantitatea de CO din gazul de furnal COgf Nm^3/t 475-550

44 Cantitatea de CH4 din gazul de furnal CH4gf Nm^3/t 5-8

45 Cantitatea de H2 din gazul de furnal H2gf Nm^3/t 100-150

46 Cantitatea de N2 din gazul de furnal N2gf Nm^3/t 1000-1500

47 Volumul de gaze de furnal obtinut la 1 tfo Vgaz Nm^3/t 1600-500

48 Debitul orar de gaz de furnal obtinut Dgaz Nm^3/h 120-160000

49 Continutul procentual de CO2 din gaz furnal CO2pgf % 14-18

50 Continutul procentual de CO din gaz furnal COpgf % 22-26

51 Continutul procentual de CH4 din gaz furnal CH4pgf % 0.20-0.30

52 Continutul procentual de H2 din gaz furnal H2pgf % 4-6

53 Continutul procentual de N2 din gaz furnal N2pgf % 40-50

54 Cantitatea de caldura intrata prin arderea C Qi1 Kcal/t 1500-2100

55 Cantitatea de caldura intrata prin arderea H2 Qi2 Kcal/t 100-200

56 Cantitatea de caldura intrata cu aerul cald Qi3 Kcal/t 500-800

57 Caldura dezvoltata prin zgurificare Qi4 Kcal/t 0.10-1

58 Total caldura intrata in furnal TQi Kcal/t 2500-3000

59 Caldura consumata pentru disociere oxizi Qe1 Kcal/t 1400-1800

60 Caldura consumata pentru disociere calcar Qe2 Kcal/t 30-60

61 Caldura consumata pentru disociere H2O Qe3 Kcal/t 30-50

62 Caldura consumata pentru disociere CH4 Qe4 Kcal/t 5-100

63 Caldura evacuata din furnal cu fonta Qe5 Kcal/t 270-300

64 Caldura evacuata din furnal cu zgura Qe6 Kcal/t 250-300

65 Caldura consumata pentru evacuarea H2O Qe7 Kcal/t 250-300

66 Caldura evacuata cu gazul de furnal Qe8 Kcal/t 200-300

67 Total caldura iesita din furnal TQe Kcal/t 2500-3000

68 Pierderi si diferente de bilant Difbt Kcal/t 100-300

69 Pierderi si diferente de bilant Dif % 3-8

70 Temperatura teoretica din zona de ardere Ttza C 1800-2100

71 Gradul reducerii directe FeO -> Fe G1 % 40-50

72 Gradul de Participare al H2 la red. Ind. G2 % 30-40

Eficientizarea Prin Modelare Si Conducere Informatizata

Documents

Transcript of Eficientizarea Prin Modelare Si Conducere Informatizata