Distributie 5

7/23/2019 Distributie 5

http://slidepdf.com/reader/full/distributie-5 1/15

5

Aplicaţii

Exemplul 5.1.Staţia de primire a unui mare consumator industrial este alimentată din

sistem prin doi fideri de 6 KV, alcătuiţi fiecare din câte un cablu de 3 x 300 mm2

Al, de 5 Km lunime! Staţia a fost astfel concepută "ncât "n reim normal defuncţionare fiderul #$ constituie alimentarea de ba%ă preluând "ntreaa sarcină a

staţiei, iar fiderul #& constituie alimentarea de re%er'ă, fiind ţinut sub tensiune,fără sarcină! (n ca%ul defectării fiderului de ba%ă sau a dispariţiei tensiunii pe

barele la care acesta este racordat, fiderul de re%er'ă preia automat prin instalaţiaAA& "ntreaa sarcină a staţiei, "ntr)un timp de ordinul secundelor, eal cu pau%a deAA&!

Sc*ema funcţională a staţiei este repre%entată "n fiura 5!+!onsumatorul dispune de baterii de condensatoare cu funcţionare

automati%ată, ceea ce)i permite să reali%e%e un factor de putere eal cu unitatea "noricare reim de funcţionare!

Sarcina consumatorului 'aria%ă "n trepte, curba %ilnică de sarcină fiindcaracteri%ată prin trei reimuri de funcţionare -i anume.

6 ore din 2/, sarcina este de /00A+2 ore din 2/, sarcina este de +60 A

1+

#i! 5!+

6 KV

#$

3x300 mm2 Al

#&

3x300 mm2 Al

60,/ KV 60,/ KV2+0 /340 2+0

4160

t*

7A/00 A

+60 A

40 A

#i! 5!2



6 ore din 2/, sarcina este de 40 A!Se cere.a! să se calcule%e pierderile de putere acti'e pe fideri, corespun%ătoare

fiecărui reim normal de funcţionare b! să se calcule%e pierderea anuală de enerie acti'ă pe fiderii de alimentare

c! să se calcule%e cu cât ar scădea pierderea anuală de enerie pe fideri, dacărespecti'ul consumator ar funcţiona cu o curbă de sarcină perfect aplati%ată 8

9+:

:K

max

med;

max:== !

Rezolvare.ablul de 3x300 mm2 Al a'ând o re%istenţă de 0,+ <Km -i fa%ă, re%ultă că

re%istenţa unui conductor al fiderului lun de 5 Km 'a fi.

fa%ă5,05+,0& & 0 Ω=⋅=⋅= !

u datele din enunţ, raficul anual de sarcină este repre%entat "n fiura 5!2!

a. Pierderile de putere activă se calculea%ă cu a=utorul relaţiei 27& 3: =∆ ,

obţinându)se.• pentru sarcina de /00 A,

( ) K>2/0>2/0000+600005,03: /00 ==⋅⋅=∆

• pentru sarcina de +60 A,

( ) K>/,34>34/00256005,03:+60 ==⋅⋅=∆ • pentru sarcina de 40 A,

( ) K>6,>6006/005,03: 40 ==⋅⋅=∆ !

b. Pierderile anuale de energie activă! ?in datele problemei re%ultă că pentru diferitele reimuri corespund următorii timpi de funcţionare.

• sarcina /00 A @ 6 ore pe %i, respecti' 6 365 B 2+0 orean• sarcina +60 A @ +2 ore pe %i, respecti' +2 365 B /340 orean• sarcina 40 A @ 6 ore pe %i, respecti' 6 365 B 2+0 orean!

(n fiecare din cele trei inter'ale de timp sarcina fiind constantă 8durata deutili%are a puterii maxime, ca -i timpul de pierderi corespun%ătoare unui inter'al,sunt eale cu inter'alul respecti'9, pierderea anuală de enerie acti'ă re%ultă.

( ) ( ) ( )

K>*4+61+/2+06,/340/,342+02/0

t>t:t:

>>>>

409408+609+608/009/008

94089+6089/008an

=⋅+⋅+⋅=

=⋅∆+⋅∆+⋅∆=

=∆+∆+∆=∆

:entru curba de sarcină dată, re%ultă.• timpul total,

t B 4160 ore

12



• durata de utili%are a puterii maxime 8relaţia +!+19

anore/340/00

2+040/340+602+0/00

7

dt7

Cmax

t

0 =⋅+⋅+⋅

==∫

• sarcina medie 8relaţia +!+39,

==∫

t

dt7

7

t

0med

A2004160

2+040/340+602+0/00=

⋅+⋅+⋅

• sarcina medie pătratică 8relaţia +!239,

A5//004160

2+06/00/340256002+0+60000

t

dt7

7

t

0

2

mp =⋅+⋅+⋅== ∫

• coeficientul de aplati%are al curbei de sarcină 8relaţia +!+9,

5,0/00

200

7

7K

max

med;

max:===

• factorul de formă al curbei de sarcină 8relaţia +!269,

36,+/0000

5//00

7

7

K med

mpf ===

• timpul de pierderi 8relaţia +!259,

anore/,2144160+60000

5//00t

7

7

2max

2mp =⋅==τ

• factorul de pierderi 8relaţia +!9,

3/,025,036,+K K K 2;

2f :

max:=⋅=⋅=∆ !

c. Pierdei anuale de energie activă, reduse prin aplatizarea curbei deconsum. (n această situaţie, pierderea de putere acti'ă pe fideri este.

K>60>600002005,037& 3: 22medmin ==⋅⋅=⋅⋅=∆ ,

iar pierderea anuală de enerie acti'ă este.

K>*525600416060t:> minanmin, =⋅=⋅∆=∆ !

:rin aplati%area curbei de consum, pierderile anuale de enerie acti'ă se reduc cu.K>*+42+65256001+/4+6>> anmin,an =−=∆−∆ !

13



Exemplul 5.2.e se reali%ea%ă "n ca%ul exemplului +!+ prin acti'area fiderului de re%er'ă,

"n ipote%a că sarcina poate fi reparti%ată "n mod eal pe cei doi fideriDRezolvare. #ie sc*ema din fiura 5!3 "n care 7+ este sarcina fiderului #+ -i 72

sarcina fiderului #2, astfel "ncât 7+ B 72 B 72, unde 7 este curentul total absorbit deconsumator!

:rin fiecare fider circulând "n orice moment un curent eal cu =umătate dincurentul care circula "n exemplul 5!+ prin fiderul de ba%ă, re%ultă că pierderile de

putere acti'ă pe fiecare fider 'or fi un sfert din pierderile de putere acti'ă calculate

"n exemplul precedent pentru fiecare reim de funcţionare, pentru fiderul de ba%ă!(n consecinţă, pentru cei doi fideri, se obţin pierderile de putere acti'ă.

• pentru sarcina de /00 A,

K>+20/00005,03/00005,03::

2

/002

2

/00+

=⋅⋅+⋅⋅=∆+∆

• pentru sarcina de +60 A,K>2,+6/005,036/005,03::

2

+602

2

+60+

=⋅⋅+⋅⋅=∆+∆

• pentru sarcina de 40 A,!

K>4,/+6005,03+6005,03::

2

402

2

40+

=⋅⋅+⋅⋅=∆+∆

urentul reparti%ându)se "n mod eal pe cei doi fideri, alura curbei de

consum se menţine aceea-i, pentru fiecare fider a'ând ordonatele eale cu =umătatedin ordonatele curbei de consum a fiderului de ba%ă din exemplul precedent!

1/

#i! 5!3

6 KV

#+

#2

60,/ KV 60,/ KV



?urata de utili%are a puterii maxime C ca -i timpul de pierderi E rămânacelea-i ca "n exemplul precedent!

&e%ultă că pierderile anuale de enerie acti'ă pe un fider 'or fi eale cu unsfert din pierderile de enerie acti'ă calculate pentru fiderul de ba%ă "n exemplul

precedent, sau, pentru ambii fideri, cu =umătate din pierderile anuale de enerie

acti'ă, calculate "n exemplul precedent.

K>*351/04/

1+/4+6

/

1+/4+6>> 2+ =+=∆+∆ !

:rin aplati%area curbei de consum, pierderile anuale de enerie acti'ă sereduc cu.

K>*/6042

525600

2

1+/4+6=− ,

adică =umătate din cele calculate "n exemplul precedent!

Exemplul 5..;n mare consumator industrial este alimentat cu enerie electrică prin două

transformatoare identice de 60,/ KV, /00 KVA, astfel dimensionate "ncât să poată prelua fiecare "ntreaa sarcină de 'ârf a consumatorului!

Se cere să se indice când este raţional din punct de 'edere al pierderilor de putere acti'ă să se funcţione%e cu un sinur transformator sub sarcină,transformatorul de re%er'ă fiind scos de sub tensiune, -i când este raţional dinacela-i punct de 'edere ca sarcina să fie reparti%ată "n mod eal pe cele două

transformatoare!Se cunosc. F:#e B +,+5 K>, FG#e B +0,4 KVA&, F:sc B 6,45 K>, FGsc B 2/

KVA&, H e B 0,0/!Rezolvare! ondiţia de conectare a celui de al doilea transformator este dată

de relaţia 8/!+/9, unde n I + B 2,

( )KVA25/

GH :

GH :2SS

scesc

#ee#e2n

2 =∆+∆

∆+∆> ,

iar condiţia de deconectare a celui de al doilea transformator este dată de relaţia8/!+69, "n care n B 2,

( )KVA25/

GH :

GH :2SS

scesc

#ee#e2n

2 =∆+∆

∆+∆< !

:entru 'alori ale puterii aparente absorbite mai mari decât 25/ KVA esteraţională funcţionarea cu ambele transformatoare "n sarcină 8sarcina să fiereparti%ată "n mod eal pe cele două transformatoare9, iar pentru 'alori ale puteriiaparente absorbite mai mici decât 25/ KVA, este raţională funcţionarea cu unsinur transformator, cu condiţia ca al doilea transformator să fie scos de sub

tensiune!

Exemplul 5.!.

15



;n mare consumator industrial este alimentat cu enerie electrică potri'itsc*emei din fiura 5!/! :entru fiecare fider, & 0 B 0,2 <Hm -i fa%ă, iar pentrufiecare transformator, F:#e B +2 K> F:sc B 60 K> i0J B 2 J usc B 2,5 J!

#iecare fider -i fiecare transformator de +06 KV, / VA este astfeldimensionat "ncât poate prelua "ntreul necesar de putere al consumatorului

8re%er'ă +00J9 cu obser'aţia că natura procesului te*noloic permite "ntreruperi "nalimentare astfel "ncât, "n ca%ul defectării unui fider sau a unui transformator,realimentarea se poate face manual, nefiind necesare instalaţii de automati%are!

Se cere să se stabilească sc*ema funcţională optimă "n funcţie de sarcinacerută de consumator, "n două ipote%e.

• lunimea fiderilor este de + Km

• lunimea fiderilor este de 5 Km!A. "ungime #ideri 1 $m1. %uncţionarea cu un singur #ider activ:ierderi de putere pe fider.

3

2

32

2

20f + +0

+000S2+0

;3S2,037& 3: −− ⋅=⋅⋅⋅=⋅⋅⋅=∆ !

:ierderi de putere "n transformator.

KVA& 40+00

/0002

+00

SiG 0

#e =⋅

=⋅

=∆ ,

KVA& +00+00

/0005,2

+00

SuG sc

sc =⋅

=⋅

=∆ !

:entru H e B 0,03, pierderile totale de putere : tot suportate de sistem se

determină cu relaţia 83!649 -i se obţine.

16

#i! 5!/

6 KV

+0 KV +0 KV

+06 KV / VA

+06 KV / VA

72 72

3x+50mm2 Al 3x+50mm2 Al



( )

23

2

2

nscesc#ee#ef +tot+

/000

S63+0

+000

S2/,+/

S

SGH :GH :::

⋅+⋅⋅+=

=

∆⋅+∆+∆⋅+∆+∆=∆

−

2. %uncţionarea cu ambii #ideri activi:ierderi de putere pe fideri.

322

0f 2 +0+000

S

2

7& 32: −⋅=

⋅⋅⋅⋅=∆ !

:ierderile totale de putere :tot suportate de sistem sunt.

( ) ( )

23

2

2

nscesc#ee#ef 2tot2

4000

S

+26+0+000

S

4,24

S2

SGH :2GH :2::

⋅+⋅+=

=

⋅

∆⋅+∆⋅+∆⋅+∆⋅+∆=∆

−

. &eterminarea sarcinii critice de la care, din punct de vedere alpierderilor de putere, este e#icientă activarea celei de a doua alimentări.

;tili%ând relaţiile de mai sus, re%ultă.

=

⋅+⋅⋅+ −

23

2

/000

S63+0

+000

S2/,+/

23

2

4000

S+26+0

+000

S4,24

⋅+⋅+ − !

Lfectuând calculele, se obţine.

S B 2202,3 KVA!

'. "ungime #ideri 5 $m1. %uncţionarea cu un singur #ider activ:ierderi de putere pe fider.

32

3

2

22

0f + +0+000

S+0+0

;3

S52,037& 3: −− ⋅=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅=∆ !

:ierderile totale de putere suportate de sistem se determină cu relaţia 83!649.

( )

23

2

2

nscesc#ee#ef +tot+

/000

S63+0

+000

S+0/,+/

S

SGH :GH :::

⋅+⋅

⋅+=

=

∆⋅+∆+∆⋅+∆+∆=∆

−

2. %uncţionarea cu ambii #ideri activi:ierderi de putere pe fideri.

32

f 2 +0+000

S5: −⋅

⋅=∆ !

:ierderile totale de putere :tot suportate de sistem sunt.

11



( ) ( )

23

2

2

nscesc#ee#ef 2tot2

4000

S+26+0

+000

S54,24

S2

SGH :2GH :2::

⋅+⋅

⋅+=

=

⋅

∆⋅+∆⋅+∆⋅+∆⋅+∆=∆

−

. &eterminarea sarcinii critice de la care, din punct de vedere alpierderilor de putere, este e#icientă activarea celei de a doua alimentări.;tili%ând relaţiile de mai sus, re%ultă.

=

⋅+⋅⋅+ −

23

2

/000

S63+0

+000

S+0/,+/

23

2

4000

S+26+0

+000

S54,24

⋅+⋅⋅+ − !

Lfectuând calculele, se obţine.

S B +//31,/ KVA!

Exemplul 5.5.;n consumator industrial este alimentat din sistemul eneretic printr)o staţie

de transformare ++06 KV, cu puterea de +6 VA 8fi! 5!59! Se consideră că duratade utili%are a puterii maxime este C B 4000 orean, iar durata de funcţionare a

bateriilor de condensatoare este Cc B 4000 orean!Se cere să se stabilească 'arianta optimă de compensare a puterii reacti'e!aracteristicile elementelor din reţeaua anali%ată sunt pre%entate "n tabelele

5!+, 5!2 -i 5!3!

(. &eterminarea pierderilor de putere )i a puterilor absorbite la capătulde in*ecţie, +nainte de compensare.

:entru determinarea pierderilor de putere pe linii F:M, FGM -i a pierderilor de putere "n transformatoare F:tr , FGtr se folosesc următoarele relaţii.

ϕ⋅=∆

22n

2

MMcos;

:& : ,

ϕ⋅=∆

22n

2

MMcos;

:NG

14



ϕ⋅+∆=∆

22n

2

tr #etr cos;

:& :: ,

ϕ⋅+∆=∆

22n

2

tr #etr cos;

:NGG ,

+00

JiSG 0n#e =∆

Cabelul 5!+ @ aracteristicile transformatoarelor Sn

KVA;+;2 KVKV F:#e

K>F:"nf

K>usc

Ji0

J

630 60,/ +,53 ,12 6 2,/+000 60,/ 2,+ +3,5 6 2+600 60,/ 3,5 20,2 6 +,1

+6000 ++06 2/ 1 ++ +,2

Cabelul 5!2 @ aracteristicile cablurilor S

mm2

& 0

<Km

N0

<Km

O0

SKm+20 0,251 0,04 0,000+//+50 0,20/ 0,04 0,000+12/0 0,+33 0,04 0,00033

Cabelul 5!3 @ aracteristicile elementelor sc*emei electrice&acord Cipul &< N< OS ;nKV+ @ 1 ablu 0,06/2 0,02 0,000+/ 61 @ +3 Crafo 0,44+6 3,/24 ) 6

2 @ 4 ablu 0,05// 0,02+3 0,000/04 63 @ ablu 0,014 0,0/4 0,000+4 6

1

#i! 5!5

6 KV

++0 KV

630 KVA

+

0,/ KV

2 x 3 x + 2 0 A l @ 5 0 0 m

2 x 3 x 2 / 0 A l @ 5 0 0 m

3 x 3 x + 5 0 A l @ 4 0 0 m

3 x 2 / 0 A l @ 6 0 0 m

3 x 3 x + 2 0 A l @ 4 0 0 m

3

7

1

2

4

+3

8350I=2009KVA

2500K>cosPB0,4

+000K>cosPB0,41

+ Q

2 Q

+6VA++06KV

/

+0

8300II=2009 VA

+600KVA

0,/KV+/

8100I=5009KVA

3 x 3 x + 5 0 A l @ + 0 0 0 m

5

++

3 Q

2500K>cosPB0,4

0,/KV

677

+2

2x+000 KVA

+5

8+300I=009KVA



/ @ +0 ablu 0,0332 0,02 0,00033 6+0 @ +/ Crafo 0,24/ +,35 ) 65 @ ++ ablu 0,064 0,0266 0,0005+ 66 @ +2 ablu 0,0645 0,02+3 0,0003/5 6

+2 @ +5 Crafo 0,2/3 +,04 ) 6

Crafo ++06 KV /,54/ 43,+42 ) ++0

Astfel, pentru racordul 1 1. unoscând puterea aparentă complexă, S+3 BB 350 I =200, se determină factorul de putere,

464,0200350

350cos

22=

+=ϕ

-i apoi pierderile de putere pe acest racord.

=∆+∆=∆ −− tr 1+M+3+ ::: +ϕ⋅ 22n

2

Mcos;

:

& =ϕ⋅+∆ 22n

2

tr #ecos;

:

& :

( ) K>4++,506/2,044+6,0464,06

350+053,+

22

23 =+

⋅+= −

=∆+∆=∆ −− tr 1+M+3+ GGG +ϕ

⋅22

n

2

Mcos;

:N =

ϕ⋅+∆

cos;

:NG

2n

2

tr #e

( ) KVA& 124,30/24,302,0464,06

350+0

+00

/,2630

22

23 =+

⋅+= −

!

Minia electrică produce o putere reacti'ă Gc, datorită capacităţii acesteia,care se determină cu relaţia.

KVA& 0/,5000+/,06000O;G 22c =⋅=⋅= !

:rin urmare, puterea aparentă complexă absorbită pe această plecare de pe barele de 6 KV ale staţiei este.

( ) ( )

644,225 =4++,355

0/,5124,30200 =4++,5350GG =:SS c+3++3++3+

+==−+++=−∆+∆+= −−

(n mod similar se determină pierderile -i puterile pe celelalte plecări dinstaţie, re%ultatele fiind pre%entate "n tabelul 5!/!

Cabelul 5!/Llementul F:

K>FG

KVA& Gc

KVA& + @ +3 5,4++ 30,124 5,0/2 @ 4 ++,23 /,664 +/,6443 @ 2,24 +,16+ 1,+24

/ @ +0 +,/32 0,462 ++,44+0 @ +/ ,33/ 5/,32 )

40



5 @ ++ +/,0/ 5,43 +4,366 @ +5 25,4/2 ++6,5+5 +2,/2

Crafo ++06 62,56 4+,16 )CRCAM +3/,13/ ++01,056 6,5+6

:uterile reacti'e absorbite de cele trei motoare asincrone sunt.KVA& +2155+23,02500t:G + =⋅=ϕ⋅=

KVA& 12,56656612,0+000t:G 2 =⋅=ϕ⋅=

KVA& +2155+23,02500t:G 3 =⋅=ϕ⋅= !

inând seama de puterile consumatorilor 8fi! 5!59 -i de pierderile de putere8tab! 5!/9, puterile totale acti'ă -i reacti'ă pe partea de 6 KV a transformatorului++06 KV sunt.

:6 B 350I2500I+000I300I100I2500I+300I12,+1/ B 4122,+1/ K>

G6 B 200I+215I566,12I200I500I+215I00I2+5,26@6,5+6 B 5060,11/ KVA&

:rin urmare, puterea aparentă complexă totală pe partea de 6 KV atransformatorului ++06 KV este.

S6 B 4122,+1/ I = 5060,11/,

iar factorul de putere corespun%ător re%ultă.

46/5,011/,5060+1/,4122

+1/,4122cos22=

+=ϕ !

;tili%ând aceste re%ultate -i 'alorile din tabelul 5!+ se pot determina pierderile de putere "n transformatorul de +6 VA.

K>56,62+046/5,0++0

+1,4122542,/2/

cos;

:& ::::

3

22

2

22

26

C#e"nf #eC

=⋅⋅

⋅+=

=ϕ

+∆=∆+∆=∆

−

KVA& 16,4++046/5,0++0

+1,4122+42,43

+00

2,++0+6

cos;

:N

+00

iSGGG

3

22

23

22

26

C0

n"nf #eC

=⋅⋅

⋅+⋅=

=ϕ

+=∆+∆=∆

−

:uterea aparentă complexă absorbită din sistemul eneretic, pe partea de ++0KV a transformatorului, "nainte de compensare, este.

( )

,53/,552 =13,414/

16,4+11/,5060 =56,62+1,4122G =:SS CC6++0

+=

=+++=∆+∆+=

iar pentru factorul de putere corespun%ător, se obţine cosP B 0,421!

4+



((. &eterminarea puterii totale a instalaţiilor de compensare:uterea reacti'ă necesară pentru a ridica 'aloarea factorului de putere de la

cosP B 0,421 la 'aloarea neutrală, cosneutral B 0,2 este.

( ) ( ) KVA& 5,2222/2/,0611,013,414/tt:G neutral++0 =−=ϕ−ϕ= !

(((. -oluţii de amplasare a puterii instalate +n sursele de compensareSe pre%intă trei 'ariante de reparti%are a instalaţiilor de compensare "n

reţeaua consumatorului -i anume.arianta 1! ?in puterea aleasă G ales B 2220 KVA&, o parte se instalea%ă

c*iar la bornele motoarelor asincrone de 6 KV -i restul pe barele de =oasă tensiune-i medie tensiune, "n secţiile de producţie 8fi! 5!69

arianta 2! :uterea aleasă G ales B 2220 KVA& se distribuie numai "nreţeaua de medie tensiune "n secţiile de producţie -i la bornele motoarelor asincrone de 6 KV 8fi! 5!19

arianta ! :uterea re%ultată G ales B 2220 KVA& se distribuie la barele de 6KV ale staţiei coborâtoare ++06 KV -i la bornele motoarelor asincrone de 6 KV8fi! 5!49!

(. &eterminarea pierderilor de putere )i a puterilor absorbite lacapătul de in*ecţie, după compensare!

;tili%ând acelea-i relaţii de calcul, "n care puterile aparente iniţiale suntmodificate datorită puterii reacti'e debitate de condensatoare, se stabile-tecirculaţia puterilor acti'e -i reacti'e "n reţeaua de distribuţie compensată! :entruexemplificare se consideră racordul 2 @ 4 care alimentea%ă un motor asincron 8+

sau 39, care "n reim necompensat absoarbe puterea aparentă complexă+215 =2500 + ! (n prima 'ariantă, la bornele lui se conectea%ă condensatoare de

medie tensiune cu puterea de 150 K'ar, obţinându)se.

( ) ( ) 14,0cos525 =2500150+215 =2500S+

4=ϕ+=−+=

42 #i! 5!6

6 KV

++0 KV

+

7

1

+3

350I=200

150K'ar 225 K'ar

2 Q

+6VA++06KV

/

+0

300II=200

300K'ar

+/

100I=500

5

++

150K'ar

+5K'ar

677

+2

+5+300I=00

32

4

+ Q

3 Q



:ierderile de putere pe racordul 2 @ 4 sunt.

( ) ( )

!'ar K 466,3GK>41/,05//,014,06

2500

+0:

+

22

23+

=∆=⋅⋅=∆

−

Aportul capaciti' al cablurilor din linia 2 @ 4 fiind 8tab! 5!/9 G c B +/,644K'ar, se obţine puterea aparentă care intră "n barele de 6 KV.

( )!+14,5+/ =41/,250S

+2

+=

43

#i! 5!1

6 KV

++0 KV

+7

1

+3

350I=200

150K'ar 225 K'ar

2 Q

+6VA++06KV

/

+0

300II=200

/5K'ar

+/

100I=500

5

++

150K'ar

677

+2

+5

+300I=00

32

4

+ Q

3 Q

#i! 5!4

6 KV

++0 KV

+

7

1

+3

350I=200

150K'ar 225 K'ar

2

Q

+6VA++06KV

/

+0

300II=200

/5K'ar

+/

100I=500

5

++150K'ar

677

+2

+5

+300I=00

32

4

+

Q

3

Q



:rocedând similar, se calculea%ă pierderile -i puterile pe toate plecările din post atât pentru ca%ul 'ariantei + de reparti%are a bateriilor de condensatoare, cât -i pentru 'ariantele 2 -i 3, re%ultatele fiind centrali%ate "n tabelul 5!5!:uterile absorbite din sistemul eneretic pe partea de ++0 KV, pentru cele trei'ariante de compensare, sunt.

( ) ( ) ( ) ( ) 'ar K 23,350GGGK>25,4164::: +i

+++0

+i

+++0 =∆+==∆+=

( ) ( ) 'ar K +/,360GK>5,4112: 2++0

2++0 ==

( ) ( ) 'ar K /5,360GK>6,4112: 3++0

3++0 ==

Cabelul 5!5

F:8+9

K>FG8+9

K'ar

( )+G

K'ar F:829

K>FG829

K'ar

( )2G

K'ar F:839

K>FG839

K'ar

( )3G

K'ar +)+3 5,4++ 30,124 5,0/ 5,4++ 30,124 5,0/ 5,4++ 30,124 5,0/2)4 ,41/ 3,466 +/,644 ,41/ 3,466 +/,644 ,41/ 3,466 +/,6443) 2,/16 +,/4 1,+24 2,/16 +,/4 1,+24 2,/16 +,/4 1,+24/)+0 +,+2 0,615 ++,44 +,002 0,603 ++,44 +,/32 0,462 ++,44+0)+/ 1,6/ /1,+31 ) ,33/ 5/,32 ) ,33/ 5/,32 )5)++ +2,3/2 /,424 +4,36 +2,3/2 /,424 +4,36 +2,3/2 /,424 +4,36

6)+5 23,+34 +01,063 +2,/2 25,4/2 ++6,5+5 +2,/2 25,4/2 ++6,5+ +2,/2Crafo++06

55,15 164,66 ) 55,42 110,13 ) 55,46 110,4 )

Cotal ++4,25 6/,15 6,5+6 +22,513 43,6+ 6,5+6 +23,006 4/,0+5 6,5+6

. &eterminarea pierderilor anuale de energie activă )i reactivă1. arianta #ără compensareonsumul anual de enerie acti'ă.

( ) ( ) anK>*6200000400013,+3/13,414/C::> ++0a =−=∆−= ,

unde :++0 este puterea acti'ă absorbită din sistemul eneretic, pe partea de ++0 KVa transformatorului, "nainte de compensare, iar F: este pierderea totală de putereacti'ă 8tab! 5!/9!

:entru C B 4000 orean -i cosP B 0,421 se ăse-te E B 1250 orean, iar pierderile de enerie acti'ă anuale re%ultă.

anK>*1642+125013/,+3/> Ta =⋅=∆ !

?iferenţa de enerie acti'ă acoperită din sistem, "ntr)un an.

anK>*10+1642+1642+6200000>a =+=∆

4/



45

Distributie 5

Documents

Transcript of Distributie 5