Dbeton.doc

Date iniiale:

1) Dimensiunile cldirii n plan: L1 = 71.7 m

L2 = 29.8 m

2)nlimea nivelului, (de la pardosea la pardosea): Het=4.6 m

3)Sarcina temporar normat: pn = 7600 N/m24)Rezistena de calculul a solului: Rf=0,42 MPa.

2. AMPLASAREA PANOURILOR PREFABRICATEAranjarea planeelor const n alegerea direciei amplasrii grinzilor, n dimensionarea deschiderii i a pasului grinzilor, tipului i dimensiunilor panourilor pentru planeu.

Din experiena de proiectare admitem aranjarea grinzilor n direcia transversal a cldirii, seciunea transversal de calcul dreptunghiular, cu sprijinirea panourilor pe grinzi. n halele industriale panourile se admit cu nervuri cu limea n limitele 100-150 cm.

La alctuirea reelei stlpilor se va ine cont de faptul c optimal se consider soluia n care valorile deschiderilor grinzilor se afl n limitele 6 8 m , iar a panourilor n limitele 5 7 m (n scopuri de studiu se admit devieri ale dimensiunilor pasului stlpilor de la cele tipice 6 m).

2.1. La etapa iniial se determin numrul de deschideri n ambele direcii, lund n consideraie media mrimilor recomandate corespunztoare traveei i deschiderii, respectiv de 6 i 7 m:

- n direcia longitudinal

(rotunjim pn la 12 deschideri);

- n direcia transversal

(rotunjim pn la 4 deschideri).

2.2. Determinm dimensiunea nominal a deschiderilor n direcia transversal i longitudinal cu o exactitate pn

la 1mm.

;

.

La determinarea limii nominale a panoului lum n consideraie schema de alctuire a planeelor cu folosirea panoului-proptea (panou instalat pe axele stlpilor ce nlocuiete grinzile de legtur n cadrele longitudinale ale cldirii). Limea nominal a panourilor de rnd i panourilor-proptea se admite aceeai. Suma limilor panourilor de rnd i a unui panouproptea trebuie s fie egal cu distana dintre axele stlpilor.

2.3. Determinm numrul de panouri, reieind din limea medie a panoului (admis: 1,0-1,5 m).

(rotunjim pn la 6)

Pentru a evita schema compus din eforturi concentrate i sarcin uniform distribuit la calculul sarcinii pe grind, se recomand ca ntr-o deschidere s fie amplasate nu mai puin de 5 panouri. La pereii cldirii, n deschiderile marginale, se amplaseaz panouri cu limea, egal cu jumtate din limea panourilor de rnd sau din beton monolit.

2.4. Limea nominal a panoului cu precizie pn la

1 mm este:

CALCULUL I ALCTUIREA PANOULUI CU NERVURI

3. DIMENSIONAREA PANOULUI CU NERVURI

3.1. Lungimea constructiv a panoului:

unde:

rost tehnologic de montare - admis - 40mm=0,04m- vezi fig.3.1.

3.2. Limea constructiv a plcii panoului:

admitem:

unde:

dup configuraia nervurii panoului - vezi fig.3.1.

- rotunjirea valorii limii panoului este posibil din contul rostului tehnologic de montate de la nivelul inferior al nervurilor - vezi fig.3.1.

3.3. nlimea seciunii transversale a panoului:

Pentru determinarea deschiderii de calcul a panoului precomprimat admitem dimensiunile seciunii transversale a grinzii:

3.3.1. nlimea seciunii transversale a grinzii:

;

- Admitem

3.3.2. Limea seciunii transversale a grinzii:

- Admitem

3.3.3. La sprijinirea panoului pe grind (simplu rezemat), lungimea de calcul este :

unde:

- nlimea panoului va fi:

- Admitem ; cu precizie pn la 1 cm,

3.4. nlimea util (de calcul) a seciunii (nervurii longitudinale) panoului:

;

unde:

strat de protecie a armaturii; 3.5. Limea de jos a nervurilor longitudinale-7 cm - vezi fig.3.2;

3.6. Grosimea minim admis a plcii panoului:

- vezi fig.3.2.

3.7. Limea de calcul a nervurii - vezi fig.3.2.

4. MATERIALE PENTRU FABRICAREA PANOULUI

4.1. Beton greu clasa C 25(tratat termic):

* Rezistena prismatic de calcul la starea limit ultim (cu (c2=0,9):

- Rc = 14,5 MPa;

* Rezistena prismatic de calcul la starea limit ultim (cu (c2=0,9): - Rc = 13,0 MPa;

* Rezistena prismatic de calcul la starea limit de serviciu:- Rc,ser = 18,5 MPa;

* Rezistena de calcul la ntindere la starea limit ultim

(cu (c2=1,0):- Rct = 1,05 MPa;

* Rezistena de calcul la ntindere la starea limit ultim

(cu (c2=0,9): - Rct = 0,95 MPa;

* Rezistena de calcul la ntindere la starea limit de serviciu:

- Rct,ser = Rct,n = 1,6 MPa;

* Coeficientul condiiilor de lucru: (c2=0,9* Modulul iniial al deformaiilor:

- Ec = 2,7x104 MPa;

4.2. Armtur clasa A-III constructiv(de montaj):

* Rezistena de calcul la ntindere la starea limit ultim:

- Rs = 365 MPa;

* Modulul de elasticitate:

- Es = 2x105 MPa;

4.3. Armtur pretensionat clasa A-IV (cu prentindere electrotermic la suporturile formei):


- Rs = 510 MPa;

* Rezistena de calcul la ntindere la starea limit de serviciu: - Rs,ser = 590 MPa;


- Es = 1,9x105 MPa;

4.4. Armtur clasa A-I:

* Rezistena la ntindere transversal:

- Rsw = 175 MPa;


- Es = 2,1x105 MPa;

4.5. Srm clasa Bp-I:


- Rs = 360 MPa;

5. DETERMINAREA SARCINILOR I CALCULUL EFORTURILOR

5.1. Calculul sarcinilor pe 1 m2 al planeului este prezentat n tab.1.:Tabelul 1: Valorile normate i de calcul ale sarcinilor pe 1 m2 de planeu

Tipul sarciniiSarcina normat

(N/m2)Coef. de siguran a sarcinii(fSarcina de calcul

(N/m2)

1. Permanent (g)

a) panou cu nervuri (g1)

(med=100 mm

=2500 kg/m3=25000 N/m325000x0,1

=25001,12750

b) strat egalizator cu mortar de ciment (g2)(=20 mm

=1900 kg/m3=19000 N/m319000x0,02=3801,3494

c) plci de faian (g3) (=15 mm

=2000 kg/m3=20000 N/m320000 x

x0,015

=3001,1330

Total permanent

g=g1+g2+g3 gn=3180g=3574

2. Temporar (p)pn=76001,2p=9120

a) de lung durat (pl)pl,n ( 0,75pnpl,n=57001,2pl =6840

b) de scurt durat (psh)

psh,n=pn - pl,n psh,n=19001,2psh=2280

3.Total (q)qn=gn+pn

=10780q=g+p

=12694

4.Combinri de sarcinia)permanent plus temporar de lung durat (g+pl) gn+pl,n

= 8880g+pl =

10414

5.2. Sarcina de calcul pe 1 m lungime a panoului cu limea , lund n consideraie coeficientul de siguran conform destinaiei cldirii :

* permanent:

* total:

5.3. Sarcina de calcul la starea limit de serviciu pe 1 m lungime a panoului cu limea , lund n consideraie coeficientul de siguran conform destinaiei cldirii :

* permanent:

* total:

* permanent plus temporar de lung durat :

5.4. Calculul eforturilor de la sarcina total de calcul:

* momentul ncovoietor:

* fora tietoare:

5.5. Calculul eforturilor de la sarcina total de serviciu:


* fora tietoare:

5.6. Calculul eforturilor de la sarcina permanent plus temporar de lung durat de serviciu:


* fora tietoare:

6. CALCULUL PLCII PANOULUI LA NCOVOIERE LOCAL

Placa panoului se calculeaz ca plac grind cu limea b1=100 cm, parial ncastrat n nervurile longitudinale

(vezi fig. 6.1).

6.1. Lungimea de calcul a plcii (distana n lumin dintre nervurile longitudinale):

unde:

105 mm limea nervurii longitudinale n partea de sus (vezi fig. 6.1).

6.2. Sarcina de calcul de la greutatea proprie a unui m2 de plac:

unde:

vezi p.3.6.

greutatea volumetric a betonului.

coef. de siguran a sarcinii.

coef. de siguran n funcie de gradul de importan al cldirii.

6.3. Sarcina total de calcul ce acioneaz asupra

unui m2 al plcii:

unde:

6.4. Momentul ncovoietor preluat de plac:

6.5. nlimea de calcul a seciunii transversale a plcii:

unde:

stratul de protecie al armturii; p/u plcile planeelor prefabricate din categoria a II-a de exploatare vezi tab.40 al [1].

6.6. Determinm coeficientul :

unde:

limea de calcul a plcii.

coef. de trecere la uniti unificate

(ex: de la Nm la Ncm; de la MPa la N/cm2 )

6.7. n dependen de coeficientul , din tabela1.1(vezi anexe), determinm valoarea coeficientului i (de regul, prin interpolare):

, atunci i

6.8. Determinm aria armturii necesare pentru 1 m de lungime a plcii:

unde:

6.9. Armarea plcii:

Armarea plcii planeului poate fi executat n 2 forme:

1- Armare cu transferul plasei din cmp pe reazeme i ncastrarea ei n nervurile longitudinale;

2- Armare cu utilizarea plaselor suplimentare.

Admitem modul nti, atunci din tabelul 1.2 ( vezi anexe) adoptm o plas cu aria real a tuturor barelor transversale pe un metru lungime a ei (cea mai apropiat arie a barelor plasei comparativ cu cea necesar din calcul), cu pasul respectiv . Barele longitudinale nu sunt necesare din calcul i, prin urmare, se adopt din condiii constructive cel mai mic diametru al srmei i cea mai mare distan ntre bare .

Limea plasei va fi adoptat una din cele standarde cu valoare ct mai apropiat de limea plcii . Lungimea plasei va corespunde lungimii planeului .

Astfel, n exemplu dat, marca (tipul) plasei va fi:

- Plas din srm clasa Bp-I,cu limea 1140 mm, avnd diametrul barelor transversale (de rezisten) i distana dintre bare , iar longitudinal (p/u montaj) sunt amplasate bare cu i pasul . Lungimea plasei este de 5900 mm.

6.10. Verificarea eficienii de armare a plcii:

Not: La alegerea plasei, se recomand ca aria real a armturii s nu fie mai mic de cea necesar din calcul cu 5 % i se numete armare redus i nu mai mare de 15% - supraarmare. ns, folosind plase standarde, nu de fiecare dat se pot respecta aceste recomandri. n aceste cazuri aria armturii reale a plasei poate s se abat de la cea de calcul cu o valoare mai mare de 15%.* Devierea dintre aria armturii reale i cea de calcul:

Admisibil:

n cazul dat avem armare redusa ce se ncadreaz n limita admisibil, deci plasa adoptat satisface toate condiiile de armare a plcii.

7. CALCULUL LA REZISTEN A PANOULUI N SECIUNI NORMALE

Seciunea n form de T cu placa n zona comprimat (vezi fig. 3.2).

*Calculul se efectueaz la aciunea momentului de la sarcina

total de calcul, deci conform p.5.4:

7.1. Determinm coeficientul :

unde:

coef. de trecere de la la ;

7.2. n dependen de coeficientul , din tabela1.1(vezi anexe), determinm valoarea coeficienilor i (de regul, prin interpolare):

, atunci i

7.3. Determinam poziia axei neutre

*, de aici

Verificm condiia:

,

rezult c axa neutr trece n limitele plcii comprimate i prin urmare seciunea se calculeaz ca dreptunghiular cu limea , dac , atunci panoul se va calcula ca element cu seciunea n form de T.*Admitem gradul de ntindere a armturii

,

7.4. Tensiunile de pretensionare n armtur:

unde:

7.5. Devierea admisibil a efortului unitar iniial de pretensionare p/u procedeul electrotermic de pretensionare, vezi p.4.4.1 al [1]:

unde:

vezi p.3.1.

7.6. Verificm condiia:

,

7.7. Coeficientul de precizie p/u eforturile de pretensionare:

n care:

*.

unde:

numrul de bare pretensionate n seciune.

7.8. Pretensionarea, lund n consideraie coeficientul de precizie a ntinderii :

unde:

7.9. Pretensionarea, lund n consideraie pierderile de tensiuni n prealabil, se admite:

7.10. nlimea relativ limit a zonei comprimate:

Not: nlimea relativ limit a zonei comprimate se determin n dependen de clasa betonului i tipul de armtura ce alctuiesc elementul.

Conform tabelul 1.3 ( vezi anexe), reiese

7.11. Verificm condiia

,

7.12. Aria armturii de rezisten pretensionat:

unde:

p/u armatur A-IV vezi p. 5.1.6.6 al [1].

7.13. Armarea nervurilor panoului:

Din tabelul 1.4 ( vezi anexe) p/u dou bare( cte una n fiecare nervur), alegem diametrul lor n aa mod, ca aria lor s fie ct mai aproape de cea necesar din calcul. Adoptm 2(16 A-IV cu .

7.14. Verificarea eficienii de armare a nervurilor panoului:

Not: La alegerea diametrului p/u armtura de rezisten, se recomand ca aria real a barelor s nu fie mai mic de cea necesar din calcul cu 5 % ,n cazul armrii reduse i nu mai mare de 15%, p/u supraarmare. ns, deoarece este limitat numrul de bare n seciune, nu de fiecare dat se pot respecta aceste recomandri. n astfel de cazuri aria armturii reale a barelor poate s se abat de la cea de calcul cu o valoare mai mare de 15% ns nicidecum nu se admite armarea redus sub -5%.* Devierea dintre aria armturii reale i cea de calcul:

Admisibil

n cazul dat este o uoar supraarmare care se ncadreaz n limita admisibil, deci diametrul adoptat satisface condiiile de armare a nervurii panoului.

8. CARACTERISTICILE GEOMETRICE ALE SECTIUNII

8.1. Coeficientul de echivalen al armturii:

unde:

vezi p.4.3.

vezi p.4.1.

8.2. Aria seciunii ideale (reduse):

unde:

nlimea nervurii seciunii de calcul a panoului (vezi fig. 8.1).8.3. Momentul static al seciunii ideale fa de axa ce trece prin marginea de jos a seciunii ideale de calcul:

unde:

.

- distana de la centrul de greutate al plcii pn marginea de jos a seciunii de calcul a panoului (vezi fig. 8.1). vezi p.3.7.

nlimea nervurii seciunii de calcul a panoului (vezi fig. 8.1). - distana de la centrul de greutate al nervurii pn marginea de jos a seciunii de calcul a panoului (vezi fig. 8.1). vezi p.8.1.

stratul de protecie al armturii;

8.4. Distana de la marginea de jos pn la centru de greutate al seciunii ideale de calcul a panoului:

8.5. Momentul de inerie al seciunii ideale (reduse):

unde:

- distana de la centrul de greutate al plcii pn centrul de greutate al seciunii de calcul a panoului (vezi fig. 8.1). nlimea nervurii seciunii de calcul a panoului ( vezi fig. 8.1). - distana de la centrul de greutate al nervurii pn centrul de greutate al seciunii de calcul a panoului (vezi fig. 8.1). - distana de la centrul de greutate al armturii ntinse pn centrul de greutate al seciunii de calcul a panoului (vezi fig. 8.1).8.6. Modulul (momentul) de rezisten al seciunii n zona de jos:

8.7. Modulul (momentul) de rezisten al seciunii n zona de sus:

8.8. Distana de la punctul de sus al nucleului pn la centrul de greutate al seciunii ideale (raza superioar):

8.9. Distana de la punctul de jos al nucleului pn la centrul de greutate al seciunii ideale (raza inferioar):

n care:

*- coef. de rigidizare (consolidare) a seciunii ataat pretensionrii.

unde:

admis n prealabil

vezi [1]: p.6.2.1.3.

8.10. Modulul (momentul) de rezisten elastico plastic n zona ntins:

unde:

pentru seciunea T cu placa n zona comprimat -vezi [20]: anexa VI..

8.11. Momentul de rezisten elastico plastic n zona ntins n stadiul de fabricare i la comprimarea elementului:

,

unde:

pentru seciunea T cu placa n zona ntins cu i . - vezi [20]: anexa VI

9. PIERDERILE DE TENSIUNI N ARMTURA PRETENSIONATNot: n elementele precomprimate eforturile unitare iniiale de ntindere n armtur i cu timpul (n perioada fabricrii i exploatrii) se micoreaz. Diminurile respective formeaz pierderile de tensiuni n armtur. n prezent normele de calcul iau n considerare 10 tipuri de pierderi, care, in dependena de perioada de manifestare, se grupeaz n:

- pierderi primare - care se produc pn la transferul efortului de pretensionare betonului.

- pierderi secundare - care se produc dup precomprimarea betonului.Numrul de factori care determin pierderile primare i respectiv secundare de tensiuni depinde de procedeul de pretensionare a armturii (prentins sau postntins).

n cazul pretensionrii armturii pe stand sau cofraj prin metoda electrotermic avem urmtoarele grupri p/u:

* Pierderile primare :

9.1. Pierderile de tensiuni de la deformaia cofrajelor:

- dac nu se cunosc datele - vezi p.4.5.3.al [1].

9.2. Pierderile de tensiuni datorit relaxrii eforturilor n armtur:

unde:

9.3. Pierderile de tensiuni primare :

* Pierderile secundare :

9.4. Pierderile de tensiuni datorit contraciei betonului:

p/u beton clasa tratat termic, vezi [1]: p.4.5.3.

9.5. Pierderile de tensiuni datorit curgerii lente a betonului:

cnd

9.5.1. Efortul de precomprimare lund n consideraie relaxarea eforturilor din armtur:

unde:

vezi p.7.4.

vezi p.9.2.

vezi p.7.13.

9.5.2. Excentricitatea efortului P1 fa de centrul de greutate al seciunii:

unde:

9.5.3. Tensiunea n beton la comprimare, generat de ctre armtura pretensionat:

unde:

9.5.4. Stabilim valoarea rezistenei betonului n perioada de transmitere a efortului de pretensionare cu condiia:

, rezult

Adoptm:

- rezistena betonului n momentul transmiterii efortului de pretensiune.

9.5.5. Tensiunea de comprimare n beton la nivelul centrului de greutate al armturii pretensionate de la efortul de precomprimare i cu evidena momentului de ncovoiere de la greutatea panoului:

.

unde:

Verificm condiia:

;

Atunci:

unde:

p/u beton prelucrat termic, vezi [1]: p.4.5.3.

9.6. Pierderile de tensiuni secundare :

9.7. Pierderile totale de tensiuni :

9.8. Efortul de precomprimare, convenional stabilit:

10. CALCULUL LA REZISTEN A PANOULUI N SECIUNI NCLINATE

* Calculul se efectueaz la aciunea forei tietoare de la sarcina total de calcul, deci conform p.5.4:


, aici fora tietoare minim preluat de beton:

*

unde:

coeficient ce depinde de tipul betonului

* p/u beton greu, conform [1]: p.5.2.3.

coeficient ce ia n consideraie influena plcii comprimate a elementului n form de T sau T dublu, asupra eforturilor de forfecare:

*, aici

- verificm condiia , , condiia nu se respect, prin urmare n calcul nlocuim cu , atunci:

*

coeficient ce ia n consideraie influena unui efort longitudinal asupra rezistenei elementului la aciunea forei tietoare; p/u elemente cu armtura pretensionat:

* ,

*,

n care:

.

La verificarea condiiei p. 10.1 se cere:

, - condiia se satisface, atunci:

- Verificarea: ,

Condiia iniial nu se respect, adic sunt posibile apariia fisurilor nclinate i deci armtura transversal se cere calculat.

Not: Scopul calculului este de a determina pasul s i diametrul dsw al etrierelor.

De regul, diametrul etrierelor dsw se admite din condiii constructive (condiia de sudabilitate), iar din calcul se determin pasul lor s.

Pasul etrierelor se determin din trei condiii i definitiv se ia valoarea minim dintre aceste mrimi (calculul se efectueaz pentru poriunea elementului unde efortul poate atinge valoarea maxim 1/4l de la reazem - vezi fig. 7.1 ).

10.2. Adoptarea diametrului armturii transversale:

Adoptm armtura transversal din considerente constructive - clasa A-I cu diametrul - , pentru care:

* aria seciunii transversale a unei singure bare(etrier) conform tabelul 1.4 ( vezi anexe).

10.3. Intensitatea necesar a eforturilor:

unde:

coef. ce ia n considerare tipul betonului;

* p/u beton greu, conform [1]: p.5.2.3.

10.4. Calculul pasului etrierelor pe poriunea de reazem:

1) din condiia de rezisten:

unde:

numrul de etriere n seciunea de calcul;

2) din condiia ca fisura nclinat s intersecteze cel puin un etrier:

unde:

vezi [1]: p.5.2.4.2.

3) din condiii de alctuire sau armare constructiv:

dac

dac

n care: * nlimea seciunii de calcul a elementului.

deci:

n final adoptm pasul etrierelor pe poriunea de reazem:

-

10.5. Pasul etrierelor n deschidere:

* Se adopt din condiii constructive:

- pentru orice nlime.

Adoptm pasul etrierelor n deschidere:

- , multiplu la 5cm.

11. VERIFICAREA DIMENSIUNILOR ADOPTATE ALE SECIUNII TRANSVERSALE A PANOULUI LA ACIUNEA FOREI TIETOARE

11.1. Capacitatea portant a panoului la aciunea forei tietoare va fi asigurat dac se respect condiia:

coef., care ia n consideraie influena armturii transversale, n zona fiei nclinate, asupra rezistenei betonului la comprimare:

;

n care:

* coeficient de echivalen a armturii (n cazul dat - transversale).

aici:

-

* coeficient de armare transversal

- numrul de etriere n seciunea de calcul;

- vezi p.10.3.

- coef., care ia n consideraie micorarea rezistenei betonului la comprimare n urma comprimrii biaxiale

n care:

* p/u beton greu, vezi [1]: p.5.2.6.1.

*(cu coef. ) vezi p.4.1.

Verificarea:

,

Condiia se respect, prin urmare confirm c dimensiunile adoptate ale seciunii transversale ale panoului sunt suficiente.

12. VERIFICAREA PANOULUI LA APARIIA FISURILOR NORMALE

Not: Conform condiiilor de exploatare i verificare la fisurare, elementele din beton armat i beton precomprimat sunt divizate n trei categorii. Elementele cu condiii normale de lucru (medii cu agresivitate slab sau n ncperi) se ncadreaz n categoria a III-a. Prin urmare panoul se va calcula dup exigenele acestei categorii.

Calculul se efectueaz la aciunea sarcinilor de serviciu (cu coef. ), deci conform p.5.5:

12.1. n elementele solicitate la ncovoiere n seciuni normale nu apar fisuri dac se respect condiia:

unde:

momentul de ncovoiere la care e posibil apariia fisurilor n seciuni normale fa de axa longitudinal a elementului.

n care:

* momentul de compresiune fa de axa longitudinal a elementului de la efortul de pretensionare.

aici:

Verificm condiia punctului 12.1

Condiia nu se respect, prin urmare vor aprea fisuri i deci se cere de efectuat calculul la deschiderea fisurilor.

13. CALCULUL PANOULUI LA DESCHIDEREA FISURILOR NORMALE

Calculul se efectueaz la aciunea sarcinilor de serviciu, care sunt egale cu cele normate (cu coef. ) i includ componentele:

a) Sarcina permanent plus sarcina temporar de lung durat - - vezi p.5.6

b) Sarcina total - - vezi p.5.5

Verificarea la deschiderea fisurilor se face prin limitarea deschiderii fisurii caracteristice dup cum urmeaz:

a) Pentru deschiderea fisurilor de scurt durat

-

b) Pentru deschiderea fisurilor de lung durat

-

unde:

p/u elemente ncovoiate, vezi [1]: p.6.2.3.2.

deschiderea iniial a fisurilor de la aciunea de scurt durat a sarcinilor totale

deschiderea iniial a fisurilor de la aciunea de scurt durat a sarcinilor permanente i temporare de lung durat (cvasipermanente).

deschiderea a fisurilor de la aciunea de lung durat a sarcinilor permanente i temporare de lung durat.

13.1. Valorile tensiunilor n armtura pretensionat la etapa de decompresiune de la aciunea sarcinilor permanent i temporar de lung durat :

unde:

deoarece efortul de precomprimare coincide cu centrul de greutate al armturii ntinse .

13.1.1. Braul de prghie al eforturilor interne:

unde:

n care:

* p/u beton obinuit, vezi [1]: p.6.3.3.

*

*

* coeficient de armare.

*

13.1.2. Modulul (momentul) de rezisten al seciunii asigurat de armtura ntins:

unde:

13.2. Valorile tensiunilor n armtura pretensionat la etapa de decompresiune de la aciunea sarcinilor totale :

unde:

deoarece efortul de precomprimare coincide cu centrul de greutate al armturii ntinse .

13.2.1. Braul de prghie al eforturilor interne:

unde:

n care:

* p/u beton obinuit, vezi [1]: p.6.3.3.

*

*

13.2.2. Modulul (momentul) de rezisten al seciunii asigurat de armtura ntins:

13.3. Deschiderea fisurilor de la aciunea de scurt durat a ncrcrilor totale:

unde:

- coeficient ce reflect conlucrarea betonului cu armtura n seciunile dintre fisuri.

n care:

* coeficient ce ia n consideraie tipul armturii de rezisten i durata de aciune a sarcinii

-- la aciune de scurt durat i armtura din bare cu profil periodic, vezi [1]: tab.34

* coeficient ce caracterizeaz raportul dintre efortul preluat de seciune pn la apariia fisurilor i efortul la care se fac calculele:

-

Concomitent se cere ca:

; ,condiia se respect

vezi p.13.2.

vezi p.4.3.

n care:

* coeficient ce ine cont de aderena betonului cu armtura

-- p/a armtura cu profil periodic laminat la cald, vezi [1]: p. 6.2.3.2

* coeficient ce se determin:

-- p/a armtura cu profil periodic laminat la cald, vezi [1]: p. 6.2.3.2

coeficient de elasticitate a betonului din zona ntins a elementului egal cu:

- - la aciune de scurt durat, vezi [1]: tab.33

13.4. Deschiderea fisurilor de la aciunea de scurt durat a sarcinilor permanente i temporare de lung durat:

unde:

n care:

*-- la aciune de scurt durat i armtura din bare cu profil periodic, vezi [1] : tab.34

-

Concomitent se cere ca:

; , condiia se respect

13.5. Deschiderea fisurilor de la aciunea de lung durat a sarcinilor permanente i temporare de lung durat:

unde:

n care:

* - la aciune de lung durat, vezi [1]: tab.34

13.6 Verificm deschiderea fisurilor:

a)

b)

Deschiderea fisurilor se ncadreaz n limitele admisibile.

14. CALCULUL PANOULUI LA DESCHIDEREA FISURILOR NCLINATE

Calculul se efectueaz la aciunea forei tietoare de la sarcinile de serviciu, care sunt egale cu cele normate (cu coef. ) i includ componentele:


b) Sarcina total - - vezi p.5.5


, aici fora tietoare preluat de beton la etapa apariiei fisurilor nclinate:

unde:


* p/u beton greu, vezi [1]: p.5.2.3.

Prin urmare:

Fora tietoare de la sarcinile exterioare de exploatare poate fi preluat de betonul armat (precomprimat), adic se asigur faptul c apariia fisurilor nclinate nu se va produce i, deci, nu e nevoie de efectuat calculul la deschiderea fisurilor nclinate.

15. DETERMINAREA SGEII DE NCOVOIERE A PANOULUI

n cazul dat sgeata este limitat de cerine estetice, de aceea calculul se efectueaz numai la aciunea sarcinilor de serviciu cu urmtoarele componente:


15.1. Starea limit de deformaii const n verificarea condiiei:

-

unde:

sgeata total

sgeata limit admis, vezi [1]

- - p/u plci cu nervuri, vezi [1] :tab.31, p.3.

15.2. Calculm sgeata:

-

unde:

curbura total n seciune cu momentul de ncovoiere maxim de la sarcina pentru care se determin sgeata:

pentru sectorul cu fisuri n zona ntins.

n care:

* - curbura de la aciunea de scurt durat a sarcinii totale.

* - curbura de la aciunea de scurt durat a sarcinilor permanente i de lung durat.

- la verificarea sgeilor din condiii estetice:

- vezi [1]

* - curbura de la aciunea de lung durat a sarcinilor permanente i de lung durat:

aici:

coeficient care consider distribuirea neuniform a deformaiilor fibrei extreme comprimate a betonului pe sectorul cu fisuri:

- - p/u beton obinuit, vezi [1] : p.6.3.3.

coeficient de elasticitate al betonului egal cu:

-- la aciune de lung durat, vezi [1]: tab.33

* - curbura condiionat de curbura invers a elementului n urma contraciei i curgerii lente a betonului de la efortul de precomprimare:

aici:

- deformaia relativ a betonului datorat curgerii lente a betonului de la efortul de precomprimare, calculat la nivelul centrului de greutate al armturii longitudinale ntinse:

- deformaia relativ a betonului datorat curgerii lente a betonului de la efortul de precomprimare, calculat la nivelul fibrelor extreme comprimate:

- deoarece nu avem armtur pretensionat la nivelul fibrelor extreme comprimate.

coeficient ce depinde de schema de calcul a elementului i tipul sarcinii

- p/u grinda simplu rezemat cu sarcin uniform distribuit, vezi [1]: p. 6.3.4.1


Sgeata panoului se afl n limitele admisibile.

CALCULUL I ALCTUIREA GRINZII CONTINUE

16. SCHEMA DE CALCUL I DETERMINAREA SARCINILORPentru calculul grinzii continue (rigid mbinat cu stlpul) este necesar de efectuat calculul unui cadru cu multe etaje conform urmtoarei metode: cadrul cu multe etaje se divizeaz pentru calculul sarcinilor verticale n cadre cu un etaj cu punctele zero ale momentelor, situate la mijlocul lungimii stlpilor tuturor etajelor, cu excepia primului nivel n care punctul zero se afl la o treime de jos 16.1. Schema de calcul i variantele de repartizare a sarcinilor pe grinzile etajelor sunt reprezentate n fig. 16.2.

Sarcina pe grind de la 5 panouri i mai multe se consider uniform distribuit. Limea fiei de ncrcare pe grind este egal cu pasul cadrelor transversale ( Valorile sarcinilor pe 1 m2 de planeu sunt prezentate n tab.1, p. 5.1.16.2. Sarcina de calcul pe 1 m de lungime a grinzii:

16.2.1. Sarcina permanent de la planeu, lund n consideraie coeficientul de siguran conform destinaiei cldirii :

16.2.2. Sarcina de la masa proprie a grinzii, lund n consideraie coeficientul de siguran conform destinaiei cldirii :

unde:

.

16.2.3. Sarcina permanent total

16.2.4. Sarcina temporar lund n consideraie coeficientul de siguran conform destinaiei cldirii :

a) Total:

b) de lung durat

16.2.5. Sarcina total pe 1 m de lungime a grinzii:

17. MATERIALE PENTRU FABRICAREA GRINZII17.1. Beton greu clasa C 20(ntrire natural):* Rezistena prismatic de calcul la starea limit ultim (cu ):

- Rc = 11,5 MPa;

* Rezistena prismatic de calcul la starea limit ultim (cu ):

- Rc = 10,5 MPa;* Rezistena prismatic de calcul la starea limit de serviciu:

- Rc,ser = 15,0 MPa;* Rezistena de calcul la ntindere la starea limit ultim (cu ):

- Rct = 0,9 MPa;

* Rezistena de calcul la ntindere la starea limit ultim (cu ):

- Rct = 0,8 MPa;

* Rezistena de calcul la ntindere starea limit de serviciu:

- Rct,ser = 1,4 MPa;

* Coeficientul condiiilor de lucru: -

* Modulul iniial al deformaiilor: - Ec = 2,7x104 MPa;

17.2. Armtur longitudinal de rezisten - clasa A-III:* Rezistena de calcul la ntindere la starea limit ultim:

- Rs = 365 MPa;

* Modulul de elasticitate: - Es = 2x105 MPa;17.3. Armtur transversal de rezisten - clasa A-I:* Rezistena la ntindere transversal: - Rsw = 175 MPa;

* Modulul de elasticitate: - Esw = 2,1x105 MPa;

18. MOMENTELE DE REAZEM ALE GRINZIIMomentele de reazem ale grinzii de la diferite combinri de sarcini se determin cu formula general:

unde:

coeficieni tabelari ce se determin n dependen de schema de ncrcare i coeficientul relaiei liniare dintre grind i stlp (k) vezi tab. 2.1 din anexe.

sarcina permanent ce acioneaz pe un metru liniar de grind.

sarcina temporar ce acioneaz pe un metru liniar de grind.

lungimea nominal a grinzii.18.1. Relaia rigiditilor liniare ale grinzii i stlpului:

unde:

momentul de inerie al grinzii

n care:

momentul de inerie al stlpului

n care:

* - limea seciunii stlpului - adoptat

* - nlimea seciunii stlpului - adoptat

18.2. Calculul momentelor de reazem ale grinzii este prezentat n tab.2.:Tabelul 2: Momentele de reazem ale grinzii la diferite scheme de ncrcareTipul

sarciniiSchema de ncrcareFormula de calculCoeficieniiMomentele de reazem,

Perma-nent1

-60.58- -

- -134.96-

- - -124.53

Tempo-rar2

-150,27- -

- -184.46

- - -67.81

Tempo-rar3

25.86- -

- -90.79

- - -186.18

Combinri de sarcini1+2---210.84-319.42-192.34

1+3---34.72-225.75-310.72

Calculul valorilor momentelor din tab.2:# schema 1:

# schema 2:

# schema 3:

19. EFORTURILE N DESCHIDERI

Calculul grinzii se efectueaz la cea mai nefavorabil combinare de sarcini pentru seciunea respectiv:a) n deschiderea marginal valori maxime ale momentelor de reazem se obin din combinarea 1+2, cu urmtoarele valori:

- conform tab.2, p.18.2

- conform tab.2, p.18.2

- conform p.16.2.5

19.1. Fora tietoare pe reazemul intermediar n

deschiderea marginal (prima i ultima):

unde:

19.2. Momentul maxim n deschidere :

b) n deschiderea din mijloc valori maxime ale momentelor de reazem se obin din combinarea 1+3, cu urmtoarele valori:

- conform tab.2, .18.2

19.3. Fora tietoare n deschiderea intermediar:

19.4. Momentul maxim n deschidere :

20. MOMENTELE DE NCOVOIERE ALE GRINZII DE REAZEM PE MARGINEA STLPULUI

Calculul grinzii se efectueaz la cea mai nefavorabil combinare de sarcini pentru seciunea respectiv (dup valoarea absolut):20.1. Momentul pe marginea stlpului marginal:

- dup combinarea 1+2:

20.2. Momentul pe marginea stlpului intermediar din stnga:


20.3. Momentul pe marginea stlpului intermediar din dreapta:


20. 4. Adoptarea eforturilor de calcul n reazem:

Prin urmare, momentul de calcul de reazem a grinzii pe marginea stlpului va fi egal cu valoarea maxim a momentului respectiv, i anume: pe marginea stlpului marginal -

pe marginea stlpului intermediar -

21. CALCULUL GRINZII LA REZISTEN N SECIUNI NORMALE

21.1. Verificarea dimensiunilor adoptate a seciunii grinzii:

Dimensiunile seciunii transversale a grinzii se stabilesc dup valoarea optim a nlimii relative cnd este solicitat de momentul maxim din deschidere.-- valoarea optim pentru grinzi - vezi [1]: p. 5.1.5.3

Pentru valoarea coeficientului, din tabela1.1 (vezi anexe), determinm valoarea coeficientului

, atunci

21.1.1. Verificm condiia

;

unde:

vezi tab.1.3(vezi anexe).

Condiia se respect21.1.2. nlimea de calcul

21.1.3. nlimea total

unde:

stratul de protecie al armturii adoptat din condiiile p.8.1.3 al [1]: n final adoptm

Not: nlimea grinzii se adopt:

- multiplu la 5cm, p/u grinzile cu

- multiplu la 10cm, p/u grinzile cu

21.1.4. Limea grinzii

Limea grinzii se admite din condiia:

;

n final adoptm

Not: Limea grinzii se adopt:12,15,18,20,22,25(cm) ...mai departe multiplu la 5cm.

21.1.5. nlimea de calcul

21.2. Calculul armturii de rezisten n prima i ultima deschidere:

Calculul grinzii se efectueaz la valoarea maxim a momentului ncovoietor generat de cea mai nefavorabil combinare de sarcini pentru seciunea respectiv:

Pentru deschiderea marginal, conform p.19.2:

21.2.1. Determinm coeficientul :

21.2.2. n dependen de coeficientul, din tabelul 1.1 (vezi anexe), determinm valoarea coeficientului (de regul, prin interpolare):

, atunci 21.2.3. Aria necesar a armturii de rezisten:

21.2.4. Armarea grinzii n prima i ultima deschidere:

Din tabelul 1.4 (vezi anexe) prin combinarea barelor, alegem diametrul lor n aa mod, ca aria lor s fie ct mai aproape de cea necesar din calcul. Adoptm 2(22 plus 2(18 cu .

21.2.5. Verificarea eficienii de armare:

Not: La alegerea diametrului p/u armtura de rezisten, se recomand ca aria real a barelor s nu fie mai mic de cea necesar din calcul cu 5% ,n cazul armrii reduse i nu mai mare de 15%, p/u supraarmare* Devierea dintre aria armturii reale i cea de calcul:

Admisibil:

n cazul dat avem supraarmare ce se ncadreaz n limita admisibil.

21.3. Calculul armturii de rezisten n deschiderea intermediar:

Pentru deschiderea intermediar, conform p.19.4:


21.3.2. n dependen de coeficientul, din tabelul 1.1 (vezi anexe), determinm valoarea coeficientului (de regul, prin interpolare): , atunci

21.3.3. Aria necesar a armturii de rezisten:

21.3.4. Armarea grinzii n deschiderea intermediar:Din tabelul 1.4 (vezi anexe) prin combinarea barelor, alegem diametrul lor n aa mod, ca aria lor s fie ct mai aproape de cea necesar din calcul.

Adoptm 2(22 plus 1(18 cu .


* Devierea dintre aria armturii reale i cea de calcul:

Admisibil:

n cazul dat avem supraarmare ce se ncadreaz n limita admisibil, deci diametrele adoptate satisfac condiiile de armare.

21.4. Calculul armturii de rezisten pe primul i ultimul reazem:

Calculul grinzii n reazem se efectueaz la valoarea maxim a momentului ncovoietor generat de cea mai nefavorabil combinare ce acioneaz pe marginea stlpului din nodul respectiv:

Pentru reazemul marginal, conform p.20.4:


21.4.2. n dependen de coeficientul, din tabelul 1.1(vezi anexe), determinm valoarea coeficientului (de regul, prin interpolare): , atunci

21.4.3. Aria necesar a armturii de rezisten:

21.4.4. Armarea grinzii n primul i ultimul reazem:

Din tabelul 1.4 ( vezi anexe) prin combinarea barelor, alegem diametrul lor n aa mod, ca aria lor s fie ct mai aproape de cea necesar din calcul.




;

Admisibil

n cazul dat avem armare redusa ce se ncadreaz n limita admisibil, deci diametrele adoptate satisfac condiiile de armare.

21.5. Calculul ariei armturii de rezisten pe reazemele intermediare:

Pentru reazemul intermediar, conform p.20.4:


21.5.2. n dependen de coeficientul, din tabelul 1.1 (vezi anexe), determinm valoarea coeficientului (de regul, prin interpolare):

, atunci 21.5.3. Aria necesar a armturii de rezisten:

21.5.4. Armarea grinzii n prima i ultima deschidere:

Din tabelul 1.4 (vezi anexe) prin combinarea barelor, alegem diametrul lor n aa mod, ca aria lor s fie ct mai aproape de cea necesar din calcul.




Admisibil:

n cazul dat avem supraarmare ce se ncadreaz n limita admisibil.

22. CALCULUL GRINZII LA REZISTEN N SECIUNI NCLINATE

*Calculul se efectueaz la valoarea maxim a efortului generat de cea mai nefavorabil combinare de sarcini, deci conform p.19.3:


- aici fora tietoare minim preluat de beton:*

unde:



Verificarea: , Condiia nu se respect, rezult c armtura transversal trebuie determinat prin calcul.

22.2. Intensitatea necesar a eforturilor:

unde:

coef. ce ia n considerare tipul betonului;


Not: Scopul calculului este de a determina pasul s i diametrul dsw al etrierelor. De regul, diametrul etrierelor dsw se admite din condiii constructive (de exemplu: condiia de sudabilitate), iar din calcul se determin pasul lor s.

22.3. Adoptarea diametrului armturii transversale:

Admitem posibilitatea armrii grinzii att cu carcase legate ct i cu carcase sudate, de aceea vom adopta diametrul armturii transversale din condiii de sudabilitate.

Diametrul etrierelor se alege dup cel mai mare diametru al armturii longitudinale de lucru. Conform p.21 cel mai mare diametru calculat - .Din tabelul 1.5 ( vezi anexe) pentru armtura longitudinal de lucru A-III cu diametrul , adoptm armtura transversal clasa A-I cu diametrul respectiv - , pentru care:

* aria seciunii transversale a unei singure bare(etrier) conform tabelul 1.4 ( vezi anexe).Not: Pasul etrierelor se determin din trei condiii i definitiv se ia valoarea minim dintre aceste mrimi (calculul se efectueaz pentru poriunea elementului unde efortul poate atinge valoarea maxim l de la reazem).22.4. Calculul pasului etrierelor pe poriunea de reazem:

1) din condiia de rezisten:

2) din condiia, ca fisura nclinat s intersecteze cel puin un etrier:

3) din condiii de alctuire sau armare constructiv:

dac

dac

n care:

* nlimea seciunii de calcul a elementului.

deci:

n final adoptm pasul etrierelor pe poriunea de reazem din prima condiie (rotungind valoarea multiplu la 5cm):

-

22.5. Pasul etrierelor n deschidere:* Se adopt din condiii constructive:

- pentru orice nlime.

Adoptm pasul etrierelor n deschidere:

- .22.6. Verificarea capacitii portante a grinzii la aciunea forei tietoare:* Rezistena va vi asigurat dac se respect condiia:

coef., care ia n consideraie influena armturii transversale, n zona fiei nclinate, asupra rezistenei betonului la comprimare: ;

n care:

* coeficient de echivalen a armturii (n cazul dat - transversale).

* coeficient de armare transversal

coef., care ia n consideraie micorarea rezistenei betonului la comprimare n urma comprimrii biaxiale:

n care:

* p/u beton greu, vezi [1]: p.5.2.6.1.


Verificarea

Condiia se respect, rezistena elementului la aciunea forei tietoare va fi asigurat.

CALCULUL I ALCTUIREA STLPULUI INTERMEDIAR23. SCHEMA DE CALCUL I DETERMINAREA EFORTURILORn exemplul dat se va examina cel mai solicitat element: stlpul intermediar al primului nivel.23.1. Suprafaa de ncrcare a stlpului intermediar

23.2. Eforturile normale de la aciunea sarcinilor de calcul n limita unui etaj-tip:

* de la sarcina permanent23.2.1. Efortul normal de la masa planeului, lund n consideraie coeficientul de siguran conform destinaiei cldirii :

23.2.2. Efortul normal de la masa grinzii:

23.2.3. Efortul normal de la masa stlpului, lund n consideraie coeficientul de siguran conform destinaiei cldirii :

23.2.4. Efortul normal de la sarcina permanent total:

* de la sarcina temporar23.2.5. Efortul normal de la sarcina temporar total, lund n consideraie coeficientul de siguran conform destinaiei cldirii :

23.2.6. Efortul normal de la sarcina temporar de lung durat, lund n consideraie coeficientul de siguran conform destinaiei cldirii :

23.2.7. Efortul normal de la sarcina temporar de scurt durat, lund n consideraie coeficientul de siguran conform destinaiei cldirii :

23.3. Eforturile normale de la aciunea sarcinilor de calcul n limita ultimului etaj:* de la sarcina permanent23.3.1. Efortul normal de la greutatea componentelor acoperiului, lund n consideraie coeficientul de siguran conform destinaiei cldirii :

unde:

sarcina medie uniform repartizat provenit de la greutatea construciei acoperiului (valoare adoptat).

23.3.2. Efortul normal de la sarcina permanent total:

* de la sarcina temporar23.3.3. Efortul normal de la sarcina temporar de la aciunea zpezii, lund n consideraie coeficientul de siguran conform destinaiei cldirii :

unde:

sarcina normat de la aciunea zpezii p/u R. Moldova.

coeficient de siguran al sarcinii.

23.4. Efortul normal, ce solicit stlpul intermediar al primului nivel, de la aciunea sarcinilor de calcul permanent i temporar de lung durat:

23.5. Efortul normal, ce solicit stlpul intermediar al primului nivel, de la aciunea sarcinii totale:

23.6. Precizm dimensiunile seciunii transversale a stlpului:

Adoptm, pentru nceput

- coeficientul de amare -

- coeficientul de flambaj -

- coeficientul condiiilor de lucru -

23.6.1. Aria necesar a seciunii transversale a stlpului:

23.6.2. Dimensiunile seciunii transversale a stlpului:

- pentru seciunea ptrat:

Rotunjim valoarea obinut multiplu la 50 i adoptm dimensiunile seciunii transversale a stlpului:

-

24. MATERIALE PENTRU FABRICAREA STLPULUI24.1. Beton greu clasa C 20(ntrire natural):* Rezistena prismatic de calcul la starea limit ultim (cu ):Rc = 12,5 MPa;

* Rezistena prismatic de calcul la starea limit ultim (cu ):Rc = 11,5 MPa;

*Rezistena prismatic de calcul la starea limit ultim (cu ):Rc = 10,5 MPa;

*Rezistena prismatic de calcul la starea limit de serviciu: Rc,ser = 15,0 MPa;

*Rezistena de calcul la ntindere la starea limit ultim (cu ): Rct = 0,9 MPa;

*Rezistena de calcul la ntindere la starea limit ultim (cu ): Rct = 0,8 MPa;

*Rezistena de calcul la ntindere la starea limit de serviciu: Rct,ser = 1,4 MPa;

*Coeficientul condiiilor de lucru:

* Modulul iniial al deformaiilor:

Ec = 2,7x104 MPa;

24.2. Armtur longitudinal de rezisten - clasa A-III:*Rezistena de calcul la ntindere la starea limit ultim:

Rs = 365 MPa;

*Modulul de elasticitate

Es = 2x105 MPa;24.3. Armtur transversal de rezisten - clasa A-I:* Rezistena la ntindere transversal:

Rsw = 175 MPa;


Esw = 2,1x105 MPa;

25. MOMENTELE DE NCOVOIERE N STLP DE LA SARCINILE DE CALCUL

Pentru a determina valorile eforturilor momentelor de ncovoiere care revin stlpului de la redistribuia efortului neechilibrat din grinzi avem nevoie de valoarea momentelor de reazem ale grinzii i de raportul rigiditilor liniare ale stlpilor de la parter i etaj.

Dup tab.2 al p. 18.2 cea mai nefavorabil combinare este 1+2 cu urmtoarele valori ale momentelor:

25.1. Efortul momentului de ncovoiere n partea superioar a stlpului de la parter (primul nivel):

unde:

rigiditatea liniar a stlpului de la parter:

n care:

* momentul de inerie al stlpului

-

rigiditatea liniar a stlpului de la etaj:

25.2. Efortul momentului de ncovoiere n partea inferioar a stlpului de la parter:

26. CALCULUL LA REZISTEN A STLPULUI Calculul stlpului la rezisten se execut ca un element excentric comprimat cu armtur simetric, la aciunea urmtoarelor eforturi:

- vezi p.23.5:

- vezi p.23.4:

- vezi p.25.1:

26.1. nlimea de calcul a seciunii

stratul de protecie al armturii

26.2. Excentricitatea forei longitudinale:

unde:

- excentricitatea adiional a forei - vezi [1]: p.5.7.4 Se admite valoarea maxim din urmtoarele relaii:

Deci, pentru calcul se admite:

26.3. Lungimea de calcul a stlpului primului nivel:

unde:

distana de la cota superioar a fundaiei pn la nivelul podelei primului etaj.

Influena flambajului asupra creterii excentricitii datorit zvelteii i curgerii lente se ia n consideraie cu coeficientul:

unde:

fora critic de pierdere a stabilitii prin flambaj; p/u elementele cu seciune dreptunghiular se determin cu urmtoarele relaii:

a) Dac flexibilitatea elementului - , atunci

b) Dac flexibilitatea elementului -

i , atunci:

c) Dac flexibilitatea elementului - atunci:

26.4. Flambajul:

26.5. Fora critic convenional:

EMBED Equation.3 coeficientul de armare

admitem

Not: Coeficientul se adopt n limitele 0,005 0,03526.6. Coeficientul :

26.7. Excentricitatea total de calcul :

26.8. Distana dintre centrele de greutate ale armturilor i :

26.9. nlimea relativ a zonei comprimate

unde:

26.10. nlimea relativ limit a zonei comprimate

Conform tab.1.3 (vezi anexe) pentru beton cl. C20 i armtura de cl. AIII


a) Dac , atunci:

b) Dac , atunci:

Aria necesar a armturii simetrice se determin n dependen de valoarea relativ a forei longitudinale -

1) cnd

2) cnd

n aceste formule:

, aici


Condiia nu se respect, prin urmare vom determina aria armturii de rezistena dup p. b.

26.12. Valoarea relativ a forei longitudinale:

unde:

(cu coef. ) vezi p.24.1.

26.13. Verificm condiia

,

26.14. Determinm aria necesar a armturii:

unde:


n care:

Din tabelul 1.4 (vezi anexe) alegem diametrul barelor n aa mod, ca aria lor s fie ct mai aproape de cea necesar din calcul.

Adoptm 2(18 .26.15. Verificm coeficientul de armare:

Deoarece coeficientul de armare primit dup prima aproximare este cu mult mai mic dect cel adoptat iniial este necesar de micorat dimensiunile seciunii stlpului i de repetat calculul pn cnd diferena dintre aceste dou valori nu depete valoarea de 0,005.

Repetm calculul pentru

-

EMBED Equation.3 Coeficientul :

Excentricitatea total de calcul :

- nlimea relativ a zonei comprimate

unde:

n care:


nlimea relativ limit a zonei comprimate

Verificm condiia

Valoarea relativ a forei longitudinale:

Verificm condiia

,

Determinm aria necesar a armturii:

unde:


n care:

Din tabelul 1.4 (vezi anexe) alegem diametrul barelor n aa mod, ca aria lor s fie ct mai aproape de cea necesar din calcul.

Adoptm 9(14 . Verificm coeficientul de armare:

Coeficientul de armare primit dup a doua aproximare este aproximativ egal cu cel adoptat iniial.

CALCULUL I ALCTUIREA FUNDAIEI SUB STLPUL CALCULAT

Valorile eforturilor pentru calculul fundaiei sunt admise din calculul stlpului: valorile maxime ale eforturilor din seciunea de jos a stlpului:

,

,

27. DETERMINAREA EFORTURILOR27.1. Dimensiunile tlpii fundaie se calcul la valorile normate (caracteristice, de serviciu) ale eforturilor. Acestea din urm (n cazul dat) se determin cu aproximaie, mprind valoarea lor de calcul la coeficientul mediu de siguran al sarcinilor - :

,

27.2. Excentricitatea:

Deoarece valoarea excentricitii este relativ mic, fundaia se va calcula ca solicitat centric.28. MATERIALE PENTRU FABRICAREA FUNDAIEI28.1. Beton greu clasa C 15 (ntrire natural):*Rezistena prismatic de calcul la starea limit ultim (cu ):Rc = 8,5 MPa;

Rc = 7,7 MPa;

* Rezistena prismatic de calcul la starea limit de serviciu: Rc,ser = 11,0 MPa;

* Rezistena de calcul la ntindere la starea limit ultim (cu ): Rct = 0,75 MPa;

* Modulul iniial al deformaiilor: Ec = 2,3x104 MPa;28.2. Armtur longitudinal de rezisten - clasa A-III:* Rezistena de calcul la ntindere la starea limit ultim:

Rs = 365 MPa;

* Modulul de elasticitate

Es = 2x105 MPa;

29. DIMENSIONAREA FUNDAIEI29.1. Aria bazei (tlpii) fundaiei:

unde:

greutatea volumetric a materialului fundaiei i a solului de pe treptele ei.

- adncimea de fundare - adoptat29.2. Dimensiunea laturilor:

Admitem - multiplu la 30029.3. Aria real a fundaiei:

29.4. Presiunea convenional pe teren de la sarcinile de calcul:

29.5. nlimea de calcul din condiia de strpungere:

unde:

29.6. nlimea total a fundaiei:a) Dup calcul la strpungere:

b) Din condiii constructive:

1- Din condiia de ncastrare a stlpului n cutia fundaiei:

reprezint grosimea fundului paharului

2- Din condiia de ancorare a armturii longitudinale a stlpului n fundaie:

n final admitem nlimea fundaiei egal cu valoarea maxim din cele trei condiii

, conform tab.2.2 (vezi anexe), reiese i nlimea treptelor

Presiunea de la stlp se transmite fundaiei prin piramida de strpungere, format din liniile duse sub unghi de .29.7. Pentru determinarea lungimii treptelor desenm fundaia n scar

30. CALCULUL LA REZISTEN A FUNDAIEI Calculul fundaiei la rezisten cuprinde dou etape:

Verificarea capacitii portante la aciunea forei tietoare

Determinarea armturii de rezisten30.1. Verificarea capacitii portante a fundaiei la aciunea forei tietoare:* Rezistena va fi asigurat dac se ndeplinete condiia

unde:

Verificm condiia:

Condiia se respect, prin urmare fundaia va rezist la aciunea forei tietoare.

30.2. Determinarea armturii de rezisten:Armtura de rezisten a fundaiei se determin din calculul la ncovoiere a lungimii consolei prii plate a fundaiei la aciunea presiunii solului pe talpa fundaiei. Se precaut seciunile periculoase n dependen de numrul de trepte, efectund calculul pentru fiecare seciune i se armeaz dup valoarea maxim a ariei.

Seciunile de calcul

I - I ce trece pe marginea stlpului

II - II pe muchia treptei superioare

III III pe marginea piramidei de strpungere30.2.1. Determinarea armturii de rezisten pentru sec. I-I:30.2.1.1. Efortul de calcul:

30.2.1.2. Aria armturii:

30.2.2. Determinarea armturii de rezisten pentru sec. II-II:

30.2.2.1. Efortul de calcul:

30.2.2.2. Aria armturii:

30.2.3. Determinarea armturii de rezisten pentru sec. III-III:

30.2.3.1. Efortul de calcul:

unde:

- conform schemei de calcul30.2.3.2. Aria armturii:

30.2.4. Armarea fundaiei se efectueaz dup aria obinut pentru sec. I-I (p.30.2.1.2)

Armarea se va face cu ajutorul unei plase cu armtur de rezisten n ambele direcii.Not: Pasul barelor n plasa fundaiei recomandat 150; 200, 250.

Admitem pasul barelor -

30.2.4.1. Numrul de bare ntr-o direcie:

Adopt 12 bare30.2.4.2. Aria seciunii transversale a unei singure bare:

Din tabelul 1.4 ( vezi anexe) alegem diametrul armturii de lucru, ct mai aproape de cea necesar din calcul.

Adoptm (12 .

Atunci

30.3. Verificarea eficienii de armare a fundaiei:


Admisibil

n cazul dat avem supraarmare ce se ncadreaz n limita admisibil, deci armm fundaia cu plasa:

unde:

- dimensiunile plasei

EMBED Equation.3

_1425636585.unknown

_1425643279.unknown

_1427034744.unknown

_1427036050.unknown

_1427036629.unknown

_1427038209.unknown

_1427038665.unknown

_1427565028.unknown

_1427565326.unknown

_1427565630.unknown

_1427566073.unknown

_1427566305.unknown

_1427566306.unknown

_1427566204.unknown

_1427566205.unknown

_1427566115.unknown

_1427566203.unknown

_1427565912.unknown

_1427566044.unknown

_1427565676.unknown

_1427565869.unknown

_1427565565.unknown

_1427565591.unknown

_1427565452.unknown

_1427565174.unknown

_1427565258.unknown

_1427565279.unknown

_1427565237.unknown

_1427565094.unknown

_1427565128.unknown

_1427565044.unknown

_1427564902.unknown

_1427564941.unknown

_1427564978.unknown

_1427564919.unknown

_1427564870.unknown

_1427564892.unknown

_1427038750.unknown

_1427038431.unknown

_1427038530.unknown

_1427038605.unknown

_1427038625.unknown

_1427038571.unknown

_1427038491.unknown

_1427038514.unknown

_1427038452.unknown

_1427038335.unknown

_1427038385.unknown

_1427038415.unknown

_1427038352.unknown

_1427038265.unknown

_1427038318.unknown

_1427038215.unknown

_1427037708.unknown

_1427038023.unknown

_1427038110.unknown

_1427038167.unknown

_1427038177.unknown

_1427038139.unknown

_1427038049.unknown

_1427038084.unknown

_1427038043.unknown

_1427037931.unknown

_1427037965.unknown

_1427037980.unknown

_1427037957.unknown

_1427037815.unknown

_1427037906.unknown

_1427036795.unknown

_1427037030.unknown

_1427037502.unknown

_1427037625.unknown

_1427037700.unknown

_1427037060.unknown

_1427036825.unknown

_1427036999.unknown

_1427036815.unknown

_1427036728.unknown

_1427036763.unknown

_1427036774.unknown

_1427036752.unknown

_1427036685.unknown

_1427036715.unknown

_1427036667.unknown

_1427036391.unknown

_1427036540.unknown

_1427036611.unknown

_1427036620.unknown

_1427036575.unknown

_1427036450.unknown

_1427036483.unknown

_1427036418.unknown

_1427036199.unknown

_1427036258.unknown

_1427036365.unknown

_1427036226.unknown

_1427036123.unknown

_1427036158.unknown

_1427036080.unknown

_1427035081.unknown

_1427035260.unknown

_1427035853.unknown

_1427035926.unknown

_1427036023.unknown

_1427035867.unknown

_1427035343.unknown

_1427035370.unknown

_1427035275.unknown

_1427035159.unknown

_1427035212.unknown

_1427035225.unknown

_1427035173.unknown

_1427035106.unknown

_1427035121.unknown

_1427035099.unknown

_1427034904.unknown

_1427034975.unknown

_1427035040.unknown

_1427035073.unknown

_1427034986.unknown

_1427034947.unknown

_1427034967.unknown

_1427034940.unknown

_1427034827.unknown

_1427034844.unknown

_1427034888.unknown

_1427034834.unknown

_1427034784.unknown

_1427034802.unknown

_1427034756.unknown

_1427033246.unknown

_1427034247.unknown

_1427034481.unknown

_1427034649.unknown

_1427034690.unknown

_1427034701.unknown

_1427034680.unknown

_1427034584.unknown

_1427034639.unknown

_1427034536.unknown

_1427034355.unknown

_1427034434.unknown

_1427034473.unknown

_1427034393.unknown

_1427034284.unknown

_1427034314.unknown

_1427034258.unknown

_1427033821.unknown

_1427033979.unknown

_1427034006.unknown

_1427034240.unknown

_1427033996.unknown

_1427033902.unknown

_1427033916.unknown

_1427033865.unknown

_1427033524.unknown

_1427033791.unknown

_1427033808.unknown

_1427033555.unknown

_1427033265.unknown

_1427033488.unknown

_1427033256.unknown

_1427032688.unknown

_1427033130.unknown

_1427033212.unknown

_1427033230.unknown

_1427033238.unknown

_1427033219.unknown

_1427033177.unknown

_1427033205.unknown

_1427033172.unknown

_1427032875.unknown

_1427033036.unknown

_1427033078.unknown

_1427033004.unknown

_1427032806.unknown

_1427032841.unknown

_1427032769.unknown

_1425643606.unknown

_1425874202.unknown

_1425874278.unknown

_1427032626.unknown

_1425874205.unknown

_1425643730.unknown

_1425643757.unknown

_1425643871.unknown

_1425643717.unknown

_1425643403.unknown

_1425643455.unknown

_1425643488.unknown

_1425643442.unknown

_1425643316.unknown

_1425643327.unknown

_1425643309.unknown

_1425639723.unknown

_1425641260.unknown

_1425642278.unknown

_1425642837.unknown

_1425643064.unknown

_1425643163.unknown

_1425643248.unknown

_1425643121.unknown

_1425642924.unknown

_1425642927.unknown

_1425642882.unknown

_1425642681.unknown

_1425642724.unknown

_1425642759.unknown

_1425642704.unknown

_1425642531.unknown

_1425642603.unknown

_1425642285.unknown

_1425641648.unknown

_1425642051.unknown

_1425642190.unknown

_1425642224.unknown

_1425642160.unknown

_1425641968.unknown

_1425641996.unknown

_1425641666.unknown

_1425641522.unknown

_1425641577.unknown

_1425641603.unknown

_1425641549.unknown

_1425641431.unknown

_1425641450.unknown

_1425641372.unknown

_1425640482.unknown

_1425640813.unknown

_1425641077.unknown

_1425641215.unknown

_1425641235.unknown

_1425641106.unknown

_1425640912.unknown

_1425640938.unknown

_1425640875.unknown

_1425640661.unknown

_1425640717.unknown

_1425640762.unknown

_1425640675.unknown

_1425640540.unknown

_1425640564.unknown

_1425640493.unknown

_1425640097.unknown

_1425640316.unknown

_1425640418.unknown

_1425640443.unknown

_1425640361.unknown

_1425640277.unknown

_1425640298.unknown

_1425640246.unknown

_1425639791.unknown

_1425639979.unknown

_1425640000.unknown

_1425639950.unknown

_1425639775.unknown

_1425639780.unknown

_1425639737.unknown

_1425638135.unknown

_1425638691.unknown

_1425639189.unknown

_1425639554.unknown

_1425639640.unknown

_1425639713.unknown

_1425639618.unknown

_1425639262.unknown

_1425639502.unknown

_1425639224.unknown

_1425638930.unknown

_1425639115.unknown

_1425639164.unknown

_1425638990.unknown

_1425638808.unknown

_1425638866.unknown

_1425638782.unknown

_1425638478.unknown

_1425638609.unknown

_1425638650.unknown

_1425638682.unknown

_1425638637.unknown

_1425638496.unknown

_1425638538.unknown

_1425638486.unknown

_1425638315.unknown

_1425638350.unknown

_1425638366.unknown

_1425638331.unknown

_1425638218.unknown

_1425638306.unknown

_1425638187.unknown

_1425637482.unknown

_1425637840.unknown

_1425638015.unknown

_1425638058.unknown

_1425638120.unknown

_1425638031.unknown

_1425637922.unknown

_1425637938.unknown

_1425637960.unknown

_1425637914.unknown

_1425637571.unknown

_1425637754.unknown

_1425637765.unknown

_1425637703.unknown

_1425637526.unknown

_1425637549.unknown

_1425637502.unknown

_1425637283.unknown

_1425637342.unknown

_1425637412.unknown

_1425637451.unknown

_1425637382.unknown

_1425637299.unknown

_1425637307.unknown

_1425637293.unknown

_1425636677.unknown

_1425636790.unknown

_1425636812.unknown

_1425637251.unknown

_1425636683.unknown

_1425636656.unknown

_1425636662.unknown

_1425636627.unknown

_1425634781.unknown

_1425634974.unknown

_1425635163.unknown

_1425635244.unknown

_1425635317.unknown

_1425635348.unknown

_1425635389.unknown

_1425635413.unknown

_1425635443.unknown

_1425636460.unknown

_1425636504.unknown

_1425636542.unknown

_1425636486.unknown

_1425636372.unknown

_1425636397.unknown

_1425635472.unknown

_1425635475.unknown

_1425635469.unknown

_1425635437.unknown

_1425635439.unknown

_1425635441.unknown

_1425635438.unknown

_1425635417.unknown

_1425635434.unknown

_1425635414.unknown

_1425635399.unknown

_1425635408.unknown

_1425635409.unknown

_1425635404.unknown

_1425635393.unknown

_1425635395.unknown

_1425635392.unknown

_1425635359.unknown

_1425635375.unknown

_1425635382.unknown

_1425635383.unknown

_1425635381.unknown

_1425635362.unknown

_1425635366.unknown

_1425635360.unknown

_1425635352.unknown

_1425635355.unknown

_1425635356.unknown

_1425635354.unknown

_1425635350.unknown

_1425635351.unknown

_1425635349.unknown

_1425635340.unknown

_1425635344.unknown

_1425635346.unknown

_1425635347.unknown

_1425635345.unknown

_1425635342.unknown

_1425635343.unknown

_1425635341.unknown

_1425635328.unknown

_1425635333.unknown

_1425635339.unknown

_1425635332.unknown

_1425635326.unknown

_1425635327.unknown

_1425635325.unknown

_1425635281.unknown

_1425635309.unknown

_1425635313.unknown

_1425635315.unknown

_1425635316.unknown

_1425635314.unknown

_1425635311.unknown

_1425635312.unknown

_1425635310.unknown

_1425635300.unknown

_1425635302.unknown

_1425635305.unknown

_1425635301.unknown

_1425635287.unknown

_1425635292.unknown

_1425635285.unknown

_1425635270.unknown

_1425635277.unknown

_1425635279.unknown

_1425635280.unknown

_1425635278.unknown

_1425635274.unknown

_1425635276.unknown

_1425635271.unknown

_1425635257.unknown

_1425635260.unknown

_1425635269.unknown

_1425635259.unknown

_1425635250.unknown

_1425635252.unknown

_1425635247.unknown

_1425635196.unknown

_1425635212.unknown

_1425635216.unknown

_1425635230.unknown

_1425635241.unknown

_1425635222.unknown

_1425635214.unknown

_1425635215.unknown

_1425635213.unknown

_1425635200.unknown

_1425635206.unknown

_1425635207.unknown

_1425635202.unknown

_1425635198.unknown

_1425635199.unknown

_1425635197.unknown

_1425635188.unknown

_1425635192.unknown

_1425635194.unknown

_1425635195.unknown

_1425635193.unknown

_1425635190.unknown

_1425635191.unknown

_1425635189.unknown

_1425635174.unknown

_1425635176.unknown

_1425635177.unknown

_1425635175.unknown

_1425635172.unknown

_1425635173.unknown

_1425635164.unknown

_1425635074.unknown

_1425635113.unknown

_1425635144.unknown

_1425635157.unknown

_1425635160.unknown

_1425635162.unknown

_1425635159.unknown

_1425635148.unknown

_1425635149.unknown

_1425635146.unknown

_1425635132.unknown

_1425635135.unknown

_1425635141.unknown

_1425635134.unknown

_1425635120.unknown

_1425635130.unknown

_1425635119.unknown

_1425635089.unknown

_1425635099.unknown

_1425635109.unknown

_1425635111.unknown

_1425635100.unknown

_1425635091.unknown

_1425635093.unknown

_1425635090.unknown

_1425635085.unknown

_1425635087.unknown

_1425635088.unknown

_1425635086.unknown

_1425635076.unknown

_1425635084.unknown

_1425635075.unknown

_1425635012.unknown

_1425635033.unknown

_1425635070.unknown

_1425635072.unknown

_1425635073.unknown

_1425635071.unknown

_1425635038.unknown

_1425635069.unknown

_1425635037.unknown

_1425635026.unknown

_1425635028.unknown

_1425635029.unknown

_1425635027.unknown

_1425635018.unknown

_1425635025.unknown

_1425635014.unknown

_1425635003.unknown

_1425635007.unknown

_1425635009.unknown

_1425635011.unknown

_1425635008.unknown

_1425635005.unknown

_1425635006.unknown

_1425635004.unknown

_1425634988.unknown

_1425634993.unknown

_1425635002.unknown

_1425634989.dwgUser

_1425634979.unknown

_1425634983.unknown

_1425634975.unknown

_1425634884.unknown

_1425634939.unknown

_1425634955.unknown

_1425634965.unknown

_1425634972.unknown

_1425634973.unknown

_1425634967.unknown

_1425634961.unknown

_1425634962.unknown

_1425634956.unknown

_1425634945.unknown

_1425634947.unknown

_1425634948.unknown

_1425634946.unknown

_1425634942.unknown

_1425634943.unknown

_1425634940.unknown

_1425634915.unknown

_1425634929.unknown

_1425634937.unknown

_1425634938.unknown

_1425634930.unknown

_1425634926.unknown

_1425634927.unknown

_1425634923.unknown

_1425634897.unknown

_1425634907.unknown

_1425634913.unknown

_1425634899.unknown

_1425634892.unknown

_1425634893.unknown

_1425634885.unknown

_1425634816.unknown

_1425634866.unknown

_1425634877.unknown

_1425634882.unknown

_1425634883.unknown

_1425634880.unknown

_1425634868.unknown

_1425634869.unknown

_1425634867.unknown

_1425634825.unknown

_1425634847.unknown

_1425634853.unknown

_1425634832.unknown

_1425634818.unknown

_1425634819.unknown

_1425634817.unknown

_1425634793.unknown

_1425634802.unknown

_1425634814.unknown

_1425634815.unknown

_1425634811.unknown

_1425634798.unknown

_1425634800.unknown

_1425634794.unknown

_1425634787.unknown

_1425634791.unknown

_1425634792.unknown

_1425634790.unknown

_1425634785.unknown

_1425634786.unknown

_1425634784.unknown

_1425634646.unknown

_1425634722.unknown

_1425634756.unknown

_1425634772.unknown

_1425634776.unknown

_1425634778.unknown

_1425634780.unknown

_1425634777.unknown

_1425634774.unknown

_1425634775.unknown

_1425634773.unknown

_1425634768.unknown

_1425634770.unknown

_1425634771.unknown

_1425634769.unknown

_1425634766.unknown

_1425634767.unknown

_1425634761.unknown

_1425634732.unknown

_1425634745.unknown

_1425634749.unknown

_1425634750.unknown

_1425634746.unknown

_1425634735.unknown

_1425634741.unknown

_1425634733.unknown

_1425634727.unknown

_1425634729.unknown

_1425634730.unknown

_1425634728.unknown

_1425634725.unknown

_1425634726.unknown

_1425634724.unknown

_1425634679.unknown

_1425634702.unknown

_1425634714.unknown

_1425634717.unknown

_1425634721.unknown

_1425634716.unknown

_1425634710.unknown

_1425634713.unknown

_1425634704.unknown

_1425634686.unknown

_1425634688.unknown

_1425634690.unknown

_1425634687.unknown

_1425634684.unknown

_1425634685.unknown

_1425634682.unknown

_1425634669.unknown

_1425634675.unknown

_1425634677.unknown

_1425634678.unknown

_1425634676.unknown

_1425634673.unknown

_1425634674.unknown

_1425634671.unknown

_1425634653.unknown

_1425634667.unknown

_1425634668.unknown

_1425634658.unknown

_1425634648.unknown

_1425634650.unknown

_1425634647.unknown

_1425634572.unknown

_1425634601.unknown

_1425634628.unknown

_1425634633.unknown

_1425634644.unknown

_1425634645.unknown

_1425634638.unknown

_1425634631.unknown

_1425634632.unknown

_1425634630.unknown

_1425634613.unknown

_1425634619.unknown

_1425634623.unknown

_1425634618.unknown

_1425634608.unknown

_1425634612.unknown

_1425634605.unknown

_1425634588.unknown

_1425634596.unknown

_1425634599.unknown

_1425634600.unknown

_1425634598.unknown

_1425634590.unknown

_1425634594.unknown

_1425634589.unknown

_1425634579.unknown

_1425634586.unknown

_1425634587.unknown

_1425634585.unknown

_1425634575.unknown

_1425634577.unknown

_1425634573.unknown

_1425634539.unknown

_1425634554.unknown

_1425634566.unknown

_1425634568.unknown

_1425634570.unknown

_1425634567.unknown

_1425634556.unknown

_1425634565.unknown

_1425634555.unknown

_1425634546.unknown

_1425634551.unknown

_1425634553.unknown

_1425634547.unknown

_1425634544.unknown

_1425634545.unknown

_1425634540.unknown

_1425634515.unknown

_1425634523.unknown

_1425634537.unknown

_1425634538.unknown

_1425634535.dwgUser

_1425634517.unknown

_1425634519.unknown

_1425634516.unknown

_1425634499.dwgUser

_1425634504.unknown

_1425634514.unknown

_1425634503.unknown

_1425634491.unknown

_1425634498.unknown

_1425634490.unknown

Dbeton.doc

Documents

Transcript of Dbeton.doc