Carte-4

137

Anexa 1

1 Numrul minim de dini 1z ai roii motoare (n funcie de tratamentul termic aplicat danturii) 1.1 Roi dinate cilindrice

Danturi cementate i clite: z1 = 1417 (21) Danturi durificate inductiv: z1 = 1523 (25) Danturi nitrurate: z1 = 1523 (25) Danturi mbuntite (HB 3500 MPa) : z1 = 2535

1.2 Roi dinate conice cu dini drepi

u = 1 z1 = 1840 u = 2 z1 = 1630 u = 3 z1 = 1523 u = 4 z1 = 1518 u = 5 z1 = 1214 u = 6,3 z1 = 1214

Obs: Pentru danturi mbuntite z1 se ia spre limita superioar, iar pentru danturi durificate spre limita inferioar.

1.3 Angrenaje melcate z1 se poate alege din condiia ca z2=uz1 s fie 27 z2 80

z1 = 1 u = 3080 z1 = 2 u = 1540 z1 = 3 u = 1025 z1 = 4 u = 1020

Obs: Coeficientul diametral q se alege n funcie de puterea la arborele melcului:

P1 4 kW q = 1012 P1 = 47 kW q = 1011 P1 7 kW q = 810

Obs: Pentru angrenajele cilindrice i conice este de dorit ca numerele ntregi de dini ai roilor z1 i z2 s fie prime ntre ele (adic cel mai mare divizor comun s fie 1) pentru a se asigura o repartiie mai uniform a uzurii pe cei z1 (respectiv z2) dini.

138

2 Randamente

Transmisie prin curele trapezoidale: tc = 0,920,96 Angrenaje cu roi dinate cilindrice: c = 0,960,99 Angrenaje cu roi dinate conice: k = 0,940,98 Angrenaje melcate: m = 0,70,85

Melcul pe treapta I a reductorului: z1=1 m = 0,70 z1=2 m = 0,75 z1=3 m = 0,82 z1=4 m = 0,82

Melcul pe treapta II a reductorului: m = 0,8 Rulmeni:

cu bile rul = 0,999 cu role rul = 0,99

3 Rapoarte de transmitere Transmisie prin curele trapezoidale: 1,2 itc 2

(recomandare din motive de gabarit) Angrenaje cu roi dinate cilindrice: 2 ic 4,5 Angrenaje cu roi dinate conice: 2 ik 5 STAS 6012-82 Angrenaje melcate: 8 itc 40

Obs : Abaterile (permise de STAS 6012-82) fa de valorile nominale ale rapoartelor de transmitere sunt: 2,5 % dac u 4 3 % dac u > 4

4 Calculul puterilor

mIIIrultc

mIrultc

mrultc

PPPP

PP

==

=

33

22

1

(1)

139

5 Calculul turaiilor

IIItc

m

Itc

m

tc

m

uuinn

uinn

inn

==

=

3

2

1

(2)

6 Calculul momentelor de torsiune

[ ] [ ] [ ] min/rot ; KW ; mmN

1,2,3 ; 9550000

jjj

j

jj

nPT

jnP

T

==

(3)

7 Nivelul bii de ulei n relaiile urmtoare minH corespunde situaiei n care roile dinate sunt scufundate cel mai adnc n baia de ulei (ceea ce corespunde nivelului maxim al bii de ulei), iar maxH corespunde situaiei contrare.

Fig. 1

H H

H

a) b)

c)

140

7.1 Roat dinat cilindric (fig. 1a)

22

2

95,0

min

max

a

f

dk

kH

dH

=

= (4)

7.2 Roat dinat conic (fig. 1b)

ff

e bRH = sin

cosmax (5)

2

2min

adk

kH =

7.3 Melc (fig. 1c)

22

2

95,0

min

max

ae

f

dk

kH

dH

=

= (6)

Obs : n relaiile (4), (5) i (6) coeficientul k este funcie de viteza periferic (pe cercul de rostogolire, pe cercul de divizare mediu, pe cilindrul de divizare) a roii scufundate n ulei:

>=

m/s 2 pentru 6m/s 2 pentru 3

w

w

vv

k

8 Recomandri pentru calculul lui HP

( )[ ] ),( min1,23 demult mainu dar MPa 3500 i MPa 3500pentru ; 45,0MPa3500sau MPa3500pentru ; ) ,( min

21

21

21

21

1,21,2

>+

>=

HPHP

HPHP

HPHP

HP HBHBHBHB

(7)

141

9 Recomandri pentru mprirea raportului total de transmitere u = uIuII pe cele dou trepte ale reductorului 9.1 Reductor coaxial (fig. 2): Calcul complet:

( )[ ]( )

( )[ ]IIIII

I

III

II

uuCuBuAzzuC

zzuuzzBzzA

0

cos413cos9cos933

cos923

213

3131

31

=+++=

++=++=

(8)

( )( ) 116,0116,0

11

3

1

3

1

3

2

++

=

II

I

I

III

HP

HPc

aI

aII

uzuz

uuu

zz

II

I (9)

Fig.2

1

2

3

3040

hSTAS

awaw

Nivelul bii de ulei:

maxim minim

C1(c)

C2 (b)

z1 z2

z3z4

uI

uII

142

Calcul simplificat:

12

23

3

=

uuuuI (10)

Obs: Relaia (10) este valabil numai atunci cnd cuplul de materiale (i tratamentul termic) ales pentru cele dou angrenaje este identic.

9.2 Reductor conico-cilindric (fig. 3):

Fig. 3

3

2

1

3040

hSTAS C1

C1(c)

C2 (b)

II

IIz1

z2

z3 z4

uI

uII

!

aw

143

Calcul complet:

II

I

I

II

II

I

HP

HP

H

H

v

vk

C

KK

KK

C

=

=

cos

(11)

( )( )

==

CCCC

CRa

RR3

2

12

( )

( ) CuCu

uuuC

CuuCuuC

R

R

R

I

R

RI

+>

144

10.2 Alegerea materialului roii melcate Materialul roii melcate se alege n funcie de viteza de alunecare, care se estimeaz cu relaia de mai jos:

( )

[ ] [ ] [ ] mmN ; rot/min ; m/s 101,4...7,3

21

5321

= Tnv

Tnv

al

al (14)

1alv Fc, FcA, bronz fr Sn, bronz cu Sn;

145

10.3 Calculul termic al angrenajului melcat

[mm] 1024 32 =A

BACBanecw

(15)

( )( ) ( )( )

( )( )

( )( )011*3

2

22

22

14110

0013,0

291101,0

21183642

ttPC

qzkB

qzkkqkzA

mm

+=

+++=

+++++++=

unde:

14) (uzual ]C) [W/(m 18...8

C 45...40

treaptocu reductor pentru 1a-II a treaptape este melcul cnd atunci 0,8...0,9

I treaptape este melcul cndatunci 5,0

8) melcului arborele pe puterea -[kW] (

12

1

0

2

11

21*

===

=

==

o

ott

K

K

PKKPP mmm

( )2,0...1,01 = , n funcie de intensitatea transferului cldurii prin talp, deci n funcie de modul de fixare a reductorului pe suprafaa de sprijin.

Recomandri:

3 82,0 43,5 82,0 33,5 75,0 24 7,0 1

1

1

1

1

============

kzk z

kzk z

m

m

m

m

Obs: Se va calcula aw nec din punct de vedere al presiunii de contact i din punct de vedere termic. Dintre cele dou valori se va lucra n continuare cu valoarea cea mai mare.

146

Anexa 2 Reductoare de uz general. Valorile nominale ale rapoartelor de transmitere (extras din STAS 6012-82)

I II I II

1,00 3,15 1,00 1,12 3,15 3,55 1,25 4,00 1,25 1,40 4,00 4,50 1,60 5,00 1,60 1,80 5,00 5,60 2,00 6,30 2,00 2,24 6,30 7,10 2,50 8,00 2,50 2,80 8,00 9,00

Valorile din irul I se vor prefera valorilor din irul II. Rapoarte de transmitere mai mari dect cele din tabel se obin prin nmulirea acestora cu 10; 100; 1000 etc. Abaterile limit de la rapoartele de transmitere nominale sunt:

%5,2 pentru 4i %3 pentru 4>i

147

Anexa 3 Reductoare de turaie. Valorile nominale ale distanei dintre axe (extras din STAS 6055-82)

I II I II I II I II

40 125 400 1250 40 46 125 140 400 450 1250 1400 50 160 500 1600 50 56 160 180 500 560 1600 1800 63 200 630 2000 63 71 200 225 630 710 2000 2250 80 250 800 80 90 250 280 800 900 2500 2500

100 315 1000 100 112 315 355 1000 1120

Se admite folosirea valorii 320 n locul valorii 315 i a valorii 360 n locul valorii 355. Valorile cuprinse n irul I sunt prefereniale. Abaterile limit pentru distana ntre axe se stabilesc conform standardelor n vigoare pentru toleranele angrenajelor, respectiv STAS 627381 (angrenaje cilindrice) i STAS 646181 (angrenaje melcate cilindrice).

Abaterile limit pentru distana dintre axe af (extras din STAS 6273-81)

Distana dintre axe, a, mm pn

la 80

peste 80

la 125

peste 125

la180

peste 180

la250

peste 250

la315

peste 315

la400

Tipul ajustajului

Sim-bolul

m C B

af

35 60

45 70

50 80

55 90

60 100

70 110

Abaterea limit a distanei dintre axe af (extras din STAS 6461-81)

Distana dintre axe aw, mm pn la

80 peste 80 la 120

peste 120 la 180

peste 180 la 250

peste 250 la 315

peste 315 la 400

Treapta de

precizie m

7 45 50 60 67 75 80 8 71 80 90 105 110 125

148

Anexa 4 Gama modulilor pentru angrenaje cilindrice n evolvent i angrenaje conice cu dini drepi (extras din STAS 822-82)

I II I II I II I II

0,11 1,125 11 0,12 1,25 12 0,14 1,375 14 0,15 1,5 16 0,18 1,75 18 0,2 2 20 0,22 2,25 22 0,25 2,5 25 0,28 2,75 28 0,3 3 32 0,35 3,5 36 0,4 4 40 0,45 4,5 45

0,05 0,5 5 50 0,055 0,55 5,5 55

0,06 0,6 6 60 0,07 0,7 7 70

0,08 0,8 8 80 0,09 0,9 9 90

0,1 1 10 100

Gama modulilor pentru angrenaje cu melc cilindric (extras din STAS 822-82)

Modulul xm , mm

0,1 0,125 0,16 0,2 0,25 0,315 0,4 0,5 0,63 0,8 1 1,25 1,6 2 2,5 3,15 4 5 6,3 8

10 12,5 16 20 25

149

Anexa 5 Angrenaje melcate cilindrice. Melcul de referin (extras din STAS 6845-82) Parametrii danturii melcului de referin Noiunile de geometrie i cinematic a angrenajelor sunt conform STAS 915/280 i STAS 915/580. Valorile coeficienilor parametrilor danturii melcului de referin pentru unghiul elicei ( )1o z2q5650,26 sunt urmtoarele:

coeficientul nlimii dintelui += 00 c0,2h ; coeficientul nlimii capului 1h a0 = ; coeficientul nlimii piciorului += 0f0 c0,1h ; coeficientul jocului radial: 2,0c0 = pentru melci prelucrai pe strung i pentru roi

melcate prelucrate cu freze melc; 3,0...2,0c0 = pentru melci prelucrai cu freze deget sau freze

disc, valoarea fiind funcie de scula utilizat. coeficientul nlimii utilizabile 0,2h ol = ; coeficientul de calcul al grosimii dintelui = 5,0s0 .

Valorile coeficienilor parametrilor danturii melcului de referin pentru unghiul elicei ( )1o z2q5650,26 sunt urmtoarele:

coeficientul nlimii dintelui += 00 ccos0,2h ; coeficientul nlimii capului 0,1h a0 = ; coeficientul nlimii piciorului 1ccos0,2h 0f0 += ; coeficientul nlimii utilizabile = cos0,2h l0 ; coeficientul jocului radial = cos2,0c0 ; coeficientul de calcul al grosimii dintelui = 5,0s0 .

Valoarea razei de racordare k a suprafeei sau profilului care genereaz flancurile dinilor melcului de referin, a melcului generator i a roii melcate, trebuie s se afle ntre limitele m3,0m2,0 k . Valoarea ei se recomand s fie spre limita superioar pentru ( )1o z2q5650,26 i spre limita inferioar pentru ( )1o z2q5650,26 . Coeficienii diametrali Coeficientul diametral q se alege funcie de modulul axial (STAS 82282), conform tabelului de mai jos.

150

m 11,6 2 i 2,5 34 56,3 710 1216 20 i 25

12 10 10 9 9 8 7 14 12 11 10 10 9 8 q 16 14 12 12 11 10 9

Coeficienii diametrali tiprii cu caractere aldine sunt de preferat. Coeficienii mai mici duc la mbuntirea randamentului angrenajului melcat, iar coeficienii mai mari, la melci cu rigiditate sporit.

151

Anexa 6 Relaii i recomandri necesare determinrii tensiunilor admisibile pentru calculul angrenajelor

Nr. crt.

Denumirea parametrului care se determin sau se

alege

Simbo-lul i

unita-tea de

msur

Relaii de calcul. Recomandri Obser-vaii

1

TENSIUNILE ADMISIBILE PENTRU CALCULUL DE PREDIMENSIO-NARE

2,1

2,1

;;

FP

HP

HP

MPa

;87,0 2,12,1lim2,1 wNHHP ZZ=( );,min 21 HPHPHP =

unde: min/87,0 HxvRL SZZZZ= ;

,/8,0 minFxR SYY=

1.1 Factorul raportului duritilor flancurilor dinilor

wZ Se alege n funcie de duritatea flancurilor, adoptndu-se iniial , pentru flancul activ al dintelui pinionului o rugozitate Ra1

Anexa 7

1.2

Factorul relativ de sensibilitate al ma-terialului la concen-tratorul de tensiuni de la baza dintelui, la durabilitate nelimitat

2,1Y

Se alege n funcie de material, tratament, limita de curgere a materialului i factorul de corecie a tensiunilor de ncovoiere la baza dintelui

SaY

SaY

Y - Anexa 8

1.3 Factorul durabilitii pentru solicitarea de contact, respectiv de ncovoiere 2,1

2,1 ;

N

N

YZ

Se aleg n funcie de material, tratament i numrul de cicluri de solicitare LN

Anexa 9

2

TENSIUNILE ADMISIBILE PENTRU CALCULUL DE PREDIMENSIONARE

2,1

2,1

;;

FP

HP

HP

MPa

wvRLH

NHHP ZZZZZS

Z

min

2,12,1lim2,1

=( );,min 21 HPHPHP =

2,12,12,1min

2,12,1lim2,1 xR

F

NFFP YYYS

Y

=

2.1 Factorul de ungere LZ Se alege n funcie de minlimH i vscozitatea cinematic a uleiului , la 50 C sau 40 C

Anexa 10

2.2

Factorii rugozitii flancurilor pentru solicitarea de contact, respectiv de ncovoiere

2,1

;

R

R

YZ

Factorul rugozitii flancurilor pentru solicitarea de contact, RZ se alege n funcie de minlimH , rugozitatea flancurilor dinilor 2,1zR i distana dintre axe wa . Factorul rugozitii pentru solicitarea de ncovoiere 2,1RY se alege n funcie de

Anexa 11

152

material, tratament i rugozitatea zonei de racordare de la piciorul dintelui

2,1zR

2.3 Factorul de vitez pentru solicitarea de contact

vZ Se alege n funcie de minlimH i de viteza periferic vv

Anexa 13

2.4 Factorii de mrime 2,1

;

xYZx

.1=xZ Factorul 2,1xY se alege n funcie de modulul danturii, de materialul roilor i tratamentul termic aplicat

Anexa 14

2.5 Factorul raportului duritii flancurilor dinilor

wZ

Valoarea determinat la punctul 1.1 se modific numai dac rugozitatea flancului activ al dintelui pinionului

1aR nu coincide cu cea aleas iniial sau dac au fost alese alte materiale la dimensionare

Anexa 7

2.6

Factorul relativ de sensibilitate al materialului la concentratorului de tensiuni de la baza dintelui (factorul de reazem), la durabilitate nelimitat, respectiv la solicitare static

2,1

2,1 ;

stYY

Factorul Y se alege n funcie de material, tratament termic, 02 i de factorul SaY . Factorul stY se alege n funcie de material, tratament termic, 02 de factorul SaY i gradul de acoperire - pentru angrenajele cu dantur dreapt, respectiv n - pentru cele cu dantur nclinat

Anexa 8 stY se

determi-n nu-mai dac

153

Anexa 7 Factorul raportului duritilor flancurilor dinilor WZ

Observaii: H2 reprezint duritatea roii conduse. Diagrama este utilizabil pentru pinioane cementate i clite, n

angrenare cu roi avnd duritatea Brinell cuprins ntre 1300 i 4000 MPa i 11 aR m.

Pentru 11 >aR m, se alege 1=WZ ; 1aR rugozitatea flancului activ al dintelui pinionului.

Cnd ambele roi ale angrenajului au duriti Brinell sub 3500 MPa sau peste 45 HRC, 1=WZ , indiferent de valoarea lui 1aR .

H2 ,MPa

Z W

1300 2000 3000 4000

1,2

1,1

1,0

154

Anexa 8

Factorul relativ de sensibilitate al materialului la concentratorului de tensiuni de la baza dintelui: Y la durabilitate nelimitat i stY la solicitare static .

1,4 0,9

1,0

1,1

2,0 1,9 1,8 1,7 1,6 1,5

4

3 1

1 2

3 4

2

Y

Ysa

1000

1.Oeluri de mbuntire, nitrurare n gaz sau baie 2.Oeluri moi 3.Oeluri mbuntite 4.Oeluri cementate sau clite superficial

300 400 500 600 800

aceste valori reprezint 02 al categoriei de oel respective

155

Observaie: Pentru dantur dreapt, = n

Ysa

Y

st

600

2,0 1,8 1,6

2,0

1,8

1,6

0,7

0,9

0,8

1,0

1,1

1,2

1,3

3

1

1

2

3

4

2

1.Oeluri de mbuntire, nitrurare n gaz sau baie 2.Oeluri moi 3.Oeluri mbuntite 4.Oeluri cementate sau clite superficial

4

1,2 1,4 n=1

800

200 400 500

1000

aceste valori reprezint 02 al categoriei de oel respective

156

Anexa 9

Factorii durabilitii : NZ pentru solicitarea de contact i NY pentru solicitarea de ncovoiere

Tabelul 1 Numrul de cicluri de solicitare:

== ;60;60 222111 hLhL LnNLnN Domeniul de aplicabilitate Relaii de determinare

Factorul durabilitii NZ

stHL NN stHNNN NZZZ ,; maxmax= vezi tabelul 2

BHLstH NNN

157

Fig.1

Fig.2 Tabelul 2

Solicitarea de contact Solicitarea de ncovoiere Felul materialului

Tratamentul aplicat

stHN BHN maxNZ stFN BFN maxNY mbuntire 104

Clire superficial

5107 1,6 2,5 Nitrurare n baie 1,1

Oeluri de mbuntire

1,2

Oeluri de nitrurare

Nitrurare n gaz

2106 1,3 1,6

Oeluri de cementare

Cementare i clire

105

5107 1,6

103 3106

2,5

1,5

1,4

1,3

1,2

1,1

1,0 104 105 5x10

72x106106 107 108 109

1,6

Oeluri mbuntite, cementate sau clite superficial

Oeluri de mbuntire, sau de nitru-rare nitrurate n gaz

Oeluri de mbuntire, nitrurate n baie

Z N

NL

1,01,2

1,51,6

2,0

2,5

3,0

3x106 107 106105104103

Oeluri de construcie sau mbuntite Oeluri cementate

sau clite superficial Oeluri de nitrurare, nitrurate timp lung n gaz

Oeluri de mbun-tire, nitrurate timp scurt n baie Y

N

NL

158

Anexa 10

Factorul de ungere LZ

Observaie: La predimensionare 1=LZ .

0,8

0,9

1,0

1,2

100 200 300 0

0 100 200 300 400 500

604020

1,1

80 120 140 160 180 240 260 280220

Hlim=850MPa =900=1000

1200=1100

50 , mm2/s

40 , mm2/s

Z L

159

Anexa 11 Factorii rugozitii flancurilor: RZ pentru solicitarea de contact i RY pentru solicitarea de ncovoiere.

Observaii: La predimensionare, 1=RZ

w

zzz a

RRR 1002

21100 +=

unde 1zR i 2zR reprezint nlimea neregularitilor flancului activ al dintelui pinionului, respectiv roii. Dac pe desen se indic aR , atunci

97.011 4,4 az RR = i 97.022 4,4 az RR = .

Pentru angrenaje conice mvw aa = ; la dantur dreapt ( )Rcvmv aa = 5,01 .

Hlim1200MPa =1100

4 6 72 3 5 8 9 101 11 12 13 14

0,9

0,8

1,0

1,1

=1000=900850

Z R

Rz100 ,m

160

1. Toate materialele, la solicitare static; 2. Oeluri nitrurate; 3. Oeluri cementate sau clite i oeluri moi; 4. Oeluri mbuntite.

Observaii: La predimensionare 121 == RR YY unde 1zR , 2zR reprezint nlimea neregularitilor zonei de racordare de la piciorul dintelui pinionului , respectiv roii. Dac pe desen se indic aR , atunci

97.011 4,4 az RR = i 97.022 4,4 az RR = .

12

3

4

123

4

4 6 2 3 8 101 20 30 40Rz ,m

0,90

0,95

1,0

1,1Y

R

1,05

1,15

161

Anexa 12 Alegerea deplasrilor specifice de profil dup DIN 3992.

162

Valori recomandate pentru coeficienii deplasrilor maxime radiale normale de profil, la angrenajele conice ortogonale avnd unghiul de nclinare de divizare median 0=m

Raportul de angrenare u 1 1,05 1,1 1,15 1,20 1,30 1,40 1,60 2,00 3,00 5,00 6

Num-rul de

dini ai pinio-nului Coeficienii deplasrilor de profil x1= x2

12 0,52 0,55 0,57 13 0,46 0,50 0,53 0,54 14 0,35 0,38 0,43 0,48 0,51 0,52 15 0,18 0,24 0,30 0,36 0,41 0,47 0,49 0,50 16 0,10 0,12 0,16 0,20 0,28 0,34 0,40 0,45 0,48 0,48 18 0 0,05 0,09 0,11 0,15 0,18 0,26 0,32 0,37 0,43 0,45 0,46 20 0 0,05 0,08 0,10 0,13 0,16 0,23 0,30 0,35 0,40 0,43 0,44 22 0 0,04 0,07 0,09 0,12 0,14 0,22 0,28 0,32 0,38 0,40 0,42 24 0 0,04 0,06 0,09 0,11 0,13 0,20 0,26 0,30 0,35 0,37 0,38 30 0 0,04 0,06 0,08 0,10 0,12 0,18 0,22 0,26 0,31 0,33 0,35 40 0 0,03 0,05 0,07 0,08 0,09 0,14 0,18 0,21 0,25 0,28 0,30

Valori recomandate pentru coeficienii deplasrilor tangeniale de profil xt, la angrenajele conice (=90)

Raportul de angrenare u

11,

3

1,3

1,6

1,6

1,9

1,9

2,25

2,25

2,

75

2,75

3,

5

3,5

4,5

4,5

6

68

810

Unghiul de nclinare de divizare median al danturii m Coeficienii deplasrilor tangeniale de profil xt1= -xt2

015 0,01 0,02 0,03 0,05 0,06 0,08 0,09 0,10 0,12 1520 0,01 0,03 0,04 0,08 0,10 0,12 0,14 0,16 0,20 3040 0,02 0,04 0,06 0,08 0,12 0,16 0,18 0,20 0,24 3840,

pentru z1=7

0,16

0,18

0,22

0,28

4042 pentru z1=6

0,16

0,18

0,24

0,30

4245 pentru z1=5

0,17

0,20

0,24

0,30

*Valorile recomandate pentru xt sunt stabilite din condiia de egal rezisten a dinilor la solicitrile de contact i ncovoiere, n ipoteza alegerii unor materiale cu aceeai rezisten la ambele roi ale angrenajului.

163

Anexa 13 Factorul de vitez VZ

Observaie: La predimensionare 1=VZ .

Hlim850MPa =900=1000

1200=1100

0,9

1,0

1,1

Z V

4 60,5 2 3 5 8 100 101 20 40 60 80 v , m/s

164

Anexa 14 Factorul de mrime XY

1.Oeluri mbuntite; 2.Oeluri cementate sau clite superficial; 3.Toate materialele, la sarcin static. Observaie: La predimensionare, 11 =XY i 12 =XY

0

2

3

10

1

20 30 40m (mn, mm, mnm) ,mm

0,9

0,8

1,0

0,7

YX

165

Anexa 15 Factorul de elasticitate al materialului roilor EZ

Pinion Roat

Material 1E ,

MPa Material 2

E , MPa

+

=

2

22

1

21 11

1

EE

Z E , MPa

Oel laminat 2,06105 189,8 Oel turnat 2,02105 188,9 Font cu grafit nodular (Fgn) 1,73105 181,4 Bronz turnat 1,03105 155 Bronz laminat 1,13105 159,8

Oel laminat 2,06105

Font cenuie (Fc) 1,18105 162 Oel turnat 2,02105 188 Font cu grafit nodular (Fgn) 1,73105 180,5 Oel turnat 2,02105 Font cenuie (Fc) 1,18105 161,4

Observaie: Sa considerat 3,021 == , pentru toate materialele. Pentru o precizie mai mare a calculului, pentru bronz 32,0= .

166

Anexa 16 Factorii nclinrii dinilor : Z pentru solicitarea de contact i Y pentru solicitarea de ncovoiere.

Observaie : La predimensionare 95,0...9,0=Y .

(m) 0

0,80

1,0

0,90

0,85

45403530252015105

0,95

Z

1,00

0,90

0,80

40 3020100

=0 0,1 0,2 0,3 0,4 =0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 Y

(m)

167

Anexa 17 Factorul zonei de contact HZ

Observaie: Pentru dantur nclinat 11 nxx = ; 22 nxx =

(m) 0 45 40 3530252015105

2,0

1,7

2,3

2,6

Z H (Z

HV)

1,9

1,6

2,2

2,5

1,8

1,5

2,1

2,4

2,8

2,7

2,9

3,0( )( ) 02,021

21 =++

zzxx

0,02 0,0250,03

0,05

0,04

0,080,09 0,1

0,07 0,06

0

0,005

0,01

0,015

-0,01

-0,005

-0,015

168

Anexa 18 Factorul de form al dintelui FaY pentru solicitarea de ncovoiere

YFa

YFa

2,0

1,7

2,3

2,6

1,9

1,6

2,2

2,5

1,8

11

2,1

2,4

2,8 2,7

2,9 3,0

10 14

3,8

3,5

13

3,9

3,6

1512

4,0

3,7

3,3

3,4

3,2 3,1

1716 2019 3018 4025 806050 100 200

2,06

z (zn, zv, znmv)

2,0

1,7

2,3

2,6

1,9

1,6

2,2

2,5

1,8

2,1

2,4

2,8 2,7

2,9 3,0

3,8

3,5

3,9

3,6

4,0

3,7

3,3

3,4

3,2 3,1

0=0n=20 h*ao= h*aon=1 c*o= c*on=0,25 ao=0,375m aon=0,375mn

ao

o

c o

h ao

h ao

169

Observaii: Pentru angrenaje cu dantur nclinat 2,12,1 nxx = ; Pentru calculul de predimensionare, se consider: 0=x ; 0=nx . Pentru dimensionare i verificare: = 3cos

zzn la roile cilindrice cu dantur nclinat;

= coszzv la roile conice cu dantur dreapt.

Pentru angrenajele melcate se utilizeaz urmtoarea diagram:

2,2

2,8 2,6 2,4

1,2

1,4

1,6

100 2000 604020

1,8

80 120 140 160 180 240 260 280220

zn2

YF 2

x=-1,0

x=-0,5 x=0

x=+0,5

x=+1,0

170

Anexa 19 Factorul de corecie a tensiunilor de ncovoiere la baza dintelui SaY

Observaie: La numere mici de dini, pentru SaY se alege valoarea minim dat n diagram.

ao

o c o

h a

o h a

o

YSa

1,97 2,0

1,7

2,3

1,3

1,9

1,6

2,2

1,4

1,8

2,1

1,5

11 10 1412 16 20 3018 4025 6050 100 200 z (zn, zv, znmv)

14

x=0,8 0,7 0,6

0,5 0,4 0,3

0,2 0,1

-0,1 x=0

-0,2 -0,3 -0,4 -0,5

0=0n=20 h*ao= h*aon=1 c*o= c*on=0,25 ao=0,375m aon=0,375mn

171

Anexa 20 Factorul regimului de funcionare AK

Caracterul sarcinii. Tipul motorului

Uniform Cu ocuri mici Cu ocuri moderate

Maina motoare

Maina antrenat

Motor electric,

turbin cu aburi, turbin

cu gaze

Motor cu ardere

intern cu mai muli cilindri

Motor cu ardere intern monocilindric

Caracterul sarcinii Exemple de maini Uniform Generatoare de curent, transportoare cu band sau cu melc, mecanismele de avans la mainiunelte, ventilatoare, agitatoare i amestectoare pentru substane cu densitate uniform

1 1,25 1,75

Cu ocuri moderate Mecanismul principal al mainilor unelte, transportor cu band cu vitez uniform, agitatoare i amestectoare pentru substane cu densitate neuniform, pompe cu piston cu mai muli cilindri, pompe dozatoare

1,25 1,5 2

Cu ocuri puternice tane, foarfeci, utilaje pentru laminoare i turntorii, excavatoare cu cup, prese de brichetat, concasor cu minereuri, compresor cu un cilindru, transportor vibrator, kollerganguri

1,5 1,75 2,25

Observaie: Pentru transmisii multiplicatoare, coeficientul de regim se adopt mai mare cu 10% dect cel prevzut n tabelul de mai sus.

172

Anexa 21 Factorul gradului de acoperire pentru solicitarea de contact Z

Observaie: La predimensionare, 96,0...9,0=Z

1,0 2,5 1,5 2,0

1,0

0,90

0,80

0,70

0,65

0,75

0,85

0,95

Z (Z

v)

(m)

=0 0,2 0,40,6 0,81

173

Anexa 22

Factorii repartiiei frontale a sarcinii FK i HK

Sarcina liniar bFK tA / mmN100 /

174

Anexa 23 Factorul dinamic vK

vv KK =

vv KK =

3

9

1,6

1,4

1,2

1,8

KV

10 2 4 6 8 10

8 7

6

5

4

10

vz1/100 , m/s

Treapta de precizie

3

679

0 2 4 6 8 12

vz1/100 , m/s 14 10

8

5

4

10

Treapta de precizie

1,5

1,4

1,2

1,3

KV

1

1,1

175

Valori orientative pentru factorul dinamic Kv la angrenajele melcate cilindrice

Viteza de alunecare val ntre spirele melcului i dinii roii melcate, m/s. 1,5 1,5...3 3...7,5 7,5...12 12...18 18...25

Treapta de precizie

Factorul dinamic Kv 6 - - 1 1,1 1,3 1,4 7 1 1 1,1 1,2 - - 8 1,1...1, 1,2...1,3 1,3...1,4 - - - 9 1,2...1,3 - - - - - Observaie: n domeniul vitezelor de alunecare pentru care nu sunt indicate valori Kv nu se recomand folosirea angrenajelor melcate n treptele de precizie respective.

176

Anexa 24 Factorii de repartizare a sarcinii pe limea danturii: HK pentru solicitarea de contact i FK pentru solicitarea de ncovoiere.

Valorile factorilor HK i FK se aleg n funcie de poziia roilor angrenajului n raport cu lagrele arborilor transmisiei (figura 1) i de coeficientul d .

Fig.1

d

7

6

5

3

1

2 4

H1350HB H2350HB

1,3

1,4

1,2

1,1

KH

1,00 0,8 0,4 1,2 1,6 2,0

177

KF

6

1

7

5

32

4

H1350HB H2350HB

1,00 0,8 0,4 1,2 1,6 2,0

d

1,3

1,4

1,2

1,1

1,5

1,6

1,7

1,8

1,9

7

6

5

31 2

4

H1>350HB H2>350HB

d

1,00 0,80,4 1,2 1,6

1,3

1,4

1,2

1,1

KH

178

Observaii:

n diagramele de mai sus cifrele 1...7 de pe curbe reprezint poziia angrenajului n raport cu lagrele arborilor transmisiei (figura 1).

La predimensionare 4,1...15,1=HK ; 45,1...25,1=FK 35,1...15,1=HK ; 45,1...2,1=FK Abaterea efectiv a pasului de baz pbrf

Diametrul de divizare al roii conduse d2, mm Pn la 125 Peste 125 la 400 Peste 400 la 800

Treapta de

precizie

Modulul normal mn

mm pbrf , m

de la 1 la 3,5 13 15 17 de la 3,5 la 6,3 17 19 19

7

de la 6,3 la 10 19 21 24 de la 1 la 3,5 19 21 24 de la 3,5 la 6,3 24 26 26

8

de la 6,3 la 10 26 30 34 de la 1 la 3,5 26 30 34 de la 3,5 la 6,3 34 38 38

9

de la 6,3 la 10 38 42 48

65

1

7

3

2

4

H1>350HB H2>350HB

1,00 0,80,4 1,2 1,6

d

1,2

1,1

1,3

1,4

KF

1,5

1,6

1,7

1,8

1,9

179

Anexa 25 Tensiunile limit limH pentru solicitarea de contact i limF pentru solicitarea de ncovoiere Observaii:

n cazul folosirii acestei anexe, valorile pentru limH i limF se adopt din zona central a domeniului corespunztor oelului ales; alegerea valorilor superioare impune o atenie deosebit la calitatea materialului, la tratamentul aplicat i la control.

Pentru roile dinate ai cror dini sunt solicitai dup un ciclu alternant simetric, valorile tensiunilor limit limF luate din diagrame se nmulesc cu 0,7.

Tensiunile limit pentru solicitarea de contact limH

Hlim

, MPa

600

500

400

300

20020001000

Oeluri de construcie, cu recoacere de normalizare

Duritatea flancului, MPa

180

4000 30001000 2000

900

800

700

600

500

400

300


Hlim

, MPa

Oeluri aliate, mbuntite

Oeluri de mbuntireturnate

Oeluri carbon de calitate, mbuntite sau normalizate

Oeluri carbon turnate

181

45

1000

1700

1600

1500

1400

1300

1200

1100

60 655550

Oeluri aliate, cementate i clite

Oeluri de mbuntire, clite cu flacr sau prin inducie

Duritatea flancului, HRC

Hlim

, MPa

182

Tensiunile limit pentru solicitarea de ncovoiere limF

4535 40 65605550

900

700

800

1500

1400

1300

1200

1100

1000 Hlim

, MPa


Oeluri de nitrurare nitrurate n gaz (fr oeluri cu aluminiu)

Oeluri de mbuntire nitrurate n baie sau gaz

10000

600

400

200

2000


Flim

, MPa

Oeluri de construcie

183

1000

800

600

200

400

1000 2000 3000Duritatea flancului, MPa

Flim

, MPa

Oeluri aliate, mbuntite

Oeluri de mbuntire turnate

Oeluri carbon de calitate mbuntite sau normalizate

Oeluri carbon, turnate

55 6050

1000

800

600

400

Oeluri aliate cementate i clite

Oeluri de mbuntire, clite superficial cu flacr sau prin inducie


Flim

, MPa

184

Tabelul 1 Tensiuni limit 2limF i 2limH pentru angrenaje melcate, MPa

Duritatea melcului 45 HRC Materialul roii melcate

Felul turnrii* 2limF

2limH

N 60 142 CuSn12 STAS 197/2- 83 K 70 160

N 72 170 CuSn12Ni STAS 197/2- 83 C 78 182

Viteza de alunecare, m/s 0.25 0.5 1 2 3 4 5

N 110 K 125

CuAl9Fe3T STAS 198/2- 81

C 125 N 122 K 135

CuAl10Fe3T STAS 198/2- 81

C 135

250

245

240

225

210

190

175

Fc150 STAS 568- 82

N 46

Fc200 STAS 568- 82

N 60

158

130

115

-

-

-

-

FcA2 STAS 6707- 79

N 60

FcA3 STAS 6707- 79

N 48

200

165

145

110

-

-

-

* N - turnare n nisip; K turnare n cochil ; C turnare centrifugal. Pentru alte materiale a se vedea STAS 13024-91.

20

40

60

80

120

100

656055504535 40


Hlim

, MPa

Oeluri de mbuntire nitrurate

Oeluri de nitrurare nitrurate

185

Anexa 26 Numrul critic de dini, pentru care ambele solicitri sunt la fel de periculoase

350

250

300

325

225

2000

175

150

125

1000

75

50 0 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10

275

x1 (xn1)=0 x1 (xn1)=+0,8 x1 (xn1)=-0,5

z 1cr

YFa

1YSa

1 (z

n1cr

YFa

1YSa

1; z v

1crY

Fa1Y

Sa1;

z nm

v1cr

YFa

1YSa

1)

z1cr (zn1cr ; zvicr ; znmv1cr)

186

Anexa 27 Coeficienii de lime a , d , m .

Destinaia angrenajului a smv /258K= 3,0 smv /102K= 6,0

Reductoare cu o treapt

smv /31K= 0,1 Treapta I 33,025,0 K Reductoare cu dou sau

mai multe trepte Treapta a II-a i urmtoarele 45,035,0 K Cutii de viteze cu roi baladoare 15,012,0 K Angrenaje deschise 3,01,0 K Observaii: ( )

amaduz

mbu

db +==+==

21;

21 1

1

- v este viteza periferic. Pentru angrenajele mbuntite se aleg valori pentru a nspre

limita superioar a intervalelor, iar pentru angrenajele cementate se aleg valori nspre limita inferioar a intervalelor.

Pentru angrenajele amplasate asimetric fa de reazeme, se adopt valori pentru a nspre limita inferioar a intervalului, iar pentru cele amplasate simetric, valori superioare

187

Anexa 28 Alegerea treptei de precizie a angrenajelor

Treapta de precizie 3 4 5 6 7 8 9 10

Roi etalon Maini unelte Automobile Autocamioane Tractoare Reductoare de uz general Acionarea laminoarelor Mecanismele mainilor de ridicat D

estin

aia

ang

rena

julu

i

Maini agricole 2v

52 < v 105 < v Da

ntur

drea

pt

4010 < v 2v

52 < v 105 < v

Vite

za p

erife

ric

(m/s

) D

antu

r

ncl

inat

4010 < v Rectificare evruire Mortezare, rabotare, frezare Frezare cu frez melc Frezare urmat de clire tanare, presare, injectare P

roce

deul

de

prel

ucra

re

Turnare Se obine n condiii normale de prelucrare o Se obine n condiii speciale de prelucrare

Observaie: La alegerea treptei de precizie a unui angrenaj, se procedeaz astfel:

- n funcie de destinaia angrenajului, se aleg treptele de precizie recomandate; - treapta de precizie n care se va executa angrenajul - din domeniul recomandat - se

alege n funcie de viteza periferic a angrenajului; treapta de precizie se recomand s se ncadreze n domeniul recomandat n funcie de destinaia angrenajului;

- se adopt procedeul de prelucrare care s asigure treapta de precizie aleas.

188

Anexa 29 Rugozitatea flancurilor i a zonei de racordare

Procedeul de prelucrare Treapta de precizie Rugozitatea flancului Ra, m

Mortezare sau frezare 9; 10 1.6; 3.2 Mortezare sau frezare ngrijit urmat de rectificare

8; 9 0.4; 0.8; 1.6

Mortezare sau frezare urmat de evruire

6; 7; 8 0.2; 0.4; 0.8

Rectificare grosolan 7; 8; 9 0.4; 0.8; 1.6 Rectificare ngrijit 5; 6; 7 0.2; 0.4 Rectificare urmat de lepuire

3; 4; 5 0.05; 0.1; 0.2

Observaie: Pentru rugozitatea zonei de racordare se alege o valoare imediat superioar rugozitii alese pentru flancul activ

189

Anexa 30 Angrenaje cilindrice. Tolerane. (extras din STAS 6273-81)

Tolerana btii radiale a danturii rF

Diametrul de divizare al roii, d, mm pn

la 125

peste 125

la 400

peste 400

la 800

peste 800

la1600

Treapta

de precizie

Simbolul

Modulul normal

nm mm m

7

rF

de la 1 la3,5 peste 3,5 la 6,3 peste 6,3 la 10

36 40 45

50 56 63

63 71 80

71 80 90

8

rF

de la 1 la3,5 peste 3,5 la 6,3 peste 6,3 la 10

45 50 56

63 71 80

80 90 100

90 100 112

Abaterea minim a cotei peste dini (pentru dantur exterioar)( wsE ) n tabel sunt date valorile lui wsE .


la 80

peste 80

la 125

peste 125

la 180

peste 180

la 250

peste 250

la 315

peste 315

la 400

Tipul

ajustajului

Treapta de precizie dup

criteriul funcionrii

line m

C 7 8 9

55 60 70

70 80 80

70 80 100

80 100 110

100 110 120

110 120 140

B

7 8 9

100 100 110

110 110 120

120 120 140

140 140 160

180 180 200

180 200 200

190

Tolerana cotei peste dini wT [m]

Tolerana btii radiale a danturii rF , m Ti

pul

ajus

taju

lui

Tipu

l tol

erane

i jo

culu

i di

ntre

flan

curi

pest

e 10

la 1

2

pest

e 12

la 1

6

pest

e 16

la 2

0

pest

e 20

la 2

5

pest

e 25

la 3

2

pest

e 32

la 4

0

pest

e 40

la 5

0

pest

e 50

la 6

0

pest

e 60

la 8

0

pest

e 80

la 1

00

pest

e 10

0 la

125

C B

c b

35 50

40 50

50 55

55 60

60 70

70 80

80 100

100 120

120 140

140 180

180 200

Abaterea superioar a grosimii dintelui pe coarda constant csE


la 80

peste 80

la 125

peste 125

la 180

peste 180

la 250

peste 250

la 315

peste 315

la 400

Tipul

ajustajului

Treapta de precizie dup

criteriul funcionrii

line m

C 7 8 9

60 70 70

70 80 90

80 90 100

90 100 120

100 120 140

120 140 140

B

7 8 9

100 100 120

120 120 140

140 140 160

140 160 180

180 180 200

180 200 220

Tolerana grosimii dintelui pe coarda constant cT [m]

Tolerana btii radiale a danturii rF , m

Tipu

l aj

usta

julu

i Ti

pul t

oler

ane

i jo

culu

i di

ntre

flan

curi

pest

e 10

la 1

2

pest

e 12

la 1

6

pest

e 16

la 2

0

pest

e 20

la 2

5

pest

e 25

la 3

2

pest

e 32

la 4

0

pest

e 40

la 5

0

pest

e 50

la 6

0

pest

e 60

la 8

0

pest

e 80

la 1

00

pest

e 10

0 la

125

C B

c b

35 50

45 50

50 60

60 70

70 70

70 90

90 100

100 140

140 140

160 180

180 220

191

Anexa 31

Angrenaje conice i hipoide. Tolerane. (extras din STAS 646081)

Tipuri de ajustaje i toleranele jocului dintre flancurile dinilor

Tipul ajustajului roilor dinate n angrenare A B C D E H

Treapta de precizie 4...12 4...10 4...9 4...8 4...7

Tipul toleranei jocului dintre flancuri a b c d h

Tolerane pentru criteriul de precizie cinematic (tolerana btii radiale a danturii, Fr)

Diametrul de divizare mediu dm, mm

Pn la 125

Peste 125 la 400

Peste 400 la 800

Peste 800 la 1600

Treapta de

precizie Simbolul

Modulul normal mediu mn, mm

m de la 1 la 3,5 36 53 63 - peste 3, 5 la 6,3 40 56 71 80 7 Fr peste 6,3 la 10 45 63 80 90 de la 1 la 3,5 45 63 80 - peste 3, 5 la 6,3 50 71 90 100 8 Fr peste 6,3 la 10 56 80 100 112 de la 1 la 3,5 56 80 100 - peste 3, 5 la 6,3 63 90 112 125 9 Fr peste 6,3 la 10 71 100 125 140

Tolerane pentru criteriul jocului dintre flancuri (abaterea limit a unghiului dintre axe, indicele E)

Distana la conul mediu, Rm , mm pn la 50 peste 50 la 100 peste 100 la 200

Unghiul conului de divizare, 1

pn

, la

15

Pest

e 15

la

25

pest

e 25

pn

, la

15

Pest

e 15

la

25

pest

e 25

pn

, la

15

Pest

e 15

la

25

pest

e 25

Tipul ajustaju-

lui

m H, E 7,5 10 12 10 12 15 12 17 20

D 11 16 19 16 19 22 19 26 32 C 18 26 30 26 30 32 30 45 50 B 30 42 50 42 50 60 50 71 80 A 45 63 80 63 80 95 80 110 125

192

Tolerane pentru criteriul jocului dintre dini (abaterea minim a grosimii dintelui pe coarda medie constant, indicele cssE )

Diametrul de divizare mediu, d , mm pn la 125 peste 125 la 400 peste 400 la 800

Unghiul conului de divizare, 1

pn

, la

20

Pest

e 20

la

45

pest

e 45

pn

, la

20

Pest

e 20

la

45

pest

e 45

pn

, la

20

Pest

e 20

la

45

pest

e 45

Tipu

l aju

staj

ului

Trea

pta

de p

reci

zie

Modulul normal mediu,

m, mm

m De la 1 la 3,5 20 20 22 28 32 30 36 50 45 Peste 3,5 la 6,3 22 22 25 32 32 30 38 55 45 H 7 Peste 6,3 la 10 25 25 28 36 36 34 40 55 50

Observaie: Pentru alte trepte de precizie i tipuri de ajustaje, cssE se corecteaz cu coeficientul K1 din tabelul urmtor.

Valorile coeficientului K1 pentru determinarea indicelui cssE care difer de treapta de precizie 7 i tipul de ajustaj H, (7 H)

Trepte de precizie pentru criteriul de funcionare lin 4 6 7 8 9 10 11 12 Tipul de

ajustaj K1 H 0,9 1,0 E 1,45 1,6 D 1,8 2,0 2,2 C 2,4 2,7 3,0 3,2 B 3,4 3,8 4,2 4,6 4,9 A 5,0 5,5 6,0 6,6 7,0 7,8 9,0

Tolerane pentru criteriul jocului dintre flancuri ( tolerana grosimii dintelui pe coarda medie constant, indicele csT )

Tolerana btii radiale a danturii Fr, m Tipul de toleran pentru jocul dintre

flancuri Pn la 8

Peste 8 la 10

Peste 10 la 12

Peste 12 la 16

Peste 16 la 20

Peste 20 la 25

Peste 25 la 32

Peste 32 la 40

Peste 40 la 50

Peste 50 la 60

h 21 22 24 26 28 32 36 42 50 60 d 25 28 30 32 36 42 48 55 65 75 c 30 34 36 40 45 52 60 70 80 95 b 40 45 48 52 58 65 75 85 100 120 a 52 55 60 65 75 85 95 110 130 150

193

Tolerana btii radiale a danturii Fr, m Tipul de toleran pentru jocul dintre

flancuri Peste 60 la 80

Peste 80 la 100

Peste 100 la

125

Peste 125 la

160

Peste 160 la

200

Peste 200 la

250

Peste 250 la

320

Peste 320 la

400

Peste 400 la

500

Peste 500 la 630

h 70 90 110 130 160 200 240 300 380 450 d 90 110 130 160 200 250 300 380 480 500 c 110 140 170 200 260 320 400 500 600 750 b 130 170 200 250 320 380 480 600 750 950 a 180 220 260 320 400 500 630 750 950 1180

ba

scev

dbev

dev dsv

s

sevscev

h ae h c

e

O

194

Anexa 32 Angrenaje melcate cilindrice. Tolerane. (extras din STAS 6461-81) Tolerana btii radiale a danturii melcului (fr)

Diametrul de divizare al melcului, mm de la 6 la 10

peste 10 la 18

peste 18 la 30

peste 30 la 50

Treapta de

precizie

Modulul axial, mx, mm

m 7 De la 1 la

25 15 16 17 18

8 De la 1 la 25

20 20 21 22

9 De la 1 la 25

25 25 26 28

Diametrul de divizare al melcului, mm

peste 50 la 80

peste 80 la 120

peste 120 la 180

peste 180 la 250

Treapta de

precizie

Modulul axial, mx, mm

m 7 De la 1 la

25 20 22 25 30

8 De la 1 la 25

25 28 32 38

9 De la 1 la 25

32 36 40 48

Abaterea minim a grosimii spirei melcului (EssI)

Distana dintre axe aw, mm pn la

80 peste 80 la 120

peste 120 la 180

peste 180 la 250

peste 250 la 315

peste 315 la 400

Tipul ajustajului

m H 0 0 0 0 0 0 E 32 38 42 48 56 60 D 48 56 67 75 85 95 C 80 95 105 120 130 140 B 130 150 170 200 220 240 A 200 220 260 300 340 380

195

Abaterea minim a grosimii spirei melcului (EssII)

Distana dintre axe aw, mm pn la 80

peste 80 la 120

peste 120 la 180

peste 180 la 250

peste 250 la 315

peste 315 la 400

Treapta de

precizie

Modulul axial mx

mm

m de la 1 la

3,5 60 63 71 75 80 85

peste 3,5 la 6,3

63 67 75 80 85 90

peste 6,3 la 10

- - 85 90 95 100

7

peste 10 la 16

- - - 100 105 110

de la 1 la 3,5

90 100 110 120 130 140

peste 3,5 la 6,3

100 110 120 130 140 140

peste 6,3 la 10

- - 130 140 150 160

8

peste 10 la 16

- - - 160 170 180

de la 1 la 3,5

150 160 180 190 210 220

peste 3,5 la 6,3

160 180 190 210 220 240

peste 6,3 la 10

- - 210 220 240 250

9

peste 10 la 16

- - 250 260 280 280

196

Tolerana la grosimea spirei melcului (Ts)

Tolerana btii radiale a spirei melcului, m pn la 8

peste 8 la 10

peste 10 la 12

peste 12 la 16

peste 16 la 20

peste 20 la 25

Tipul jocului dintre

flancuri m

h 21 22 24 26 28 32 d 25 28 30 32 36 42 c 30 34 36 40 45 52 b 40 45 48 52 58 65 a 52 55 60 65 75 85

Tolerana btii radiale a spirei melcului, m

peste 25la 32

peste 32 la 40

peste 40 la 50

peste 50 la 60

peste 60 la 80

peste 80 la 100

Tipul jocului dintre

flancuri m

h 38 42 50 60 70 90 d 48 55 65 75 90 110 c 60 70 80 95 110 140 b 75 85 100 120 140 170 a 95 110 130 150 180 220

197

Anexa 33 Materiale utilizate n construcia roilor dinate i caracteristicile mecanice ale acestora

Materiale pentru roi dinate Recomandri de folosire Felul materialului Marca STAS Tipul angrenajului. Condiii de

funcionare OLC 10 OLC 15

Roi dinate puin solicitate, la viteze periferice moderate (6...12 m/s) i sarcini cu oc

Oeluri carbon de calitate pentru tratament termic, destinate construciei de maini*

OLC 45 OLC 50 OLC 55 OLC 60

880-88

Roi dinate puin solicitate, la viteze periferice mici (v 12 m/s) i sarcini cu oc. Melci.

18MoCrNi13 Roi dinate, foarte puternic solicitate, la viteze periferice mari (v > 12 m/s) i sarcini cu oc.

13CrNi30 Roi dinate puternic i foarte puternic solicitate, la viteze periferice mari i sarcini cu oc. Melci.

20MoNi35 Roi dinate foarte puternic solicitate, la viteze periferice mari i sarcini cu oc.

21TiMnCr12

Oeluri aliate pentru tratament termic, destinate construciei de maini

28TiMnCr12

791-88

Roi dinate pentru maini grele, la viteze periferice mari (v > 12 m/s) i sarcini cu oc.

* La oelurile carbon de calitate superioar notarea se completeaz cu simbolul X, la oelurile cu coninut controlat de sulf cu simbolul S, iar la cele de calitate superioar i coninut controlat de sulf cu simbolurile XS.

198

Caracteristicile mecanice ale materialelor utilizate n construcia roilor dinate.

Caracteristicile mecanice ale oelurilor la care s-a aplicat tratamentul termic de mbuntire

Marca oelului

Dimensiunea*s, mm

Duritatea, MPa

Rm, MPa

o2, MPa

199

830...1080 590 180...1520 880 1030...1320 780

21TiMnCr12 Ce+C+r 58 3000 ...3500

930...1180 690 1370...1720 1080 1230...1520 980

28TiMnCr12 Ce+C+r 58 3000 ...4000

1180...1420 880 930...1320 740 880...1170 640

13CrNi30 Ce+C+r 60 3500 ...4500

780...1080 540 1080...1420 830 930...1220 690

18MoCrNi13 Ce+C+r 58 3000 ...4000

830...1130 590 *Ce- cementare; C- clire; r- revenire joas. ** Valorile se dau n funcie de dimensiunea s a roii, astfel:

- prima linie pentru s 11 mm; - a doua linie pentru s 30 mm; - a treia linie pentru s 63 mm. Pentru dimensiunea s, vezi figurile de la sfritul anexei. Caracteristicile mecanice ale oelurilor clite superficial sau nitrurate

Duritatea Marca oelului Tratamentul Flancului, HRC Miezului, MPa

OLC 45 48...55 1800...2100 OLC 55 48...55 1800...2100 40Cr10 55...58 2500...2700 41MoCr11

mbuntire i clire superficial

55...58 2500...2700 40Cr10 55...63 2500...2700 41MoCr11

mbuntire i nitrurare 55...63 2500...2700

Caracteristicile mecanice ale unor materiale utilizate la construcia roilor

melcate

Marca materialului

STAS

Procedeul de turnare*

i,

MPa

Duritate Brinell MPa

CuSn12 197/2-83 N 220 800 N 180 600 CuSn6Zn4Pb4 197/2-83 C 200 700 N 440 900 CuAl10Fe3T 198/2-86 K 490 1000

CuAl9Fe5Ni5T 198/2-86 K 590 1200 Fc100 568-82 N 100...160 1000...1500 Fc150 568-82 N 150...250 1400...1900

200

Fc200 568-82 N 160...270 170...210 Fc250 568-82 N 210...390 180...240 * N- turnat n nisip; K- turnat n cochil; C- turnat centrifugal.

Caracteristicile mecanice ale unor materiale utilizate n construcia melcilor

Marca

materialului

STAS

Tratamentul

Rm, MPa

Duritatea flancului,

HRC 15Cr08 Ce+C+r 690...1030 13CrNi30 Ce+C+r 780...1320 18MnCr10 Ce+C+r 790...1180 18MoCrNi13 Ce+C+r 830...1420 21MoMnCr12

791-88

Ce+C+r 830...1520

58...63

OLC 45 880-88 610...940 41MoCr11 791-88 780...1270 40Cr10 791-88 780...1320 33MoCr11 791-88

mbuntite i clite

superficial 780...1180

45...55

s=b, dac s1>2h, s=da/2, dac s2da, s=s2, dac s2s1

s=da/2

s = da/2

d a d a

d a

s 1

s 1

s

h

s

b b

s2

201

Anexa 34 Recomandri pentru alegerea lubrifiantului

Pentru angrenaje cilindrice i conice

Vscozitatea cinematic , mm2s1 (cSt), la temperatura de 50C, recomandat pentru viteza

Viteza periferic , m/s

Materialul roii dinate de dimensiune mare din

angrenaj

< 0,5 0,5...1 1...2,5 2,5...5 5...12 12...25

Oel cu r < 1000 MPa 270 180 120 60 45

Oel cu r = 10001250 MPa i oel aliat cu Cr Ni cu r < 800 MPa

270 270 180 120 85 60

Oel cu r = 12501600 MPa i oeluri cementate 450 270 270 180 120 85

Pentru angrenaje melcate i hipoide

Viteza periferic, m/s Vscozitatea cinematic , mm2s1 (cSt), la temperatura de 50C

pn la 1 450

1...2,5 270

2,5...5 180

5...10 120

10...15 85

15...25 60

202

Uleiuri pentru transmisii industriale (Extras din STAS 10588 76) Vscozitatea

mm2s1 (cSt) E Simbol min max min max

Temperatura de determinare

TIN 25 EP 21 26 3 3,5 TIN 42 EP 37 45 5 5,9 TIN 55 EP 50 57,5 6,6 7,6 TIN 82 EP 82 90 10,8 11,8 TIN 125 EP 125 140 16,5 18,4 TIN 200 EP 200 220 26,3 28,9 TIN 300 EP 260 320 34,2 42 TIN 210 EPC 210 225 27,6 29,6

50 C

Observaii:

Uleiul TIN 210 EPC este destinat n special pentru ungerea angrenajelor melcate;

La angrenajele din oel sau font, temperatura maxim care poate fi atins este 80 C; la angrenajele care au roi executate din bronz, este contraindicat a se depi temperatura de 60 C

Durata de utilizare a uleiului este de 6...12 luni.

203

Bibliografie [1] Antal, A., Ttaru, O. Elemente privind proiectarea angrenajelor,

Ed.Todesco, Cluj-Napoca, 2000. [2] Gafianu, M. .a. - Organe de maini, vol. 2, Ed.Tehnic, Bucureti, 2002. [3] Gheorghiu, N. .a. Transmisii prin angrenare, Ed. Orizonturi

Universitare, Timioara, 1997. [4] Handra-Luca, V., Stoica, I.A., Introducere n teoria mecanismelor, vol. I,

Ed. Dacia, Cluj-Napoca, 1982. [5] Jula, A. .a. Proiectarea angrenajelor evolventice, Ed. Scrisul Romnesc,

Craiova, 1989. [6] Rdulescu, Gh. .a. ndrumar de proiectare n construcia de maini, Ed.

Tehnic, Bucureti, 1986. [7] *** MAAG Taschenbuch, 1985. [8] *** Organe de maini. Culegere de standarde, vol. Id, IIIc.

Carte-4

Documents

Transcript of Carte-4