Pensiune 18 SLS SLU Breviar

8/9/2019 Pensiune 18 SLS SLU Breviar

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reviar de calcul

extras note calculsolicitari maxime: plansee beton cota: +4.95, +7.75, cadru tranversal central (Gp31, Gp31-1, stalp central S10), fundatie izolata F4-

.3 Evaluarea ncrcrii din greutatea proprie

(ncrcarea permanent)

Elementul

Nr.crt.strat

Denumirea stratului

G

rosimea[m]

inaltime[m]

Greutateatehnica

[daN/m3]

Incarcarea

de

normata gn

constructie

daN/ml

perete exterior portant caramida

1 tencuiala interioara 0,015 2,8 1700 71,4

2 zidarie caramida 0,25 2,8 1800 1260

3 polistiren expandat 0,1 2,8 30 8,4

4 tencuiala exterioara 0,025 2,8 1700 119

1459

perete exterior peste buiandrug usa intrare -maxim

1 tencuiala interioara 0,015 1 1700 25,5


3 polistiren expandat 0,1 1 30 3

4 tencuiala exterioara 0,025 1 1700 42,5

1016

daN/ml


perete interior portant caramida



1402,8

daN/ml


perete interior de compartimentare caramida 2 zidarie caramida 0,14 2,8 1800 705,6


2/55


798

daN/ml


parapet balcon

2 zidarie caramida 0,0125 1,1 1800 24,75

5 tencuiala exterioara 0,025 1,1 1700 46,75

99,55

daN/mp

pardoseala calda

1 parchet LU din lemn de stejar 0,022 800 17,6

2strat suport din mortar de

ciment 0,05 1800 90

3 polistiren extrudat 0 30 0107,6

daN/mp

pardoseala rece

1 gresie 0,02 1100 22

2 sapa din mortar de ciment 0,05 1800 90

3 tencuiala interioara 0,015 1800 27

139

L h ctr daN/mp

1 beton 0,3 0,088 2500 65,6

trepte scari

2 sapa 0,3 0,03 2500 22,5

3 pardoseala 0,3 0,02 1800 10,8

98,9

incarcarea din acoperis = 70daN/mp

Incarcari utile daN/mp

incaperi 150

balcoane 200

terasa 50

casa de scara, holuri 300

spatii alimentatie publica 200


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1.3 Evaluarea ncrcrii normate a aciunii seismice

Conform P100-1/2013

ag= Valoarea de vrf a acceleraiei terenului = Tg.Neam = 0,25g cm/sec2

Tc= Perioada de col = 0,70 sec

Clasa de importan i expunere la cutremur = III

gI = 1,00

Spectrul normalizat de rspuns elastic pentru acceleraii la

componentele orizontale ale micrii terenului, n zonele

caracterizate de perioada de col 0,7 sec este urmtorul:

Spectrul de proiectare pentru acceleraii Sd(T), exprimat n m/s2, este un spectru

de rspuns inelastic care se obine cu relaiile :

0TB Sd(T)= ag*(T) / qq= Factor de comportare a structurii = nedisipativ = 1,00


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BREVIAR DE CALCUL

1 Evaluarea ncrcrilor1.2 Evaluarea ncrcrii normate distribuite din zpad

Conform CR 1-1-3-2005

s0,k= Valoarea caracteristic a ncrcrii din zpad pe sol = Tg.Neam = 2,00kN/m2

Ce= Coeficient de expunere al amplasamentului construciei = Tab.2.1 = 1,00

Ct= Coeficient termic = Termo.uzuale = 1,00

mi= Coeficient de form pentru ncrcarea de zpad = Tab.3.1. = 0,80

(Varianta zpezii distribuite uniform)

Sk=ncrcarea normat din zpad = i*Ce*Ct*s0,k = 1,20kN/m2

SLU:gF=ga= 1,50

SLS:

gF=gc= 1,00


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Proiect:PENSIUNE TURISTICAProiectant: AXIS CONSTRUCT SRL AxisVM 12.0 R3 Utilizator legal: AXIS CONSTRUCT SRL

Pensiune Tupilati18 SLS SLU.axs 1

1.4 Gruparea ncrcrilor

Conform CR 0-2005

n analiza static s-au considerat urmtoarele aciuni:

P PermanentZ ZpadUt utile total

Ui utile partial/ combinate

S Seism

Pentru analiza static i dinamic s-au avut n vedere urmtoarelegrupri de ncrcri:A)Gruparea fundamental

Starea limit ultim (SLU)

Gruparea efectelor structurale ale aciunilor, pentru verificarea structurii la starea

limit ultim (SLU), s-a fcut pe baza relaiei:

unde: efectul pe structur al aciunii permanente j, luat cu valoarea caracteristic

Gk,j efectul pe structur al aciunii variabile i, luat cu valoarea caracteristic

Qk,i efectul pe structur al aciunii variabile care are ponderea predominant,

Qk,1 ntre aciunile variabile, luat cu valoarea sa caracteristicfactor de simultaneitate al efectelor pe structur ale aciunilor variabile i,


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0,i luate cu valorile caracteristice (0,70 pentru aciunile considerate).

Starea limit de serviciu (SLS)

Combinaiile de ncrcri sunt aceleai ca pentru starea limit, consirernd coeficieniidin relaia de mai sus

B)Gruparea special

- unde: valoarea caracteristic a aciunii seismice

- AE,k coeficient pentru determinarea valorii cvasipermanente a aciunii variabile Qi,

2,i avnd valoarea 0,40 pentru aciuni din zpad i aciuni datorate exploatrii.

n calculul static s-au considerat urmtoarele combinaii de ncrcri:

n cazul verificrii la starea limit de serviciu aferent gruprii speciale (SLS-GS), spectrul de calculeste redus prin intermediul factorului v=0,4, pentru a ine seama de intervalul de recurenal aciunii seismice asociat verificrilor pentru SLS.

Combinatiile de incarcari au fost calculate automat de programul de calcul (AxisVM12)


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Nod C min.

max.

Sup

rafata

Pozitia Aax

[mm2/m]

Aay

[mm2/m]

wk

[mm]

wk2

[mm]

x

[cm]a

[daN/cm2]

wR

[]

341 wk2 max Inv.

2025

1309 1026 0,15 0,19 0,7 2345,5 31,18

Nod C min.max.

Suprafa

ta

nx[daN/m]

ny[daN/m]

nxy[daN/m]

341 wk max Inv.2025

6511,6 28756,5 -8318,7

341 wk2 max Inv.2025

6511,6 28756,5 -8318,7

Nod C min.

max.

Sup

rafata

mx

[daNm/m]

my

[daNm/m]

mxy

[daNm/m]

341 wk max Inv.

2025

469,2 622,7 -469,8

341 wk2 max Inv.2025

469,2 622,7 -469,8


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Fisurare, Eurocode-RO [Linear,(SLS Cvasipermanent) De dimensionare, parter]Nod C min.

max.

Sup

rafata

Pozitia Aax

[mm2/m]

Aay

[mm2/m]

wk

[mm]

wk2

[mm]

x

[cm]a

[daN/cm2]

wR

[]

20 wk max Inv.

331 785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

592 max Inv.295

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

593 max Inv.

361

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

594 max Inv.361

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

595 max Inv.300

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

997 max Inv.495

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

998 max Inv.

365

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

999 max Inv.301

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

20 wk2 max Inv.331

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

592 max Inv.

295

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

593 max Inv.

361

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

594 max Inv.361

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

595 max Inv.300

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

997 max Inv.

495

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

998 max Inv.

365

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

999 max Inv.301

785 785 0,25 0,29 -0,6 3116,2 0

Nod C min.

max.

Sup

rafata

nx

[daN/m]

ny

[daN/m]

nxy

[daN/m]


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Nod C min.

max.

Sup

rafata

nx

[daN/m]

ny

[daN/m]

nxy

[daN/m]

20 wk max Inv.

331

20166,8 27700,0 169,4

592 max Inv.295

20166,8 27700,0 169,4

593 max Inv.361

20166,8 27700,0 169,4

594 max Inv.361

20166,8 27700,0 169,4

595 max Inv.300

20166,8 27700,0 169,4

997 max Inv.495

20166,8 27700,0 169,4

998 max Inv.365

20166,8 27700,0 169,4

999 max Inv.301

20166,8 27700,0 169,4

20 wk2 max Inv.

331

20166,8 27700,0 169,4

592 max Inv.295

20166,8 27700,0 169,4

593 max Inv.361

20166,8 27700,0 169,4

594 max Inv.361

20166,8 27700,0 169,4

595 max Inv.

300

20166,8 27700,0 169,4

997 max Inv.495

20166,8 27700,0 169,4

998 max Inv.365

20166,8 27700,0 169,4

999 max Inv.301

20166,8 27700,0 169,4

Nod C min.max.

Suprafa

ta

mx[daNm/m]

my[daNm/m]

mxy[daNm/m]

20 wk max Inv.

331

1751,8 1487,4 17,0

592 max Inv.295

1751,8 1487,4 17,0


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Nod C min.

max.

Sup

rafata

mx

[daNm/m]

my

[daNm/m]

mxy

[daNm/m]

593 max Inv.

361

1751,8 1487,4 17,0

594 max Inv.361

1751,8 1487,4 17,0

595 max Inv.300

1751,8 1487,4 17,0

997 max Inv.495

1751,8 1487,4 17,0

998 max Inv.365

1751,8 1487,4 17,0

999 max Inv.301

1751,8 1487,4 17,0

20 wk2 max Inv.331

1751,8 1487,4 17,0

592 max Inv.295

1751,8 1487,4 17,0

593 max Inv.

361

1751,8 1487,4 17,0

594 max Inv.361

1751,8 1487,4 17,0

595 max Inv.300

1751,8 1487,4 17,0

997 max Inv.495

1751,8 1487,4 17,0

998 max Inv.

365

1751,8 1487,4 17,0

999 max Inv.301

1751,8 1487,4 17,0


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Cadru transersal ax 7

[RI], > cadru central transversal, Linear,(Auto) De dimensionare, wk(i), Diagrama

Solicitari in nervuri [Linear,(Toate SLU (a, b)) De dimensionare, cadru central transversal]Sec C min.

max.Distanta

[m]

Nod Nx[daN]

Vy[daN]

Vz[daN]

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

E F

G H

I

12

Y

7

8

21

22

29

30

159 163

167

171175

190

191

214

215

222

223

226

227

322

7

8

21

22

29

30

159 163

167

171175

190

191

214

215

222

223

226

227

322

1

1

X

Y

Z

Analiza liniara

Normativ Eurocode-RO

Ipoteza : De dimensionare Min,Max.

T ip : (SLS Cvasipermanent)

E ( P) : 5 ,16E -8

E (W ) : 5, 16E-8

E (ER) : 2,94E-10

Comp. : wk(i) [mm]

Detaliu : cadru central transversal

wk(i)

[mm]

0,25

0,21

0,20

0,18

0,16

0,15

0,13

0,12

0,10

0,09

0,07

0,06

0,05

0,03

0


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Sec C min.

max.

Dis

tanta

[m]

Nod Nx

[daN]

Vy

[daN]

Vz

[daN]

52 14 Nx min 2,8

28

(223) -64829,9 -74,0 1463,2

104 37 max 1,5

25

(222) 40899,5 171,2 -10191,6

209 37 Vy min 0 (22) -30452,9 -515,2 -15369,7

3 37 max 0 (175) -27816,7 865,5 -14540,742 37 Vz min 0,1

75(215) -20497,8 266,8 -23462,5

104 37 max 1,525

(222) 558,0 -91,1 29005,7

104 37 Tx min 0,8

08

(322) 31562,1 -119,4 3926,1

196 37 max 1,875

(30) -1664,0 608,9 9517,6

42 37 My min 1,825

(163) 40118,4 8,2 -8987,0

209 37 max 0 (22) -31390,5 -377,4 -15583,7

42 37 Mya min 1,825

(163) 40118,4 8,2 -8987,0

209 37 max 0 (22) -31390,5 -377,4 -15583,7

196 37 Mz min 1,875

(30) -1664,0 608,9 9517,6

207 37 max 1,700

(22) -24716,1 -459,8 20280,9

Sec C min.

max.

Dis

tanta

[m]

Nod Tx

[daNm]

My

[daNm]

Mya

[daNm]

Mz

[daNm]

52 14 Nx min 2,8

28

(223) -46,8 2054,3 2054,3 58,4

104 37 max 1,525

(222) -100,4 -2142,8 -11345,2 65,9

209 37 Vy min 0 (22) -123,2 10447,9 17299,8 -91,3

3 37 max 0 (175) 8,5 5393,9 11652,7 47,0


16/55



Sec C min.

max.

Dis

tanta

[m]

Nod Tx

[daNm]

My

[daNm]

Mya

[daNm]

Mz

[daNm]

42 37 Vz min 0,175

(215) 84,9 4829,4 9441,4 36,0

104 37 max 1,525

(222) -188,6 -1292,0 -1417,5 -1,6

104 37 Tx min 0,808

(322) -355,4 -11135,6 -18237,0 24,9

196 37 max 1,875

(30) 125,7 2047,8 2422,2 -195,5

42 37 My min 1,825

(163) -0,1 -12462,7 -21489,3 -38,4

209 37 max 0 (22) -69,1 10770,1 17833,0 -42,0

42 37 Mya min 1,8

25

(163) -0,1 -12462,7 -21489,3 -38,4

209 37 max 0 (22) -69,1 10770,1 17833,0 -42,0

196 37 Mz min 1,8

75

(30) 125,7 2047,8 2422,2 -195,5

207 37 max 1,700

(22) -306,6 10378,8 15939,9 190,9

Solicitari in nervuri [Linear,(Toate SLU (a, b)) De dimensionare, cadru central transversal]Sec C min.

max.

Distanta

[m]

Nod Nx

[daN]

Vy

[daN]

Vz

[daN]


17/55



Sec C min.

max.

Distanta

[m]

Nod Nx

[daN]

Vy

[daN]

Vz

[daN]

3 37 L=1,825

Nx min 0 (175) -29822,5 691,6 -15529,4

max 1,825 (171) 10416,8 -243,4 -4200,2

Vy min 1,825 (171) 9965,1 -352,3 -4110,5

max 0 (175) -27816,7 865,5 -14540,7

Vz min 0 (175) -29822,5 691,6 -15529,4

max 1,351 (227) 6504,1 -55,2 -1143,7

Tx min 0,125 (589) -11087,8 -235,2 -12134,7

max 0 (175) -21283,2 702,5 -10983,9

My min 1,351 (227) 9736,5 -93,3 -2407,8

max 0 (175) -29822,5 691,6 -15529,4

Mya min 1,351 (227) 9736,5 -93,3 -2407,8

max 0 (175) -29822,5 691,6 -15529,4

Mz min 0,125 (589) -11524,1 -163,5 -11312,8

max 1,825 (171) 9965,1 -352,3 -4110,5

42 37 L=1,825

Nx min 0,175 (215) -20497,8 266,8 -23462,5

max 1,825 (163) 40118,4 8,2 -8987,0

Vy min 1,825 (163) 37512,5 -123,9 -8291,7

max 0 (159) 9387,9 496,1 5031,5

Vz min 0,175 (215) -20497,8 266,8 -23462,5

max 0,175 (215) 9337,6 -54,2 5736,3

Tx min 0,175 (215) 8837,4 -105,1 5530,2

max 0,175 (215) -19551,1 362,9 -22644,0

My min 1,825 (163) 40118,4 8,2 -8987,0

max 0,175 (215) -20497,8 266,8 -23462,5

Mya min 1,825 (163) 40118,4 8,2 -8987,0

max 0,175 (215) -20497,8 266,8 -23462,5

Mz min 0,670 (660) 3649,5 21,2 -19281,8

max 0 (159) 9387,9 496,1 5031,5

48 14 L=2,828

Nx min 0 (214) -54873,2 34,2 -658,1

max 2,828 (215) -35004,5 21,2 -21,1

Vy min 2,828 (215) -38740,4 9,0 -52,5

max 0 (214) -52900,3 52,3 -644,3

Vz min 0 (214) -53194,5 19,4 -659,5

max 2,828 (215) -35004,5 21,2 -21,1

Tx min 0 (214) -39169,6 9,0 -481,6

max 0 (214) -52900,3 52,3 -644,3


18/55



Sec C min.

max.

Distanta

[m]

Nod Nx

[daN]

Vy

[daN]

Vz

[daN]

My min 2,828 (215) -52190,0 24,3 -79,3

max 0 (214) -54873,2 34,2 -658,1

Mya min 2,828 (215) -52190,0 24,3 -79,3

max 0 (214) -54873,2 34,2 -658,1

Mz min 2,828 (215) -52320,9 52,3 -64,9

max 0 (214) -40498,5 44,9 -486,7

52 14 L=2,828

Nx min 2,828 (223) -64829,9 -74,0 1463,2

max 0 (222) -41586,3 -48,4 530,2

Vy min 0 (222) -61981,5 -90,6 832,3

max 0 (222) -45642,2 -34,7 631,7

Vz min 0 (222) -41586,3 -48,4 530,2

max 2,828 (223) -64829,9 -74,0 1463,2

Tx min 0 (222) -61981,5 -90,6 832,3

max 0 (222) -45642,2 -34,7 631,7

My min 0 (222) -64250,5 -74,0 883,7

max 2,828 (223) -64829,9 -74,0 1463,2

Mya min 0 (222) -64250,5 -74,0 883,7

max 2,828 (223) -64829,9 -74,0 1463,2

Mz min 0 (222) -61981,5 -90,6 832,3

max 2,828 (223) -60851,3 -88,0 1401,0

53 14 L=2,708

Nx min 0 (223) -47377,9 -30,7 285,4

max 2,708 (175) -30527,7 -17,2 527,4

Vy min 0 (223) -45880,5 -46,0 250,1

max 0 (223) -33569,9 -1,3 196,0

Vz min 0 (223) -30956,9 -17,2 135,8

max 2,708 (175) -46798,5 -30,7 814,1

Tx min 0 (223) -33577,4 -36,5 193,0max 0 (223) -45873,0 -10,8 253,2

My min 0 (223) -47377,9 -30,7 285,4

max 2,708 (175) -46798,5 -30,7 814,1

Mya min 0 (223) -47377,9 -30,7 285,4

max 2,708 (175) -46798,5 -30,7 814,1

Mz min 0 (223) -45723,6 -41,7 237,1

max 2,708 (175) -45301,1 -46,0 778,8

55 14 L=2,828

Nx min 2,828 (226) -6499,8 21,8 1092,8


19/55



Sec C min.

max.

Distanta

[m]

Nod Nx

[daN]

Vy

[daN]

Vz

[daN]

max 0 (227) -3935,7 12,4 307,4

Vy min 1,414 -4377,7 -0,3 559,4

max 0 (227) -5785,7 35,7 494,1

Vz min 0 (227) -3935,7 12,4 307,4

max 2,828 (226) -6481,7 22,3 1095,5

Tx min 0 (227) -4163,1 -0,3 344,8

max 0 (227) -5785,7 35,7 494,1

My min 0 (227) -5902,3 22,3 516,1

max 2,828 (226) -6499,8 21,8 1092,8

Mya min 0 (227) -5902,3 22,3 516,1

max 2,828 (226) -6499,8 21,8 1092,8

Mz min 2,828 (226) -4837,4 31,3 815,7

max 0 (227) -5785,7 35,7 494,1

104 37 L=1,825

Nx min 1,525 (222) -1053,8 -80,5 26267,8

max 1,525 (222) 40899,5 171,2 -10191,6

Vy min 0,683 (655) 34462,3 -193,3 3332,8

max 1,525 (222) 39020,3 192,5 -10021,4

Vz min 1,525 (222) 40899,5 171,2 -10191,6

max 1,525 (222) 558,0 -91,1 29005,7

Tx min 0,808 (322) 31562,1 -119,4 3926,1

max 0,808 (322) 24153,0 64,9 13771,6

My min 0,683 (655) 37019,9 -127,6 3223,5

max 1,525 (222) -995,1 -60,0 19722,7

Mya min 0 (163) 39299,3 -22,0 -2852,2

max 1,525 (222) -995,1 -60,0 19722,7

Mz min 0 (163) 36615,1 -162,4 -2611,8

max 1,525 (222) 39020,3 192,5 -10021,4

163 37 L=1,825Nx min 0 (8) -21385,8 -339,4 -10501,9

max 1,825 (159) 8211,8 -187,7 -3171,8

Vy min 0 (8) -20484,2 -456,3 -10122,6

max 0,575 (492) -9894,6 64,9 -9059,7

Vz min 0 (8) -21236,5 -450,9 -10707,5

max 1,825 (159) 5075,5 -130,2 -1860,9

Tx min 0,575 (492) -8996,4 27,2 -5975,0

max 0 (8) -21221,1 -84,6 -10274,9

My min 1,825 (159) 6032,0 -130,2 -2514,7

max 0 (8) -21385,8 -339,4 -10501,9


20/55



Sec C min.

max.

Distanta

[m]

Nod Nx

[daN]

Vy

[daN]

Vz

[daN]

Mya min 1,825 (159) 8211,8 -187,7 -3171,8

max 0 (8) -21385,8 -339,4 -10501,9

Mz min 0 (8) -20484,2 -456,3 -10122,6

max 1,825 (159) 7341,8 -198,0 -2760,7

196 37 L=1,875

Nx min 1,875 (30) -2495,2 338,3 9613,8

max 0 (171) 11242,4 270,2 -1694,4

Vy min 0,200 (1227) 10588,8 -44,4 2987,3

max 1,875 (30) -1372,8 618,5 8989,2

Vz min 0 (171) 9891,2 242,7 -2095,0

max 1,875 (30) -1730,2 360,8 9769,8

Tx min 0 (171) 10758,6 368,0 -1673,6

max 1,875 (30) -1664,0 608,9 9517,6

My min 0 (171) 11242,4 270,2 -1694,4

max 1,875 (30) -2495,2 338,3 9613,8

Mya min 0 (171) 11242,4 270,2 -1694,4

max 1,875 (30) -2495,2 338,3 9613,8

Mz min 1,875 (30) -1664,0 608,9 9517,6

max 0 (171) 10758,6 368,0 -1673,6

207 37 L=1,700

Nx min 1,700 (22) -25381,3 -289,7 20920,3

max 0 (167) 32666,7 -188,6 9413,8

Vy min 1,700 (22) -24716,1 -459,8 20280,9

max 1,700 (22) -17840,9 -19,3 14857,0

Vz min 0 (167) 20650,1 -116,2 6046,0

max 1,700 (22) -25381,3 -289,7 20920,3

Tx min 0,250 (584) -15616,5 -347,5 17953,8

max 1,700 (22) -17840,9 -19,3 14857,0

My min 0 (167) 32666,7 -188,6 9413,8max 1,700 (22) -25381,3 -289,7 20920,3

Mya min 0 (167) 32666,7 -188,6 9413,8

max 1,700 (22) -25381,3 -289,7 20920,3

Mz min 0 (167) 31176,7 -93,5 9066,9

max 1,700 (22) -24716,1 -459,8 20280,9

209 37 L=1,825

Nx min 0 (22) -31390,5 -377,4 -15583,7

max 1,825 (175) -1711,3 -165,1 -69,9

Vy min 0 (22) -30452,9 -515,2 -15369,7


21/55



Sec C min.

max.

Distanta

[m]

Nod Nx

[daN]

Vy

[daN]

Vz

[daN]

max 0,250 (586) -23980,3 137,4 -10368,7

Vz min 0 (22) -31125,0 -385,1 -15664,4

max 1,825 (175) -4154,9 -149,6 533,7

Tx min 1,038 (1201) -10190,6 44,2 -5406,4

max 0 (22) -22135,4 -94,7 -10988,6

My min 1,825 (175) -2029,8 -105,1 176,3

max 0 (22) -31390,5 -377,4 -15583,7

Mya min 1,825 (175) -1711,3 -165,1 -69,9

max 0 (22) -31390,5 -377,4 -15583,7

Mz min 0 (22) -30452,9 -515,2 -15369,7

max 1,825 (175) -3206,7 -280,5 60,2

52 14 Nx min 2,828 (223) -64829,9 -74,0 1463,2

104 37 max 1,525 (222) 40899,5 171,2 -10191,6

209 37 Vy min 0 (22) -30452,9 -515,2 -15369,7

3 37 max 0 (175) -27816,7 865,5 -14540,7

42 37 Vz min 0,175 (215) -20497,8 266,8 -23462,5

104 37 max 1,525 (222) 558,0 -91,1 29005,7

104 37 Tx min 0,808 (322) 31562,1 -119,4 3926,1

196 37 max 1,875 (30) -1664,0 608,9 9517,6

42 37 My min 1,825 (163) 40118,4 8,2 -8987,0

209 37 max 0 (22) -31390,5 -377,4 -15583,7

42 37 Mya min 1,825 (163) 40118,4 8,2 -8987,0

209 37 max 0 (22) -31390,5 -377,4 -15583,7

196 37 Mz min 1,875 (30) -1664,0 608,9 9517,6

207 37 max 1,700 (22) -24716,1 -459,8 20280,9

Sec C min.

max.

Distanta

[m]

Nod Tx

[daNm]

My

[daNm]

Mya

[daNm]

Mz

[daNm]

3 37 L=1,825

Nx min 0 (175) -40,5 5842,9 12552,9 16,2

max 1,825 (171) -127,3 -3393,5 -5737,3 40,2

Vy min 1,825 (171) -125,7 -3283,9 -5526,0 73,1

max 0 (175) 8,5 5393,9 11652,7 47,0

Vz min 0 (175) -40,5 5842,9 12552,9 16,2

max 1,351 (227) -90,6 -2700,3 -4163,7 17,1

Tx min 0,125 (589) -222,2 1014,0 3508,8 -10,9

max 0 (175) 14,8 4140,2 8929,0 43,1

My min 1,351 (227) -135,6 -3964,5 -6155,3 28,4

max 0 (175) -40,5 5842,9 12552,9 16,2

Mya min 1,351 (227) -135,6 -3964,5 -6155,3 28,4


22/55



Sec C min.

max.

Distanta

[m]

Nod Tx

[daNm]

My

[daNm]

Mya

[daNm]

Mz

[daNm]

max 0 (175) -40,5 5842,9 12552,9 16,2

Mz min 0,125 (589) -178,7 1063,2 3656,2 -42,6

max 1,825 (171) -125,7 -3283,9 -5526,0 73,1

42 37 L=1,825

Nx min 0,175 (215) 84,9 4829,4 9441,4 36,0

max 1,825 (163) -0,1 -12462,7 -21489,3 -38,4

Vy min 1,825 (163) -20,0 -11688,9 -20129,2 -20,3

max 0 (159) 8,9 968,5 -1143,8 146,7

Vz min 0,175 (215) 84,9 4829,4 9441,4 36,0

max 0,175 (215) -2,1 2213,6 112,7 83,0

Tx min 0,175 (215) -65,1 2032,6 44,2 40,8

max 0,175 (215) 125,3 4578,4 8977,3 42,5

My min 1,825 (163) -0,1 -12462,7 -21489,3 -38,4

max 0,175 (215) 84,9 4829,4 9441,4 36,0

Mya min 1,825 (163) -0,1 -12462,7 -21489,3 -38,4

max 0,175 (215) 84,9 4829,4 9441,4 36,0

Mz min 0,670 (660) 105,7 -2070,2 -2891,3 -44,4

max 0 (159) 8,9 968,5 -1143,8 146,7

48 14 L=2,828

Nx min 0 (214) 74,9 1006,8 1006,8 -41,8

max 2,828 (215) 49,7 -22,0 -22,0 -90,2

Vy min 2,828 (215) 41,2 -33,5 -33,5 -64,6

max 0 (214) 90,5 967,0 967,0 -33,4

Vz min 0 (214) 61,8 987,7 987,7 -49,0

max 2,828 (215) 49,7 -22,0 -22,0 -90,2

Tx min 0 (214) 41,2 721,9 721,9 -39,1

max 0 (214) 90,5 967,0 967,0 -33,4

My min 2,828 (215) 65,7 -62,0 -62,0 -114,8

max 0 (214) 74,9 1006,8 1006,8 -41,8Mya min 2,828 (215) 65,7 -62,0 -62,0 -114,8

max 0 (214) 74,9 1006,8 1006,8 -41,8

Mz min 2,828 (215) 90,5 -36,0 -36,0 -181,3

max 0 (214) 73,1 741,4 741,4 -22,8

52 14 L=2,828

Nx min 2,828 (223) -46,8 2054,3 2054,3 58,4

max 0 (222) -30,1 -798,0 -798,0 -97,8

Vy min 0 (222) -63,7 -1205,6 -1205,6 -191,5

max 0 (222) -14,1 -920,1 -920,1 -61,8


23/55



Sec C min.

max.

Distanta

[m]

Nod Tx

[daNm]

My

[daNm]

Mya

[daNm]

Mz

[daNm]

Vz min 0 (222) -30,1 -798,0 -798,0 -97,8

max 2,828 (223) -46,8 2054,3 2054,3 58,4

Tx min 0 (222) -63,7 -1205,6 -1205,6 -191,5

max 0 (222) -14,1 -920,1 -920,1 -61,8

My min 0 (222) -46,8 -1264,7 -1264,7 -150,8

max 2,828 (223) -46,8 2054,3 2054,3 58,4

Mya min 0 (222) - 46,8 -1264,7 -1264,7 -150,8

max 2,828 (223) -46,8 2054,3 2054,3 58,4

Mz min 0 (222) -63,7 -1205,6 -1205,6 -191,5

max 2,828 (223) -58,9 1938,1 1938,1 66,2

53 14 L=2,708

Nx min 0 (223) -0,5 -653,8 -653,8 -42,8

max 2,708 (175) 0,4 505,7 505,7 21,4

Vy min 0 (223) -15,0 -608,8 -608,8 -47,4

max 0 (223) 14,5 -470,7 -470,7 -19,4

Vz min 0 (223) 0,4 -392,1 -392,1 -25,1

max 2,708 (175) -0,5 834,7 834,7 40,2

Tx min 0 (223) -17,3 -465,7 -465,7 -31,1

max 0 (223) 16,8 -613,8 -613,8 -35,6

My min 0 (223) -0,5 -653,8 -653,8 -42,8

max 2,708 (175) -0,5 834,7 834,7 40,2

Mya min 0 (223) -0,5 -653,8 -653,8 -42,8

max 2,708 (175) -0,5 834,7 834,7 40,2

Mz min 0 (223) -8,8 -589,3 -589,3 -48,8

max 2,708 (175) -15,0 784,1 784,1 77,3

55 14 L=2,828

Nx min 2,828 (226) 26,3 1008,6 1008,6 10,8

max 0 (227) 17,2 -818,6 -818,6 44,4

Vy min 1,414 5,0 -93,2 -93,2 12,0max 0 (227) 39,6 -1230,9 -1230,9 108,2

Vz min 0 (227) 17,2 -818,6 -818,6 44,4

max 2,828 (226) 27,2 1007,4 1007,4 11,0

Tx min 0 (227) 5,0 -884,3 -884,3 11,6

max 0 (227) 39,6 -1230,9 -1230,9 108,2

My min 0 (227) 27,2 -1271,9 -1271,9 74,1

max 2,828 (226) 26,3 1008,6 1008,6 10,8

Mya min 0 (227) 27,2 -1271,9 -1271,9 74,1

max 2,828 (226) 26,3 1008,6 1008,6 10,8

Mz min 2,828 (226) 33,6 755,7 755,7 4,1


24/55



Sec C min.

max.

Distanta

[m]

Nod Tx

[daNm]

My

[daNm]

Mya

[daNm]

Mz

[daNm]

max 0 (227) 39,6 -1230,9 -1230,9 108,2

104 37 L=1,825

Nx min 1,525 (222) -178,1 -827,2 -590,1 1,5

max 1,525 (222) -100,4 -2142,8 -11345,2 65,9

Vy min 0,683 (655) -274,8 -11236,9 -18990,9 -2,3

max 1,525 (222) -93,4 -2000,0 -10779,5 77,4

Vz min 1,525 (222) -100,4 -2142,8 -11345,2 65,9

max 1,525 (222) -188,6 -1292,0 -1417,5 -1,6

Tx min 0,808 (322) -355,4 -11135,6 -18237,0 24,9

max 0,808 (322) 7,8 -8594,7 -14029,1 17,2

My min 0,683 (655) -227,9 -12093,1 -20422,6 -3,8

max 1,525 (222) -137,6 -570,2 -346,3 2,4

Mya min 0 (163) -97,0 -12034,6 -20877,0 -54,6

max 1,525 (222) -137,6 -570,2 -346,3 2,4

Mz min 0 (163) -105,9 -11249,3 -19487,7 -68,8

max 1,525 (222) -93,4 -2000,0 -10779,5 77,4

163 37 L=1,825

Nx min 0 (8) 48,7 7791,8 12603,6 -89,3

max 1,825 (159) -34,5 461,8 -1385,9 49,7

Vy min 0 (8) 7,8 7374,6 11983,5 -118,9

max 0,575 (492) 63,4 3814,0 6040,3 -26,9

Vz min 0 (8) 10,6 7717,2 12495,4 -115,4

max 1,825 (159) -1,4 638,8 -503,2 28,9

Tx min 0,575 (492) -91,7 3250,2 5274,4 -25,3

max 0 (8) 118,6 7613,0 12387,7 -36,7

My min 1,825 (159) 5,7 294,2 -1063,0 31,7

max 0 (8) 48,7 7791,8 12603,6 -89,3

Mya min 1,825 (159) -34,5 461,8 -1385,9 49,7

max 0 (8) 48,7 7791,8 12603,6 -89,3Mz min 0 (8) 7,8 7374,6 11983,5 -118,9

max 1,825 (159) -66,3 625,1 -1026,8 53,8

196 37 L=1,875

Nx min 1,875 (30) 68,7 2235,5 2796,9 -126,1

max 0 (171) -57,8 -3494,8 -6024,3 82,2

Vy min 0,200 (1227) 79,6 -2987,9 -5370,4 23,4

max 1,875 (30) 101,4 1906,1 2215,0 -190,1

Vz min 0 (171) -53,3 -3140,7 -5366,2 74,2

max 1,875 (30) 75,6 2115,3 2504,5 -133,0


25/55



Sec C min.

max.

Distanta

[m]

Nod Tx

[daNm]

My

[daNm]

Mya

[daNm]

Mz

[daNm]

Tx min 0 (171) -73,9 -3374,3 -5795,0 87,9

max 1,875 (30) 125,7 2047,8 2422,2 -195,5

My min 0 (171) -57,8 -3494,8 -6024,3 82,2

max 1,875 (30) 68,7 2235,5 2796,9 -126,1

Mya min 0 (171) - 57,8 -3494,8 -6024,3 82,2

max 1,875 (30) 68,7 2235,5 2796,9 -126,1

Mz min 1,875 (30) 125,7 2047,8 2422,2 -195,5

max 0 (171) -73,9 -3374,3 -5795,0 87,9

207 37 L=1,700

Nx min 1,700 (22) -237,8 10691,9 16402,7 132,4

max 0 (167) -189,0 -6420,3 -13770,3 -91,3

Vy min 1,700 (22) -306,6 10378,8 15939,9 190,9

max 1,700 (22) -96,6 7588,6 11602,7 33,5

Vz min 0 (167) -123,2 -4064,5 -8710,8 -59,8

max 1,700 (22) -237,8 10691,9 16402,7 132,4

Tx min 0,250 (584) -330,5 6538,0 10051,7 63,9

max 1,700 (22) -96,6 7588,6 11602,7 33,5

My min 0 (167) -189,0 -6420,3 -13770,3 -91,3

max 1,700 (22) -237,8 10691,9 16402,7 132,4

Mya min 0 (167) -189,0 -6420,3 -13770,3 -91,3

max 1,700 (22) -237,8 10691,9 16402,7 132,4

Mz min 0 (167) -208,2 -6150,5 -13165,3 -103,7

max 1,700 (22) -306,6 10378,8 15939,9 190,9

209 37 L=1,825

Nx min 0 (22) -69,1 10770,1 17833,0 -42,0

max 1,825 (175) -109,8 1931,6 2316,6 39,1

Vy min 0 (22) -123,2 10447,9 17299,8 -91,3

max 0,250 (586) -90,8 7636,4 13031,9 13,1

Vz min 0 (22) -67,7 10666,8 17670,0 -44,9max 1,825 (175) -107,5 3034,9 3969,7 36,0

Tx min 1,038 (1201) -209,2 3414,5 5707,4 -5,7

max 0 (22) 21,7 7599,4 12579,9 31,4

My min 1,825 (175) -75,7 1891,8 2348,5 24,3

max 0 (22) -69,1 10770,1 17833,0 -42,0

Mya min 1,825 (175) -109,8 1931,6 2316,6 39,1

max 0 (22) -69,1 10770,1 17833,0 -42,0

Mz min 0 (22) -123,2 10447,9 17299,8 -91,3

max 1,825 (175) -125,4 2873,3 3594,8 56,8


26/55



Sec C min.

max.

Distanta

[m]

Nod Tx

[daNm]

My

[daNm]

Mya

[daNm]

Mz

[daNm]

52 14 Nx min 2,828 (223) -46,8 2054,3 2054,3 58,4

104 37 max 1,525 (222) -100,4 -2142,8 -11345,2 65,9

209 37 Vy min 0 (22) -123,2 10447,9 17299,8 -91,3

3 37 max 0 (175) 8,5 5393,9 11652,7 47,0

42 37 Vz min 0,175 (215) 84,9 4829,4 9441,4 36,0

104 37 max 1,525 (222) -188,6 -1292,0 -1417,5 -1,6

104 37 Tx min 0,808 (322) -355,4 -11135,6 -18237,0 24,9

196 37 max 1,875 (30) 125,7 2047,8 2422,2 -195,5

42 37 My min 1,825 (163) -0,1 -12462,7 -21489,3 -38,4

209 37 max 0 (22) -69,1 10770,1 17833,0 -42,0

42 37 Mya min 1,825 (163) -0,1 -12462,7 -21489,3 -38,4

209 37 max 0 (22) -69,1 10770,1 17833,0 -42,0

196 37 Mz min 1,875 (30) 125,7 2047,8 2422,2 -195,5

207 37 max 1,700 (22) -306,6 10378,8 15939,9 190,9

Grinzi din beton armat

Gp31


27/55



Gp31 - Eforturi sectionale [I], Linear,(Auto) De dimensionare, Solicitari in bare, 7 nervuri, [Poz.: 6,350m;]


28/55



Gp31 Diagrama de armare grinda, 7 bare (8-30), Linear,(Auto) De dimensionare

30x65 30x65

Nodul 8. Nodul 30.

0,325 m 1,375 m 0,250 m 1,255 m0,250 m 1,325 m 0,500 m 1,370 m 0,474 m 1,162 m0,270 m 1,550 m 0,200 m

-9944,0 -14534,1 -9954,2 -6945,1 -11140,8 -5889,6 -8321,1

-5418,6

5736,3 3930,1

21228,8 18598,58364,2

-717,6

-13887,6-20793,8

-12424,1 -8398,4

-1974,7 -5944,0 -5944,0

8946,8 9070,33739,5

12158,6 14002,47211,57795,1

1963,4 1924,7

ae[cm]

aswf [mm2/m]

Aas[cm2]

Aai[cm2]

My,Ed[daNm]

Vz,Ed[daN]

6,69 7,16 6,698,0511,94 12,32

4,78 2,843,36

6,693,08

6,69 6,69 8,12 7,52 6,693,08

6,695,10 5,182,27

7,014,09

1,10 0,66 1,08

3,34 3,08 4,06 3,34 3,34

3,08

16,229,7

16,229,7

16,2

619338

619338

619

Sectiune transversala

C25/301

bw[cm]= 30,0

h[cm]= 65,0

Armare longitudinala

PC52 16...28

as[cm]= 3,0

ai[cm]= 3,0

fia[mm]= 25

fif[mm]= 25

Etrier

PC52 6...14

e[mm]= 8

Ramuri= 2

[]= Variabila

Eurocode-RO

Grinzi care participa

la structuri antiseismice

Clasa de ductilitate: M

Ipoteza : Linear, De dimensionare

fse= 1


29/55



Gp31 Diagrama de armare grinda (verificare), 7 bare (8-30), Linear,(Auto) De dimensionare

Rs

Ri

Aas[cm2]

Aai[cm2]

wk(s) [mm]

wk(i) [mm]

ezrel[mm]

ezabs[mm]

30x65 30x65

Nodul 8. Nodul 30.0,325 m 1,375 m 0,250 m 1,255 m0,250 m 1,325 m 0,500 m 1,370 m 0,474 m 1,162 m0,270 m 1,550 m 0,200 m

225325

425 3 2 5 3 2 5

225

325 325225

325225

0,010,07

0,100,09 0,10

0,010,07

0,10 0,07

0,10 0,10

0,03

0,10 0,08 0,10 0,08

0,01

1

1

-0,186 -0,001 -0,039 -0,059

0,196 0,027 0,145 0,033

6,083

0,583

5,5002,694 2,390

5,666 6,083 5,667

0,417

6,250

-6,083

-0,583

-5,500-2,694 -2,390

-5,666 -6,083 -5,667

-0,417

-6,250

-0,462-1,116

-1,887 -1,457

-0,562 -0,737 -0,567-0,902 -0,465


C25/301

bw[cm]= 30,0

h[cm]= 65,0


PC52 16...28

as[cm]= 3,0

ai[cm]= 3,0

fia[mm]= 25

fif[mm]= 25

Etrier

PC52 6...14

e[mm]= 8Ramuri= 2

[]= Variabila

Eurocode-RO





fse= 1


30/55



Gp31-1

Gp31-1- Eforturi sectionale [I], Linear,(Auto) De dimensionare, Solicitari in bare, Nervura 52, [Poz.: 1,414m;]


31/55



Gp31-1Diagrama de armare grinda, 1 bare (222-223), Linear,(Auto) De dimensionare

25x35 25x35

Nodul 222.0,175 m 2,478 m 0,175 m

883,71427,3

-1059,3

1849,0

ae[cm]

aswf [mm2/m]

Aas [cm2]

Aai[cm2]

My,Ed [daNm]

Vz,Ed[daN]

1,18

2,08

3,08

3,08

8,722,8

8,7

1149441

1149


C25/305

bw[cm]= 25,0

h[cm]= 35,0


PC52 16...28

as[cm]= 3,0

ai[cm]= 3,0

fia[mm]= 16

fif[mm]= 16

Etrier

PC52 6...14e[mm]= 8

Ramuri= 2

[]= Variabila

Eurocode-RO





fse= 1


32/55



Gp31-1 Diagrama de armare grinda (verificare), 1 bare (222-223), Linear,(Auto) De dimensionare

Rs

Ri

Aas[cm2]

Aai[cm2]

wk(s) [mm]

wk(i) [mm]

ezrel[mm]

ezabs[mm]

25x35 25x35

Nodul 222. Nodul 223.0,175 m 2,478 m 0,175 m

216

216

0,05

0,08

1

1

-0,135

0,191

9,428

-9,428

-0,978

0,114


C25/305

bw[cm]= 25,0

h[cm]= 35,0


PC52 16...28

as[cm]= 3,0

ai[cm]= 3,0

fia[mm]= 16

fif[mm]= 16

Etrier

PC52 6...14

e[mm]= 8Ramuri= 2

[]= Variabila

Eurocode-RO





fse= 1


33/55



Stalpi din beton armat

S10

S10- eforturi sectionale [I], Linear,(Auto) De dimensionare, Solicitari in bare, Bara 12, [Poz.: 2,400m;]


34/55



S10 Rezultate armare stalp, (12f16-4), Bara 12. stalpi, Linear, De dimensionareFlambaj

parametrii

Nx

[daN]

My i

[daNm]

Mzi

[daNm]

Mys

[daNm]

Mzs

[daNm]

e0ay

[cm]

e0az

[cm]

e0fy

[cm]

e0fz

[cm]

eey

[cm]

eez

[cm]

eiy

[cm]

Bara 12 -197431,7 -11968,0 -500,0 -894,4 652,9 -0,3 6,1 0,3 0,5 0,1 3,8 2,0

-128836,6 -7611,4 -321,0 -618,5 403,3 -0,2 5,9 0,3 0,5 0,1 3,7 2,0

Bara 12 -197431,7 -11968,0 -500,0 -894,4 652,9 -0,3 6,1 0,3 0,5 0,1 3,8 2,0

-128836,6 -7611,4 -321,0 -618,5 403,3 -0,2 5,9 0,3 0,5 0,1 3,7 2,0

Bara 12 -190445,4 -11471,7 -745,7 -877,9 1082,5 -0,4 6,0 0,6 0,5 0,2 3,8 2,0

-141513,5 -8552,3 -65,6 -638,9 -57,9 0 6,0 0 0,5 0 3,8 2,0

Bara 12 -190875,9 -11553,2 -516,5 -927,9 690,4 -0,3 6,1 0,4 0,5 0,1 3,8 2,0

-135438,1 -8022,3 -306,6 -582,5 367,7 -0,2 5,9 0,3 0,4 0,1 3,7 2,0

Bara 12 -141513,5 -8552,3 -65,6 -638,9 -57,9 0 6,0 0 0,5 0 3,8 2,0

-190445,4 -11471,7 -745,7 -877,9 1082,5 -0,4 6,0 0,6 0,5 0,2 3,8 2,0

eiz

[cm]

e2y

[cm]

e2z

[cm]

Corespunzator

Bara 12 2,0 2,6 2,6 da

2,0 2,6 2,6 da

Bara 12 2,0 2,6 2,6 da

2,0 2,6 2,6 da

Bara 12 2,0 2,6 2,6 da

2,0 2,6 2,6 da

Bara 12 2,0 2,6 2,6 da

2,0 2,6 2,6 da

Bara 12 2,0 2,6 2,6 da

2,0 2,6 2,6 da


35/55



S10 Diagrama de armare stalp, (12f16-4), Bara 12. stalpi, Linear, De dimensionare, Suprafata N-M

Mz [daNm]

My [daNm]

N [daN]

Eurocode-RO

C25/30

Sectiune transversala 50x50

Ab [cm2 ] = 2500, 00

PC52 16...28

Armare 12f16-4

As/Ab [%] = 0,97

Etrier

ae [mm] = 100

Coeficienti de stabilitate

y = 1

z = 1L [m] = 4,800

Eurocode-RO


fse = 2

N [daN] My [daNm] Mz [daNm]

min/max

-489049,00 301,59 24,13

72382,29 -301,59 -24,13

min/max

- 205000,00 - 36379,44 - 404,77

-210000,00 36436,07 199,83

min/max

- 205000,00 - 433,44 - 36185,84-205000,00 414,87 36195,99

C25/30

Sectiune transversala 50x50

Ab [cm2 ] = 2500,00

PC52 16...28

Armare 12f16-4

As/Ab [%] = 0,97


36/55



F4

Dimensionare fundatie izolata

ormativ: Eurocod [RO]

Parametri solului

Nume DescriereNivelul superior

zi[ c m ]

Grosime

hi[ c m ]

Densitate

s

[ k g / m3 ]

Unghiul frecarii

[ ]

Coeziune

c [ daN / m2 ]

Modul d

E0

[ d

KK7 Argila medie, tare (e = 0,7) 0 700,0 1800 17,00 20500

Fundatie

Geometrie: Materiale

Beton: C16/20

fck

= 16 N / mm2

Densitate: C = 2200 kg / m3

Beton armat

Densitate: RC

= 2500 kg / m3

Otel beton:

PC52 6...14

fyk = 355 N/ mm2

0,3000,6000,6000,300

1,800

0,3

00

0,6

00

0,6

00

0,3

00

1,8

00


37/55



0,3000,6000,6000,300

1,800

0,1

00

0,4

00

0,4

00

0,3000,6000,6000,300

1,800

Adancimea de inglobare: D = 0 m

Valoarea caracteristica a greutatii volumice a materialelor:

Beton:

C,k=Cg10

3= 22009,81010

3= 21,582 kN / m

3

Beton armat:

RC,k=RCg10

3= 25009,81010

3= 24,525 kN / m

3

Latimea fundatiei izolate: B = 1,8 m

Lungimea fundatiei izolate: L = 1,8 m

h1 = 0,4 m

Inaltimea treptei: h2 = 0,4 m

Inclinarea bazei: = 0

Volumul fundat iei: Vf = 1,872 m3

Valoarea caracterist ica a greutatii fundat iei: Gf,k=VfRC,k= 1,872

24,525 = 4591,1 daN

Excentricitatea greutatii relativa la axul elementului sust inut:

ef,x = 0 m ef,y

= 0 m

Beton de egalizare

Grosimea betonului de egalizare: h b = 0,1 m

Greutatea caracterist ica a betonului de egalizare:

Gb,k=BLhb C,k

= 1,81,80,121,582 = 699,26 daN

Excentricitatea greutatii relativa la axul elementului sust inut:

eb,x = 0 m

eb,y = 0 m


38/55



Calculul rezistentei la terenului la rupere

Metoda de proiectare: 1 Combinatia 1: {A1 "+" M1 "+" R1}


Metoda de proiectare: 2: {A1 "+" M1 "+" R2} (De dimens ionare)

Metoda de proiectare: 3: {A1 "+" M2 "+" R3} EN-1997-1 Anexa A

A1

M1

R2

Coeficienti de siguranta

Actiuni permanente, defavorabile G 1,35

Actiuni permanente, favorabile G,fav 1,00

Actiuni variabile, defavorabile Q 1,50

Actiuni variabile, favorabile Q,fav 0,00

Unghiul eficient de frecare ' 1,00

Coeziune eficienta c' 1,00

Rezistenta la forfecare nedrenata cu 1,00

Rezistenta la compresiune unidirectionala qu 1,00

Greutate volumica 1,00

Rezistenta la rupere R,v 1,40

Rezistenta la lunecare R,h 1,10

Impingerile pamantului

R,e 1,10

Valoarea de dimensionare a parametrilor solului de sub fundatie

Densitatea s tratului:

t = 1800 kg / m3

Greutate volumica:

t =tg10 3

= 18009,810110 3

= 17,658 kN / m3

Unghiul frecarii:

'k = 17,00

Unghiul eficient de frecare:

'= arctgtg 'k

'

= arctgtg 17,00

1= 17,00

Coeziune:

c'k = 20500 daN / m2

Coeziune eficienta:

c'=c'k

c'=

20500

1= 20500 daN / m

2


39/55



Valoarea de dimensionare a incarcarilor

Ipoteza: [1,35*G+1,35*s apa 10 cm+1,35*pereti etaj 1+1,35*pereti etaj 2+1,35*parapet

balcon+1,35*acoperis+1,35*incarcare buiandrug] {1,5*zapada} (utila total)

Reazem nodal 12

Valorile de proiectare a incarcarilor pe talpa superioara a fundatiei: Reactiunile reazemelor nodale

Fx = 533,06 daN

Fy = 7975 daN

Fz = 135293 daN ( )

Mx = 10195 daNm

My = 784,85 daNm

Vloarea de dimensionare a incarcarilor la baza fundatiei

Vd= Fz+ (Gf,k+Gb

,k) G = ( 135293) + (4591,1 + 699,26) 1,35 = 136592 daN ( )

Excentricitatea incarcarii verticale fata de axul elementului sus tinut:

ex =

My +Fx (h b +h1+h

2) + (Gf,k

ef,x+Gb,k

eb,x) G

Vd=

=784,85 + 533,06 (0,1 + 0,4 + 0,4) + (4591,10 + 699,260) 1,35

136592= 0,009 m

ey = MxFy (h b +h1

+h2) (Gf,k

ef,y+Gb,k

eb,y) G

Vd=

= ( 10195) 7975 (0,1+ 0,4+ 0,4) (4591,10 + 699,260) 1,35

136592

= 0,127 m

HB = 7975 daN

HL = 533,06 daN

H= HB2

+HL2

= 79752

+ 533,062

= 7992,8 daN

Coordonatele colturilor:

p1x

= 0,9 m

p1y

= 0,9 m

p2x

= 0,9 m

p2y

= 0,9 m

Coordonatele centrului fundatiei:

Ox =

p1x

+p2x

2=

( 0,9) + 0,9

2= 0 m

Oy =

p1y

+p2y

2=

( 0,9) + 0,9

2= 0 m

Excentricitatea incarcarii verticale fata de axul elementului sus tinut:

ex0=ex Ox = 0,009 0 = 0,009 m

ey0=ey Oy = 0,127 0 = 0,127 m

Latimea eficienta a fundatiei: B'=by 2 |ey0

| = 1,8 2 |0,127| = 1,546 m


40/55



Lungimea eficienta a fundatiei: L'=bx 2 |ex0| = 1,8 2 |0,009| = 1,781 m

Aria eficienta a fundatiei:

A'=B'L'= 1,546

1,781 = 2,7535 m

2

Valoare de dimensionare a impingerii efective a pamantului la baza fundatiei:

q'=G,in fgs,i h i

q'=G,in fg s,1

10 3

hs,d= 10,99,810 (180010

30) = 0 daN / m

2

Conditii drenate

Factori nedimensionati pentru calcul

Factorii capacitatii terenului la rupere:

Nq =e tg ' tg 2 45 + '

2=e3,1416 tg17,00 tg 2 45 + 17,00

2= 4,7721

Nc = (Nq 1) ctg '= (4,7721 1) ctg 17,00 = 12,338

N = 2 (Nq 1) tg '= 2 (4,7721 1) tg 17,00 = 2,3065

Factori de forma a bazei fundat iei:

k = 0,3

sq = 1 +B'

L' sin '= 1 +

1,546

1,781 sin 17,00 = 1,2537

sc =sq Nq 1

Nq 1=

1,25374,7721 1

4,7721 1= 1,3209

s = 1 kB'

L'= 1

0,31,546

1,781= 0,73972

Factori pentru inclinarea bazei:

bq = (1 tg ')2

= (1 0 tg 17,00)2

= 1

b c =b q Nq 1

Nq 1=

14,7721 1

4,7721 1= 1

b =bq = (1 tg ')2

= (1 0 tg 17,00)2

= 1

Factori pentru inclinarea incarcarii:

f= HV+B'L'c' ctg '

= 7992,8136592 + 1,5461,78120500 ctg 17,00

= 0,024882

mB =

2 +B'

L'

1 +B'

L'

=

2 +1,546

1,781

1 +1,546

1,781

= 1,5354

mL =

2 +L'

B'

1 +L'

B'

=

2 +1,781

1,546

1 +1,781

1,546

= 1,4646


41/55



m =mB HB

H

2

+mLHL

H

2

= 1,53547975

7992,8

2

+ 1,4646533,06

7992,8

2

= 1,5351

iq = (1 f)m = (1 0,024882) 1,5351 = 0,96206

i c =iq1 iq

Nc tan '= 0,96206

1 0,96206

12,338 tan 17,00= 0,952

i = (1 f)m + 1

= (1 0,024882)1,5351 + 1

= 0,93812

CoeficientiCoeziune

c

Greutate proprie

Impingerea pamantului

q

Factorii capacitatii terenului la rupere N 12,338 2,3065 4,7721

Factori de forma a bazei fundatiei s 1,3209 0,73972 1,2537

Factori pentru inclinarea bazei d 1 1 1Factori pentru inclinarea incarcarii i 0,952 0,93812 0,96206

qRd=

1

2 tB'N b s i +q'Nq sq b q iq +c'Ncscb c i c

R,v=

=

1

21765,81,5462,306510,739720,93812 + 04,77211,253710,96206 + 2050012,3381,320910,952

1,4=

= 228748 daN / m

2

Rezistenta la rupere:

Rd=A'qRd= 2,7535228748 = 629861 daN

Eficenta terenului la rupere:

R,v

=Vd

Rd=

136592

629861= 0,21686

Calculul lunecarii

Alunecarea fundatiei pe teren


Metoda de proiectare: 1 Combinatia 2: {A2 "+" M2 "+" R1} (De dimens ionare)

Metoda de proiectare: 2: {A1 "+" M1 "+" R2}

Metoda de proiectare: 3: {A1 "+" M2 "+" R3} EN-1997-1 Anexa A


42/55



A2

M2

R1










Greutate volumica

1,00



Impingerile pamantului R,e 1,00

Ipoteza: [G+sapa 10 cm+pereti etaj 1+pereti etaj 2+parapet balcon+acoperis+incarcare buiandrug]

{1,3*utilal4}

Reazem nodal 12


Fx

= 355 daN

Fy = 5498,8 daN

Fz = 90212 daN ( )

Mx = 7032,3 daNm

My = 520,24 daNm

Vloarea de dimensionare a incarcarilor la baza fundatiei:

Hd= Fx2

+Fy2

= 3552

+ ?? 5498,82

= 5510,2 daN

Vd= Fz+G,fav (Gf,k

+Gb,k) = ( 90212) + 1 (4591,1 + 699,26) = 91175 daN ( )

ex

=

My +Fx (h 1+h

2+hb) + (Gf,k

ef,x+Gb,k

eb,x) G,fav

Vd=

=520,24 + 355 (0,4 + 0,4 + 0,1) + (4591,10 + 699,260) 1

91175= 0,0092 m

ey = MxFy (h 1

+h2

+hb) (Gf,kef,y

+Gb,keb,y

) G,fav

Vd=

= ( 7032,3) 5498,8 (0,4+ 0,4+ 0,1) (4591,10 + 699,260) 1

91175= 0,1314 m

Coordonatele colturilor: [\m]

p1

= [ 0,9, 0,9] p2

= [0,9,0,9]


43/55



Latimea eficienta a fundatiei: B'= 2by

2 |ey | = 2

1,8

2 |0,1314| = 1,537 m

Lungimea eficienta a fundatiei: L'= 2 bx

2 |ex | = 2

1,82

|0,0092| = 1,782 m


A'=B'L'= 1,5371,782 = 2,7389 m2

Rezistenta la lunecare drenata

Unghiul de frecare critic a rezistentei la frecare

cv = 15,50

k = 1

k=kcv = 115,50 = 15,50

Valoarea de dimensionare a unghiului de frecare dintre structura si teren:

d = arctantan k

'

= arctantan 15,50

1,25= 12,51

Rezistenta la lunecare:

Rd=Vd tan d = 91175 tan 12,51 = 20228 daN EN-1997-1 6.5.3 (8)P (6.3a)

Rd 0,4Vd= 0,491175 = 36470 daN EN-1997-1 6.5.3 (12)P (6.5)

Eficienta la lunecare:

R,h,s

=Hd

Rd

=5510,2

20228= 0,272


44/55



M1

R1









Ipoteza: [G+sapa 10 cm+pereti etaj 1+pereti etaj 2+parapet balcon+acoperis+incarcare buiandrug] {1,5*utilal4}

Reazem nodal 12


Fx = 359,67 daN

Fy = 5557,6 daN

Fz = 91002 daN ( )

Mx = 7108 daNm

My = 527,21 daNm

Valoarea de dimensionare a incarcarilor de pe betonul de egalizare:

Hd= Fx2

+Fy2

= 359,672

+ 5557,62

= 5569,2 daN

Vd= Fz+Gf,kG,fav = ( 91002) + 4591,11 = 91265 daN ( )

ex =

My +Fx (h 1+h

2) +Gf,k

ef,xG,fav

Vd=

527,21 + 359,67 (0,4+ 0,4) + 4591,101

91265= 0,009 m

ey = MxFy (h 1

+h2) Gf,k

ef,yG,fav

Vd=

( 7108) 5557,6 (0,4 + 0,4) 4591,101

91265= 0,127 m

Coeficient de frecare dintre fundatie si beton de egalizare:

= 0,7

Coeficient partial pentru frecare intre elemente:

= 2

Rezistenta la lunecare:

Rd=Vd

= 91265

0,7

2= 31943 daN

Eficienta la lunecare:

R,h,b

=Hd

Rd=

5569,2

31943= 0,17435 1 se verifica!

Verificarea structurala a fundatiei


45/55



Dimensionarea armaturii

dx1=h

1+h

2 uB,x

= 0,4 + 0,4 0,04 = 0,76 m

dx2 =h1 uB,x = 0,4 0,04 = 0,36 m dy1

=h1

+h2

uB,y= 0,4 + 0,4 0,052 = 0,748 m

dy2=h

1 uB,y

= 0,4 0,052 = 0,348 m


X Y

Superior 12mm (1,13cm2 ) 12mm (1,13cm

2 )

Inferior 12mm (1,13cm2 ) 12mm (1,13cm

2 )

Dimensionarea armaturii la moment incovoietor cu = 3,500

Factor ce defineste inaltimea efectiva a zonei comprimate:

= 0,8

Factor ce defineste rezistenta efectiva:

= 1

C

C D

D

A A

B B

G

G

H

H

E E

F F

Momente in sectiunile verificate:

1.

Sectiunea

verificata

md[daNm/ m]

Ipoteza

A-A 46,238

[1,35*G+1,35*sapa 10 cm

+1,35*pereti etaj 1

+1,35*pereti etaj 2+1,35*parapet balcon

+1,35*acoperis

+1,35*incarcare buiandrug] {1,5*zapada} (utila to tal)


46/55



2.

3.

4.

5.

6.

7.

8.

B-B 114,09

[1,35*G+1,35*sapa 10 cm

+1,35*pereti etaj 1


+1,35*acoperis+1,35*incarcare buiandrug] {1,5*zapada} (utila to tal)

C-C 108,13

[1,35*G+1,35*sapa 10 cm

+1,35*pereti etaj 1


+1,35*acoperis


D-D 114,09

[1,35*G+1,35*sapa 10 cm

+1,35*pereti etaj 1


+1,35*acoperis


E-E 0,51584

[1,35*G+1,35*sapa 10 cm

+1,35*pereti etaj 1


+1,35*acoperis

+1,35*incarcare buiandrug] {1,5*zapada} (utila 3)

F-F 20,955

[1,35*G+1,35*sapa 10 cm

+1,35*pereti etaj 1


+1,35*acoperis


G-G 18,448

[1,35*G+1,35*sapa 10 cm+1,35*pereti etaj 1


+1,35*acoperis


H-H 20,955

[1,35*G+1,35*sapa 10 cm

+1,35*pereti etaj 1


+1,35*acoperis


Situatia proiectarii:

Persistent si temporar

cc = 1

fck = 16 N / mm2 c = 1,5 fcd=cc

fck

c= 1

16

1,5= 10,667 N / mm

2

fyk = 355 N/ mm2 s = 1,15 fyd=

fyk

s=

355

1,15= 308,7 N / mm

2


47/55



0

=cu

cu fyd

Es

=( 0,0035)

( 0,0035) fyd

210000

0,8= 0,56338

Dimensionarea armaturii longitudinale pentru momentul incovoietor My

Verificare la muchia elementului sustinut - Sectiunea C-C si D-D

Armatura intinsa pe directia x

md, (C C) = 10813 daNm / m < md, (DD)

= 11409 daNm / m md = 11409 daNm / m

md = 11409 daNm / m

xc0=d

0= 0,760,56338 = 0,42817 m

xc =d d2

2md

fcd= 0,76 0,76

2

211409

11066667= 0,014206 m xc0

= 0,42817 m

Aria armaturii intinse:

as1=

fcdxc

fyd=

110666670,014206

3,08696107

= 0,00049088 m2

/ m = 491 mm2

/ m

Procent minim de armare

l,min=

0,26fctm

fyk 0,0013 =

0,26190488

3,55107

0,0013 = 0,0013951 EN-1992-1 9.2.1.1 (1)

Armatura intinsa minima longitudinala:

as,min=l,min

d= 0,00139510,76 = 0,0010603 m2

/ m = 1060 mm2

/ m

Nu este luata in considerare armatura longitudinala minima intinsa.

smax ,slabs= 2h = 20,8 = 1,6 m > 0,25 smax ,sla bs

= 0,25 m EN-1992-1 9.3.1.1 (3)

s =As

as,min=

0,0001131

0,00050224= 0,22519 m = 225mm

Armare longitudinala: 12/225mm( as,pro v = 502 mm

2/ m)

Verificare la muchia treptei - Sectiunea G-G si E-E

Armatura intinsa pe directia x

md, (G G) = 1844,8 daNm / m < md, (HH)

= 2095,5 daNm / m md = 2095,5 daNm/ m

md = 2095,5 daNm/ m

xc0=d

0= 0,360,56338 = 0,20282 m

xc =d d2

2md

fcd= 0,36 0,36

2

22095,5

11066667= 0,0054991 m xc0

= 0,20282 m



48/55



as1,c=

fcdxc

fyd=

110666670,0054991

3,08696107

= 0,00019001 m2

/ m = 190 mm2

/ m


l,min=

0,26fctm

fyk 0,0013 =

0,26190488

3,55107

0,0013 = 0,0013951 EN-1992-1 9.2.1.1 (1)


as,min=l,min

d= 0,00139510,36 = 0,00050224 m2

/ m = 502 mm2

/ m

as,min > as1,c

as1=as,min

= 502 mm2

/ m


= 0,25 m EN-1992-1 9.3.1.1 (3)

s =As

as,min=

0,0001131

0,00050224= 0,22519 m = 225mm


2/ m)

Situatia proiectarii:

Persistent si temporar

cc = 1

fck = 16 N / mm2 c = 1,5 fcd=cc

fck

c= 1

16

1,5= 10,667 N / mm

2

fyk

= 3,55107 daN / m

2 s = 1,15 fyd

=fyk

s=

3,55107

1,15= 308,7 N / mm

2

0

=cu

cu fyd

Es

=( 0,0035)

( 0,0035) fyd

210000

0,8= 0,56338

Dimensionarea armaturii longitudinale pentru momentul incovoietor Mx

Verificare la muchia elementului sustinut - Sectiunea A-A si B-B

Armatura intinsa pe directia y

md, (AA) = 4623,8 daNm / m < md, (BB)

= 11409 daNm/ m md = 11409 daNm / m

md = 11409 daNm / m

xc0=d

0= 0,7480,56338 = 0,42141 m

xc =d d2

2md

fcd= 0,748 0,748

2

211409

11066667= 0,014439 m xc0

= 0,42141 m



49/55



as1=

fcdxc

fyd=

110666670,014439

3,08696107

= 0,00049891 m2

/ m = 499 mm2

/ m


l,min=

0,26fctm

fyk 0,0013 =

0,26190488

3,55107

0,0013 = 0,0013951 EN-1992-1 9.2.1.1 (1)


as,min=l,min

d= 0,00139510,748 = 0,0010436 m2

/ m = 1044 mm2

/ m

Nu este luata in considerare armatura longitudinala minima intinsa.


= 0,25 m EN-1992-1 9.3.1.1 (3)

s =As

as1y=

0,0001131

0,00049819= 0,22702 m = 227mm


2/ m)

Verificare la muchia treptei - Sectiunea H-H si F-F

Armatura intinsa pe directia y

md, (EE) = 51,584 daNm / m < md, (FF)

= 2095,5 daNm / m md = 2095,5 daNm/ m

md = 2095,5 daNm/ m

xc0=d

0= 0,3480,56338 = 0,19606 m

xc =d d2

2md

fcd = 0,348 0,348

2

22095,5

11066667 = 0,0056918 m xc0 = 0,19606 m


as1,c=

fcdxc

fyd=

110666670,0056918

3,08696107

= 0,00019667 m2

/ m = 197 mm2

/ m


l,min=

0,26fctm

fyk 0,0013 =

0,26190488

3,55107

0,0013 = 0,0013951 EN-1992-1 9.2.1.1 (1)


as,min =l,min d= 0,00139510,348 = 0,0004855 m

2

/ m = 486 mm

2

/ m

as,min > as1,c

as1=as,min

= 486 mm2

/ m


= 0,25 m EN-1992-1 9.3.1.1 (3)

s =As

as1y=

0,0001131

0,00049819= 0,22702 m = 227mm


2/ m)


50/55



0,3000,6000,6000,300

1,800

0,

300

0,6

00

0,6

00

0,3

00

1,8

00

Calculul tasarii

Metoda tensiune-deformatie

SLS (De dimens ionare) EN-1997-1 Anexa A

A0

M1












51/55



R1




Valorile factorilor partiali ai eficientei ar trebui luate 1.0

Ipoteza: [G+sapa 10 cm+pereti etaj 1+pereti etaj 2+parapet balcon+acoperis+incarcare buiandrug] {zapada}

(0,7*utila total)

Reazem nodal 12


Fx = 387,84 daN

Fy = 5828,3 daN

Fz = 98703 daN ( )

Mx = 7450,6 daNm

My = 570,73 daNm

Vloarea de dimensionare a incarcarilor la baza fundatiei:

Hx,d = 387,84 daN

Hy,d = 5828,3 daN

Hd= Hx,d2

+Hy,d2

= 387,842

+ 5828,32

= 5841,2 daN

Vd= Fz+ (Gf,k+Gb,k

) G,fav= ( 98703) + (4591,1 + 699,26) 1 = 99665 daN ( )

ex =

My +Fx (h b +h1+h

2) + (Gf,k

ef,x+Gb,k

eb,x) G

Vd =

=570,73 + 387,84 (0,1 + 0,4 + 0,4) + (4591,10 + 699,260) 1

99665= 0,0092 m

ey = MxFy (h b +h1

+h2) (Gf,k

ef,y+Gb,k

eb,y) G

Vd=

= ( 7450,6) 5828,3 (0,1+ 0,4+ 0,4) (4591,10 + 699,260) 1

99665= 0,1274 m

Latimea eficienta a fundatiei: B' = 1,5452 m

Lungimea eficienta a fundatiei: L' = 1,7815 m


A'=B'L'= 1,54521,7815 = 2,7529 m2

H= q i

Esi

Es =1

mv=

(1 ) Es,tr

(1 + ) (1 2 )

Efortul normal sub coltul suprafetei de incarcare la adancimea z este:


52/55



z =p

2 arctan

b

z

a (a2

+b2 ) 2a z (rz)

z (a2

+b2 ) (rz) z (rz)

2+

b z

b2

+z2

a (r

2+z

2 )

(a2

+z2 ) r

Dupa Steinbrenner

Unde:

este incarcarea distribuita uniform in suprafata incarcarii

a si b sunt lungimile si latimile suprafetei dreptunghiulare de incarcare

r= a2

+b2

+z2

Efortul suprasolicitarii efective la baza fundatiei:

q'=G,in fgs,i h i

q' = 8,829 kN / m2

Efortul vertical efectiv din incarcarea fundatiei la baza fundat iei:

qEd=Vd

A'=

99665

2,7529= 362,04 kN / m

2

p =qEd q'= 362,04 8,829 = 353,21 kN/ m2

Efortul vertical efectiv din incarcarea fundatiei la adancimea limita:

Dlim

= 18,869 kN / m2

Efortul suprasolicitarii efective la adancimea limita:

qDlim

= 94,343 kN / m2

Adancimea limita:

Dlim = 4,8428 m

Aceas ta adancime poate fi luata ca s i adancimea la care efortul efectiv vertical din incarcarea fundatiei este la 20%

din efortul suprasolicitarii efective.:

Tasare: s = s i = s i = 62,478 mm

iz

0

[m]

h i[m]

h i,eq

[m]

z[k N / m

2 ]

q'

[kN / m2 ]

z/q'

[%]

s i[mm]

s i[mm]

0. 0,5 0,5 0 0 0 0 0

1. 0,1 0,4 0,4 0 7,0632 0 0 0

2. 0 0,1 0,1 353,21 8,829 4000,6 0 0

3. 0,1 0,1 0,1 352,74 10,595 3329,4 3,922 3,922

4. 0,2 0,1 0,1 349,67 12,361 2828,9 3,9023 7,8243

5. 0,3 0,1 0,1 342,29 14,126 2423,1 3,8443 11,669

6. 0,4 0,1 0,1 330,16 15,892 2077,5 3,7359 15,404

7. 0,5 0,1 0,1 313,93 17,658 1777,8 3,5783 18,983

8. 0,6 0,1 0,1 294,8 19,424 1517,7 3,3818 22,364

9. 0,7 0,1 0,1 274,1 21,19 1293,6 3,1605 25,525


53/55



10. 0,8 0,1 0,1 252,99 22,955 1102,1 2,9283 28,453

11. 0,9 0,1 0,1 232,32 24,721 939,76 2,6962 31,149

12. 1 0,1 0,1 212,66 26,487 802,89 2,4721 33,622

13. 1,1 0,1 0,1 194,33 28,253 687,84 2,2611 35,883

14. 1,2 0,1 0,1 177,49 30,019 591,26 2,0657 37,948

15. 1,3 0,1 0,1 162,15 31,784 510,16 1,8869 39,835

16. 1,4 0,1 0,1 148,28 33,55 441,96 1,7246 41,56

17. 1,5 0,1 0,1 135,77 35,316 384,46 1,5781 43,138

18. 1,6 0,1 0,1 124,53 37,082 335,84 1,4462 44,584

19. 1,7 0,1 0,1 114,44 38,848 294,59 1,3276 45,912

20. 1,8 0,1 0,1 105,37 40,613 259,46 1,2212 47,133

21. 1,9 0,1 0,1 97,226 42,379 229,42 1,1256 48,258

22. 2 0,1 0,1 89,897 44,145 203,64 1,0396 49,298

23. 2,1 0,1 0,1 83,294 45,911 181,42 0,96217 50,26

24. 2,2 0,1 0,1 77,334 47,677 162,21 0,89238 51,153

25. 2,3 0,1 0,1 71,946 49,442 145,52 0,82934 51,982

26. 2,4 0,1 0,1 67,066 51,208 130,97 0,77229 52,754

27. 2,5 0,1 0,1 62,635 52,974 118,24 0,72056 53,475

28. 2,6 0,1 0,1 58,605 54,74 107,06 0,67356 54,148

29. 2,7 0,1 0,1 54,932 56,506 97,214 0,63076 54,779

30. 2,8 0,1 0,1 51,577 58,271 88,511 0,59171 55,371

31. 2,9 0,1 0,1 48,506 60,037 80,793 0,55601 55,927

32. 3 0,1 0,1 45,69 61,803 73,929 0,52331 56,45

33. 3,1 0,1 0,1 43,103 63,569 67,806 0,4933 56,943

34. 3,2 0,1 0,1 40,722 65,335 62,329 0,4657 57,409

35. 3,3 0,1 0,1 38,526 67,1 57,416 0,44027 57,849

36. 3,4 0,1 0,1 36,497 68,866 52,997 0,4168 58,266

37. 3,5 0,1 0,1 34,62 70,632 49,014 0,39509 58,661

38. 3,6 0,1 0,1 32,879 72,398 45,415 0,37499 59,036

39. 3,7 0,1 0,1 31,263 74,164 42,154 0,35635 59,393

40. 3,8 0,1 0,1 29,76 75,929 39,195 0,33902 59,732

41. 3,9 0,1 0,1 28,36 77,695 36,502 0,32289 60,054

42. 4 0,1 0,1 27,055 79,461 34,048 0,30786 60,362

43. 4,1 0,1 0,1 25,836 81,227 31,807 0,29384 60,656

44. 4,2 0,1 0,1 24,695 82,993 29,756 0,28073 60,937


54/55



45. 4,3 0,1 0,1 23,627 84,758 27,876 0,26845 61,205

46. 4,4 0,1 0,1 22,625 86,524 26,149 0,25696 61,462

47. 4,5 0,1 0,1 21,685 88,29 24,561 0,24617 61,708

48. 4,6 0,1 0,1 20,801 90,056 23,097 0,23603 61,945

49. 4,7 0,1 0,1 19,969 91,822 21,747 0,2265 62,171

50. 4,8 0,1 0,1 19,185 93,587 20,499 0,21752 62,389

51. 4,8428 0,04277 0,04277 18,869 94,343 20 0,089414 62,478

52. 4,9 0,05723 0,05723 18,445 95,353 19,344 0,11964 62,598

53. 5 0,1 0,1 17,747 97,119 18,274 0,20107 62,799

54. 5,1 0,1 0,1 17,088 98,885 17,28 0,19353 62,992

55. 5,2 0,1 0,1 16,464 100,65 16,357 0,1864 63,179

56. 5,3 0,1 0,1 15,873 102,42 15,498 0,17964 63,358

57. 5,4 0,1 0,1 15,312 104,18 14,698 0,17325 63,531

58. 5,5 0,1 0,1 14,781 105,95 13,951 0,16719 63,699

59. 5,6 0,1 0,1 14,277 107,71 13,254 0,16143 63,86

Unde

z0: Adancime

h i: Grosimea stratului

h i,equ: Grosimea echivalenta

h i,equ=hi

Es,i

Es

i

12,5

Unde

i : Densitatea stratului

Es,i: Modulul de compresiune al st ratului de pamant

Es: Modulul de compresiune al stratului de pamant de referinta

Es =

E0

1 22

1

: Densitatea stratului de referinta

z: Efortul vertical efectiv din incarcarea fundatiei

q: Efortul suprasolicitarii efective

s i: Tasarea stratului de pamant

sz: Tas area totala la adancimea data


55/55


Pensiune 18 SLS SLU Breviar

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