A XII-a Conferin Naional de Geotehnic i Fundaii Iai, 20-22 septembrie 2012

Influena metodelor de prelevare asupra parametrilor specifici ai pmnturilor sensibile la umezire

Georgiana Butulescu, T. Saidel

S.C. SAIDEL ENGINEERING S.R.L.

Cuvinte cheie: loess, eantion netulburat, remaniere, porozitate, sensibilitate la umezire

REZUMAT: Realizarea n Romnia a unui numr mare de centrale electrice eoliene, cu turnuri avnd nlimi de peste 100 m, fundate pe pmnturi sensibile la umezire, impune realizarea de studii geotehnice care s evidenieze n mod adecvat particularitile comportamentului mecanic al acestui tip de pmnt.

n lucrare se prezint prin intermediul unui studiu comparativ n ce msur metodele de investigare n amplasament influeneaz calitatea eantioanelor netulburate de loess i rezultatele ncercrilor de laborator pe acestea. Sunt analizate rezultatele de laborator provenind din eantioane recoltate n prelevatoare i sub form de monolii.

1. INTRODUCERE

n cazul creterii umiditii n teren, fenomen al crui risc de apariie nu poate fi eliminat n timpul execuiei i pe perioada de exploatare a construciilor, loessul sufer tasri suplimentare importante, att sub efectul presiunii geologice, ct i al ncrcrii suplimentare aduse de construcii.[1]

Deosebit de important pentru efectuarea calculelor de tasare este calitatea eantioanelor netulburate recoltate n cadrul lucrrilor de investigare geotehnic de care depind hotrtor rezultatele ncercrilor de laborator specifice pmnturilor sensibile la umezire. Dispozitivele de recoltare n prelevatoare utilizate pentru pmnturile coezive obinuite (argile, prafuri, mluri etc.) produc o ndesare pronunat a pmnturilor loessoide macroporice i conduc implicit la subevaluarea tasrii la umezire.

Cadrul oferit de numrul mare de studii geotehnice realizate n ultima perioad pentru centrale eoliene amplasate n zone unde terenul de fundare este alctuit din loess de grosimi variabile, depind local chiar i 30 m, a permis studierea mai multor metode de prelevare a eantioanelor netulburate prin prisma rezultatelor ncercrilor mecanice de laborator geotehnic i n special, a ncercrilor de compresiune edometric.

Loess-ul este o roc sedimentar detritic, predominant prfoas, friabil, cu porozitate mare, neconsolidat sau slab consolidat, de culoare glbuie pn la brun-glbuie, care acoper peste 17% din teritoriul Romniei. Din punct de vedere mineralogic este specific prezena carbonailor, predominant de calciu, existnd ns i loess lipsit de carbonai. Loess-ul este permeabil, apele de infiltraii determinnd procese de sufoziune care conduc la tasare i la formarea crovurilor. [2]

Granulometric, pmnturile sensibile la umezire, sau pe scurt P.S.U. se mpart n:

- loess argilos cu textur fin avnd un coninut de argil de aproximativ 25-30%;

- loess nisipos cu textur mai grosier, avnd un coninut de argil de aproximativ 10-15%;

- loess tipic cu textur mijlocie, avnd un coninut de argil de aproximativ 15-25%.

n figura de mai jos se prezint amplasarea zonelor studiate pe harta pmnturilor macroporice.

Figura 1 Amplasarea zonelor studiate pe harta pmnturilor macroporice raionare pe baza tasrii totale la umezire

Nu s-a considerat necesar reluarea criteriilor privind identificarea, ncadrarea i clasificarea P.S.U. n cadrul prezentului studiu, aceste elemente fiind descrise pe larg n normativul privind fundarea construciilor pe pmnturi sensibile la umezire, indicativ NP 125:2010 i n literatura tehnic de specialitate. Este necesar a se preciza totui c pentru selectarea eantioanelor de loess n cadrul studiilor comparative realizate, criteriile de identificare privind umiditatea natural, indicele de plasticitate i distribuia granulometric au fost luate n considerare. Principiul de ncadrare a P.S.U. n funcie de porozitate nu a constituit un criteriu de excludere, acesta fiind chiar parametrul investigat n cadrul prezentei analize.

Comportamentul mecanic al pmnturilor sensibile la umezire depinde de o serie de factori, dintre care cei mai importani sunt: distribuia granulometric, umiditatea natural, compoziia chimic, istoria geologic a amplasamentului i porozitatea. Acest din urm factor este cel care influeneaz n mod decisiv rezultatele de laborator obinute pe probele de pmnt sensibil la umezire, fiind n acelai timp singurul parametru dintre cei enumerai care poate fi afectat de prelevare.

Astfel, prin intermediul unor studii comparative n termeni de porozitate iniial i tasare suplimentar la umezire sub treapta de 300 kPa (im300), se analizeaz influena metodelor de prelevare asupra parametrilor specifici ai pmnturilor sensibile la umezire.

2. PREZENTAREA SISTEMELOR DE PRELEVARE ANALIZATE

2.1 Informaii generale

Sunt analizate i comparate rezultatele de laborator obinute pe eantioane netulburate de pmnt sensibil la umezire prelevate prin urmtoarele metode:

- prelevarea prin decupare manual de probe monolit, considerate etalon n cadrul studiilor realizate;

- prelevator tip Shelby, avnd 60 cm lungime, diametrul interior de 101,9 mm i grosimea peretelui 2 mm;

- prelevator tip Shelby, avnd 40 cm lungime, diametrul interior de 101,9 mm i grosimea peretelui 2 mm;

- prelevator clasic cu retragere din oel, avnd 45 cm lungime, diametrul interior de 123 mm i grosimea peretelui 3 mm;

- prelevator metalic avnd 30 cm lungime, diametrul interior de 94 mm, grosimea peretelui 1 mm, prevzut cu liner din PVC de 2 mm grosime;

- prelevator din inox avnd 40 cm lungime, diametrul interior de 101,9 mm, grosimea peretelui 2 mm i retragere 0,5 mm, realizat conform cerinelor ASTM D 1587 [3].

Pentru fiecare sistem de prelevare sunt calculai indicii de suprafa (Ca) i de degajare interioar (Ci) conform SR EN ISO 22475-1:2007 [4]:

2 22 1

a 21

D DC 100D

= (1)

3 1i

1

D DC 100

D

= (2)

Legend:

D1 diametrul interior al cuitului tietor;

D2 diametrul exterior al cuitului tietor;

D3 diametrul interior al tubului prelevator.

2.2 Recoltarea eantioanelor din sondaje deschise

Monoliii n form de cub sau paralelipiped cu latura de aproximativ 20 cm au fost obinui prin decupare manual din masiv, din anuri n trepte. anurile au avut adncimea maxim de 3 m cu prelevare de monolii de la 1 m, 2 m i 3 m. Au fost luate msuri n vederea izolrii suprafeei monolitului pentru conservarea umiditii sale naturale.

Pentru transport, monoliii au fost introdui n cutii rigide, spaiul ntre prob i pereii cutiei fiind umplut ferm cu pmnt.

Trebuie remarcat faptul c n practic nu se pot obine probe absolut netulburate din punct de vedere teoretic, deoarece nsi operaiile de execuie a sondajului i de prelevare prin degajare provoac modificri ale strii de eforturi n masivul de pmnt din care se realizeaz prelevarea. S-a convenit ns, a se considera drept netulburate eantioanele de pmnt pentru care efectele perturbatoare datorate execuiei sondajului i recoltrii propriu-zise au fost reduse la minimum. [5]

2.3 Prelevator tip Shelby 60 cm lungime, prelevator tip Shelby 40 cm lungime

Prelevatorul are grosimea pereilor de 2 mm i este prevzut cu cuit tietor, n schimb, nu prezint retragere interioar (D1=D3). Prelevatoarele Shelby se prezint sub o mare varietate de lungimi i diametre. Pentru prezentul studiu, au fost folosite prelevatoare cu diametrul interior (D3) de 101,6 mm i lungimi de 60 cm, respectiv 40 cm (figura 2).

Figura 2 Prelevator Shelby 60 / 40 cm lungime: Ca=10,09%, Ci=0

Prelevatoarele Shelby au fost introduse n teren prin presare.

2.4 Prelevator clasic cu retragere din oel, avnd 45 cm lungime, diametrul interior de 123 mm i grosimea peretelui 3 mm

Prelevatorul are grosimea pereilor de 3 mm, este prevzut cu cuit tietor, prezint o retragere interioar de 1 mm i are o lungime de 45 cm (figura 3).

Figura 3 Prelevator metalic cu retragere, grosime perete 3 mm, lungime 45 cm: Ca=13,66%, Ci=1,65

Acest prelevator a fost i este nc folosit pe scar larg n ara noastr pentru toate tipurile de pmnturi coezive. n cadrul lucrrilor de foraj considerate n prezenta lucrare, prelevatorul a fost introdus n teren prin presare.

2.5 Prelevator metalic avnd 1mm grosime cu liner din PVC de 2 mm grosime

Prelevatorul este format dintr-o pies exterioar metalic de 1 mm grosime (diametru interior D3=94 mm) i liner interior din PVC cu grosimea de 2 mm. Linerul sprijin la partea inferioar pe cuitul piesei exterioare metalice, formnd mpreun cu aceasta un sistem fix. (figura 4).

Figura 4 Prelevator metalic 1mm grosime cu liner din PVC de 2mm grosime: Ca=13,77%, Ci=0

Dup prelevare, linerul din PVC se extrage din tuul exterior metalic i se parafineaz. Avantajul principal al acestui sistem este acela c, n laborator, proba este extras din liner prin tierea acestuia pe generatoare, astfel evitndu-se riscul ndesrii suplimentare a probei prin extragerea n pres.

Dezavantajele sunt reprezentate de absena retragerii interioare, astfel D1=D3, indicele de degajare interioar fiind egal cu zero, i grosimea relativ mare a peretelui sistemului (3 mm) raportat la diametrul su interior. Datorit diametrului interior relativ mic, lungimea de prelevare a trebuit limitat la circa 25 cm pentru a evita mobilizarea unei frecri prea mari ntre pmnt i pereii linerului, care ar produce ndesarea eantioanelor.

2.6 Prelevator inox, grosime perete 2 mm i retragere 0,5 mm, realizat pe baza cerinelor ASTM D 1587

Acest prelevator a fost conceput de autori i confecionat special pentru prelevarea eantioanelor de loess n foraje pe baza cerinelor pentru prelevatoare cu perei subiri ASTM D 1587. Pn la data publicrii acestui articol, prelevatorul a fost testat pe un numr restrns de amplasamente fcnd parte din Parcul Eolian 4.

Figura 5 Prelevator inox, realizat pe baza cerinelor ASTM D 1587: Ca=10,09%, Ci=0,99

n continuare se prezint fotografii ale sistemului de prelevare descris mai sus.

Figura 6 Prelevator inox, realizat pe baza cerinelor ASTM D 1587

Figura 7 Prelevator inox, realizat pe baza cerinelor ASTM D 1587, eantion de loess prelevat n cadrul Parcului Eolian 4

3. STUDIU COMPARATIV AL REZULTATELOR METODELOR DE PRELEVARE

n vederea evalurii gradului de remaniere suferit de eantioanele de loess n timpul prelevrii n amplasament s-a realizat un studiu comparativ pe mai multe locaii de parcuri eoliene situate n zona Dobogea i n judeul Galai.

Valorile obinute din ncercrile de laborator au fost selectate n baza cerinelor NP 125:2010 pentru ncadrarea P.S.U. Criteriul de porozitate n > 40% nu a fost luat n considerare avnd n vedere cele prezentate n continuare.

Pentru o cuantificare general a rezultatelor i evidenierea clar a diferenelor ntre metodele de prelevare, este prezentat variaia valorilor porozitii i sensibilitii la umezire cu adncimea, iar medierea rezultatelor s-a realizat cu aceeai pondere pentru toate valorile obinute pentru stratul de loess, independent de adncime.

3.1 Parc Eolian 1

n graficele de mai jos este redat comparaia ntre rezultatele de laborator obinute pentru eantioane recoltate n prelevatorul tip Shelby avnd 60 cm lungime i monolii n termeni de porozitate i sensibilitate la umezire pentru ntregul parc eolian (toate amplasamentele investigate).

Porozitile foarte mici, necaracteristice loessului, determinate n laborator pe eantioanele recoltate n prelevatorul Shelby de 60 cm, au demonstrat o evident ndesare a probelor. Dat fiind faptul c acest tip de prelevator nu este prevzut cu retragere interioar, ndesarea eantioanelor se produce datorit mobilizrii frecrii ntre pmnt i pereii laterali ai prelevatorului pe ntreaga lungime a acestuia att la recoltare ct i la extragerea acestora n laborator.

Figura 8 Comparaie ntre porozitile determinate n laborator pe eantioane recoltate n prelevator Shelby 60 cm i monolii

Figura 9 Comparaie ntre sensibilitile la umezire determinate n laborator pe eantioane prelevate n prelevator Shelby 60 cm i monolii

Dup cum se poate observa din graficele prezentate, exist diferene marcante ntre cele dou metode de prelevare analizate. Remanierea probelor prin recoltare n prelevatoare Shelby de 60 cm este evident i se cuantific n diferene de porozitate fa de probele monolit cuprinse ntre 8,3% i 13,3%, iar n termeni de sensibilitate la umezire diferenele sunt cuprinse ntre 6,2% i 9,5%.

3.2 Parc Eolian 2

Pentru acest parc eolian au fost folosite dou dintre metodele de prelevare prezentate n cadrul capitolului 2 i anume, prelevatorul Shelby de 40 cm lungime i prelevatorul clasic.

Figura 10 Comparaie ntre porozitile determinate n laborator pe eantioane recoltate n prelevator clasic respectiv n prelevator Shelby de 40 cm

Figura 11 Comparaie ntre sensibilitile la umezire determinate n laborator pe eantioane prelevate n prelevator clasic respectiv n prelevator Shelby de 40 cm

Dei sensibilitile la umezire determinate pentru parcul eolian 2 prezint valori mici, i pentru acest amplasament au fost nregistrate diferene ntre metodele de prelevare. Diferena ntre media valorilor obinute pentru prelevatoarele Shelby de 40 cm i prelevatoarele clasice este de pn la 1%. Cu toate acestea, media sensibilitii la umezire pentru prelevatoarele clasice aflndu-se sub limita de 2% ar putea avea implicaii majore n procesul de proiectare, conducnd la alegerea eronat a soluiei de fundare directe.

n ciuda caracteristicilor geometrice favorabile ale acestor prelevatoare, se remarc n primul rnd dispersia foarte mare a rezultatelor obinute. Aceasta se datoreaz calitii inferioare a eantioanelor, cauzat cel mai probabil de faptul c nu au fost respectate n permanen cerinele privind meninerea cuitului ascuit, a prelevatorului curat i neruginit, lubrifierea acestuia i monitorizarea lungimii de avansare.

Trebuie remarcat c monitorizarea atent a lungimii de avansare a prelevatorului este deosebit de important, deoarece s-a dovedit c adesea n cadrul investigaiilor geotehnice in situ, aceasta nu este atent urmrit, uneori avansarea garniturii de foraj depind chiar lungimea prelevatorului. Efectul de ndesare astfel rezultat este neacceptat pentru o prelevare corect a eantioanelor netulburate.

Se precizeaz c n fazele urmtoare de investigare geotehnic pentru definitivarea proiectrii acestui parc eolian, vor fi recoltate att eantioane n prelevatorul ASTM, ct i probe monolit, rezultatele acestor investigaii fcnd obiectul unor comunicri viitoare.

3.3 Parc Eolian 3

Pentru parcul eolian 3 sunt prezentate n figurile 12 i 13 comparaii realizate ntre rezultatele de laborator obinute pentru eantioane prelevate n prelevatoare Shelby 60 cm, Shelby 40 cm, prelevatoare clasice, prelevatoare cu liner i probe monolit. Dimensiunile mari ale acestui parc eolian au fcut posibil studiul n paralel al tuturor metodelor de prelevare descrise mai sus pentru un teren de fundare cu proprieti similare. Dat fiind situaia expus, comparaiile au fost realizate la nivelul ntregului parc eolian prin medierea valorilor obinute pentru toate amplasamentele i nu pentru o locaie specific.

Prelucrarea statistic a datelor obinute pe seriile de rezultate a artat diferene mici (nesemnificative) ale valorilor umiditii i indicelui de plasticitate, ceea ce a condus la concluzia c loess-ul din zona parcului eolian 3 prezint proprieti fizico-chimice similare pe tot amplasamentul.

Pn la data redactrii prezentei lucrri, nu au fost disponibile rezultate obinute pe eantioane recoltate n prelevatoarele confecionate pe baza cerinelor ASTM, n schimb acestea sunt n curs de realizare i vor fi prezentate n cadrul unor comunicri viitoare.

Au fost analizate rezultatele obinute din ncercri edometrice duble (pe probe la umiditatea natural i probe inundate iniial) i din ncercri inundate la treapta de 300 kPa.

i n acest caz, se pot observa diferene marcante ale porozitii ct i ale sensibilitii la umezire ntre eantioanele prelevate din foraj i cele prelevate din sondaje deschise, sub form de monolii.

Se precizeaz c, pentru unele dintre eantioanele prelevate cu prelevatorul Shelby 60 cm, pentru care s-au realizat ncercri edometrice duble, probele supuse inundrii iniiale au prezentat umflare n condiiile unui coninut de argil n jur de 25 - 30% (pu=1025 kPa). Nu a fost observat acelai comportament n cazul ncercrilor duble n edometru pentru probele prelevate din monolii. Acest aspect conduce la concluzia c umflarea probelor se datoreaz remanierii la prelevare i c sensibilitatea la umezire obinut pe eantioane prelevate din foraj are valori reale mai mari dect cele nregistrate.

Figura 12 Comparaie ntre porozitile determinate n laborator pe eantioane din prelevatoare respectiv din monolii

Figura 13 Comparaie ntre sensibilitile la umezire determinate n laborator pe eantioane din prelevatoare respectiv din monolii

3.4 Parc Eolian 4

n urma studierii sistemelor de prelevare cunoscute autorilor ca fiind utilizate pn n acest moment n Romnia, care adesea au provocat remanierea excesiv a eantioanelor de loess, pentru lucrrile proprii s-a introdus un prelevatorul conceput pe baza cerinelor ASTM, care a nregistrat rezultatele prezentate n continuare.

Figura 14 Comparaie ntre porozitile determinate n laborator pe eantioane prelevate n prelevator cu liner, prelevator ASTM i monolii

Figura 15 Comparaie ntre sensibilitile la umezire determinate n laborator pe eantioane prelevate n prelevator cu liner, prelevator ASTM i monolii

Pentru parcul eolian 4, att prelevatorul ASTM, ct i prelevatorul cu liner au fost introduse n teren prin batere.

Pe eantioanele extrase din liner, n laborator au fost observate fisuri orizontale care se presupune c sunt datorate modului de introducere n teren a prelevatorului. Aceste fisuri orizontale se presupun a fi explicaia cea mai plauzibil a faptului c, pentru unele probe, porozitile nregistrate pe eantioane prelevate din foraj au avut valori mai ridicate dect cele nregistrate pe monolii. Dei porozitile eantioanelor din prelevatorul cu liner sunt uneori mai ridicate dect cele ale monoliilor, sensibilitatea la umezire este mai redus, acest comportament fiind pus pe seama unei uoare remanieri suferite la prelevarea n liner. O alt cauz probabil este posibila remaniere suferit de eantioane n timpul transportului din amplasament n laboratorul geotehnic datorit materialului plastic uor deformabil din care este fabricat linerul.

Pentru investigaiile geotehnice n curs de realizare, prelevatorul ASTM se introduce prin presare, aceast metod de prelevare fiind considerat a produce o remaniere mai redus dect metoda prin batere i asigurnd un control mai exact al lungimii de naintare.

4. CUANTIFICAREA INFLUENEI POROZITII ASUPRA TASRII SUPLIMENTARE LA UMEZIRE

Graficele prezentate n cadrul capitolului anterior evideniaz pentru toate amplasamentele diferene ntre cele ase metode de prelevare analizate. Diferenele observate pentru amplasamentele studiate au fost influenate att de proprietile loessului investigat ct i de condiiile de prelevare.

Se prezint n continuare graficele de variaie a sensibilitii la umezire cu porozitatea pentru toate amplasamentele analizate att pentru monolii ct i pentru eantioanele recoltate n prelevatoare.

Figura 16 Grafic de variaie a sensibilitii la umezire cu porozitatea pentru probele monolit

Figura 17 Grafic de variaie a sensibilitii la umezire cu porozitatea pentru probele prelevate n prelevatoare

Pentru eantioanele sub form de monolit nu este pus n eviden dependena sensibilitii la umezire de porozitate, deoarece intervalul de variaie a porozitilor este restrns, diferenele de sensibilitate la umezire fiind puse mai degrab pe seama variaiilor de chimism ntre amplasamentele analizate.

Pentru eantioanele prelevate din foraje se observ c n intervalul de porozitate 35 - 40%, nespecific loessului, dar provocat de ndesarea probelor prin prelevare, nu este pus n eviden dependena fireasc de porozitate a sensibilitii la umezire.

Pentru intervalul de porozitate 40 - 55%, tendina graficului devine ns uor de urmrit, i anume, se evideniaz creterea sensibilitii la umezire direct proporional cu cea a valorilor porozitii. Astfel se dovedete nc o dat faptul c sensibilitatea la umezire este influenat de porozitatea probelor.

5. CONCLUZII

S-a observat c metoda de prelevare care asigur remanierea minim este recoltarea de monolii. Datorit faptului c pentru aceast metod adncimea de investigare este limitat la numai civa metri, realizarea de foraje geotehnice care s investigheze stratul de loess pe ntreaga adncime este implicit necesar.

Efectele nedorite de ndesare provocate de prelevarea n foraj, pot fi diminuate dac prin tema de investigaii geotehnice sunt prevzute msuri specifice evitrii remanierii eantioanelor. S-a dovedit util ca implementarea cerinelor formulate prin tema de investigaii s fie asigurat prin asistarea lucrrilor de ctre un inginer geotehnician cu experien, care s nu fie n acelai timp responsabil i de producie.

Din experiena acumulat pn n prezent n realizarea de studii geotehnice pentru parcuri eoliene de mari dimensiuni amplasate pe P.S.U., n cele ce urmeaz se specific msurile care pot asigura calitatea superioar a probelor de loess prelevate.

Forarea trebuie realizat n sistem uscat (fr circulaie de fluid de foraj).

Se recomand utilizarea prelevatoarelor cu perei subiri (2 mm), avnd lungimi de prelevare de maximum 40 cm i diametre mai mari sau egale cu 100 mm, introduse n teren prin presare.

Pentru reducerea frecrii dintre eantion i pereii interiori ai prelevatorului, acestea trebuie s fie prevzute cu o retragere interioar de 0,5 pn la maximum 1 mm. O retragere mai mare de 1 mm, poate conduce la un grad de detensionare nedorit al eantionului sau la pierderea de material din prelevator la extragerea din gaura de foraj.

Pentru reducerea frecrii dintre pereii interiori ai prelevatorului i eantion, este necesar ungerea acestuia cu lubrifiant biodegradabil.

Avansarea prelevatorului n teren trebuie atent supravegheat. Lungimea de ptrundere nu trebuie s depeasc 90% din lungimea prelevatorului pentru a evita ndesarea probei.

Prelevatoarele trebuie sa fie curate i netede, fr proeminene sau neregulariti care pot s provoace remanierea eantionului. Cuitul tietor al prelevatorului trebuie meninut ascuit n permanen.

Dup nfigerea prelevatorului pn la adncimea dorit, trebuie s se atepte 5-10 minute pentru crearea aderenei pmntului pe pereii interiori ai prelevatorului.

Dat fiind dispersia mare a rezultatelor, apare absolut necesar prelevarea de probe netulburate sub form de monolii din cte un sondaj deschis realizat pentru fiecare grup de foraje pentru corelarea rezultatelor obinute.

A fost demonstrat c efectul de remaniere a eantioanelor prin ndesare crete odat cu lungimea prelevatorului, n special n condiiile inexistenei unei retrageri interioare. De asemenea, s-a pus n eviden c nerespectarea cerinelor privind meninerea cuitului tietor ascuit, controlul strict al lungimii de ptrundere, lubrifierea prelevatorului i meninerea acestuia curat, a influenat parametrii specifici ai P.S.U. n mod defavorabil, afectnd bazele proiectrii geotehnice.

Dintre prelevatoarele folosite pe scar larg pn n prezent n Romnia, gradul de tulburare cel mai redus a fost obinut pentru prelevatoarele de tip Shelby avnd lungimea de 40 cm, n condiiile controlului strict al lungimii de avansare i ungerii prelevatoarelor cu lubrifiani.

Sistemele de prelevare cunoscute autorilor ca fiind utilizate pn n acest moment n ara noastr, au provocat adesea remanierea excesiv a eantioanelor de loess cu implicaii directe n afectarea valorilor tasrii specifice suplimentare la umezire, sporind astfel riscul n proiectarea geotehnic. Societatea SAIDEL Engineering SRL a conceput i introdus pentru lucrrile proprii un prelevator pe

baza cerinelor ASTM (a se vedea figura 5), care a nregistrat primele rezultate favorabile. Acesta este n continuare folosit de autori pentru obinerea unei prelevri de clasa A n pmnturi sensibile la umezire, confirmarea primelor rezultate disponibile pentru prezentul articol, fiind ateptat n publicaiile viitoare.

6. BIBLIOGRAFIE

1. Saidel T., Butulescu G., Rileanu I., Marcu D., Coman M., Badea I., Bi M., Marcu A., 2011. Particularitile calculului structurilor din beton armat ale centralelor eoliene n condiii dificile de fundare i seismice. A XXI-a Conferin Naional AICPS, Review AICPS 1-2/2011

2. NP 125:2010, Normativ privind fundarea construciilor pe pmnturi sensibile la umezire

3. ASTM D 1587-00, Standard practice for Thin-Walled Tube Sampling of Soils for Geotechnical purposes

2. SR EN ISO 22475-1:2007, Investigaii i ncercri geotehnice. Metode de prelevare i msurri ale apei subterane. Partea 1: Principii tehnice pentru execuie

5. A. Marcu, Cercetarea terenului de fundare i determinarea caracteristicilor geotehnice de calcul, Institutul de Construcii Bucuresti, 1983

6. A. Marcu, R. Stoica, 1998. Particularities of geotechnical investigation on loessial soils. Proceedings of the International Conference on Site Characterization, Atlanta, Georgia, U.S.A. (1998), 381-385.A.A. Balkema

1. INTRODUCERE2. PREZENTAREA sistemelor de prelevare analizate2.1 Informaii generale2.2 Recoltarea eantioanelor din sondaje deschise2.3 Prelevator tip Shelby 60 cm lungime, prelevator tip Shelby 40 cm lungime2.4 Prelevator clasic cu retragere din oel, avnd 45 cm lungime, diametrul interior de 123 mm i grosimea peretelui 3 mm2.5 Prelevator metalic avnd 1mm grosime cu liner din PVC de 2 mm grosime2.6 Prelevator inox, grosime perete 2 mm i retragere 0,5 mm, realizat pe baza cerinelor ASTM D 1587

3. studiu comparativ AL REZULTATELOR METODELOR DE prelevare3.1 Parc Eolian 13.2 Parc Eolian 23.3 Parc Eolian 33.4 Parc Eolian 4

4. cuantificarea influenei porozitii asupra tasrii suplimentare la umezire5. concluzii6. BIBLIOGRAFIE