Ferma Cu Consum Mediu

8/3/2019 Ferma Cu Consum Mediu

1/8

Luat din indrumatorul de calcul. Nu-mi apartine. prep.univ.drd.ing. Sorina Constantinescu

1

Ferma cu consum mediu de metal

Se vor folosi aceleasi date de tema ca la grinda de lemn

lamelat incleiatEvaluare de incarcari:

a)incarcare permanenta:-incarcare din elementele de acoperis:

g=ga*t/cos [KN/m]-incarcare din greutate proprie:

g1=D

lhbli i

iOLiilemn

05.1

4****

7

1

5

1

2

1

[KN/m]

lemn 7,5 KN/m3 sau 6KN/m3 OL 78,5KN/m3 li=lungimea elementului i de lemn sau de metalhi=inaltimea elementului i de lemn bi=latimea elementului i de lemn =diametrul montantilor

b)incarcare din zapada

v=Sk*t Sk=S0k*i*ce*ct vor fi 3 valori Sk: pentru 1, 0,5 1si 2 ce, ct se mentin ca valori

030 30


2/8


2

Calculul eforturilor in barele fermei:Ipoteze de incarcare si notarea nodurilor:

Se va alege combinatia de ipoteze considerata cea mai defavorabila:

(1)+(2) (1)+(3)+(4) (1)+(3)+(5)

Pentru combinatia aleasa se vor calcula eforturile din bare, conform cu tabelele urmatoare:

(1) =1,35*p (2)=1,5*Sk(1) (3)=1,5* Sk(0,5*1) (3)=1,5* Sk(2) (4)=1,05*w(z) (5)=1,05*w(

bara tipul

bareieforturi

din (1)

eforturi

din (2)

eforturi

din (3)

eforturi

din (4)

eforturi

din (5)

efo

rturidin

combinatie

efo

rt

ma

xim

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 121-3

talpa

superioara

a3 a4 a5 (1)*a5 (2)* a5 (3)*a3+(3)*a4 (4)*a3 (5)*a4 a11

max(|a11|..

|f11|

)

3-5 b3 b4 b5 (1)*b5 (2)*b5 (3)*b3+(3)*b4 (4)*b3 (5)*b4 b115-7 c3 c4 c5 (1)*c5 (2)*c5 (3)*c3+(3)*c4 (4)*c3 (5)*c4 c117-9 d3 d4 d5 (1)*d5 (2)*d5 (3)*d3+(3)*d4 (4)*d3 (5)*d4 d119-11 e3 e4 e5 (1)*e5 (2)*e5 (3)*e3+(3)*e4 (4)*e3 (5)*e4 e1111-12 f3 f4 f5 (1)*f5 (2)*f5 (3)*f3+(3)*f4 (4)*f3 (5)*f4 f111-2

talpainferioara

g3 g4 g5 (1)*g5 (2)*g5 (3)*g3+(3)*g4 (4)*g3 (5)*g4 g11

max(|g11|..|m11|)

2-4 h3 h4 h5 (1)*h5 (2)*h5 (3)*h3+(3)*h4 (4)*h3 (5)*h4 h114-6 j3 j4 j5 (1)*j5 (2)*j5 (3)*j3+(3)*j4 (4)*j3 (5)*j4 j116-8 k3 k4 k5 (1)*k5 (2)*k5 (3)*k3+(3)*k4 (4)*k3 (5)*k4 k118-10 l3 l4 l5 (1)*l5 (2)*l5 (3)*l3+(3)*l4 (4)*l3 (5)*l4 l1110-12 m3 m4 m5 (1)*m5 (2)*m5 (3)*m3+(3)*m4 (4)*m3 (5)*m4 m113-4

diagonale

n3 n4 n5 (1)*n5 (2)*n5 (3)*n3+(3)*n4 (4)*n3 (5)*n4 n11

max(|n11|

..

|q11|)5-6 o3 o4 o5 (1)*o5 (2)*o5 (3)*o3+(3)*o4 (4)*o3 (5)*o4 o11

6-9 p3 p4 p5 (1)*p5 (2)*p5 (3)*p3+(3)*p4 (4)*p3 (5)*p4 p118-11 q3 q4 q5 (1)*q5 (2)*q5 (3)*q3+(3)*q4 (4)*q3 (5)*q4 q112-3 m o

r3 r4 r5 (1)*r5 (2)*r5 (3)*r3+(3)*r4 (4)*r3 (5)*r4 r11 m a


3/8


3

4-5 s3 s4 s5 (1)*s5 (2)*s5 (3)*s3+(3)*s4 (4)*s3 (5)*s4 s116-7 t3 t4 t5 (1)*t5 (2)*t5 (3)*t3+(3)*t4 (4)*t3 (5)*t4 t118-9 u3 u4 u5 (1)*u5 (2)*u5 (3)*u3+(3)*u4 (4)*u3 (5)*u4 u1110-11 v3 v4 v5 (1)*v5 (2)*v5 (3)*v3+(3)*u4 (4)*v3 (5)*v4 v11

Se vor vedea tabelele din anexa.Dimensionarea barelor fermei:

Talpa inferioara Relatia de verificare: TefTr Tef=efort de intindere efectiv in TTr=efort de intindere capabil in Ti

Tr=

c

tR

*Anet*mTtAnet=Abrut-Aslabiri

c

tR =n

tR *mdt*mut/t mTt=0,9n

tR =Rt=14,4N/mm2

rezistenta caracteristica la intindere

Abrut=b*hAnet=Abrut/1,25

mdt[0,9; 0,95]mut=1

t=1,4 Sectiune Ti

Talpa superioara Relatia de verificare: CefCr Cef=efort de compresiune efectiv in TsCr=efort de compresiune capabil in

TsCr=

c

cR *Acalc*mTc*c Acalc=b*h

c

cR =n

cR *mdc*muc/c mTc=0,9n

cR =Rc=15N/mm2

rezistenta caracteristica la compresiu

c= 23100

, daca >75

c=1-0,8*2

2

100

, daca 75

max=120

mdc[0,8; 0,85]muc=1

c

=1,25

Sectiune Ts lf=lungime de flambaj=lungimea barei (bara

articulata la ambele capete)bTS=bTI=bD

i

lf

imin=0,289*b

Diagonale Relatia de verificare: CefCr Cef=efort de compresiune efectiv in DCr=efort de compresiune capabil in D Cr= ccR *Acalc*mTc*c Acalc=b*h

c

cR =n

cR *mdc*muc/c mTc=0,9n

cR =Rc=15N/mm2rezistenta caracteristica la compresiune

c= 23100

, daca >75

c=1-0,8*2

2

100

, daca 75

max=120

mdc[0,8; 0,85]muc=1

c=1,25

Sectiune D lf=lungime de flambaj=lungimea barei (bara

articulata la ambele capete)bTS=bTI=bD

i

lf

imin=0,289*b

Montanti (din metal) Relatia de verificare: TefTr Tef=efort de intindere efectiv in MTr=efort de intindere capabil in M Tr= oR *Am Sectiune M Am=

25,1

1*

4

2

oR =210N/mm2

rezistenta la intindere

a OB 37 =diametru montant

Calculul imbinarii nodului de reazem (nodul 1):


4/8


4

Verificarea nodului de reazem la strivire

Conditii de calcul si alcatuire: hc12cm hc2hc1+2cm hc2h/3 hc=adancime de prag de chertare

Conditii de alcatuire, in desen: lp110 hc1 lp12h lp210h c2 lp=lungimea pragului de chertare

Conditii de alcatuire, in calcul: lp110 hc1 lp12h lp210h c2

Conditie de verificare la strivire:r

TS

ef NC TS

efC =efort efectiv de compresiune in TS

Nr=efort capabil la strivire Nr=Nr1+Nr2 Nr1=c

cR , *Astr1*mT Nr2=c

cR , *Astr2*mT mT=0,9

Astr1=b*hc1/cosAstr2=b*hc2/cos

3

,

sin11

cc

c

c

c

cc

c

R

R

RR

c

cR , rezistenta de

calcul la

compresiune subunghiul

c

cR se va

considera ca si

pentru Ts si D

cR =rezisten

caracteristica

compresiune pe fibre =3,3N/mm

2( aici

c

cR = cR *mdc*muc/c mdc[0,8; 0,85]muc=1c=1,25

Verificarea nodului de reazem la forfecare:

Conditie de verificare laforfecare:

ref FF efF =efort efectiv de forfecare

Fr=efort capabil la forfecare Fef=TS

efC *cos Fr1=0,7*c

fR *Af1*mTf Fr2=c

fR *Af2*mTf mTf=0,9

Af1=b*lp1

Af2=b*lp2

c

fR rezistenta de

calcul la forfecare

fR =rezistenta

caracteristica la

forfecare fibrele=3 N/mm2 ( aici)

Conditii suplimentare:

Ff1 Fr1 Fef1 = TSefC 1 *cos

Ff2 Fr2 Fef2 =TS

efC *cosTS

efC 1 =TS

efC *21

1

strstr

str

AA

A

mdf[0,55; 0,65]muf=1c

fR = fR *mdf*muf/ff=1,25


5/8


5

Calculul buloanelor deavarie:

Conditie de dimensionare:Nef,bulNcap,bul

Nef,bul=efort efectiv de intindere intr-unbulon

Ncap,bul=efort capabil deintindere intr-un bulon

Nef,bul=(TS

efC *tg(60-))/2 Ncap,bul=Anet*Ro*m0

m0=0,6 (buloanele intra

in lucru prin soc)

Ro=210N/mm2

Anet=25,1

1*

4

2

=diametru bulon(min=12mm)

Verificare Ti in zona slabita: TefTr Tr= ctR *Anet*mTt Tef=efort efectiv de intindere

Tr=efort capabil de intindere Anet=(b- )*(h-hc2) mTt=0,9

Calculul la strivire

subgrinda pe cosoroaba cc

TS

ef

necRb

Cb

*

sin*

bnec=latimea necesara a cosoroabei

Determinarea numarului de cuie laprinderea subgrinzii de Ti

Conditie de dimensionare:LLcap

L=componenta orizontala a efortului in buloan

Lcap=efort capabil in cuie

L=TS

efC * tg(60-)*sin Lcap,cui=min(centralelemstr

capL__

,arg__ melemstr

capL ,tijain

capLcov_ )

centralelemstr

capL__

=3*c* [N]arg__ melemstr

capL =5*a* [N]tijain

capLcov_ =30* 2 [N]

Lcap=nrcuie*Lcap,cui*mR*mu*mT*nf*

a=grosimea celei mai subtiri piese marginale [mm]c=grosimea celei mai subtiri piese centrale [mm]

=diametru tija [mm]

mR=coeficient de repartitie neuniformaa incarcarilor la tije=0,9

mu=coeficient deumiditate=1

mT=coeficient de tratare=0,9

=coeficient desiguranta=0,7

nf=numarul de sectiuni de forfecare=1

Verificare nod intermediar:

Detaliu nod intermediar si prinderea TI

Verificare la strivire:

Conditii de calcul si alcatuire: hc2cm hch/4 hc=adancime de prag de chertare

Conditii de alcatuire, in desen: lp10 hc lp2h lp=lungimea pragului de chertare

Conditii de alcatuire, in calcul: lp10 hc lp2h


6/8


6

Conditie de verificare la strivire:r

D

ef NC D

efC =efort efectiv de compresiune in D

Nr=efort capabil la strivire Astr=b*hc/cos Nr= ccR , *Astr*mT mT=0,9c

cR = cR *mdc*muc/c

3

,

sin11

c

c

c

c

c

cc

c

R

R

RR

c

cR , rezistenta de

calcul lacompresiune sub

unghiul

c

cR se va

considera casi pentru Ts si

D

cR =rezistenta

caracteristica lacompresiune pefibre =3,3 N/mm

2

(aici)

mdc[0,8; 0,85]muc=1

c=1,25

Verificare la forfecare:

Conditie de verificare la

forfecare:ref FF efF =efort efectiv de forfecare

Fr=efort capabil la forfecare Fef=D

efC *cos Fr=c

fR *Af*mTfc

fR = fR *mdf*muf/fAf=b*lp c

fR rezistenta de calcul la forfecare

fibrelef

R =rezistenta caracteristica la forfecare fibrele=3 N/mm

2( aici)mTf=0,9

f=1,25 mdf[0,55; 0,65] muf=1

Calcul la strivire sub saiba montant si talpa inferioara:

cc

msaiba

nec R

NA

Se va considera grosimea saibei 10mm

sau 12mmNm=Tm=efort de intindere in montant

Calcul la strivire sub saiba montant si talpa superioara:c

c

msaiba

necR

NA

,

Se va considera grosimea saibei 10mm

sau 12mmNm=Tm=efort de intindere in montant

Determinarea numarului debuloane la prinderea Ti

Conditie de dimensionare:TI

efT Tbul

TI

efT =efort de intindere de calcul in T

Tbul=efort capabil in buloane

Se pun 2 eclise cu grosimea 10cmde o parte si de alta a Ti

Lcap,bulon=min(centralelemstr

capL__ , arg__ melemstrcapL ,

tijain

capLcov_ )

centralelemstr

capL__ =3*c* [N]

arg__ melemstr

capL =5*a* [N]tijain

capLcov_ =30* 2 [N]T

bul=nrbul*Lcap,bul*mR*mu*mT*nf*a=grosimea celei mai subtiri piese marginale [mm]c=grosimea celei mai subtiri piese centrale [mm]

=diametru tija [mm]

mR=coeficient de repartitie neuniformaa incarcarilor la tije=0,9

mu=coeficient de umiditate=1 mT=coeficient de tratare=0,9

=coeficient de siguranta=0,7 nf=numarul de sectiuni de forfecare=2


7/8


7


8/8


8

Ferma Cu Consum Mediu

Documents

Transcript of Ferma Cu Consum Mediu