Esantionaj

Capitolul 8ESANTIONAJUL NAVEI IN ZONA CENTRALA SI

EVALUAREA REZISTENTEI GENERALE A NAVEI IN APA CALMA

Esantionajul navei

Compartimentarea navei consta in impartirea acesteia in zone separate prin pereti etansi astfel incat la inundarea unui compartiment sau a unui grup de compartimente,nava sa-si pastreze flotabilitatea si stabilitatea.Navele trebuie compartimentate cat mai eficient posibil tinand cont de destinatia navei.Gradul de compartimentare cel mai inalt trebuie sa corespunda navelor cele mai lungi,navelor care sunt supuse la un risc mare de avarie,si in primul rand navelor de pasageri. Analiza compartimentarii unei nave cuprinde doua etape:

-pozitionarea peretilor etansi din conditiile de satisfacere a flotabilitatii navei avariate;

-analiza stabilitatii navei avariate; Consideram un vrachier cu urmatoarele caracteristici:

Lpp=180.4 m-lungimea navei intre perpendiculare;B=24 m-latimea navei;D=15.16 m-inaltimea de constructie a navei;Cb=0,804-coeficientul bloc;d=11.20 m-pescajul navei;

(1.6.4.) Distanta regulamentara normala(1.6.4.1) Distanta regulamentara normala (distanta intercostala in cazul sistemului transversal sau distanta intre longitudinale in cazul sistemului longitudinal) in zona centrala a navei,este valoarea determinata de formula:

0a =0,002*L+0,48=0,002*180.4=0,85(1.6.4.2.) Se admit abateri de la distanta regulamentara in regiunea centrala a navei pana la %25 ;abateri mai mari pot fi admise numai cu acordul special al RNR. (1.6.4.3.) Distanta regulamentara adoptata nu va depasi urmatoarele valori:- distanta regulamentara in picuri: 0a =0,6- distanta regulamentara intre peretele picului prova si sectiunea dispusa la 0,2L de la perpendiculara prova: a=0,7Sectiunea transversala din punct de vedere al compartimentului este:-Extremitatea pupa C12 ;a=0,6m , picul pupa- C12 C42 , a=0,7m; Compartimentul de masini- C42 C69 , a=0,8m; Magazia 6- C69 C98 , a=0,85m; Magazia 5- C98 C127 , a=0,85m; Magazia 4- C127 C156 , a=0,85m; Magazia 3- C156 C185 , a=0,85m; Magazia 2- C185 C216 , a=0,8m; Magazia 1- C216 extremitatea prova; a=0,6m picul prova

Invelisului fundului (pe 0.4L la mijlocul navei.)Conform paragrafului 6,B.1.2Grosimea invelisului fundului pentru nave cu lungimea de 90m si mai mare nu trebuie sa fie mai mica decat urmatoarea valoare:

[ ];*10**2 mmtpant KLadm

B=+

=

[ ];***26,11 mmtkpat Kb =+=

[ ]2/120120 mmNkL

== -pentru L>90m;

[ ]2.,6.8,42 Aparagn = -pentru sistem longitudinal de osatura;a=0.85m-distanta regulamentare;[parag.4,B.3]

( ) ( ) [ ]20 /18,12605,035,282,11*105,0*10 mkNbpTpB =++=++= -sarcina pe fundul navei;[parag.4,A.2.2] [ ]210 /35,287,2*5,10*5,10 mkNCp ===

7,25,3/44,9/01 === nCC

44,9100

4,18030075,10100

30075,105,15,1

0 =

=

=

LC - pentru 90m

t grosimea tablelor adioacente ale invelisului funduluiftt

Adoptam: [ ];18 mmt f =Conform parag.6,B.5.2, de fiecare parte a P.D., chila plata se va intari cu cate

doua nervuri de rigidizare longitudinale intercostale la o distanta intre ele si fata de P.D de 400mm a caror arie a sectiunii transversale va fi :[ ];*2,0 2cmLA =

];[08,364,180*2,0 2cmA ==HP240x12 (37,30; 394,0 ;3,7)

Invelisului bordajului [parag.6,C]-. grosimea invelisului bordajului

[ ];***2 mmtkTant K =+=[ ];52,15865,11*2,11*85,0*8,4 mmt =+=

2n =4,8 pentru sistem longitudinal de osatura; [ ];865,15,065,13*1,05,0'*1,0 mmttk =+=+= -adaos pentru coroziune;

Admitem [ ];5,15 mmtb =-. grosimea invelisului bordajului deasupra nivelului 0,2H, conform

parag.6,C.1.3 [ ];43,130,1*4,180*2 mmkLt ===

[ ];90,1387,11*18,126*85,0*26,113 mmtt =+== Admitem [ ];0,142,0, mmt Hb =

Invelisul gurnei [parag.6,B.4]-latimea gurnei nu trebuie sa fie mai mica decat:

;*5800 Lb +=];[17024,180*5800 mmb =+=

Admitem [ ];1750 mmbK =- pentru grosimea gurnei se alege cea mai mare valoare dintre grosimea

bordajului si a fundului:=Kt 16,0 [mm];

Centura [parag.6,C.3]-latimea centurii nu trebuie sa fie mai mica decat:

[ ];1702*5800 mmLb =+=Admitem [ ];1750 mmbS =

-grosimea centurii nu trebuie sa fie mai mica decat grosimea bordajului in aceeasi zona:

=St 14,0 [mm];

Invelisul puntii superioare (parag.7,A.6.)-grosimea invelisului puntii superioare intre centura si rama longitudinala:

[ ];**26,1 mmtpat KE =+=Dp - incarcarea puntilor de adapost

[ ]20 /0,150,1*16,15*)2,1116,1510(2,11*10*35,28*

)10(*10* mkNC

HTzTppp aD =

+=

+==

];[16,15 mHz =;0,1=aC - factor comform Tabel 4.1

=p 15 [ ]2/mkN Comform parag [4.B.1]=+== )1(* VcL appp puntea superioara nu este punte de incarcare [vezi

4,C.1][ ];06,592,00,15*85,0*26,1 mmtE =+=

[ ];92,05,015,4*1,05,0'*1,0 mmttk =+=+=[ ];52,130,1*)4,180*05,05,4(*)*05,05,4(min mmkLt =+=+=

Admitem [ ];50,13 mmtE = - invelisul puntii superioare;[ ];54,10 mmtcrit = - grosimea critica a placilor;

Invelisul puntii superioare intre gurile de magazii(parag.7,A.7.)-grosimea puntii intre gurile de magazii nu trebuie sa fie mai mica decat:

[ ];0,94,180*02,05,5*02,05,5min mmLtE =+=+=Admitem [ ];9min mmtE =

Tabla lacrimara [parag.7,A.5.3.][ ];50,13 mmtE = < [ ];5,15 mmtb =

Se va prevedea tabla lacrimara cu latinea egala cu centura si grosimea egala cu a bordajului.

- latimea tablei lacrimare este egala cu latimea centurii [ ];1750 mmbS =- grosimea tablei lacrimare este egala cu grosimea bordajului

[ ];5,15 mmtb =Racordarea colturilor gurilor de magazii [conform parag.7,A.3.2] Colturile gurilor de magazii vor fi prevazute cu table ingrosate, care se vor extinde atat pe lungime, cat si pe latime cu marimea unei distante intercostale. - raza de racordare in colturile gurii de magazie nu trebuie sa fie mai mica decat:

][24,1)708,01(*17*25,0)1(** mBbbnr ===

25,009,0200

== ln

l = 18,7 [m] lungimea gurii de magazine;b latimea gurii de magazie;

;708,02419

==

Bb

Admitem [ ];5,1 mr =-grosimea tablei ingrosate:

[ ];5,2295,13 mmtR =+=Dublu fund [parag.23,B.4.1+parag.8,B]

][3,152*7650 mb ==

mbBB 21)3,1524*2(31)*2(

31' =+=+=

mBB 2,1924*8,0*8,0' ===Adoptam mB 21'=

Suportului central [parag.8,B.2]-inaltimea suportului central = inaltimea dublului fund:

];[129521*45350*45350 mmBh =+=+=Admitem h=1450mm-grosimea suportului central:

];[0,150,1*0,31201450*0,3

120mmkht =

+=

+=

Admitem t=15[mm]

Suporti laterali [parag.8,B.3]Se adopta 3(trei) suporti laterali in fiecare bord la o distanta de 3,5m.-grosimea suportilor laterali:

][83,100,1*1201450*

120mmkht ===

h - inaltimea suportului central;Admitem t=11,0mm- gaurile de usurare in suportii laterali nu trebuie sa depaseasca 0,8 din inaltimea suportului lateral sau din distanta intercostala: ];[680850*8,0 mm=

Invelisul dublului fund [parag. 8,B.4+parag 23,B.4.4]- grosimea invelisului:

][***1,1 mmtkpat K =+=p presiunea de proiectare;

]/[5.97)45,12,11(*10)(*10 21 mkNhTpp DB ===]/[10,1622,16*10*10 22 mkNhpp ===

h distanta de la invelisul dublului fund la nivelul gurii de aerisire;DBh - inaltimea dublului fund;

][21,165,245,116,15 mhhDh RDB =+=+=

Rh - inatltimea rasuflatoriip - sarcina pe dublu fund ca urmare a presiunii marfurilor:

G masa incarcaturii din incapere [t];V volumul incaperii (fara gurile de magazii), [ 3m ];h inaltimea incarcaturii deasupra dublului fund in ipoteza incarcarii complete a spatiului din incapere; [m];Va - factor de acceleratie;

]/[)1(***81,9 23 mkNahVGppp Vi =+= [parag. 4,C.2]

unde: ]/[0,1]/[7,0 33 mtmtVG

]/[0,158)11,01(*51,14*0,1*81,9 23 mkNppp i =+=Adoptam : ]/[162 2mkNp =

][59,1369,10,1*10,162*85,0*1,1 mmt =+=

[ ];69,15,09,11*1,05,0'*1,0 mmttk =+=+=Adoptam: ][19514 mmtDB =+= [parag. 23,B.4]

Varange [parag. 8,B.7.3]+[6.2]Se vor dispune la 3 intervale de coasta- grosimea varangelor

][08,130,1*0,11201450*0,1

120mmkht =

+=

+= ;

Adoptam ][13 mmt = ;- aria minima a sectiunii varangelor

][*)*21(**** 2cmklyelTAW ==

unde: 3,0= - coeficient al incaperilor;mBl 21'== - daca nu exista pereti longitudinali;

me 7,2= - distanta intre varange [m];my 7,53,1521 == - distanta de la bordaj, sau perete longitudinal la locul

considerat [m];][64,870,1*)

217,5*21(*7,2*21*2,11*3,0 2cmAW ==

Verificare:][64,87][5,2175,1*145 22 cmcmAW >== Se verifica!

Rigidizarea varangelor [parag. 8,B.7.3.5]In dreptul longitudinalelor se vor prevedea nervuri de rigidizare:HP140x8(13,80;84,8;1,1)

Varange etanse [parag. 8,B.6.3.]+ [parag. 12,B.2]- grosimea varangelor etanse nu trebuie sa fie mai mica decat:

][***1,1 mmtkpat K =+=

][***9,0 22 mmtkpat K =+=p presiunea de proiectare;

]/[*100)1(**81,9 211 mkNpahpp VV =++= h1 distanta centrului de incarcare fata de planul orizontal ce limiteaza superior tancul [m];

][935,165,2245,116,155,2

21mhDh DB =+=+=

Va - factor de acceleratie;11,0* == mFaV

0=Vp - presiunea ventilului de siguranta [bari]]/[0,1290*100)11,01(7,0*935,16*81,9 21 mkNpp =++=

0= dpp

Adoptam: ]/[129 21 mkNp =

]/[13,166935,16*81,9*81,9 222 mkNhp ===- distanta dintre centrul sarcinii si marginea superioara a conductei de prea plin [m];

][935,165,2245,116,155,2

22mhDh DB =+=+=

Adoptam: ]/[13,166 22 mkNp =][18,1256,10,1*125*85,0*1,1 mmt =+=

[ ];56,15,062,10*1,0 mmtk =+= - adaos pentru coroziune;][35,11486,10,1*13,166*85,0*9,02 mmt =+=

[ ];486,15,086,9*1,0 mmtk =+= - adaos pentru coroziune;Admitem ][13 mmt =

Nervuri de rigidizare pe varangele etanse [parag. 12,B.3.]- modulele de rezistenta:

][****55,0 312

1 cmkplaW ==][****44,0 32

22 cmkplaW ==

]/[0,129 21 mkNp =]/[13,166 22 mkNp =

][8,1260,1*129*45,1*85,0*55,0 321 cmW ==][63,1300,1*13,166*45,1*85,0*44,0 322 cmW ==

Modulele de rezistenta se vor mari cu 50% in cazut simplei rezemari la unul sau ambele capete.Admitem ][95,195%50][63,130 33 cmcmW =+=

][95,195 3cmW =Profilul: HP 200x9 (23,60; 212,5; 2,4)Sunt brachetii care leaga longitudinalele de fund si dublu fund de varanga etansa- Ariile sectiunilor transversale ale nervurilor de rigidizare a varangelor

etanse][95,70,1*129*45,1*85,0*05,0****05,0 211 cmkplaAW ===

][19,80,1*13,166*45,1*85,0*04,0****04,0 222 cmkplaAW ===

Longitudinalele de fund si dublu fund [parag. 8,B.7.2.]+ [parag. 9,B] [parag. 9,B.3.]

]/[* 2mmNH

z DBBtadm =+

+=

-tensiunea admisibila;

maxLD = - cea mai mare tensiune normala longitudinala ca urmare a inconvoierii longitudinale in tabla lacrimara la intersectia cu centura

]/[ 2mmN

pL *76

max = [parag. 5,E.4.1.]+ [parag. 5,C.1.]-tensiunea maxima de

proiectare;]/[175* 20 mmNc pSp ==

]/[1750,1

175175 20 mmNkp

===

0,1=Sc

]/[150175*76 2

max mmNL ==

]/[150 2max mmNLD == ]/[120*8,0 2max mmNLB == -cea mai mare tensiune normala longitudinala

ca urmare a inconvoierii longitudinale in invelisul fundului;]/[230

0,1230*)

4504,1808,0(230*)

4508,0( 2mmN

kL

t +=+= -tensiunea totala din

inconvoierea longitudinala si totalaAdmitem ]/[230 2max mmNtt == -- pentru fund (z=0):

]/[110120230 2mmNBtadm === - pentru dublu fund (z=1,45m):

]/[1375,14150120*45,1120230* 2mmN

Hz DBBtadm =

++=

++=

- longitudinalele de fund:Modulul de rezistenta:

][90,52718,126*55,2*85,0*757,0*** 3212 cmplamW ===

unde:757,0

1103,833,83

===

adm

m

70,070,0*0,1* === nkmk=coefficient de material;

]/[18,126 2mmNpp B = -sarcinamal 55,2850,0*3*3 === -deschiderea [m];

HP 280x11(42,60; 543,7; 5,5)

- longitudinalele de dublu fund:Modulul de rezistenta:

][10,5300,158*55,2*85,0*608,0*** 3212 cmplamW ===55,0608,0 =m

]/[);1(***81,9]2.,4.[ 2mkNahVGCparagpp vi +=

]/[;0,158 2mkNp i -presiunea corespunzatoare distantei intre plafonul dublului fund si pescajul la plina incarcare;HP 280x12 (45,50; 571,7; 5,4)

];[87,2720*610850 mmte ==

][4,657)1287,27(*4,57,571 3cmWef =+=-tensiunea admisibila:

]/[1375,14150120*45,1120230* 2mmN

Hz DBBtadm =

++=

++=

608,0137

3,833,83===

adm

m

Tancul de gurna [parag. 23,B.4.4.]+ [parag. 8,B.4]- grosimea invelisul plafonului tancului de gurna:

][***1,1 mmtkpat K =+= ;I.

]/[);(*10 21 mkNhhTpp DB ==1. ];/[5,97)045,12,11(*10 21 mkNpp ===2. ];/[02,89)25sin*0,245,12,11(*10 21 mkNpp ===3. ];/[01,62)25sin*2,445,12,11(*10 21 mkNpp ===4. ];/[42,43)25sin*4,645,12,11(*10 21 mkNpp === `

1p =presiunea de proiectare;a=distanta intercostala;II.

hpp *102 ==hhhDh rDB +=

1. ];/[1,162)05,245,116,15(*10 22 mkNp =+=2. ];/[2,145)25sin25,245,116,15(*10 22 mkNp =+=3. ];/[61,126)25sin2,45,245,116,15(*10 22 mkNp =+=4. ];/[02,108)25sin4,65,245,116,15(*10 22 mkNp =+= `III.

)1(***81,93 vi ahVGppp +=== [parag. 4,C.2]

]/[7,0 3mtVG

== [parag. 23,B.4.4.]hhhDh rmDB +=

mhrm 8,0=11,0=va

1. ];/[51,176)11,01(*21,16*0,1*81,9 2mkNpi =+=2. ];/[10,158)11,01(*)25sin0,221,16(*0,1*81,9 2mkNpi =+=3. ];/[87,137)11,01(*)25sin2,421,16(*0,1*81,9 2mkNpi =+=4. ];/[62,117)11,01(*)25sin4,621,16(*0,1*81,9 2mkNpi =+= `1. ][0,19 mmtt DB == - am considerat prima tabla afectata de graifer, celelalte nu.2. ][***1,1 mmtkpat K =+=

][0,13626,10,1*2,145*85,0*1,1 mmt =+=

[ ];626,15,026,11*1,0 mmtk =+=3. ][***1,1 mmtkpat K =+=

][0,12552,10,1*61,126*85,0*1,1 mmt =+=

[ ];552,15,052,10*1,0 mmtk =+=4. ][***1,1 mmtkpat K =+=

][0,1147,10,1*02,108*85,0*1,1 mmt =+=

[ ];47,15,072,9*1,0 mmtk =+=Cadre in tancurile de gurna [parag. 23,B.7]+ [parag. 12,B.3] + [parag. 3,F]

Modulele de directie pentru grinzile de directie principala si grinzile de incrucisare nu trebuie sa fie mai mici decat:

][****55,0 312

1 cmkplaW ==][****44,0 32

22 cmkplaW ==

dpsaupDparagp 1].4.[ = - presiunea de proiectare pentru conditii de functionare

]1..4.[2 Dparagp]/[*100)1(***81,9 211 mkNpahpp vv ++==

barpv 2,0= - presiunea ventilului de siguranta11,0=va - factor de acceleratie

]/[025,1 3mt=

][78,155,225sin2143,6*45,116,155,21 mhhDh DB =+=+= - distanta

centrului de incarcare fata de planul orizontal ce limiteaza superior tancul;a) ][78,151 mh = pentru traversa peretelui inclinatb) ][16,145,25,31 mDh =+= pentru coaste cadruc) ][66,175,21 mDh =+= traversa de funda) ];/[40,19820)11,01(*025,1*78,15*81,9 21 mkNpp =++==b) ];/[04,17820)11,01(*025,1*16,14*81,9 21 mkNpp =++==c) ];/[11,21720)11,01(*025,1*66,17*81,9 21 mkNpp =++==sau

];/[*100**150

4 2mkNplLpp vtD +

==

sau

];/[*100**20

5,5 2mkNpbBpp vtD +

==

mlt 2,1224,24

== - distanta dintre peretii transversali pe intaltimea de

constructie35,4=tb - distanta dintre peretii longitudinali pe intaltimea de constructie

];/[98,5420025,1*2,12*150

4,1804 2mkNpp D =+

==

sau

];/[17,3920025,1*35,4*20245,5 2mkNpp D =+

==

]/[*81,9 222 mkNhp =;21 hh =

a) ];/[8,15478,15*81,9 22 mkNp ==b) ];/[9,13816,14*81,9 22 mkNp ==c) ];/[24,1736,17*81,9 22 mkNp ==a) l=3,825m; b) l=2,6m;

c) l=2,55 m;a) ];[02,13570,1*40,198*825,3*85,0*55,0 321 cmW ==b) ];[66,5620,1*04,178*60,2*85,0*55,0 321 cmW ==c) ];[0,6600,1*11,217*55,2*85,0*55,0 321 cmW ==Nu mai calculam 2W intrucat:

Fasia aditionala [parag. 3,E]-traversa tablei inclinate:l=0,6*3,825=2,295m;l/e=2,295/2,55=0,9;

1me - latimea fasiei aditionale cand sarcina este uniform distribuita sau se poate materializa prin cel putin 6 forte concentrate;

2me - latimea fasiei aditionale cand sarcina se poate materializa prin 3 sua mai putine forte concentrate;pentru cazuri intermediare se interpoleaza liniar;l distanta dintre punctele de moment nul din diagrama de momente a respectivului element de osatura;e latimea pe care se extinde sarcina;

n=6 ; 324,01 =eem n=4 ; 228,01 =

eem

n=3 ; 180,02 =eem

;4,5812550*228,0 mmem ==-coasta intarita:

;6,20 ml =l=0,6*2,6=1,56m;l/e=1,56/2,60=0,6;

n=6 ; 216,01 =eem n=2 ; 088,01 =

eem

n=3 ; 120,02 =eem

;4,2242550*088,0 mmem ==

-traversa fundului:;55,20 ml =

l=0,6*2,55=1,53m;l/e=1,53/2,55=0,6;

n=6 ; 216,01 =eem n=2 ; 088,01 =

eem

n=3 ; 120,02 =eem

;4,2242550*088,0 mmem ==Alcatuirea profilelor:HP 400x14(81,4;1488,6;13,5)HP 280x13(48,30;597,3;5,4)HP 300x13(52,80;711,2;6,5)

Longitudinale de bordaj in tancul de gurna[parag. 23,B.5]+ [parag. 9,B] + [parag. 8,B.4]

Modulul de rezistenta al longitudinalelor puntilor un trebuie sa fie mai mic decat:

];[*** 32 cmplamW ==];/[]1.2.,4.[ 2mkNBparagpp s = - pentru longitudinalele de bordaj;

b=0 Pentru elementele de osatura la care centrul sarcinii este sub linia de plutire:

];/)[*2

5,0()(*10 20 mkNbTzpzTps +++=

1. z=1,45m ];/[23,113)04,2245,15,0(87,27)45,120,11(*10 2mkNps =+++=

2. z=2,3m; ];/[79,105)04,2230,25,0(87,27)30,220,11(*10 2mkNps =+++=

3. z=3,15m ];/[35,98)04,2215,35,0(87,27)15,320,11(*10 2mkNps =+++=

4. z=4m ];/[91,90)04,2245,0(87,27)420,11(*10 2mkNps =+++=

5. z=4,85m ];/[46,83)04,2285,45,0(87,27)85,420,11(*10 2mkNps =+++=

];/[*)1(* 20 mkNbpps +=];/[87,270,1*)01(*87,27 2mkNps =+=

0,1= [parag. 4,B.2.2] factor de multiplicare pentru reducerea sectiunii in zona prova m=0,757 (longitudinalele fundului)l=2,55 [m]a=0,85 [m] (pentru longitudinalele 2,3,4,5)La calculul modulului de rezistenta al longitudinalelor care se afla in vecinatatea tablelor gurnei nerigidizate in sens longitudinal pentru a se foloseste relatia:

][958,0285,0

36,1

23mara =+=+=

a=0,958 [m] (pentru longitudinala 1)];[95,53323,113*55,2*958,0*757,0 32 cmW ==];[62,44279,105*55,2*85,0*757,0 32 cmW ==

];[49,41135,98*55,2*85,0*757,0 32 cmW ==];[37,38091,90*55,2*85,0*757,0 32 cmW ==];[23,34946,83*55,2*85,0*757,0 32 cmW ==

Verificare [parag. 8,B.4]]/[*10 22 mkNhpp ==

h=D-z+2,5 [m] distanta de la invelisul dublului fund la nivelul gurii de aerisire;1pp = si ippp == 3 (sunt mai mici)

1. z=1,45m ];/[1,162)5,245,116,15(*10 22 mkNp =+=2. z=2,3m; ];/[6,153)5,23,216,15(*10 22 mkNp =+=3. z=3,15m ];/[1,145)5,215,316,15(*10 22 mkNp =+=4. z=4m ];/[6,136)5,20,416,15(*10 22 mkNp =+=

5. z=4,85m ];/[8,121)5,285,416,15(*10 22 mkNp =+=];[4,7641,162*55,2*958,0*757,0 32 cmW ==];[66,6426,153*55,2*85,0*757,0 32 cmW ==

];[1,6071,145*55,2*85,0*757,0 32 cmW ==];[53,5716,136*55,2*85,0*757,0 32 cmW ==];[61,5098,121*55,2*85,0*757,0 32 cmW ==

Alcatuirea profilelor:HP 280x12(45,50;571,7;5,4)HP 260x11(38,70;455,7;4,5)HP 260x11(38,70;455,7;4,5)HP 240x12(37,30;394,0;3,7)HP 240x11(34,90;375,7;3,7)

Longitudinalele de fund in tancul de gurna [parag. 9,B.3]+ [parag. 9,B.2] + [parag. 4,D.1]

Longitudinalele 2,3,4 sunt egale cu cele determinate anterior ];[94,527 3cmW =

Longitudinala 1, va avea modulul de rezistenta calculat cu ][958,0

285,0

36,1

23mara =+=+=

];[02,59518,126*55,2*958,0*757,0*** 322 cmplamW ===Longitudinalele tablei inclinate a tancului de gurna [parag. 23,B.5]+ [parag. 9,B]+ [parag. 8,B.4]

];[*** 32 cmplamW =h=D-z+2,5 [m]

]/[*10 22 mkNhpp ==1. ][80,125sin85,0 mhz DB =+= ];/[6,158)5,28,116,15(*10 22 mkNp =+=2 ][17,225sin7,145,1 mz =+= ];/[9,179)5,217,266,17(*10 22 mkNp =+=3 ][53,225sin55,245,1 mz =+= ];/[3,176)5,253,266,17(*10 22 mkNp =+=4. ][87,225sin4,345,1 mz =+= ];/[9,172)5,287,266,17(*10 22 mkNp =+=5. ][25,325sin25,445,1 mz =+= ];/[1,169)5,225,366,17(*10 22 mkNp =+=6. ][6,325sin1,545,1 mz =+= ];/[6,165)5,26,366,17(*10 22 mkNp =+=7. ][96,325sin95,545,1 mz =+= ];/[9,162)5,296,366,17(*10 22 mkNp =+=

dimensionavomeldefunctieinsimare,maiceleste22

2

12

ppppppp

i

j

>

>

>

757,0110

3,833,83===

adm

m

1. ]/[06,14216,15150120*8,1120230* 2mmN

Hz DBBtadm =

++=

++=

2. ]/[64,14816,15150120*17,2120230* 2mmN

Hz DBBtadm =

++=

++=

3. ]/[05,15516,15150120*53,2120230* 2mmN

Hz DBBtadm =

++=

++=

4. ]/[11,16116,15150120*87,2120230* 2mmN

Hz DBBtadm =

++=

++=

5. ]/[88,16716,15150120*25,3120230* 2mmN

Hz DBBtadm =

++=

++=

6. ]/[11,17416,15150120*6,3120230* 2mmN

Hz DBBtadm =

++=

++=

7. ]/[53,18016,15150120*96,3120230* 2mmN

Hz DBBtadm =

++=

++=

];[62,6136,158*55,2*85,0*7,0 32 cmW ==];[03,6969,179*55,2*85,0*7,0 32 cmW ==];[10,6823,176*55,2*85,0*7,0 32 cmW ==];[95,6689,172*55,2*85,0*7,0 32 cmW ==];[25,6541,169*55,2*85,0*7,0 32 cmW ==

];[7,6406,165*55,2*85,0*7,0 32 cmW ==];[25,6309,162*55,2*85,0*7,0 32 cmW ==

Coastele de cala [parag. 9,A.2]+ [parag. 23,B.5.2] Modulul de rezistenta inclusiv legaturile de la extremitati, nu trebuie sa fie mai mici decat:

];[****** 32 cmkfplancW sR =unde:n=0.55

72,01.0*8,20,1*8,20,1 ===llc k

am admis : 1,0=llk

l=5,123[m] - deschiderea0,1*20,1 ==

lsf pentru s=0 factor pentru coaste curbe

( ) ]/[*2

5,0**10 20 mkNbTzpzTps

+++=

z=8,35 [m]b=0

]/[35,28 20 mkNp =

( ) ]/[08,90016,15*2

35,85,0*35,2835,816,15*10 2mkNps =

+++=

( ) ]/[35,280,1*)01(*35,28*1* 20 mkNbpps =+=+=

];[84,7940,1*0,1*08,90*12,5*85,0*72,0*55,0 32 cmWR ==

Comform [parag. 23,B.5.2] modulul de rezistenta trebuie majorat cu 20%];[8,953*2,1 3cmWWW RRRmajorat =+=

Tancuri antiruliu [parag. 23,B.6] grosimea invelisului tancului antiruliu [parag. 12,B.2]

( ) ( ) ][108,90,1*4,180*02,05,5**02,05,5min mmkLt =+=+= [parag. 12,A.7]][***1,11 mmtkpat k+=

]/[*100)1(***81,9 211 mkNpahpp vv ++== [parag. 4,D.1]p presiunea de proiectarek factor de material

dpp = [parag. 4,D.2] ][9,31 mh = - inaltimea de prea plin a tancului

3025,1 mt

=

11,0=va - factor de acceleratiebarpv 25,0=

]/[53,6825,0*100)11,01(*025,1*9,3*81,9 21 mkNpp =++==( )[ ] ]/[*100sin**3,0cos**81,9 211 mkNpybhpp v+++==

b=5,2 [m] latimea tanculuiy=0

]/[53,68 21 mkNpp ==][01,927,10,1*53,68*85,0*1,11 mmt =+=

][27,15,074,7*1,05,0*1,0 mmttk =+=+= - adios pentru coroziune][***9,0 22 mmtkpat K =+=

]/[78,624,6*81,9*81,9 222 mkNhp === [parag. 4,D.2]][4,65,29,35,212 mhh =+=+=

][17,7106,10,1*78,62*85,0*9,02 mmt =+=

][106,15,006,6*1,05,0*1,0 mmttk =+=+=-grosimea critica

0

1*'eztt kritkrit =

z=3,9 [m] - distanta campului de placa fata de intersectia centurii cu lacrimare][88,716,15*52,052,00 mHe === - distanta de la axa neutral la intersectia

centurii cu lacrimara;

ki

tkrit tFE

act +=*

**

-grosimea critica

c=527 - pentru sistem longitudinal

]/[120120 2mmkNkL

== - tensiune de compresiune maxima data de

momentul de incovoiere longitudinal;]/[10*06,2 25 mmNE = [parag. 3,F.1] modul de elasticitate pentru otel

0,11 =F [parag. 3,F.1] factor de corectie pentru rezemarea pe margine

][39,12581,10,1*10*06,2

120*85,0*527*

** 51

mtFE

act kLkrit =+=+=

][581,15,081,10*1,05,0*1,0 mmttk =+=+=Admitem t=13,0[mm]

Intariturile longitudinale ale peretelui inclinat din tancul antiruliu [parag. 9,B]+ [parag. 23,B.5]

];[*** 32 cmplamW =

]/[* 2mmNH

z DBBtadm

+

+= - tensiunea admisibila

]/[0,1

230*450

4,1808,0230*450

8,0 2max mmNkL

tt >

+=

+=

]/[230230 2max mmNkt==

Cea mai mare tensiune normala longitudinala L ca urmare a incovoierii longitudinalei in tabla lacrimara la intersectia cu centura;

]/[150175*76

76 2

max mmNpLd ====

Cea mai mare tensiune normala longitudinala L ca urmare a incovoierii longitudinalei in invelisul fundului

]/[120*8,0 2max mmNB ==

1. ][88,1220sin71,17,116,1520sin71,17,1 mDz ===

]/[61,12016,15150120*88,12120230 2mmNadm =

++=

69,061,1203,833,83

===

adm

m

55,055,0*0,1*min === nkm2. ][58,1220sin56,27,116,1520sin56,27,1 mDz ===

]/[95,12916,15150120*58,12120230 2mmNadm =

++=

641,095,1293,833,83

===

adm

m


]/[04,13116,15150120*294,12120230 2mmNadm =

++=

635,004,1313,833,83

===

adm

m


]/[23,13616,15150120*003,12120230 2mmNadm =

++=

611,023,1363,833,83

===

adm

m


]/[4,14116,15150120*713,11120230 2mmNadm =

++=

589,04,1413,833,83

===

adm

m


]/[22,14616,15150120*422,11120230 2mmNadm =

++=

569,022,1463,833,83

===

adm

m

569,055,055,0*0,1*min

( )[ ] ]/[13,5925,0*10020sin*096,185,0*3,020cos*285,2025,1*81,9 21 mkNpp =+++==3. ][698,020cos41,39,3 my ==




( )[ ] ]/[70,5625,0*10020sin*388,085,0*3,020cos*285,2025,1*81,9 21 mkNpp =+++==1. ];[22,24125,63*55,2*85,0*690,0 32 cmW ==2. ];[50,20913,59*55,2*85,0*641,0 32 cmW ==3. ];[72,20276,57*55,2*85,0*635,0 32 cmW ==4. ];[76,19756,58*55,2*85,0*611,0 32 cmW ==5. ];[61,18763,57*55,2*85,0*589,0 32 cmW ==6. ];[32,17870,56*55,2*85,0*569,0 32 cmW ==

Cadrul peretelui inclinat din tancul antiruliu [parag. 23,B.7]+ [parag. 12,B.3]];[****55,0 321 cmkplaW = - modul de rezistenta];[****44,0 322 cmkplaW = - modul de rezistenta

1pp = [parag. 4,D.1.1] presiune de proiectare][4,65,29,32 mh =+= - distanta dintre centrul sarcinii si marginea superioara a

conductei de prea plin ]/[78,624,6*81,9 22 mkNp == - presiunea statica macima de proiectare

I. ][69,220sin895,27,11 mh =+= - distanta centrului de incarcare fata de planul orizontal ce limiteaza superior tancul

]/[02,5525,0*100)11,01(*025,1*69,2*81,9 21 mkNpp =++==II. ][69,220sin895,27,11 mh =+=

( )[ ] ]/[*100sin**3,0cos**81,9 211 mkNpybhp v+++= ( )[ ] ]/[66,5725,0*10020sin*01,220cos*69,2025,1*81,9 21 mkNp =+++=

Se vede ca 2W < 1W];[21040,1*66,57*1,5*55,2*55,0 321 cmW ==

Sectiunea transversala a inimi grinzilor de incrucisare][50,370,1*66,57*1,5*55,2*05,0****05,0 21 cmkplaAW ===

Traversele intarite de punte din tancul antiruliu [parag. 10,B.1]+ [parag. 4,B si C]+ [parag. 23,B.7]+ [parag. 12,B.3]

];[**** 321 cmkplacW = - modul de rezistenta a traverselor si longitudinalelor puntiip sarcina pe punte

Dpp = sau DApp = sau Lpp =

( ) ]/[**10*10* 20 mkNCHTzTpp aD

+=

)1.4(0,1 tabelulfactorCa =]/[35,28 20 mkNp =

z=H

( ) ]/[0,150,1*16,15*2,1116,15102,11*10*35,28 2mkNpD =

+=

npp DDA *=

0,110

1 == Hzn (pentru ca z=H)

DDA pp =Lp (folosit pentru punti de incarcare)

c=0,55;l=5,1 [m]a=2,55 [m]

];[11750,1*22,32*1,5*55,2*55,0 321 cmW ==][95,200,1*22,32*1,5*55,2*05,0****05,0 2cmkplaAW ===

[ ] ]/[22,3225,0*10020sin*1,20025,1*81,9 21 mkNp =++=Longitudinalele de punte [parag. 10,B.2]+ [parag. 9,B]

Modulul de rezistenta al longitudinalelor puntilor nu trebuie sa fie mai mic de:];[*** 32 cmplamW =

]/[8016,15150120*16,15120230 2mmNadm =

++= -tensiunea admisibila

04,1803,833,83

===

adm

m (intariturile longitudinale ale peretelui inclinat)

a=0,85 [m]-distanta intercostala;l=2,55 [m]

]/[0,15 2mkNpp D == -presiunea de proiectare;];[22,860,15*55,2*85,0*04,1 321 cmW ==

];[****55,0 321 cmkplaW =];[****44,0 32

22 cmkplaW = 12 WW < 12 pp 0,700

2. ][46,13 mz =

]/[28,11016,15150120*46,13120230 2mmNadm =

++=

755,028,1103,833,83

===

adm

m > 0,700

3. ][61,12 mz =

]/[42,12516,15150120*61,12120230 2mmNadm =

++=

664,042,1253,833,83

===

adm

m

< 0,700 m =0,7

1. ];[73,10463,21*55,2*85,0*876,0 32 cmW ==2. ];[48,9612,23*55,2*85,0*755,0 32 cmW ==3. ];[14,9685,24*55,2*85,0*700,0 32 cmW ==

Coaste intarite in tancul antiruliu [parag. 9,B.4]];[****6,0 32 cmkpleW =

];[****061,0 2cmkpleAW = -sectiunea recomandata a inimii;me 55,2= -distanta dintre coastele cadru;ml 55,2=

];/[*10

10*)1(* 20 mkNTzbpps

++=

];/[95,230,1*2,11035,1310

10*35,28 2mkNps =+

=

][035,132250,4123,5787,5 mz =++=

0=b];[27,23895,23*55,2*55,2*6,0 32 cmW ==

];[5,995,23*55,2*55,2*061,0 2cmAW ==

Rama transversala a gurii de magazie [parag. 10,B.4]Modul de rezistenta a curentului:

];[**** 32 cmkplecW =];[****05,0 2cmkpleAW =

95,0=cml 17= ;

];/[0,15 2mkNp = -sarcina pe punte

];/[08,9315*2171,9*55,25,8*17*

21

171* 2mkNpe =

+

+=

];[1479508,93*17*0,1*55,0 32 cmW ==][12,790,1*17*08,93*05,0 2cmAW == -aria sectiunii inimii pe reazeme;

Esantionaj

Documents

Transcript of Esantionaj