CRIC CU Dubla Actiune-codrean Andrei

UNIVERSITATEA DIN ORADEA

FACULTATEA DE INGINERIE MANAGERIALA I

TEHNOLOGICA

SPECIALIZAREA: AUTOVEHICULE RUTIERE

DISCIPLINA: ORGANE DE MASINI I

PROIECT:

CRIC TELESCOPIC CU DUBL ACIUNE

NDRUMTOR,

Conf. Dr. Ing. Ec. ARC IOAN CONSTANTIN

STUDENT,

Codrean Andrei George

GRUPA: 221B

2012

2

CUPRINS

CUPRINS .......................................................................................................................................2

TEMA PROIECTULUI .................................................................................................................. 4

I. MEMORIU DE PREZENTARE .................................................................................. 5

1.1. DESCRIEREA GENERAL A CRICULUI: CONSTRUCIE, FUNCIONARE, DESERVIRE ............................................................................................................................... 5

II. MEMORIU JUSTIFICATIV DE CALCUL ............................................................... 10

2.1. CALCULUL URUBULUI PRINCIPAL ..................................................................... 10

2.1.1. ALEGEREA MATERIALULUI ............................................................................. 10

2.1.2. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE .............................................................. 10

2.1.3. ALEGEREA FORMEI FILETULUI ...................................................................... 11

2.1.4. VERIFICAREA CONDIIEI DE AUTOFRNARE ............................................ 13

2.1.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE ..................................................... 13

2.1.6. VERIFICAREA LA FLAMBAJ ............................................................................. 14

2.2. CALCULUL URUBULUI SECUNDAR .................................................................... 16


2.2.2. CALCULUL NUMRULUI DE SPIRE ALE URUBULUI PRINCIPAL.......... 16

2.2.3. ALEGEREA FILETULUI EXTERIOR .................................................................. 17

2.2.4. VERIFICAREA CONDIIIEI DE AUTOFRNARE ........................................... 17


2.3. CALCULUL PIULIEI FIXE ........................................................................................ 19


2.3.2. CALULUL NUMRULUI DE SPIRE ................................................................... 19

2.3.3. VERIFICAREA SPIREI ......................................................................................... 20

2.3.4. ALEGEREA DIMENSIUNILOR PIULIEI .......................................................... 20


2.3.6. VERIFICAREA GULERULUI............................................................................... 21

2.3.7. ALEGEREA I VERIFICAREA TIFTULUI FILETAT CARE FIXEAZ PIULIA N CORPUL CRICULUI ..................................................................................... 22

2.4. CALCULUL CORPULUI CRICULUI .......................................................................... 23

3

2.5. CALCULUL CUPEI ...................................................................................................... 24

2.6. CALCULUL RANDAMENTULUI ............................................................................... 26

2.7. PROIECTAREA SISTEMULUI DE ACTIONARE ..................................................... 26

2.7.1. CALCULUL LUNGIMII MANIVELEI ................................................................. 26

2.7.2. CALCULUL PRELUNGITORULUI ..................................................................... 27

2.7.3. CALCULUL ROII DE CLICHET ........................................................................ 28

2.8. CALCULUL CLICHETULUI ....................................................................................... 30

2.9. CALCULUL MANIVELEI PROPRIU-ZISE ................................................................ 31

2.10. CALCULUL BOLULUI CLICHETULUI ............................................................... 33

BIBIOGRAFIE .............................................................................................................................. 35

OPIS...............................................................................................................................................36

4

TEMA PROIECTULUI

S se proiecteze un cric telescopic cu dubl aciune, avnd urmtoarele date constructive:

sarcina util Q=2200 [N]

cursa h=120 [mm].

5

I. MEMORIU DE PREZENTARE

1.1. DESCRIEREA GENERAL A CRICULUI: CONSTRUCIE,

FUNCIONARE, DESERVIRE

Cricul, obiectul de studiu al prezentului proiect, face parte din categoria sistemelor de

transmisie urub-piulita, acestea fiind alcatuite dintr-un urub si o piuli aflate n miscare

relativ n timpul funcionarii, realiznd transmiterea si transformarea miscarii, respectiv a fortei.

Cu aceste functii, transmisia urub-piuli se utilizeaza frecvent n constructia unor masini

simple (dintre care se pot evidentia cricurile si presele manuale), n constructia masinilor unelte,

a unor dispozitive de lucru sau a unor aparate de masura.

n cazul cricului simplu, piulita este fixa, iar surubul executa miscari de translatie si rotatie.

Ca principale avantaje ale folosirii transmisiei surub-piulita se pot enumera:

- constructia si executarea relativ simple,

- precizia buna, functionare fara zgomot,

- gabaritul redus,

- posibilitatea transmiterii unor forte relativ mari.

Ca principal dezavantaj, se mentioneaza existenta unor frecari importante ntre spirele filetelor,

determinnd randamente mici, respectiv uzuri mari (ce conduc n timp la jocuri mari) si n

consecinta, viteze de lucru limitate.

Construcie

Din punct de vedere constructiv, cricul telescopic cu dubl actiune (Fig. 1.1) este alctuit

din:

1- cup

2- urubul principa

3- urubul secundar

4- piulia pix

5- corpul cricului

6- mecanismul de acionare

6

Fig.1.1 Cric telescopic cu dubla actiune.

Funcionare

Modul de funcionare a cricului telescopic cu dubla actiune este urmtorul: prin

intervenia asupra mecanismului de acionare 6, ataat urubului secundar 3, acesta se va roti

mpreun cu piulia surubului principal 2, cu care face corp comun, astfel nct surubul principal

va efectua doar o micare de translaie, mpreun cu cupa 1, solidarizat de acesta.

Exemple de utilizare a transmisiei surub-piulita n constructia de masini:

- Cric simplu;

- Cric pentru platforme auto;

- Cric cu piuli rotitoare;

- Cric pentru sarcini laterale;

- Cric simplu cu glisiere;

- Cricuri telescopice;

- Cric dublu;

- Cric auto cu prghii;

7

- Pres;

- Pres cu prghii;

- Pres cu piuli rotitoare;

Cricul trebuie sa indeplineasca urmatoarele:

Cerinte:

- S se poata regla nalimea de ridicare a sarcinii;

- S se poata aciona manual, cu o for de cel mult 150 [N];

- S nu alunece sub sarcina de ridicat (s nu se rastoarne);

Dorinte:

- Acionare uoar (randament bun);

- Acionare rapid (timp de ridicare relativ mic);

- Gabarit si greutate mic;

- Cost redus;

- Durabilitate bun;

- Construcie simpl.

Variante constructive de cricuri:

a) Cric telescopic(Fig. 1.2)

Fig. 1.2 Cric telescopic

8

b) Cric cu piuli rotitoare(Fig. 1.3)

Fig. 1.3 Cric cu piuli rotitoare.

c) Cric cu prghii(Fig. 1.4)

Fig. 1.4 Cric cu prghii

9

Schema de principiu a cricului(Fig. 1.5)

Fig. 1.5 Schema de principiu a cricului.

Reguli de montaj, ntreinere i exploatare

Cricul nu trebuie pstrat ntr-un mediu oxidant, iar cuplele cinematice se greseaz.

Pentru gresare se recomand vaseline (sintetice sau naturale), pentru reducerea coeficientului de

frecare n momentul utilizrii.

Pentru o exploatare corespunztoare cricul trebuie aezat vertical fa de sol, iar talpa trebuie

s aib contact cu solul pe toat suprafaa de aezare.

Utilizarea trebuie fcut cu atenie pentru a nu provoca leziuni celor ce lucreaz cu cricul.

Sprijinirea ntre cric i elementul pe care l va ridica trebuie fcut corect, pentru a nu aluneca i

a fi aruncat provocnd astfel accidentri.

Zonele de fixare sub automobil nu trebuie s aib pe ele ulei sau vaselin deoarece exist

riscul s alunece cricul sub sarcin.

10

II. MEMORIU JUSTIFICATIV DE CALCUL

2.1. CALCULUL URUBULUI PRINCIPAL

2.1.1. ALEGEREA MATERIALULUI

Pentru urub se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :

- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)

- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire

- oteluri aliate cu mangan, crom, molibdem

- oteluri de cementare (imbogatirea stratului superficial cu carbon)

In urma analizei tehnice, datorita solicitarilor medii sau mari, dar i utilizrii rare, se

folosete un otel carbon de calitate OLC 45 STAS 880-80 cu:

- c = 480 [MPa] rezistena la curgere

- r = 700840 [MPa] rezistena la rupere.

2.1.2. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE

Pentru realizarea calculelor de dimensionare se va utiliza sarcina de lucru creia i se aplic

un coeficient de siguran (=1,25...1,3).

Se va alege =1,3.

NQQc

NQc 286022003,1

Diametrul interior al filetului d3, va fi:

mmQ

dac

c

43

- unde: ac=40...60 [MPa] pentru sarcini de ridicat Q < 20000 [N].

Se alege ac=60 [MPa]

mmd 79.760

286043

11

2.1.3. ALEGEREA FORMEI FILETULUI

Pentru filetele de miscare se pot utilize urmatoarele tipuri de filete:

a) Patrat - randament bun

- rezistenta scazuta a spirei

- nu preia jocurile date de uzare

b) Metric nu se utilizeaza pentru filetele de miscare pentru ca are:

- rezistenta scazuta

- randament mic

c) Rotund - actionare usoara

- scump de prelucrare

- nu prea uzuri

- rezistenta buna

- randament bun

d) Trapezoidal (STAS 2114/1-75) - rezistenta si rigiditate buna

- randament bun

- prea jocurile dupa uzura

- permite sarcini mari.

Pentru realizarea asamblrii se prefera filetul trapezoidal(Fig. 6).

H4 = h3 = H1 + ac

d2 = D2 = d 0,5 P

d3 = d 2 h3

D4 = d + 2 ac

D1 = d 2 H1 = d P

R1max = 0,5 ac

0,15 pentru P < 2

ac= 0,25 pentru P = 25

0,50 pentru P = 612

1 pentru P > 12

12

Fig. 2.1 Filet trapezoidal.

- unde:

- p [mm]- pasul filetului;

- D1 [mm] diametrul exterior al filetului interior;

- d1 [mm] diametrul exterior al filetului exterior;

- H [mm] nlimea triunghiului generator al filetului;

- D2[mm] diametrul mediu al filetului interior;

- d2 [mm] diametrul mediu al filetului exterior;

- H1[mm] nlimea util a filetului;

- D4[mm] diametrul interior al filetului interior;

- d3[mm] diametrul interior al filetului exterior.

- H4[mm] nlimea filetului interior;

- h3[mm] nlimea filetului exterior

Din STAS 2114/1-75 se alege filetul trapezoidal Tr 16x7 8e STAS 2114/1-75, cu d3

superior celui necesar: d3=7.79 [mm], dar si cu pasul preferat.

Tabel. 1 Dimensiunile diametrelor filetului trapezoidal.

Diametrul nominal

al filetului

d [mm]

Pasul

P[mm]

Diametrul

mediu

d2=D2 [mm]

Diametrul nominal

exterior al filetului

exterior

D4 [mm]

Diametrul nominal interior

filet exterior

d3 [mm]

filet interior

D1 [mm]

16 2 15 16,5 13,5 14

13

2.1.4. VERIFICAREA CONDIIEI DE AUTOFRNARE

Daca se asimileaz micarea piuliei cu micarea unei piese pe un plan nclinat este

necesar de a se exercita o for la coborre care sa nving frecarea.

Trebuie respectat relaia: 2

2- unghiul de inclinare a spirei.

2

2d

Parctg

43,215

22

arctg

- unghiul de frecare aparent

2cos

arctg

08,7

2

30cos

12,0arctg

- coeficient de frecare pentru oel/oel, =0,11...0,12.

Se alege =0,12.

Se verifica conditia de autofranare (2

14

NmmtgM ins 11.276443,208,72

152200

Tensiunea efectiv de compresiune c, este:

MPad

Qc 2

3

4

MPac 36.155,13

220042

Tensiunea efectiv de torsiune t, este:

MPad

M tt 3

3

16

MPat 86.25,13

05.1382163

Tensiunea echivalent e, este:

actce 22 4

MPae 39.1686.2436.1522

Tensiunea admisibil pentru efort ac, este:

ac=60 [MPa]

e ac, urubul rezist la solicitrile compuse.

2.1.6. VERIFICAREA LA FLAMBAJ

Coeficientul de zveltee , este:

mini

l f

407,47375,3

160

Lungimea de flambaj lf, este:

lKl f

mml f 601205,0

15

K se alege n funcie de schema de flambaj, K=0,5

L=H+m [mm],

L=120+40=160 [mm],

H nlimea efectiv de ridicare a urubului, H=160 [mm],

m nlimea cupei, m=40 [mm]

4

4

64 32

3

4

3

minmin

d

d

d

A

Ii

375,34

5,13min i

Domeniul de flambaj este:

0 flambaj elastic

0 flambaj plastic

0 = 50 pentru OLC 45, astfel rezult c flambajul urubului este plastic.

Pentru flambajul plastic, coeficientul de siguran la flambaj c, este:

a

c

fcc

94,812,39

350c

f=350 pentru OLC 45

ca=3...5.

c ca.

16

2.2. CALCULUL URUBULUI SECUNDAR


Pentru urub se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :





In urma analizei tehnice, datorita solicitarilor medii sau mari, dar i utilizrii rare, se

folosete un otel carbon de calitate OLC 45 STAS 880-80 cu:

- c = 480 [MPa] rezistena la curgere

- r = 700840 [MPa] rezistena la rupere.

2.2.2. CALCULUL NUMRULUI DE SPIRE ALE URUBULUI PRINCIPAL

Numtul de spire z, se calculeaz cu formula:

apDdQ

z

2

1

2

4

79.1

101016

2200422

z

unde: pa= 7...13 [MPa], se alege pa= 10 [MPa].

Se adopt z=5.

Se verific condiia: z 10

Lungimea piuliei

mmH

PzH

pl

pl

1025

Se adopt Hpl=15 [mm].

17

2.2.3. ALEGEREA FILETULUI EXTERIOR

Adoptarea diametrului interior preliminar al filetului:

mmDD

mmDd

215,45,166...4

3092110...8

40

03

Alegerea filetului standardizat

Din STAS 2114/1-75 se alege filetul trapezoidal Tr 16x7 8e STAS 2114/1-75.

Tabel. 2 Dimensiunile diametrelor filetului trapezoidal.

Diametrul nominal

al filetului

d [mm]

Pasul

P[mm]

Diametrul

mediu

d2=D2 [mm]

Diametrul nominal

exterior al filetului

exterior

D4 [mm]

Diametrul nominal interior

filet exterior

d3 [mm]

filet interior

D1 [mm]

38 7 34,5 39 30 31

2.2.4. VERIFICAREA CONDIIIEI DE AUTOFRNARE

Unghiul de nclinare al spirei filetului 2 ,

69,35,34

72

2

2

arctg

d

Parctg

Unghiul aparent de frnare

12,0...11,0

81,7

2

30cos

12,0

2cos

'

'

arctg

arctg

18

Condiia de autofrnare

81,769,3 '2

2.2.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE

Momentul de torsiune care solicit urubul tM

NmmtgM

tgd

QMM

t

insIIt

01.772169,381,72

5,342200

22

'2

Tensiunea efectiv de compresiune

MPa

Dd

Q

c

c

92.453130

22004

4

22

2

0

2

3

Tensiunea efectiv de torsiune

MPa

Ddd

M

t

tt

39.10

31303016

01.7721

16

44

4

0

4

3

3

Tensiunea echivalent

MPa

MPaMPa

ac

ace

actce

80...60

7040.5039.10492.45

4

22

22

19

2.3. CALCULUL PIULIEI FIXE


Se recomand: OL37, OL42, OL50, OLC35, OLC45, Fc200, Fc250, CuSn10, CuSn11.

Se alege Fc250.

2.3.2. CALULUL NUMRULUI DE SPIRE

Numrul de spire, z

Fig 2.2

apDdQ

z

2

1

2

4

82.0

73138

2200422

z

unde: pa= 7...13 [MPa], se alege pa= 10 [MPa].

Se adopt z=6.

Se verific condiia: z 10

Lungimea piuliei

mmPzH pII 4276

20

2.3.3. VERIFICAREA SPIREI

Verificarea la ncovoiere i i la forfecare f :

aiizhd

ddQ

2

3

323

MPai 66.26438,430

305,34220032

h=0,634p

h=0,6347=4,438

ai=60...80 [MPa]

Astfel verificdu-se condiia: i ai.

affzhd

Q

3

MPaf 87.06438,430

2200

af=50...65 [MPa]

Astfel verificdu-se condiia: f af.

2.3.4. ALEGEREA DIMENSIUNILOR PIULIEI

Diametrul exterior al piuliei De, este:

mmDDe 10...84

mmDe 491039

Diametrul exterior al piuliei Dg, este:

mmDD eg 20...16

mmDg 692049

nlimea gulerului hg, este:

.10

12...8

mmhadoptaSe

mmh

g

g

21

2.3.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE

Tensiunea efectiv de traciune t, este:

MPaDD

Q

e

c 24

2

4

MPac 18.3

3949

2200422

Tensiunea efectiv de torsiune t, este:

MPa

DDD

M

e

e

inst

44

4

16

5,0

MPat 27.0

39494916

01.77215,0

44


actte 22 4

MPae 22.327.0418.322

Tensiunea admisibil pentru efort ac, este:

ac=60...80 [MPa]

e ac, piulia rezist la solicitrile compuse.

2.3.6. VERIFICAREA GULERULUI

Verificarea la strivire

MPaMPa

DD

Q

ass

eg

s

6018.14969

22004

4

22

22

22

Verificarea la forfecare

MPa

MPa

hD

Q

af

aff

ge

f

55...40

42.11049

2200

2.3.7. ALEGEREA I VERIFICAREA TIFTULUI FILETAT CARE FIXEAZ PIULIA

N CORPUL CRICULUI

Se alege tift filetat cu cresttur, cu cep cilindric M5x25, STAS 10422.

Momentul de frecare pe suprafaa de sprijin a gulerului

2,0...15,0

29.131044969

496922002,0

3

1

3

1

22

33

22

33

NmmM

DD

DDQM

g

eg

eg

g

Momentul care solicit tiftul

NmmM

MMM

s

ginsIIs

28.538329.1310401.7721

23

2.4. CALCULUL CORPULUI CRICULUI

Corpul cricului se va executa dintr-un OL 37 STAS 500/2.

Alegerea dimensiunilor corpului(fig.2.3):

Fig.2.3. Dimensiunile corpului cricului.

mmmm

mmDD

t

eci

1212...10

1012...10

67...5

556496...2

mmhHHH

mmlHH

mmHH

mmDD

gpIIc

sIIII

II

bibe

2608104222010...0

170150320

2205017050...30

1804014050...30

1

1

Verificarea corpului la compresiune c, se face cu formula:

MPa

DD

Qac

cig

c

22

4

MPac 61.1

5569

2200422

ac= 80...100 [MPa]

Se verific condiia: c ac.

24

Verificarea suprafeei de sprijin la strivire s, se face cu formula:

MPa

DD

Qas

bibe

s

22

4

MPas 21.0

140180

2200422

as= 2...2,5 [MPa]

Se verific condiia: s as

2.5. CALCULUL CUPEI

Cupa se va executa dintr-un OT 40 STAS 600.

Alegerea tiftului care solidarizeaz cupa de urub

mmdd cs 25,0...15,0

mmds 6203,0

mmddc 4...2

mmdc 20416

Se alege un tift cilindric A 6x40 STAS 1599.

Verificarea tiftului la forfecare f ,se face cu formula:

Forfecare

MPadd

Maf

sc

t

f

2

4

MPaf 65.13620

01.772142

af=65...80 [MPa]

Se verific condiia: f af

Strivire tift-cup

MPa

dDd

Mas

ccs

t

s

22

4

25

MPas 58.20

20303

01.7721422

mmdD cc 6,1...4,1

mmDc 30205,1


Strivire tift-capul urubului

MPadd

Mas

cs

t

s

2

6

MPas 30.19206

01.772162

as=100...120 [MPa]


Verificarea seciunii micorate a capului urubului la solicitri compuse c ,se face cu formula:

MPa

ddd

Q

c

cs

c

c

33.11

2064

20

2200

4

2

2

c

sc

tf

d

dd

M

1

16

3

MPaf 00.2

20

6120

01.772116

3


acfce 22 4

MPae 01.1200.2433.1122

26

2.6. CALCULUL RANDAMENTULUI

IIIIIIIIIIIIIII

tgdtgd

tgdtgd

22

2222

3,0

69,381,75,3443,208,715

69,35,3443,215

tgtg

tgtg

2.7. PROIECTAREA SISTEMULUI DE ACTIONARE

Fig. 2.4. Schema mecanismului de acionare cu clichet vertical.

2.7.1. CALCULUL LUNGIMII MANIVELEI

Momentul ncovoietor total Mit, se calculeaz cu formula:

NmmMMMM insIIfmit

NmmM it 01.837101.7721650

Fora cu care acioneaz un om Fm:

Fm=150...300 [N]

Se adopt Fm=250 [N]

27

Lungimea de calcul a manivelei Lc, se calculeaz cu formula:

mmFnK

ML

m

it

c

mmLc 48.3325011

01.8371

n numrul de muncitori, n=1 sau 2

K coeficient de nesimultaneitate a aciunii muncitorilor,

K=1, pentru n=1

K=0,8, pentru n=2.

Lungimea manivelei L, se calculeaz cu formula:

mmlLL occ

l0 lungimea suplimentar pentru prinderea cu mna a manivelei,

l0=50 [mm], pentru n=1

l0=100 [mm], pentru n=2.

Se adopt l0=50 [mm], deoarece, cricul va fi acionat de o singur persoan.

mmLc 2,1315021,81

Se consider lungimea manivelei L=132 [mm].

2.7.2. CALCULUL PRELUNGITORULUI

Dac L 200...300 [mm], mecanismul de acionare se realizeaz din manivela propiu-zis,

cu lungimea Lm= L, fr a mai fi nevoie de un prelungitor.

Conform calculelor, cricul din tema de proiect va fi acionat far prelungitor.

28

2.7.3. CALCULUL ROII DE CLICHET

ALEGEREA MATERIALULUI

Pentru roata de clichet se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :





Roata de clichet se va executa dintr-un OLC45 STAS 880.

ALEGEREA DIMENSIUNILOR

mmdDm 8,1...6,1

mmDm 653865,1

z numul de dini, z=8, 10 sau 12.

Se adopt z=10.

mmz

Db m

2

mmb 82,10102

65

Se adopt b=11 [mm]

mmbh )8,0...6,0(

mmh 8,8118,0

mmhDD mi

mmDi 2,568,865

mmhDD me mmDe 8,748,865

29

mmda )2...1(5,0

mma 181385,0

VERIFICAREA ROII DE CLICHET LA SOLICITRII

Verificarea dintelui la ncovoiere i ,se face cu formula:

MPab

hFai

l

i

2

3

MPai 79.0811

8,825832

ND

MF

m

it

l

2

NFl 56.25765

01.83712

grosimea roii de clichet, =6...10 [mm],

Se adopt =8 [mm].

as=100...120 [MPa]

Se verific condiia: ai as.

Verificarea dintelui la forfecare f ,se face cu formula:

MPab

Faf

l

f

MPaf 93.2811

258

af=80...100 [MPa]

Se verific condiia: f af.

Verificarea suprafeei de contact a dintelui la strivire s ,se face cu formula:

MPah

Fas

l

s

MPas 66.388,8

258

as=100...120 [MPa]

30

Se verific condiia: s as.

Verificarea asamblrii pe contur poligonal la strivire s ,se face cu formula:

MPaan

Mas

t

it

s

2

2

MPas 86.010186

01.837122

n=6, pentru asamblarea pe contur hexagonal

t=+2 [mm]

t=8+2=10 [mm]

as=100...120 [MPa]


2.8. CALCULUL CLICHETULUI


Pentru clichet se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :





Clichetul se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.


mmDl mi 1...8,0

mmli 65651

i

m

l

Dtg

zarctg

2arcsin

42

19,7

672

65arcsin

1042 tgarctg

31

5...3 1189,219,8

mmdb 12...6

mmdb 6

mmdR b 6

mmdm b 25,2...75,1

mmm 1262

mm8

mme 8

mmg 15

VERIFICAREA CLICHETULUI LA COMPRESIUNE EXCENTRIC

Tensiunea total tot ,va fi:

MPag

eFai

l

tot

2

6

MPatot 88.6815

825862

as=100...120 [MPa]

Se verific condiia: ai as.

2.9. CALCULUL MANIVELEI PROPRIU-ZISE


Pentru manivel se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :



Manivela se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.

32


mmi 6,0...5,0

mmi 485,0

mmdD pe )10...6(

mmD 18810

mmDb 181

VERIFICAREA MANIVELEI LA SOLICITRI

Tensiunea de ncovoiere din seciunea C-C i ,va fi:

MPa

dDD

lLLFnKai

pe

mcmi

44

32

MPai 2,76

10181832

501322,13125011

44

l lungimea prelungitorului, l=50...80 [mm]

Se alege l=80 [mm].

ai=100...120 [MPa]

Se verific condiia: i ai.

Tensiunea de ncovoiere din seciunea B-B i ,va fi:

MPadb

lLFnKai

b

icm

i

6

2 12

1

MPai 46,21

6

46182

282,131250112

i=100...120 [MPa]


33

2.10. CALCULUL BOLULUI CLICHETULUI


Pentru bol se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :



Bolul se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.

VERIFICAREA BOLULUI LA SOLICITRI

Se alege un bol A 6x25 STAS 5754/2 OL 50.

Verificarea bolului la forfecare f , se face cu formula:

MPad

Faf

b

l

f

42

2

MPaf 56.4

4

62

2582

f=60...80 [MPa]

Se verific condiia: f af.

Verificarea bolului la strivire s , se face cu formula:

MPad

Fas

ib

l

s

MPas 37.586

258

s=60...80 [MPa]


Verificarea bolului la ncovoiere i , se face cu formula:

MPad

F

ai

b

ti

l

i

3

28

34

MPai 33.246

42

82588

3

s=100...120 [MPa]


35

BIBIOGRAFIE

1. Jula, A.- Mecanisme urub-piulia. ndrumar de proiectare. Ed. Ex Libris, 2000

2. arc, I.- Organe de masini Note de curs, Universitatea din Oradea , 2012

36

OPIS

Aceast lucrare conine:

- 36 pagini format A4

- 9 figuri

- 2 tabele

- 110 formule

CRIC CU Dubla Actiune-codrean Andrei

Documents

Transcript of CRIC CU Dubla Actiune-codrean Andrei