CAPITOLUL 3 Contribu?ii privind elaborarea metodologiei de cercetare (metodologia general? de cercetare utilizat? pentru atingerea obiectivelor) 3.1. Stabilirea tipurilor de probe supuse cercet?rii n cazul cerecet?rilor, desf??urate n incinta S.C. Rulmen?i S.A. Brlad, am f?cut analize asupra strunjirii cu viteze mari a inelelor de rulment tratate termic. n cazul strujirii dure a inelelor de rulment, aceasta se execut? asupra suprafe?elor ce necesit? opera?ii de rectificare multiple de degro?are, semifinisare ?i finisare (rugozitatea suprafe?elor ce va fi luat? n considerare este cea rezultat? n urma opera?iilor de rectificare), sau aceea?i opera?ie executat? succesiv cauza fiind adaosul de strunjire prea mare sau deforma?iile cauzate de tratamentul termic secundar (torsiune). Strunjirea dur? cu vitez? mare ?i-a dovedit eficien?a att calitativ?, prin execu?ia suprafe?elor la un nivel de calitate corespunz?tor rectific?rii de finisare, ct ?i economic? prin utilizarea unui singur utilaj, reducnd astfel timpii de preg?tire-ncheiere la opera?iile respective, ct ?i la utilizarea unei game reduse de SDV-uri. Dup? analiza pe care am efectuat-o, n cadrul S.C. RULMEN?I S.A. am observat c? eficien?a este dovedit? n cazul rulmen?ilor cilindrici ?i oscilan?i cu diametre exterioare peste 400 mm. Fig. 3.1. Inel interior ?i exterior al unui rulment radial cu role 1 Inel exterior; 2 Inel interior 3.2. Materiale ?i echipamente folosite n cercetare: descriere utilaje de prelucrare, echipamente de laborator. Pentru prelucrarea pieselor tratate termic utiliznd viteze mari de prelucrare s-au folosit mai multe tipuri de strunguri cu comand? numeric? DOOSAN ?i OKUMA. n cazul analizei efectuate n cadrul tezei, am utilizat att unul ct ?i cel?lat tip de utilaj pentru a avea o imagine clar? asupra execu?iei acestui tip de opera?ie, fiind un pionerat n domeniul prelucr?rii inelelor de 20 rulment, n cazul societ??ii unde sa desf??urat analiza, att a suprafe?elor exterioare, a c?ilor de rulare (acestea fiind supra?ete mari de prelucrare), ct ?i a gulerelor laterale ?i interioare (suprafe?e foarte mici). Aceast? alegere am f?cut-o pentru a efectua o compara?ie ntre abaterile ce pot ap?rea pe diferite suprafe?e utiliznd varia?ii ale vitezei de rota?ie, ale avansului de lucru ?i adncimii de a?chiere. 3.2.1. Descriere utilaje de prelucrare Fig.3.2. Strung pentru prelucrarea cu viteze mari tip OKUMA V80R Caracteristicile strungului OKUMA V80R sunt prezentate n tabelul de mai jos: Tabelul 3.1. Principalele caracteristici ale strungului OKUMA V80 OKUMA V80 Caracteristici Unitate Specifica?ii Capacitate Diametrul de strunjire mm ? 800-1000 Lungimea maxim? de strunjire mm 840 Greutatea piesei Kg 800 Diametrul maxim de rotire mm ? 1000 Papu?a fix? Diametrul frontal al bro?ei mm ? 200 Alezajul mm ? 115 raport 1/20 Gaura prin universal mm ? 110 Ac?ionare bro?? Num?rul treptelor de viteza Variabil? Tura?ia la arborele principal mm-1 3 la 250 (joas?) 13 la 1250 (nalt?) 21 Fig.3.3. Strung pentru prelucrarea cu viteze mari tip DOOSAN PUMA 300 Caracteristicile strungului Puma 300 sunt prezentate n tabelul de mai jos: Tabelul 3.2. Principalele caracteristici ale strungului PUMA 300 PUMA 300 Caracteristici Unitate Specifica?ii Capacitate Diametrul de strunjire mm ? 200-370 Lungimea maxim? de strunjire mm 530 Greutatea piesei Kg 520 Diametrul maxim de rotire mm ? 500 Papu?a fix? Diametrul frontal al bro?ei mm ? 150 Alezajul mm ? 80 raport 1/20 Gaura prin universal mm ? 76 Ac?ionare bro?? Num?rul treptelor de vitez? Variabil? Tura?ia la arborele principal RPM 35-3500 Aceste centre de prelucrare se utilizeaz? pentru diferite tipuri de inele de rulmen?i ?i opera?ii, n func?ie de capacitatea de prelucrarea a acestora. n cazul centrelor de prelucrare tip DOOSAN prelucrarea se face pe orizontal?, cu prinderea n buc?e elastice, iar n cazul celor de tip OKUMA prelucrarea se face pe vertical?, fixarea piesei realizndu-se pe platou magnetic. n acest tip de prelucrare s-au utilizat urm?toarele tipuri de pastile produse de Korloy Company ?i Sandvik Coromant: 22 - PDUNR/L ?i VBMW Fig. 3.4. Pastilele PDUNR/L ?i VBMW, mod de prindere pe cu?it Cteva dintre caracteristicile acestor tipuri de pastile sunt prezentate n tabelele de mai jos: Tabelul 3.3. Caracterisiticile pastilelor VBMW, SVJBR/L Tabelul 3.4. Caracteristicile pastilelor DNMA, PDJNR/L 23 - DNMA, PDJNR/L, SVJBR/L si SVJCR/L Fig. 3.5. Pastilele DNMA, PDJNR/L, SVJBR/L, SVJCR/L, mod de prindere pe cu?it Cteva dintre caracteristicile acestor tipuri de pastile sunt prezentate n tabelele de mai jos: Tabelul 3.5. Caracteristicile pastilei SVJCR/L 3.2.2.Echipamente de laborator Pentru m?sur?tori s-au folosit echipamentele din laboratorul de m?sur?tori (figura 3.6.) precum ?i echipamente de atelier, aflate n dotarea locurilor de munc?, la utilajele care execut? prelucrarea inelelor. Fig. 3.6. Vedere general? cu laboratorul de m?sur?tori 24 3.2.2.1.M?surarea profilelor suprafe?elor ?i a rugozit??ilor acestora Pentru m?surarea abaterilor de form? ale suprafe?elor (rectilinitate, abatere fa?? de un profil dat, abaterea fa?? de un arc de cerc, raz?, rugozit??i: Ra, Rt) s-a folosit echipamentul Form Talysurf Series 2 (figura 3.7. ?i figura 3.8.) Fig.3.7. Form Talysurf Series 2 3.2.2.5. M?surarea abaterii de la circularitate a suprafe?elor de revolu?ie Pentru m?surarea abaterilor de la circularitate s-a utilizat echipamentul de laborator Talyrond 73 (figura 3.11.) produs de firma Taylor-Hobson ?i dotat cu PC, imprimant? ?i soft nou pentru analiza datelor. Fig 3.11. Talyrond 73 1 2 3 4 5 25 3.3. Metode de control ?i verific?ri folosite; metodologia de cercetare utilizat? Ca metode de control n societate se utiliz? inspec?ia 100% sau controlul prin e?antionare bazat pe AQL. Prin AQL ( Nivel de calitate acceptabil) se n?elege o limit? aleas? ntre ceea ce se consider? ca fiind o medie acceptabil? a produsului ?i ceea ce nu este acceptabil. E?antion este definit ca fiind unul sau mai multe produse prelevate aleatoriu din lot, care se analizeaz? la parametrii specifica?i ?i, n baza celor constatate, s? constituie suportul decizional referitor la lotul de produse sau procesul care a generat lotul de produse. Se folosesc plane de e?antionare simpl? (Plan de e?antionare simpl? - plan de verificare a lotului care const? n prelevarea unui singur e?antion ?i este descris de trei numere: efectivul e?antionului, num?rul de acceptare ?i num?rul de respingere. Nivel de verificare (Nv) - caracteristica unui plan de verificare, aleas? aprioric, care stabile?te dependen?a dintre efectivul e?antionului ?i efectivul lotului. Num?r de acceptare (A) - valoarea maxim? a num?rului de defecte admise la un parametru, depistate ntr-un e?antion, astfel nct s? permit? luarea deciziei de acceptare a lotului. Num?r de respingere (R) - valoarea minim? a num?rului de defecte la un parametru, depistate ntr-un e?antion, astfel nct s? impun? luarea deciziei de respingere a lotului. Inspectia 100% este evident?, ea constnd n inspectarea tuturor pieselor ce formeaz? un lot. Pentru fiecare opera?ie executat? exist? plane de control care prev?d frecven?a de control n func?ie de capabilitatea utilajului. Pentru determinarea capabilit??ii [85] se calculeaz? mai nti abaterea medie p?tratic? pentru e?antionul prelevat. 1) (12_?????nxsnii x (3.1.) Unde: _x este media subgrupului , xi valorile individuale, n num?rul de piese din e?antion sau pentru ntreaga popula?ie NNii x ?? ??12) ( ?? (3.2.) Unde: ? reprezint? media popula?iei ?i N num?rul de piese din ntreaga popula?ie. Se determin? astfel o capabilitate a utilajului [88] care este definit? drept raportul dintre valoarea cmpului de toleran?? raportat? la de ?ase ori valoarea abaterii medii p?tratice 26 sT Tci sm???6 (3.3.) Formula de mai sus arat? o capabilitate a utilajului cm care nu depinde de pozi?ionarea valorii medii a e?antionului ? fa?? de cmpul de toleran?? ci doar de precizia utilajului, sau ct de precis e utilajul fa?? de toleran?a impus? (care este capabilitatea sa de a prelucra piese cu precizia impus?) ?i nu depinde de cum este reglat? dimensiunea rezultat? fa?? de cmpul de toleran??. Astfel, dac? ma?ina este etalonat? gre?it, cu toate c? ea este precis? ?i are cm suficient de mare, poate executa doar piese rebut. 3.3.1. Modul de aplicare a controlulului statistic al procesului SPC Trebuie subliniat faptul c? un control al procesului nu trebuie confundat cu un control obi?nuit al pieselor. Toate caracteristicile de calitate, verificate, fiind rezultatul unui proces de fabrica?ie este cunoscut sub denumirea de popula?ie. Nu se poate confunda procesul cu popula?ia, deoarece popula?ia sau lotul reprezint? un grup de elemente fizice, pe cnd procesul nu poate fi interpretat ca un produs ci ca un fenomen. Factorii de care depind procesul sunt: ma?ina, materialul, manopera etc. E?antionul poate fi reprezentat de o pies? sau un grup restrns de piese, extrase n ordinea prelucr?rii. Num?rul de piese dintr-un e?antion, n general ntre 2........10 piese, reprezint? o frac?iune din num?rul total de piese extrase ntmpl?tor pentru control. Formarea e?antioanelor este o faz? de o importan?? major? n analiza proceselor de fabrica?ie. Kume [73] a demonstrat c? o formare gre?it? a e?antioanelor poate duce la o fi?? de control inutil?. nainte de culegerea datelor, trebuie s? se fixeze ce caracteristic? de calitate se urm?re?te n cadrul analizei procesului. Baron ?i Kume [23,73] ne propune respectarea unor condi?ii nainte de realizarea e?antioanelor : - procesul, din punct de vedere tehnic trebuie condus n condi?ii medii; - informa?iile culese ntr-o anumit? perioad? de timp vor fi grupate mpreun?; - e?antioanele vor fi create prin diferite modalit??i de grupare, realiznd variante pentru schimbarea num?rului de piese din grup; - schimbnd modul de grupare a datelor din interiorul unei grupe, se produce o schimbare a factorilor, n consecin?? este realizat? o alternare a variantelor din interiorul e?antionului; 27 La alegerea num?rului de piese din e?antion, Montgomery n [88, 89], ne propune s? ?inem seama de urm?toarele recomand?ri : - pentru cazul n care analiza calit??ii este costisitoare sau distructiv?, e?antionul va fi format din 23 piese; - n cazul unei analize deosebit de importante, volumul e?antionului va fi de 710 piese. O importan?? deosebit? se acord? aparatului cu care se face m?suratoarea. Este recomandat ca precizia acestuia s? fie de 10%......60% din toleran?a caracteristicii de calitate m?surat?. E?antionul extras, din num?r redus de piese, nu poate ilustra complet ?i corect desf??urarea procesului. Indicatorul e?antionului nu poate fi confundat cu indicatorul ntregului lot de piese ce se prelucreaz?. Acest indicator a fost denumit de Baron [23] eroare de reprezentativitate. Prin metode statistice, cu o anumit? probabilitate, pentru fiecare parametru se poate determina intervalul s?u de varia?ie admisibil?, numit interval de ncredere sau interval de control. Limitele acestui interval se numesc limite de control (LC), existnd o limit? de control superioar? (LCS) ?i o limit? de control inferioar? (LCI). n mod obi?nuit, la o desf??urare normal? a procesului de fabrica?ie, limitele de control sunt stabilite n a?a fel nc?t probabilitatea dep??irii lor s? fie redus?. Dep??irea acestor limite este un semnal al apari?iei n proces a unui eveniment nedorit. Tot Baron [23] ne arat? c? intervalul de ncredere este cuprins ntre 3?. n practic?, pentru a m?ri siguran?a n conducerea proceselor, sunt folosite uneori intervale de ncredere mai mici de 2? sau chiar ?. Limitele acestor intervale, care sunt de obicei sub 3?, se numesc limite de supraveghere. Aceste limite de supraveghere pot fi inferioare sau superioare. Procesul de formare a e?antioanelor trebuie s? ?in? seama de modul de varia?ie a caracteristicii de calitate din interiorul fiec?rui e?antion. n vederea realiz?rii stabilit??ii procesului se ntocmesc diagrame de control. Diagramele de control sunt grafice pe care sunt trasate anumite limite de control, fiind reprezentate valorile unor parametri statistici pentru o serie de e?antioane. Diagramele de control pot fi pentru : valori cantitative ?i pentru controlul prin atribute. Diagramele de control pentru valorile cantitative se utilizeaz? pentru a ?ine sub control fie media, fie dispersia procesului. Este necesar? folosirea combinat? a diagramei de control pentru medie (diagrama X ) ?i a unei diagrame pentru amplitudine (diagrama R) sau a unei diagrame pentru abaterea standard (diagrama s). 28 Cea mai folosit? este diagrama de control X R ? , ea asigurnd o bun? eficacitate controlului ?i este mai simplu de aplicat. Centrul de grupare se verific? cu o diagrama de tip X , reprezentnd valoarea medie a fiec?rui e?antion, iar precizia cu o diagrama de tip R, reprezentnd amplitudinea (dispersia valorilor din e?antion). Pruteanu [103] arat? c? diagramele X S ? sunt folosite numai atunci cnd trebuie asigurat? o eficacitate nalt? a controlului (n cazul produselor scumpe sau a celor la care precizia opera?iilor trebuie s? fie nalt?). 3.3.2. ntocmirea ?i utilizarea unui plan de control A controla un proces nseamn? a rula acel proces la valoarea ?int? a sa cu varia?ii minime ale sale. Un proces este controlat atunci cnd se cunosc intr?rile critice ?i cnd acestea sunt controlate. Controlarea ie?irilor procesului e de fapt o monitorizare a acestuia. Adev?ratul control al procesului const? n controlul inputurilor critice. Pentru a putea controla intr?rile critice ale procesului se ntocme?te un Plan de Control. Un plan de control este o list? a tuturor activit??ilor ce trebuiesc executate pentru a controla procesul. El va identifica ?i g?urile din sistemul de control al procesului. Scopurile unui plan de control sunt : - Institu?ionalizarea mbun?t??irilor procesului; - Eviden?ierea zonelor ce necesit? instruire sau cercetare suplimentar?; - De a reflecta strategia pe termen lung; - De a asigura un sumar al informa?iilor de control ale procesului. Un plan de control tipic ar trebui s? con?in? 4 zone distincte (figura 3.22) : - Date de identificare ale procesului; - Specifica?ii ale procesului, cerin?e ?i m?sur?tori; - Metoda de e?antionare pentru efectuarea m?sur?torilor; - Ac?iuni, decizii ?i documenta?ii specifice pentru controlul procesului. Un exemplu de Plan de control pentru un proces de rectificare a inelelor de rulment este redat n figura 3.15. Fig 3.15. Exemplu de plan de control cu cele 4 zone distincte 29 Men?ionez c? aceste metode de control vor fi aplicate mpreun? sau separat n cadrul controlului sau monitoriz?rii proceselor de prelucrare sau a proceselor de inspec?ie a elementelor de rulment. CAPITOLUL 4 Contribu?ii n domeniul cercet?rilor experimentale privind prelucare prin strunjire a elementelor de rulmen?i 4.1. Contribu?ii privind crearea bazei de date comparative pentru opera?iile de strunjire dur? versus opera?iile de rectificare Pentru realizarea acestei analize comparative mi-am propus s? analizez, n cadrul sec?iei Rectificare din S.C. Rulmen?i S.A. Brlad, opera?ia de finisare la rectificare ?i strunjire dur? guler lateral al reperului WJ 120/240 M inel exterior, rulment cilindric pe un singur rnd de role, ?i a opara?iei de finisare exterioar? la reperul 690824 inel exterior. Opera?ia de rectificare de finisare guler lateral se execut? pe ma?ina de rectificat MRG 350 iar cea de strunjire dur? se execut? pe ma?ina Puma 300. Opera?ia de finisare a diametrului exterior al inelului exterior se execut? n cazul rectific?rii pe ma?ina de rectificat f?r? centre de tip MA 3487, iar cea de strunjire dur? se execut? pe ma?ina OKUMA V80 rezultatele ob?inute fiind prezentate n figura 4.1. Fig. 4.1. Selec?ie din baza de date realizat? 4.2. Contribu?ii privind analiza tipurilor de defecte existente ?i ponderea lor Pentru studiul calit??ii suprafe?elor ob?inute n urma strunjirii dure s-au luat n calcul diver?i parametri calitativi drept indicatori ai calit??ii suprafe?elor prelucrate. Ace?ti parametri sunt : ? rugozit??ile Ra, Rz, Rt. 30 ? abaterea de la profilul dat al suprafe?ei Pt Pentru studiul influen?ei procesului de strunjire dur? la viteze mari asupra acestor parametri s-au organizat experimente constnd n test?ri ?i m?sur?tori n care ace?ti parametri men?iona?i sunt considera?i parametrii de ie?ire ai procesului sau experimentului; Parametrii de intrare ai procesului de strunjire dur? la viteze mari studia?i sunt : ? viteza de a?chiere Vc, ? avansul de lucru f, ? adncimea de a?chiere t, ? uzura fe?ei de a?ezare a placu?ei a?chietoare, ? unghiul de degajare a a?chiei, ? forma pl?cu?ei de a?chiere, ? tipul suprafe?ei strunjite (cilindric? interioar?, cilindric? exterioar?, plan?, profilat?). Deoarece am ales numero?i parametri de intrare ?i de ie?ire ai procesului, organizarea unui singur experiment care s? cuprind? to?i ace?ti parametri era foarte dificil? ?i cu rezultate improbabile datorit? combina?iei extrem de mari de factori. Ca urmare, pentru fiecare parametru de ie?ire am organizat experimente ?i m?sur?tori separate n care am studiat varia?ia acestor parametri n func?ie de combina?ia a doi dintr parametrii de intrare cei mai semnificativi. Experimentele s-au efectuat pentru strunjirea inelelor de rulmen?i din o?el 100 Cr c?lite ?i revenite, avnd o duritate de 58-62 HRC. Datele de intrare ?i de iesire s-au centralizat n baze de date Excel ?i prelucrarea lor s-a f?cut cu programe software de prelucrare a datelor Minitab si Mathlab. De asemenea aceste rezultate s-au comparat ?i cu rezultatele ob?inute n urma prelucr?rii prin rectificare. Bazele de date ?i diagramele m?sur?torilor sunt anexate. n urma studiului influen?ei parametrilor de intrare ai procesului asupra calit??ii suprafe?ei prelucrate s-a putut optimiza parametrii de intrare ai procesului n vederea mbun?t??irii calit??ii suprafe?elor prelucrate. 4.2.1. Rugozitatea Ra ob?inut? la strunjirea dur? cu viteze mari a suprafe?elor cilindrice exterioare. Influen?a vitezei de a?chiere ?i a avansului de lucru n urma m?sur?torilor experimentale, n care: avansul de lucru este ntre 0,170,25 mm/rot viteza de lucru este cuprins? ntre 85135 m/min ?i adncimea de a?chiere este constant?; s-au trasat graficele din figurile 4.2, 4.3 ?i 4.4. Dup? cum se vede din acestea, pentru acest proces, rugozitatea Ra cre?te rapid ?i relativ liniar odat? cu cre?terea avansului de lucru ?i este aproape constant?, cu o u?oar? tendin?? de sc?dere, odat? cu cre?terea vitezei de lucru. 31 1 140Ra[microni]0.20200.250.300.351000.15 Vc[m/min]800.200.25f[mm/rot]Rugozitatea Ra la prelucrarea prin strunjire duraSuprafete cilindrice exterioare Fig.4.2. Analiza rugozit??ii Ra raportat? la viteza ?i avansul de lucru 1 14020Ra[microni]0.200.2515 000.30Vc[m/min]0.350.1 800.200.25f[mm/rot]Rugozitatea Ra la prelucrarea prin strunjire duraSuprafete cilindrice exterioare Fig.4.3. Reprezentarea grafic? a datelor prelevate a Ra func?ie de viteza ?i avansul de lucru 32 f[mm/rot]Vc[m/min] 0.250 0.225 0.200 0.175 0.150130120110100908070Ra[microni]0.24 - 0.280.28 - 0.32> 0.32< 0.200.20 - 0.24Ra functie de viteza de aschiere si avans de lucru Fig.4.4. Analiza ponderii datelor prelevate a Ra func?ie de viteza ?i avansul de lucru Rugozitatea Ra ob?inut? la strunjirea dur? cu viteze mari a suprafe?elor cilindrice interioare ?i a suprafe?elor plane. Pentru a avea o imagine clar? asupra m?rimii rugozit??ii Ra, a calit??ii suprafe?ei n general, n func?ie de opera?ia de prelucrare, vom efectua o analiz? asupra mai multor metode de prelucrare prin strunjire dur? respectiv a strunjirii suprafe?elor plane, exterioare ?i interioare. 140120Ra_ext0.200.251000.30Vc[m/min]0.350.15 800.200.25f[mm/rot] Ra_ext vs Vc[m/min], f[mm/rot] Fig. 4.17. Analiza rugozit??ii Ra raportat? la avansul de lucru ?i viteza de lucru, a suprafe?elor exterioare 33 140120Ra_int0.200.240.281000.32Vc[m/min]0.15 800.200.25f[mm/rot]Surface Plot of Ra_int vs Vc[m/min], f[mm/rot] Fig. 4.18. Analiza rugozit??ii Ra raportat? la avansul de lucru ?i viteza de lucru, a suprafe?elor interioare 140120Ra_plan0.200.241000.28Vc[m/min]0.320.15 800.200.25f[mm/rot]Surface Plot of Ra_plan vs Vc[m/min], f[mm/rot] Fig. 4.19. Analiza rugozit??ii Ra raportat? la avansul de lucru ?i viteza de lucru, a suprafe?elor plane 34 DataRa_plan Ra_int Ra_ext0.350.300.250.200.15Comparatie intre rugozitatile Ra Fig. 4.20. Analiza mediilor datelor prelevate ?i a dispunerii acestora n cele trei cazuri Fig. 4.21. Analiza rugozit??ii Ra n cazul celor trei tipuri de prelucr?ri analizate Dup? efectuarea acestor analize se observ? c? rugozitate Ra prezint? valori mai mari, att a mediei datelor prelevate ct ?i a valorilor n sine, rezultate la prelucr?rile suprafe?elor interioare n raport cu datele prelevate n cazul celorlate tipuri de prelucr?ri. Compara?ii ntre Ra, Rz ?i Rt la strunjirea dur? Pentru a putea trage concluziile finale referitoare la parametrii de ie?ire ce vor fi mai departe supu?i analizei statistice, vom analiza comparativ datele prelevate pentru cele trei tipuri de rugozit??i. 35 Aceast? analiz? o vom prezenta att fa?? de principalii parametri ai regimului de a?chiere, rezulta?i din graficele prezentate anterior respectiv viteza de lucru, avansul de lucru ?i adncimea de a?chiere, ceilalti parametrii ca unghiul de degajare a cu?itului de strung ?i uzura sculei avnd o influe?? mic? asupra suprafe?ei prelucrate sau chiar nicio influent?. O alt? analiz? de determinare a rugozit??ii suprafe?ei va face compararea diferitelor date prelevate n cazul opera?iilor de rectificare ?i strunjire dur?, pentru determinarea eficien?ei alegerii opera?iei de strujire dur? n detrimentul opera?iei de rectificare. Fig. 4.35. Analiza comparativ? a rugozit??ilor Ra, Rz, Rt raportate la o adncime de a?chiere constant? Fig. 4.36. Analiza comparativ? a rugozit??ilor Ra, Rz, Rt raportate la un avans de lucru constant 36 Observ?m c? exist? potrivire, aproape perfect?, ntre forma graficului pentru Rz ?i Rt n ambele cazuri ?i mici diferen?e n cazul Ra. Tabelul 4.7. Tabel cu rezultate experimentale Comparnd rugozit??ile Ra ?i Rz n cazul rectific?rii ?i strunjirii dure se ob?in urm?toarele grafice de analiz? comparativ?: Fig. 4.37. Analiza comparativ? ntre Ra ?i Rz n cazul strujirii dure ?i rectificare Se observ? c? pentru o rugozitate Ra relativ constant?, la strunjirea dur? rezult? Rz mai mic dect la rectificare. Aceasta nseamn? c? practic pe lungimi mici cum e lungimea de m?surare a suprafe?ei, la strunjirea dur? rezult? o suprafa?? mai uniform? dect la rectificare. Acela?i lucru rezult? ?i dac? compar?m raportul dintre rugozit??ile Ra ?i Rz la rectificarea ?i la strunjirea dur? a suprafe?elor interioare a inelelor de rulment c?lite (fig. 4.38) 37 Fig. 4.38. Analiza comparativ? ntre raportul Rz/Ra n cazul strujirii dure ?i rectificare Raportul Rz/Ra n cazul strunjirii dure este mai mic, aceasta nsemnnd practic c? pe lungimi mici de m?surare suprafa?a rezultat? n urma strunjirii dure este mai uniform?. 4.3. Contribu?ii experimentale ob?inute n urma analizelor efectuate. Rezultate experimentale ob?inute, analiza ?i interpretarea lor Pentru analiza parametrilor regimului de a?chiere, ce influen?eaz? calitatea suprafe?ei ob?inute n urma strunjirii dure cu viteze mari, am ales drept parametru reprezentativ pentru calitatea suprafe?ei rugozitatea Ra a acesteia ?i vom studia influen?a parametrilor regimului de a?chiere asupra acesteia. Parametrii regimului de a?chiere, ce pot s? influen?eze rugozitatea suprafe?ei, i-am determinat n urma unei analize f?cute pe baza diagramei Ishikawa. RugozitateasuprafeteiRaMasuratoriMetodaMaterialMediuMuncitorMasinagrad uzuraalimentaredispozitiv prinderebatai radiale si axialevibratiiviteze reglabileajustarea fina aCNCrigiditatereglajdisciplinaexperientanivel calificareeliminare vaporieliminare spantemperaturatip racirepiesascularegim lucruCNC/ strung universalmanual/automatlaboratoretalonaparat de masurareglaj di spozitivreglaj cutitereglaj prinderereglaj parametriuzuraraza la varfunghi la varfunghi degajareunghi asezareprinderetip suporttip pastiladuritateabateri de formaabateri di mensionaleadinci me aschiereavansvitezaDiagrama cauza-efect pentru strunjirea dura Figura 4.49. Reprezentarea principalelor defecte ntr-o diagrama Ishikawa 38 n urma analizei diagramei cauz?-efect, unii parametri au fost considera?i drept variabile ce nu pot fi exact m?surate (variabile tip zgomot), iar al?ii au fost considera?i ca fiind mai pu?in importanti ?i cu influen?? minor? asupra rezultatului final. Ca urmare am ales pentru testare numai parametri constan?i ?i strict controla?i: ? strung cu comanda numeric? tip PUMA 300, f?r? uzur?, f?r? b?t?i radiale ?i axiale (< 0,01 mm), f?r? vibra?ii; ? r?cire cu aer, temperatura mediului 17 C; ? cura?irea ?panului de c?tre muncitor de pe t?i?ul sculei dup? fiecare prelucrare ?i cur??irea ?panului de pe dispozitivul de prindere nainte de fixarea unei noi piese; alimentare manual? ? reper NU315E-10 pentru care ma?ina este foarte rigid? (reper foarte mic pentru dimensiunile ?i rigiditatea ma?inii); ? prindere pe membran? elastic?; ? m?sur?tori doar n laborator pe Talysurf, personal laborant supercalificat; ? strungar cu categoria 6, 5 ani experien?? n strunjire dur?, permanent supravegheat de c?tre conduc?torul experimentului; reglajele f?cute de c?tre acela?i muncitor pe toat? durata test?rii; ? aceea?i for?? de prindere pe dispozitivul de prindere a piesei cu membran? elastic?; ? piesa cu duritate 58-62 HRC, rectificat? ebo? exterior pe diametrul de prindere, cu ovalit??i de 0,5mm ale suprafe?ei de prelucrat ?i b?taie radial? 0.7 mm; ? tipul suportului depinde n primul rnd de tipul suprafe?ei strunjite (interior, exterior, plan?). Ace?ti parametri i-am considerat drept constan?i ?i invariabili n timpul test?rii, deci ei nu vor influen?a rezultatul final. n acord cu diagrama Ishikawa, ?innd seama de preciz?rile anterioare, au r?mas de testat influen?a urm?torilor parametri: 1. Adncimea de a?chiere; 2. Viteza de a?chiere; 3. Avansul de lucru; 4. Tip pastil?; 5. Uzura fa?? a?ezare; 6. Uzura fa?? degajare; 7. Unghi la vrf; 8. Unghi de degajare; 39 9. Unghi de a?ezare; 10. Raza la vrf; Pentru a determina care din ace?ti 10 parametri de intrare ai procesului de strunjire dur? cu viteze mari este parametru critic pentru calitatea suprafe?ei ob?inute vom testa statistic fiecare parametru n parte. Vom efectua un test pe mai multe piese la care tot regimul de a?chiere ?i condi?iile de a?chiere vor fi constante cu excep?ia parametrului studiat. Acesta va avea dou? sau trei valori, piesele ob?inute vor fi numerotate ?i m?surat? n laborator Ra pentru fiecare din ele. Apoi, se va face analiza statistic? a datelor ob?inute. Aceast? analiz? ne va indica dac? parametrul respectiv este sau nu critic pentru proces. Pentru analiza statistic? vom folosi metoda test?rii ipotezelor, cu ipotez? nul? ?i ipotez? alternativ?. Valoarea p-value calculat? de Minitab va fi cea care va indica ipoteza adev?rat?. Testarea statistic? a ipotezelor poate fi utilizat? pentru a r?spunde la ntreb?ri practice pe baza chestion?rii bazei de date. 1. Adncimea de a?chiere Cu acela?i regim de lucru vom executa dou? grupe de cte 10 piese, tipul de rulment este WJ/WJP 130/240 M inel exterior, primul grup cu o adncime de a?chiere de 0,1 mm, iar al doilea cu o adncime de a?chiere de 0,3mm. Cele 20 piese vor fi m?surate n laborator. Enun?ul ntreb?rii practice: Este rugozitatea Ra a suprafe?ei, strunjite dur, diferit? n func?ie de adncimea de a?chiere? Ho: ? a=0.1=? a=0.3 Ha: ? a=0.1#? a=0.3 Pentru a putea testa cele 2 ipoteze trebuie mai nti s? determin?m dac? cele dou? ?iruri de valori au o distribu?ie normal? sau nu. Vom folosi programul Minitab. Avnd n vedere cele men?ionate, rezult? n Minitab graficele din fig. 4.52 ?i 4.53. Ambele grafice au valori p-value 0,05 (consider?m nivelul semnificativ ? = 0,05), deci trebuie acceptat? ipoteza Ho, adic? cele 2 distribu?ii pentru date sunt distribu?ii normale. 40 a=0.1Percent 0.185 0.180 0.175 0.170 0.165 0.160 0.155999590807060504030201051Mean0.4020.17StDev 0.005774N 10AD 0.347P-ValueTest pt distributie normala in cazul a=0.1Normal Fig 4.50. Graficul testului de normalitate a distribu?iei pentru a = 0,1mm a=0.3Percent 0.16 0.15 0.14 0.13 0.12999590807060504030201051Mean0.3480.1405StDev 0.007976N 10AD 0.371P-ValueTest pt distributie normala in cazul a=0.3Normal Fig. 4.51. Graficul testulului de normalitate a distributiei pentru a = 0,3mm Pentru ambele serii de date p-value > 0,05, deci ambele distribu?ii sunt distribu?ii normale. n continuare, pentru a compara mediile a dou? popula?ii normale se utilizeaz? testul statistic pentru egalitatea variabilit??ii, F-test. Compararea mediilor popula?iilor normale ia n considerare mpr??tierea datelor n cele dou? popula?ii. Este important atunci s? se cunoasc? dac? dispersiile celor dou? popula?ii pot fi considerate egale, sau nu. Acest fapt se decide utiliznd testul F, bazat pe reparti?ia teoretic? F (FisherSnedecor). Deci testul F se utilizeaz? pentru a testa dac? varia?ia unei variabile este mai 41 mare ntr-o popula?ie dect n alta, compara?ia fiind f?cut? folosind dou? e?antioane mici, cte unul din fiecare popula?ie. Test pentru egalizarea variabilelor: a = 0,1 mm, a = 0,3 mm 95% Intervalul de confiden?? Bonferonni pentru devia?ia standard N Inferioar? Devia?ia standard Superioar? a = 0,1 10 0,0037766 0,0057735 0,0116258 a = 0,3 10 0,0052171 0,0079757 0,0160602 F Test (distribu?ie normal?) Test statistic = 0,52, p-value = 0,305 Test Levene (distribu?ia continu?) Test statistic = 0,49, p-value = 0,492 95% Bonferroni Confidence Intervals for StDevsa=0.3a=0.10.0175 0.0150 0.0125 0.0100 0.0075 0.0050Dataa=0.3a=0.10.18 0.17 0.16 0.15 0.14 0.13F-Test0.492Test Statistic 0.52P-Value 0.350Levene's TestTest Statistic 0.49P-ValueTest for Equal Variances for a=0.1, a=0.3 Fig. 4.52. Grafic pentru testarea egalit??ii dispersiilor celor dou? adncimi de a?chiere Continu?m Hypothesis testing cu testarea egalit??ii mediilor, adic? 2-sample t-test ( n care ?tim c? variantele sunt egale, deci vom bifa aceast? op?iune. Two-Simplu 2-Simplu T-Test ?i Interval de Confiden?? : a = 0,1 mm, a = 0,3 mm. 2-Simplu T pentru a = 0,1 mm raportat la a = 0,3 mm N Inferioar? Devia?ia standard Superioar? a = 0,1 10 0,17000 0,00577 0,0018 a = 0,3 10 0,14050 0,00798 0,0025 42 Diferen?a = mu (a = 0,1) mu (a = 0,3) Estimarea pentru diferen??: 0,029500 95% Interval de Confiden?? pentru diferen?a (0,022959; 0,036041) T- test diferentei = 0: T valori = 9,47; p-value = 0,000; DF = 18 Ambele date cumulate ale Devia?iei standard = 0,0070 Dataa=0.3 a=0.10.180.170.160.150.140.13Individual Value Plot of a=0.1, a=0.3 Fig. 4.53. Grafic de evaluare a dispersiilor seturilor de valori pentru cele dou? adncimi de a?chiere Dataa=0.3 a=0.10.180.170.160.150.140.13Boxplot of a=0.1, a=0.3 Fig. 4.54. Grafic de testare a mediilor seturilor de valori pentru cele dou? adncimi de a?chiere 43 P-value = 0 < 0,005, deci se respinge ipoteza nul? ?i deci se accept? ipoteza alternativ?, respectiv c? adncimea de a?chiere este un parametru critic pentru calitatea suprafe?ei la strunjire dur? cu viteze mari. Cu alte cuvinte, valorile medii ale celor dou? seturi de date (sample mean) nu sunt egale. Deci, adncimea de a?chiere constituie o intrare critic? a procesului, deoarece modificarea acestei viteze a dus la modificarea mediei celor dou? seturi de date, respectiv a ie?irii procesului (rugozitatea Ra diametrului exterior a inelului, n acest caz). 2. Viteza de a?chiere: deoarece s-a demonstrat anterior c? viteza de a?chiere este un parametru critic al procesului vom renun?a s? mai facem analiza sa statistic? aici, urmnd s? analiz?m care este optimul ei ?i care este interac?ia cu ceilala?i parametri atunci cnd vom face analiza unui experiment Taguchi. 3. Avansul de lucru: aceea?i analiz? a fost efectuat? ?i n acest caz, deci ca ?i n cazul vitezei de a?chiere va fi studiat (la fel) n cadrul experimentului Taguchi. 4. Vom trece la analiza urm?torului parametru al pastilei cu?itului de strung, uzura fe?ei de a?ezare. Pentru acest parametru am luat n calcul 3 uzuri ale fe?ei de a?ezare: VB = 0,05 mm; VB = 0,15 mm ?i VB = 0,25 mm. M?sur?torile uzurii fe?ei de a?ezare s-au realizat n laborator pe conturograf ?i pe microscop optic gradat. Interpretarea statistic? a rezultatelor s-a f?cut utiliznd metoda analizei variabilit??ii One-WAY ANOVA.(ANOVA simpla) Pentru a putea aplica metoda One-Way ANOVA cele trei distribu?ii trebuie s? fie distibu?ii normale. Ca urmare facem n continuare testul AndersonDarling pentru a vedea dac? cele trei e?antioane au o distribu?ie normal?. VB=0.05Percent 0.37 0.36 0.35 0.34 0.33 0.32 0.31 0.30 0.29 0.28999590807060504030201051Mean0.3830.325StDev 0.01716N 10AD 0.355P-ValueTest distributie normala pt VB=0.05Normal Fig. 4.57. Graficul testulului de normalitate a distribu?iei pentru VB = 0,05mm 44 VB=0.15Percent 0.31 0.30 0.29 0.28 0.27 0.26 0.25 0.24999590807060504030201051Mean0.3940.274StDev 0.01265N 10AD 0.350P-ValueTest pentru distributie normala VB=0.15Normal Fig. 4.58. Graficul testulului de normalitate a distribu?iei pentru VB = 0,15mm VB=0.25Percent 0.36 0.35 0.34 0.33 0.32 0.31 0.30 0.29 0.28 0.27999590807060504030201051Mean0.5300.312StDev 0.01751N 10AD 0.293P-ValueTest pentru distributie normala VB=0.25Normal Fig. 4.59. Graficul testulului de normalitate a distribu?iei pentru VB = 0,25mm Dupa cum observ?m, pentru toate trei e?antioanele, testul AndersonDarling d? o valoare a lui P-value > 0.05, cocluzion?m c? toate cele trei distribu?iile sunt distribu?ii normale ?i ca urmare pentru a putea s? le compar?m mediile putem folosi metoda One-Way-ANOVA. 45 ResidualPercent 0.04 0.02 0.00 -0.02 -0.04999050101Fitted ValueResidual 0.32 0.31 0.30 0.29 0.280.0300.0150.000-0.015-0.030ResidualFrequency 0.024 0.012 0.000 -0.012 -0.0246.04.53.01.50.0Normal Probability Plot of the Residuals Residuals Versus the Fitted ValuesHistogram of the ResidualsResidual Plots for VB=0.05, VB=0.15, VB=0.25 Fig. 4.60. Analiza rugozit??ii Ra raportat? la uzura suprafe?ei de a?ezare a sculei a?chietoare Testul One-Way ANOVA d? o valoare a lui P-value < 0.05 deci acest test spune c? ipoteza nul?, respectiv c? cele 3 e?antioane au aceia?i medie, se respinge. Deci trebuie acceptat? ipoteza alternativ? a testului One-Way Anova ?i anume c? cel putin un e?antion are statistic media diferit? de a celorlalte dou?. Faptul c? cele trei e?atioane au statistic valori medii ?i distribu?ii diferite este ar?tat ?i de reprezentarea grafic? a distribu?iilor n cadrul testului One-46 Way _ANOVA (partea cu verde). Deci, dac? cele trei e?antioane au statistic valori medii diferite n func?ie de tipul e?antionului, respectiv n func?ie de uzura fe?ei de a?ezare, aceasta nseamn? c? uzura fe?ei de a?ezare este un parametru critic al procesului, parametru ce influen?eaz? direct rugozitatea Ra a suprafe?ei prelucrate. Ca urmare acest paramentru va fi studiat n cadrul experimentului Taguchi. 5. Ultima caracteristic? analizat? a pastilei, montat? pe cu?itul de strung, este raza la vrf a acestuia. n cadrul test?rii vom analiza dou? tipuri de pastile cu raza la vrf diferite, una cu raza de 1,2 ?i una cu raza de 0,8. Am prelucrat datele cu ajutorul a unui grafic boxplot n care se analizeaz? media celor dou? seturi de valori ?i dispersia datelor analizate func?ie de media fiec?rui set, ca procent deoparte ?i de alta a mediei setului de date. VariableData Raza=0.8 Raza=1.20.360.350.340.330.320.310.30Ra in functie de raza la varf a placutei Fig. 4.73. Grafic de testare a mediilor seturilor de valori pentru cele dou? tipuri de raze la vrf Practic, distribu?iile sunt identice, rezultnd c? raza la vrf a cu?itului de strung nu este parametru critic. Dup? analiza f?cut? la to?i cei 10 parametri, parametrii regimului de a?chiere ?i caracteristici principale ale cu?itului de strung, ajungem la concluzia c? n cadrul procesului de strunjire dur? a o?elului c?lit pentru rulment, parametrii critici ai procesului ce influen?eaz? rugozitatea Ra a suprafe?ei prelucrate, sunt: ? Adncimea de a?chiere ? Viteza de a?chiere ? Avansul de lucru ? Uzura fe?ei de a?ezare 47 Ace?ti 4 parametri sunt parametri critici ai procesului, parametri ce influen?eaz? rugozitatea Ra a suprafe?ei prelucrate. Pentru a vedea exact influen?a fiec?ruia din ace?ti parametri asupra rugozit??ii suprafe?ei prelucrate, precum ?i interac?iile dintre ei vom face o testare n cadrul unui experiment Taguchi. CAPITOLUL 5 Contribu?ii privind mbun?t??irea calit??ii suprafe?ei prelucrate prin strunjire dur? prin aplicarea metodelor Design of Experiment ?i Taguchi 5.1. Crearea ?i execu?ia unui experiment Taguchi pentru parametrii ce influen?eaz? calitatea suprafe?elor la stunjire dur? Parametrii de intrare (inputuri) ai procesului ? Adncimea de a?chiere ? Viteza de a?chiere ? Avansul de lucru ? Uzura fe?ei de a?ezare Parametrul de ie?ire (output) al procesului: ? Rugozitatea suprafe?ei strunjite, Ra 5.2. Analiza datelor rezultate Vom structura datele prelevate din foaia de lucru, astfel nct fiecare s? con?in? factorii de control n matricea de intrare ?i valorile de r?spuns ale factorilor de zgomot de la fiecare rulare a proiectului n matricea de ie?ire. Num?rul maxim al coloanelor de r?spuns care pot fi introduse este 50, iar num?rul minim al acestora depinde de fiecare proiect n sine. Avem o singur? coloan? de r?spuns n cazul n care: - dac? proiectul con?ine dubluri; - putem m?sura mai mult de un factor de zgomot la fiecare rulare a experimentului, ?i crearea unui experiment astfel nct acesta s? poate avea, de mai multe ori, rul?ri la fiecare combina?ie a factorilor stabili?i. Putem introduce apoi factorii de zgomot ntr-o singur? coloan? de r?spuns (figura 5.5); - voi utiliza Mare este bun? sau Mic? este bun? pentru raportul semnal-zgomot ?i nu voi analiza abaterea standard; - n toate celelalte cazuri trebuie introduse un minim de dou? coloane de r?spuns. Vom prezenta un exmplu n figura de mai jos. 48 Fig. 5.5. Extras exemplu din programul Minitab n acest exemplu, care este un experiment de tip L8 (2**4), are patru factori n re?eaua de intrare (timp, presiune, catalizator ?i temperatur?). Reamintim c? n re?eaua de intrare sunt inclu?i factorii de control. n acest caz exist? dou? condi?ii de zgomot n re?eaua de iesire (Zgomot 1, Zgomot 2). Exist? dou? r?spunsuri unul pentru fiecare condi?ie de zgomot n re?eaua de ie?ire pentru fiecare rulare experimentala n re?eaua de intrare. Dup? prezentarea f?cut? privind modul de rulare a unui experiment Taguchi utiliznd programul Minitab, vom ncepe rularea experimentului pentru strunjirea dur? ?i pentru cei patru parametrii r?ma?i. Ca urmare vom proiecta ?i rula un experiment Taguchi static pentru cei 4 parametri r?ma?i. Pentru a proiecta acest experiment vom folosi softul Minitab14. . Fig 5.6.Planul de rulare a experimentului Taguchi pentru strunjirea dur? 49 n figura 5.6, 1,2 ?i 3 reprezint? nivelul fiec?rui parametru, iar un rnd reprezint? combina?ia de nivele a parametrilor . Nivelele alese sunt: Tabelul 5.1. Nivelul parametrilor studiati Viteza de aschiere [Vc] Adincime de aschiere [a] Uzura fetei de asezare [VB] Avans de lucru[f] Nivel 1 80 m/min 0,1 mm 0,10 mm 0,10 mm/rot Nivel 2 100 m/min 0,2 mm 0,15 mm 0,15 mm/rot Nivel 3 120 m/min 0,3 mm 0,20 mm 0,25 mm/rot n figura 5.6. rndul 1 spune c? se va rula un experiment , adic? se va strunji dur o pies?, cu nivelul 1 pt toti cei 4 parametri , respectiv conform tabelului anterior, cu Vc = 80m/min, a = 0,1mm, VB = 0,1mm ?i f = 0,1 mm/rot. Rezultatele experimentului sunt: Fig. 5.8. Rezultatul experimentului Taguchi 50 Mean of Means3 2 10.550.500.450.400.353 2 13 2 10.550.500.450.400.353 2 1Vc aVB fMain Effects Plot (data means) for Means Fig. 5.9. Graficul principalelor rezultate pentru medie Mean of Standard Deviations3 2 10.160.120.080.040.003 2 13 2 10.160.120.080.040.003 2 1Vc aVB fMain Effects Plot (data means) for Standard Deviations Fig. 5.10. Graficul principalelor rezultate pentru Abaterea Standard 51 Mean of SN ratios3 2 11098763 2 13 2 11098763 2 1Vc aVB fMain Effects Plot (data means) for SN ratiosSignal-to-noise: Smaller is better Fig. 5.11. Graficul principalelor rezultate pentru raportul S/N Not?: Graficul pentru valorile residuale nu a putut fi realizat deoarece MSE = 0 sau gradele de libertate sunt eronate = 0 Interpretarea rezultatelor Fiecare model reprezint? un model de analiz? liniar?, prevede coeficie?i pentru fiecare factor la nivel sc?zut, p-value a acestora ?i o analiz? a varia?iei inclus? ntr-un tabel. Utiliznd aceste rezultate am stabilit dac? factorii sunt n mod semnificativ lega?i de datele de r?spuns ?i de importan?a relativ? a fiecarui factor n acest model. Pentru ordonarea coeficien?ilor indica?i n valoare absolut? o importan?? deosebit? este reac?ia fiec?rui factor; factorul cu cel mai mare coeficient are cel mai mare impact. Analiza secven?ial? a sumei patratelor ajustate n tabelul de analiz? a varia?iei, indic? o importan?? relativ? asupra fiec?rui factor: factorul cu cea mai mare sum? a patratelor are cel mai mare impact. Aceste rezultate reflect? gradul de impact al factorilor n tabelele de r?spuns. Tabelele de r?spuns ne prezint? media fiec?rei caracteristice de r?spuns (Raport mediu S/N) pentru fiecare nivel al fiec?rui factor. Tabelul include rnduri bazate pe Delta Statistic, care compar? m?rimea relativ? a efectelor. Statistica Delta este cea mai mare valoare negativ? pentru cea mai mic? medie a fiec?rui factor. Minitab atribuie trepte bazate pe valori Delta; treapta 1 pentru cea mai mare valoare Delta, treapta a 2-a pentru urm?toarea valoare ca ordin de m?rime ?i a?a mai departe. Utilizarea cmpului mediilor n tabelul de r?spuns determin? ce nivel al fiec?rui factor ofer? cel mai bun rezultat. n cazul analizei mele, scopul este de a reduce rugozitatea Ra a suprafe?ei prelucrate prin strunjire dur?, vreau ca nivelul factorilor s? produc? cea mai mic? medie. n experimentul Taguchi, ales de mine, doresc ca mereu s? se reduc? minimul raportului S/N. Nivelul mediilor 52 din tabelele de r?spuns arat? c? media raportului S/N a fost redus? cnd viteza de a?chiere Vc este la nivelul 3 adic? are valoarea de 120 m/min, cnd adncimea de a?chiere a este de nivel 1, respectiv a = 0,1 mm, uzura fe?ei de a?ezare VB este la nivel 1, respectiv VB = 0,1 mm ?i avansul de lucru f este la nivel 1, respectiv f = 0,1 mm. Deci regimul optim la strunjire dur?, pentru care se ob?ine rugozitatea Ra minim? este: - Vc = 120 m/min - a = 0,1 mm - VB = 0,1 mm - f = 0,1 mm/rot Raportul semnal/zgomot este S/N=10 = 10 = 10 n continuare putem face predic?ii n cadrul experimentului Taguchi, pentru alte valori ale parametrilor de intrare ale?i. n cadrul experimentului s-au folosit doar anumite combina?ii de factori. n cazul nostru, aveam 4 factori cu cte 3 nivele fiecare, deci num?rul total de combina?ii posibile este de 34=81 combina?ii posibile pentru cei 4 factori ?i cele 3 nivele ale lor. Experimentarea tuturor acestor combina?ii posibile este costisitoare ?i cu durat? ndelungat?; metoda Taguchi are avantajul c? utilizeaz? un num?r redus de combina?ii n cadrul experimentului, f?r? a afecta rezultatul final. De exemplu n cazul de fa?? s-au utilizat doar 27 de experimente, n loc de 81 ct erau total posibile ?i din aceste 27 de experimente doar 9 reprezint? combina?ii independente de factori, celelalte 18 combina?ii se repet?, cu scopul evident de a determina zgomotul semnalului. Deci practic, n loc de 81 de experimente s-au utilizat doar 9 experimente independente. Pentru restul de 81-9 = 72 de combina?ii posibile, metoda Taguchi ne d? posibilitatea ca pe baza rezultatelor ob?inute s? facem predic?ii care s? ne spun? ce valori sunt a?teptate a se ob?ine dac? utiliz?m o combina?ie de factori ce nu a fost exprimentat?. De exemplu, combina?ia de factori Vc = 3, a = 3, VB = 2 ?i f = 3 care din punct de vedere practic nseamn? Vc=120m/min, a=0.3mm, VB=0.15mm ?i f=0.15mm/rot nu a fost experimentat?. Dac? vrem s? afl?m ce rezultate sunt a?teptate pentru aceast? combina?ie, introducem datele n Mninitab. Mai departe pentru a avea ca rezulatat o ecua?ie matematic? liniar?, mai simpl?, am realizat ?i un experiment DOE factorial complet. 53 Pentru a determina ecua?ia liniar? a procesului am considerat aceia?i patru factori dar numai cu 2 nivele pentru fiecare factor, respectiv: Tabelul 5.2. Parametrii analiza?i prin metoda DOE Parametru Nivelul -1 Nivelul 1 Vc 80 m/min 100 m/min a 0.1 mm 0.2 mm VB 0.1 mm 0.15 mm f 0.1 mm/rot 0.15 mm/rot Pentru a planifica ?i analiza experimentul vom folosi softul Minitab 14. n urma analizei datelor am identificat 4 variabile cheie (intr?ri) ale procesului. Ele sunt: ? viteza de a?chiere ? adncimea de a?chiere ? uzura suprafe?ei de a?ezare ? avansul de lucru Pentru fiecare din aceste inputuri vom considera dou? nivele. Ca urmare am putea folosi un experiment full factorial, ceea ce nseamn? c? vom avea 4 factori cu 2 nivele fiecare, adic? 2x2x2x2=24 =16 experimente n cazul modelului factorial; vom prefera un model par?ial factorial, sau factorial, ceea ce pentru cazul nostru nseamn? 8 experimente. Fiecare experiment va trebui repetat minim odat? (adic? avem 2 replici pentru fiecare experiment), deci num?rul total de experimente va fi 1/2x2x2x2=24=16. To?i factorii r?ma?i au p-value < 0,05, deci to?i sunt factori critici ai procesului. Ecua?ia liniar? este (vezi coeficien?ii din chenarul ro?u ): Y=f(x): Ra=0.34141-0.00916*(Vc)+0.01041*(a)-0.01903*(VB)+0.02034*(f)+0.00153*(Vc*VB) n aceast? ecua?ie parametrii iau valorile 1 sau -1 comform analizei f?cute anterior. Acelea?i rezultate se ob?in ?i grafic; n figura urm?toare se vede c? to?i parametrii analiza?i sunt critici pentru proces (liniile nclinate) ?i c? valorile optime sunt pentru Vc = 100 m/min, a = 0,1 mm; VB = 0,15 mm ?i f = 0,1 mm/rot. 5.3. Test?ri accelerate Pentru a observa influen?a optimiz?rii regimului de a?chiere asupra durabilit??ii rulmen?ilor mi-am propus s? efectuez test?ri accelerate att prin simularea cu ajutorul unui program specializat ct ?i n cadrul laboratorului de ncerc?ri a durabilit??ii din cadrul S.C. Rulmen?i S.A. Brlad. 54 n cadrul test?rilor accelerate din incinta S.C. Rulmen?i S.A. Brlad, am supus ncerc?rilor, pe standul de ncerc?ri la durabilitate, un set de rulmen?i tip WJ/WJP 130/240 M prelucrat nainte de optimizarea regimul de a?chiere ?i un set de rulmen?i, de acela?i tip, dup? optimizarea regimului de lucru. Dup? cum se observ?, n buletinele anexate (Anexa 1 ?i 2), rulmen?ii monta?i ?i supu?i ncerc?rilor de test?ri accelerate avnd regimul de lucru optimizat, conform formulelor enun?ate mai sus, au o durat? de via?? mai ridicat? dect n cazul rulmen?ilor monta?i utiliznd regimul de a?chiere neoptimizat. Fig. 5.15. Stand de ncercare la durabilitate a rulmen?ilor Acest plan de testare detaliz? toate condi?iile de testare, respectiv condi?iile pentru fiecare nivel de solicitare ?i num?rul de pl?cu?e amovibile ce vor fi solicitate la fiecare nivel. Rezultatele din raport (figura 5.21) le-am centralizat n figura 5.22., cu men?iunea c? neputnd testa un num?r nentreg de pl?cu?e (2.2 sau 10,26) am rotunjit valorile rezultate n urma planului de testare la valori ntregi, rezultnd, conform figurii 5.22 un numar de 2 placu?e testate la nivelul 1, 10 pentru nivelul 2 ?i 18 pentu al treilea nivel de stres. Tabelul 5.3. Tabel cu condi?iile test?rii Nivel Viteza[m/min] avans[mm/rot] % testare Nr. pastile testate Primul Nivel al solicit?rii 160 0.5 7.4 2 Al doilea nivel al solicit?rii 83.5 0.15 37.2 10 Al treilea nivel al solicit?rii 80 0.163 58.4 18 55 Tabelul 5.4. Tabel rezultate experimentale Citind raportul rezult? c? 2 pl?cu?e vor fi testate la viteza de 160m/min ?i avansul de 0.5 mm/min, 10 pl?cu?e vor fi testate la viteza de 83.5 m/min ?i avansul de 0.15 mm/min ?i 18 pl?cu?e vor fi testate la viteza de 80 m/min ?i avansul de 0.163 mm/min. Pentru cele 30 de pl?cu?e amovibile supuse test?rii accelerate, s-au setat aceste condi?ii de testare (figura 5.22) ?i s-a m?surat durata de func?ionare a fiec?rei pl?cu?e. Rezultatele ob?inute sunt n tabelul din figura 5.23. 56 Fig 5.23. Rezultate experimentale pentru cele dou? loturi: f?r? mbun?t??ire ?i cu mbun?t??ire Pe baza factorilor de accelerare se poate calcula cu ajutorul rela?iei 5.5 , orele de func?ionare n condi?iile de exploatare normal? (70 m/min) a pl?cu?elor a?chietoare. Tabelul din figura 5.26. arat? aceast? corela?ie. Factorul de accelerare este raportul dintre durata de func?ionare n regim normal de testare ?i durata de func?ionare n regim accelerat de testare. Se poate observa dependen?a dintre factorul de accelerare ?i solicitare, n acest caz viteza de t?iere a pastilei (figura 5.37). Astfel c?, odat? cu cre?terea solicit?rii (vitezei), factorul de accelerare cre?te. Factorul de accelerare (tabelul din figura 5.36) se calculeaz? cu rela?ia 3 corespunz?toare modelului IPL Weibull, rela?ie n care se modific? valoarea vitezei de a?chiere ntre valorile 70 m/min ?i 160 m/min. Fig.5.36. Rezultate calcul factor de accelerare 57 Fig.5.37. Factorul de accelerare Pentru analiza f?cut?, prezint? deasemenea importan?? urm?toarele reprezent?ri grafice (fig5.38- 5.41) Fig. 5.38. Abaterea standard 58 Fig. 5.39. Date reziduali standard Fig. 5.40. Date reziduali Cox-Snell 59 Fig. 5.41. Date reziduali standard versus valori calculate Scopul principal al acestei test?ri accelerate este de a determina (n timp mai mic ) durata de func?ionare n regim normal de testare. Softul ne afi?eaz? graficul Weibull pentru cele trei teste de test?ri accelerate (figura 5.42) Fig.5.42. Afi?are rezultat test testare accelerat? Pe baza lui se poate determina grafic valoarea duratei de func?ionare pentru fiecare solicitare. De exemplu, n figura 5.43, este ar?tat modul de determinare a duratei de func?ionare 60 pentru solicitarea n regim accelerat la o tura?ie de 60000 rot/min, n cazul electrobro?elor din lotul 2. Fig. 5.43. Determinarea grafic? a duratei de func?ionare Se alege viteza cautat? pe abcis? ?i se ridic? o linie paralel? cu axa Oy pna la intersec?ia cu graficul trasat. Din acel punct se traseaz? o paralel? cu axa Ox ?i se cite?te valoarea intersec?iei acesteia cu axa Oy. Din analiza figurii 5.43, pentru o tura?ie de func?ionare de 90 min-1 rezult? o durabilitate medie de func?ionare de cca. 60 minute. CAPITOLUL 6 Concluzii 6.1. Concluzii ?i aprecieri critice Teza de doctorat cu tema Contribu?ii teoretice ?i experimentale privind strunjirea cu viteze mari ?i propune s? fac? o analiz? asupra diferitelor opera?ii de prelucrare a subansamblelor de rulment, n cazul nostru inele de rulment, pe diferite faze de prelucrare n cadrul acestor opera?ii. Astfel, referatul prezint? aspecte legate de calitatea rulmen?ilor dezvoltate n literatura de specialitate, eviden?iate prin lucr?ri, reviste ?i c?r?i elaborate n domeniu. Calitatea produselor reprezint? caracteristica de baz? a securit??ii func?ion?rii produselor. Unul din factorii principali ai calit??ii unui produs l constituie fiabilitatea acestuia. Aceasta se elaboreaz? din faza de proiectare a produsului, se asigur? pe fluxul de fabrica?ie printr-un control 61 riguros, men?inndu-se prin utilizarea unor metode adecvate de conservare, transport interopera?ional ?i a produsului finit pn? la beneficiarul final, punere n func?iune ?i nu n ultimul rnd a exploat?rii judicioase a acestuia. Fiabilitatea are cteva caracteristici care se numesc indicatori de fiabilitate, indicatori care stabilesc, printr-o serie de calcule statistice, num?rul de defect?ri sau reparti?ia acestora. Se pot crea anumite modele matematice ale fiabilit??ii dintre acestea amintind modelul reparti?iei exponen?iale ?i modelul reparti?iei Weibull. Un nivel de fiabilitate ridicat este dat de un nivel de calitate a procesului, a produsului n sine. Politica societ??ii, supuse analizei, respectiv a S.C. RULMEN?I S.A. Brlad este de a implementa ?i certifica Sistemul de Management Integrat Calitate - Mediu n conformitate cu standardele SR EN ISO 9001:2001 ?i SR EN ISO 14001:2005 orientat spre satisfac?ia clien?ilor ei, spre respectarea factorilor de mediu, a s?n?t??ii ?i siguran?ei angaja?ilor ?i pentru mbun?t??irea continu? a proceselor, produselor, personalului, sistemului de management integrat calitate - mediu ?i a afacerii n general. Societatea a dezvoltat mai multe strategii referitoare la calitate, mediu, motiva?ional? ?i a instruirii profesionale, stabilindu-se ?inte pentru acestea. Principalul principiu de calitate este de a oferi produse competitive pe pie?ele interne ?i externe ?i binen?eles de a satisface clien?ii prin mbun?t??irea continu? a proceselor ?i produselor. Unul din motoarele principale de mbun?t??ire a produselor este inovarea, aceasta aducnd un plus de calitate produsului n sine, deci satisfacerea clietului, crearea unei calit??i superioare a acestuia, procese de produc?ie noi mai eficiente ?i un sistem de management al afacerilor mai eficient. Analiznd contribu?iile proprii din fiecare capitol, voi face o prezentare a celor mai importante contribu?ii dezvoltate n cadrul cercet?rilor pe parcursul derul?rii tezei.. Capitolul 1 realizeaz? o analiz? asupra istoriei a?chierii cu mare vitez?, lucr?rile analizate reliefnd faptul c? tehnica modern? solicit? prelucrarea cu vitez? mare (rapid?) ?i chiar foarte mare (ultrarapid?) a metalelor, tehnologiile actuale nemaifiind satisf?c?toare n unele privin?e. n Capitolul 2 al referatului am f?cut o analiz? a opera?iei de strunjire n care am exemplificat opera?iile ce se pot efectua prin strunjire, factorii de calitate ce se urm?resc n cadrul acestui tip de prelucrare ?i cauza apari?iei acestora. Am f?cut o analiz? asupra principalelor suprafe?e ?i unghiuri ale cu?itului de strung cu efecte directe asupra calit??ii suprafe?ei, prezentnd n cazul principalelor unghiuri cteva exemple n func?ie de natura materialului prelucrat. O alt? analiz? a fost efectuat? asupra principalilor parametrii ai regimului de a?chiere la opera?ia de strunjire, prezentnd ?i n acest caz cteva formule de calcul ale acestora. 62 S-a efectuat o analiz? asupra utiliz?rii opera?iei de strunjire n locul celei de rectificare, prezentnd avantajele ?i dezavantajele acestora, concluzia final? fiind aceea de utilizare a strunjirii n detrimentul rectific?rii n cadrul anumitor faze pe fluxul tehnologic. Descriere Strunjire dur? Rectificare Gradul de ndepartare a adaosului de prelucrare 150-500 mm3/min 10-60 mm3/min Flexibilitate Foarte flexibil Flexibilitate mic? Procesul de a?chiere Stabil Tendin?a spre vibra?ii Acurate?ea Ra = 0,2 m Ra mai mic? de 0,2 m Timpul de preg?tire a ma?inii Mic Mare Ecologic Se poate procesa ?i f?r? lichid de r?cire-ungere Nu se poate procesa f?r? lichid de r?cire-ungere n Capitolul 3 am prezentat cteva din metodele de control folosite ca: - Nivel de calitate acceptabil(AQL) acesta efectundu-se n general n sectoarele n care se controleaz? produsele finite (inele, role, colivii, rulmen?i) ?i const? n a alege o medie acceptabil? pentru defectele stabilite n procesul de prelucrare (neuitnd ?i limita care nu este accepabil?); - Determinarea capabilit??ii utilajului, pe fluxul de fabrica?ie fiind cel mai des folosit?, pentru a observa dac? utilajul este sau nu capabil s? execute precizia piesei n limitele impuse de proiect, deci stabile?te care este frecven?a de control a utilajului n func?ie de capabiltatea rezultat?. Am stabilit care sunt tipurile de rulmen?i supuse cercet?rii ?i cteva dintre caracteristicile de baz? ale acestor tipuri specifice S.C. Rulmen?i S.A. Brlad, prezentate n catalogul de rulmen?i a acestei societ??i. Am indicat aparatele utilizate n cadrul cercet?rii ce se folosesc pentru m?surarea cu precizie a tuturor etaloanelor utilizate pe fluxul de fabrica?ie, etaloane indispensabile pentru controlul pieselor supuse opera?iilor de fabrica?ie, pentru determinarea profilelor suprafe?elor pieselor prelucrate a rugozit??ii rezultate dup? fiecare opera?ie n parte conform specifica?iei din planul de fabrica?ie impus. Dintre abaterile de profil amintim: rectilinitate, abatere fa?? de un profil dat, abaterea fa?? de un arc de cerc, raza. Dintre parametrii rugozit??ii cei mai des verifica?i sunt Ra, Rt, Rz. Capitolul 4 ne indic? utilajele ce vor fi utilizate pe parcursul experimentului, n cazul nostru utilaje de tip OKUMA ?i PUMA, dar ?i tipul de pastile ce vor fi utilizate pentru opera?iile de strunjire exterioar? ?i a gulerului lateral. n cadrul studiului calit??ii suprafe?elor ob?inute n urma strunjirii dure, s-au luat n calcul diver?i parametri calitativi drept indicatori ai calit??ii suprafe?elor prelucrate, ace?tia fiind: 63 ? rugozit??ile Ra, Rz, Rt. ? abaterea de la profilul dat al suprafe?ei Pt Pentru analiza influen?ei procesului de strunjire dur? la viteze mari asupra acestor parametri s-au organizat experimente constnd n test?ri ?i m?sur?tori n care ace?ti parametri men?iona?i sunt considera?i parametrii de ie?ire ai procesului sau experimentului; parametrii de intrare ai procesului de strunjire dur? la viteze mari studia?i sunt : ? viteza de a?chiere Vc, ? avansul de lucru f, ? adncimea de a?chiere t, ? uzura fe?ei de a?ezare a pl?cu?ei a?chietoare, ? unghiul de degajare a a?chiei, ? forma pl?cu?ei de a?chiere, ? tipul suprafe?ei strunjite (cilindric? interioar?, cilindric? exterioar?, plan?, profilat?). n Capitolul 5 s-a creat ?i executat un experiment Taguchi pentru parmetrii ce influen?eaz? calitatea suprafe?elor la stunjire dur? n care parametrii de intrare ai procesului sunt stabili?i n urma analizei efectuate n capitolul anterior, iar ca parametru principal de ie?ire a stabilit c? r?mne rugozitatea Ra, a suprafe?ei prelucrate. Parametrii de intrare (inputuri) ai procesului: ? Adncimea de a?chiere ? Viteza de a?chiere ? Avansul de lucru ? Uzura fe?ei de a?ezare Parametrul de iesire (output) al procesului: ? Rugozitatea suprafe?ei strunjite, Ra. Dup? analiza efectuat? ?i efectund ?i un DOE factorial am ob?inut att o formul? logaritmic?, n cazul metodei Taguchi, ct ?i o ecua?ie liniar? n cazul DOE, realiznd o leg?tur? ntre parametrii de intrare critici ?i cel de ie?ire ales spre analiz?. 6.2. Direc?ii de cercetare n domeniu Ca direc?ii viitoare de cercetare, studiul calit??ii suprafe?elor ob?inute n urma strunjirii dure, consider c? trebuie luat n calcul ?i al?i parametri calitativi drept indicatori ai calit??ii suprafe?elor prelucrate. Ace?ti parametri sunt : ? parametrii de portan?? a suprafe?ei Rk, Rpk, Rvk, Rmr; 64 ? circularitatea suprafe?ei prelucrate ?i microondula?ile suprafe?ei prelucrate; ? alti parametri dimensionali ai suprafe?ei prelucrate care ar putea contribui la cresterea mentenatei rulmentilor: raze de racordare, inclina?ii suprafete. Bibliografie selectiv? 1. Abernethy, R., B., The new Weibull handbook, Third Edition, Gulf Publishing Company, Houston, 1998 2. Alegre, E., Alaiz-Rodrguez, R., Barreiro, J. and Ruiz, J. Use of contour signatures and classification methods to optimize the tool life in metal machining. Estonian J.Eng., 2009, 15, 312. 3. Amarandei D., Cozmanca M, Cefranov B., Maiorescu Al., Metod? pentru m?surarea fortei de frecare pe suprafata de degajare la prelucrarea metalelor, Simpozion National TEHNOMUS VI, Sec?ia a Va , Suceava, 1-3 iunie 1991, p. 104-109. 23. Baron,T., Isaic-Maniu Al., Tovissi L., Niculescu D., Baron C., Antonescu V., Roman I., - Calitate si Fiabilitate. Manual practic. Vol.1 si 2, Editura Tehnica, Bucuresti, 1988; 24. J. Barry, G. Byrne, Cutting tool wear in the machining of hardened steels, Part II: CBN cutting tool wear, Wear, Vol. 247, 2001, pp. 152-160. 25. Ben-Gal I.(2005), On the Use of Data Compression Measures to Assess Robust Designs, IEEE Trans. on Reliability, Vol. 54, no. 3, 381-388. 26. Bobrovscki V, Molodik S. U., Rationalnie oblosti primeneniea i rejim rezaniea reztami s. mehaniclskin krepleniem plastin iz kompozita, Sb". N?uci Tr. Kuibsev, Kuai, 1989, p. 7-29 27. H.-J. Bohmer, T.Losche, F.-J. Ebert, and E Streit, The Influence of Heat Generation in the Contact Zone on Bearing Fatigue Behavior, J. Tribology, Vol. 121, 462-467 (July 1999) 28. Bolundut I. Materiale si tehnologii neconventionale, Ed.Tehnica-Info, Chisinau, 2012 37. Chou YK, Evans CJ, Barash MM (2002) Experimental investigation on CBN turning of hardened AISI 52100 steel. J Mater Process Technol 124:2742831 38. Constantinescu N. I., s.a., M?surarea m?rimilor mecanice cu ajutorul tensometriei, E. T. Bucure?ti, 1989 . 39. Cozmanca M., Constantinescu C., Bazele gener?rii suprafe?elor pe ma?ini unelete, partea I-a, I.P.Iasi, 1992 51. Gherghel N. Controlul de receptie al produselor. In: Evaluarea si controlul calitatii de Tarau I., Gherghel N., Gramescu T., Teti R. Editura Junimea Iasi 1998 pag. 288343. 65 52. Ghosh, S. and Rao, C. R., ed. (1996). Design and Analysis of Experiments. Handbook of Statistics. 13. North-Holland. ISBN 0-444-82061-2. 53. Goos, Peter (2002). The Optimal Design of Blocked and Split-plot Experiments. Lecture Notes in Statistics. 164. Springer. 72. T, Kundrak, and Gyani, K. (2004), The Material Removal Rate and the Surface Rate as Two New Parameters of Qualification for Hard Turning and Grinding. Proceedings of the Fifth International Symposium on Tools and Methods of Competitive Engineering - TMCE, April 13-17, Lausanne, Switzerland, pp.629-639. 73. Kume, H.H. Metodi statistici per meglioramento della qualita.ISEDI Petrini, Torino, 1988; 74. Leonard de Chiffre, Metal Cutting, Mechanics and Applications, The Tehnical University of Danemark, 1990, p. 5-89 . 75. Liu, K. and Melkote, S. N. Effect of plastic side flow on surface roughness in micro-turning process. Int. J. Machine Tools Manufact., 2006, 46, 17781785. I 76. Logothetis, N. and Wynn, H. P. (1989). Quality Through Design: Experimental Design, Off-line Quality Control, and Taguchi's Contributions. Oxford University Press, Oxford Science Publications. pp. 464.ISBN 0-19-851993-1. 83. Mihai C., Rectificarea o?elurilor cu ajutorul sculelor cu azotur? cubic? de bor (ACB) ?i liant rezinoid Construc?ia de Ma?ini nr.11-12, 1991, p. 20. 84. Militaru, Gheorghe (2008). Managementul produc?iei ?i al opera?iunilor.Editura ALL, Bucure?ti 85. Mitra,A Fundamentals of Quality Control and Improvement.Macmillan Publishing Company, New York, 1993; 86. Moen, R D; Nolan, T W & Provost, L P (1991) Improving Quality Through Planned Experimentation ISBN 0-07-042673-2 93. Oproescu Gh., Simionescu C. C., Aschierea neconventionala a metalelor, Simpozionul Tehnologii neconventionale , Galati, 14-15 , octombrie , 1994 . 94. OSLO Manual.Guidelines for collecting and interpreting innovation data. 3rd ed. OECD/European Communities, 2005 95. Outeiro, J. C., Dias, A. M. and Jawahir, I. S. On the effects of residual stresses induced by coated and uncoated cutting tools with finite edge radii in turning operations. Ann. CIRP, 2006, 55, 111116. 96. Oxley P.L.B., Mecanics of Machinig an analytical approach to assessing machinability, Edit. Ellis Horwood Limited , England, 1989 p. 74-185 . 66 97. zel, T. Computational modelling of 3D turning: Influence of edge micro-geometry on forces, stresses, friction and tool wear in PcBN tooling. J. Mater. Process. Technol., 2009, 209, 51675177. 98. Palaghian, L., Siguran??, Durabilitate ?i Fiabilitatea la oboseal?, Editura Tehnic?, Bucure?ti, 2007. 99. Pavel, R., Marinescu, I., Deis, M. and Pillar, J. Effect of tool wear on surface finish for a case of continuous and interrupted hard turning. J. Mater. Process. Technol., 2005, 170, 341349. 103.Pruteanu, Octavian, Bohosievici, Cazimir, Gherghel, N. ?.a.(2000). Managementul ?i controlul calit??ii produselor ?i serviciilor. Editura Tehnica Info,Chi?in?u 104. Pukelsheim, Friedrich (2006).Optimal Design of Experiments.SIAM.ISBN 978-0-89871-604-7 105.Rai G (1993) The metallurgy of CBN and its wear in high speed machining of ferrous materials. Machining of advanced materials, Proceeding of the International Conference on Machining of Advanced Materials, Gaithersburg, MD, 2022 July 1993, pp 501514 106.Ranjit K. Roy - A Primer on the Taguchi Method - Society of Manufacturing Engineer, published Martie 2010, ISBN 10 : 0872638642 124. Stanimir Al., A?chierea O?elurilor cu Duritate Mare Editura Universitaria, Craiova, 1997. 125. Stout, K. J., Sullivan, P. J., Dong, W. P., Mainsah, E., Luo, N., Mathia, T. and Zahouani, H, The Development of Methods for the Characterisation of Roughness in Three Dimensions. Publication No. EUR 15178 EN, Commission of the European Communities, Luxembourg, 1994. 126. Storch, B. Zjawiska przykraw?dziowe i monitorowanie chropowato?ci powierzchni po obrbce jednoostrzowej. Monograph 124, Koszalin University of Technology, 2006. 127. Von Sven Bartsch H. und Claus Cassel, Cerments zum Drehen von Stahlwerksoffen, V.D.I.- z, 132, nr. 5, 1990, p. 88-94 128.Bagchi Tapan P and Madhuranjan Kumar (1992) Multiple Criteria Robust Design of Electronic Devices, Journal of Electronic Manufacturing, vol 3(1), pp. 3138 151.*** Sandvik Coromant Metalworking Products Turning Tools and Inserts Ljungforetagen Sweden, Catalog de firm? 2003. 152.*** Widia plaquettes amovibles pour le tournage et le fraisage Lyon, Widia France, Catalog de firm? 2009. 153.*** L`usinage a grande vitesse: de quoi parle-t-on au juste ? Machine outil Outil Produire, juin - juillet, 1992 , p. 23-31 . 67 154.*** Usinage a tres grande vitesse, CETIM Informations, nr.l24, 1991, p,15. 155.http://www.weibull.com/AccelTestWeb/acceltestweb.htm#introduction.htm 156.http://www.urb.ro/eng_inf/2_1.pdf 157.http://www.skf.com/portal/skf/home/products?lang=en&maincatalogue=1&newlink=1_0_21 LUCR?RI PUBLICATE 1. Burliba?a C., Paraschiv D., Contribu?ii teoretice ?i experimentale privind strunjirea dur? cu viteze mari (stadiul actual al cercet?rilor privind strunjirea dur? cu viteze mari), Proiect de cercetare ?tiin?ific? n cadrul programului de preg?tire doctoral?, Ia?i 2008 2. Burliba?a C., Paraschiv D., - Modelarea ?i simularea prelucr?rilor prin strunjire cu vitez? mare Proiect de cercetare ?tiin?ific? n cadrul programului de preg?tire doctoral?, Ia?i, 2012 3. Burliba?a C., Srbu I., Pocol C. Asigurarea preciziei inelelor de rulmen?i prin superfinisare, Buletinul Institutului Politehnic Ia?i, Tomul LIV(LVIII), fasc. 1, sec?ia Construc?ii de ma?ini, 2008, p.51-57 4. Alexandru A., Burlibasa C. Titanium carbides superficial layers on carbon steels - Buletinul Institutului Politehnic Ia?i, Tomul LIV, fasc. 3, sec?ia ?tiin?a ?i ingineria materialelor, 2008, p. 9-11 5. Alexandru A., Burlibasa C. Deposed layers with abrasive wear resistance on steels by duplex thermal treatments- Buletinul Institutului Politehnic Ia?i, tomul LIV, fasc. 3, sec?ia ?tiin?a ?i ingineria materialelor, 2008, p.13-17 6. Agachi L., Nag? G., Dodun O, Burliba?a C About some of slide bearings characteristics, term to the materials which are made from - New face of T.M.C.R. -Modtech 2009, ISSN:2066-3919, P. 11-14 7. Cre?u D., Paraschiv D., Cre?u G., Burliba?a C., Herghea D. Contributions Regarding the Increase of the Durability Using Ionic Bombardament ENEPROT-Salonic, Grecia 2010 8. Popa S., Pricope C., Paraschiv D., Antonescu I., Popa V., Burliba?a C., Toca A. - Teoretical Consideration on surface analysis of titanium coated bearing elements for gas purged liquid, Sevastopol, 2012 68 9. Popa S., Pricope C., Paraschiv D., Antonescu I., Popa V., Burliba?a C., Toca A. Experimental analysis of titanium coated bearing elements for gas purged liquid, Sevastopol, 2012 10. D. Herghea, D. Paraschiv, C. Burliba?a, S. Popa, V. Lupu - Considerations regarding precision surface at grinding, Buletinul Institutului Politehnic Ia?i, Tomul LVI(LX), Fasc.1, Sec?ia Construc?ii de ma?ini, 2010, p. 34-39 11. Herghea D, Paraschiv D., Burliba?a C., Matei M., Mihailov A. - Considera?ii privind precizia suprafe?elor la lepuire. Creativitate@management, Edi?ia a XIII-a 2009, EdituraU.T.M., Chi?n?u 2009, p. 70-74 12. Herghea D, Paraschiv D, Burliba?a C, Popa S, Lupu V, Considerations Regarding Precision Surface at Grinding lucrare publicat? n cadrul 5th International Conference on Manufacturing System, Ia?i 22 23 Octombrie 2009, cotat? CNCSIS categoria B+, ISSN 1011 2855 13. Alexandru A., Burlibasa C. - The influence of heat treatments on biofunctionality characteristics and structure of dental alloys based on titanium - Buletinul Institutului Politehnic din Ia?i, tomul LV (LIX), fasc. 1, Sec?ia ?tiin?a ?i ingineria materialelor, 2009 14. Strugaru S., Munteanu C .,Bistricianu I., Burliba?a C. ?i Alexandru A. - The analysis of stainless steel x30cr130 through electronic microscopy using a scanning electron microscope -Buletinul Institutului Politehnic din Ia?i, tomul LV (LIX), fasc. 2, Sec?ia ?tiin?a ?i ingineria materialelor, 2009 CERERI BREVET INOVARE 1.- Stand pentru ncerc?ri dinamice la rulmen?i nr. inreg. A00827/15.11.2012 2.- Procedeu si instalatie pentru epurarea emulsiilor uzate folosite la racire in prelucrarea mecanica a pieselor -in curs de inregistrare CONTRACTE 1. Cod PN-II-71-094/2007-2010 - Cercet?ri de mare performan?? privind cre?terea durabilit??ii pieselor 2. Contract 9801/2010 - Studiu de fezabilitate pentru proiectul POS-CCE nr. 106/1.03.2010 Cercet?ri industriale aplicative, interdisciplinare pentru cre?terea capacit??ii rulmen?ilor 3. Cod PN-II-IN-CI-2012-1-CI 49 - Epurarea lichidelor industriale de r?cire a ma?inilor unelte