AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf

8/19/2019 AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf

1/136

UNIVERSITATEA DE CONSTRUCŢII CIVILE INDUSTRIALE ŞI AGRICOLE

1

Proiectul cuprinde:

1. Piese scrise:

- Memoriu tehnic ;- Conformarea structurii ;- Predimensionarea elementelor din beton armat (stalpisori,centura,buiandrugi, placa);- Evaluare incarcari;- Verificarea structurii la deplasari laterale;- Calcul pereti conform CR6-2013 ;- Calcul placa nivel curent ;- Calcul scara ;- Calcul fundatie ;

- Calcul sarpanta ;

2. Piese desenate:

- Plan fatade cladire (scara 1:100);- Plan sectiune transveral prin scara(1:50);- Partiu arhitectura-plan nivel parter (scara 1:50);- Partiu arhitectura-plan nivel etaj (scara 1:50);- Plan cofraj planseu nivel curent (scara 1:50);

- Plan armare planseu nivel curent (scara 1:50);- Plan cofraj scara(scara 1:20);- Plan armare scara (scara 1:20);- Plan fundatii (scara 1:50);- Elevatie perete Ax C/4-6 (scara 1:50) ;- Elevatie perete Ax 3/A-C (scara 1:50;- Plan sarpanta si terasa necirculabila (scara 1:50) ;- Detalii sarpanta sit era necirculabila (scara 1:20).


2/136


2

MEMORIU TEHNIC

Date generale

S-a proiectat cladirea S+P+2E cu urmatoarele caracteristici:

Amplasamentul cladirii: Localitatea Timisoara

Prezentarea constructiei

Cladirea regimul de inaltime 1subsol, parter, 2 etaje si acoperis sarpanta. Subsolul si

sarpanta are functiunea de depozit.De la parter la etajul 2, cladirea are functiunea de cladire delocuit.

Soluţia funcţionala a fost stabilita pe baza temei de proiectare redactata împreuna cu beneficiarul si cuprinde spatiile necesare unei cladiri de locuit, conform cerinte lor actuale in ceea

ce priveste durabilitatea, stabilitatea, confortul si functionalitatea.Constructia se va amplasa in zona cu acceleratia terenului pentru proiectare ag= 0,20g

pentru cutremure avand intervalul mediu de recurenta IMR= 225 ani conform figurii 3.1din Cod de

proiectare seismica partea I indicativ P100-1/2013; iar Tc= 0,7s (perioada de control) conformfigurii 3.2 din Cod de proiectare seismica partea I indicativ P100-1/2013. Valoarea caracteristica a

incarcarii din zapada pe sol S0,k=1.5 KN/m2

conform figurii 2.1 din indicativ CR1-1-3-20.Presiunea

de referinta a vantului mediate pe 10 minute la 10 m qb=0,6KPa.

Clasa de importanta si expunere la cutremur a constructiei este III, avand coeficientul γ 1=1.00 (factor de importanta).

Terenul de fundare este un nisip prafos, fin, umed, pe care Pconv poate fi apreciata ≈270KPa. Fundarea a fost facuta depasind adancimea necesara de inghet, cota terenului bun de fundarefiind la cota -3,60m.

Din punct de vede architectural cladirea are urmatoare caracteristici:

Forma in plan si vertical este iregulata.

Acoperisul este de tip sarpanta rezemata pe scaune care acopera aproximativ trei sferturi din

cladire,invelitoarea fiind din tabla ondulata tip Lindab si functionalitate de depozitare,iar ultimul

sfer este de tip terasa necirculabila.Constructia reprezinta un bloc de gasoniere.

Fiecare gasoniera este echipata cu bucatarie,baie,camera de noapte si hol de trecere.La

nivelul fiecarui etaj sunt 8 gasoniere,intrarea in acestea fiind realizata din holul principal.

Intrarea in cladirea este realiza prin doua intrari,cea principala care este echipata si cu

windfang pentru oprirea curentului conferit de vant si o intrare secunda in caz de urgente.

Subsolul are funtionalitatea de depozitare.


3/136


3

Ferestrele au dimensiuni intre 0.55x0.60 m si 1.60x1.20 m.

Usile au dimensiuni intre 1.80x2.10 m si 0.70x2.10 m.

Finisajele sunt din gama curenta,tencuiala exterioara din decorativa din granulatie de

2mm,tencuiala interioara din glet de culoare alba cu optiune de modificare a culorii.

Peretii sunt realizati din caramida plina presata.

Pentru deplasarea pe verticala in interiorul cladirii acest lucru se poate realizata prin

intermediul scarilor.

Scarile sunt de 2 tipuri,una in 2 rampe egale si podeste dreptunghiulare care duce de la

subsol la acoperis,iar cealalta din din 2 rampe inegale cu podeste circulare care duce de la parter la

etajul 2.

Anvelopa cladirii este realizata prin acoperirea peretilor cu polistiren expandat cu grosime

de 10 cm.

Din punct de vedere structural constructia are urmatoare caracteristici:

Suprastuctura este realizata cu pereti din zidarie,mortar M10,grosimea peretilor fiind de 25

cm.

Betonul folosit pentru cladire este de clasa C16/20.Tipul otelului este PC52.

Planseele sunt realizatedin beton armat monolit cu grosime de 13cm.

Centuri si stalpisori sunt realizate din beton armat cu dimensiuni 25x25cm.

Scarile sunt realizate din placi frante din beton armat,podestele au grosime de 13cm si

rampele de 11cm,treptele fiind realizate din beton simplu.

Infrastructura este de tip cutie rigida si rezistenta din pereti de beton armat C16/20 de

grosime 25cm si planseu de grosime 15cm.

Fundatia este realizata din talpi ortogonale continue sub pereti de beton armat,de

dimensiune 50cm inaltime si 1.00m latime.

Acoperisul este de tip sarpanta si terasa necirculabila.

Sarpanta este realizata din lemn de rasinoase.

Date despre executie

Lucrari din beton armat

Inainte de turnarea betonului in blocurile de fundatie, se vor lasa mustati pentru ancorajul

peretilor de la subsol.

Lucrari de zidarie

Toate materialele ce se refera la executarea zidariei se vor pune in opera numai dupa ce

controlul tehnic al lucrarii a fost verificat.


4/136


4

La receptia lucrarilor de zidarie se va verifica

Ancorarea zidariei de stalpisori;

- Dimensiunile, planeitatea si verticalitatea zidurilor;

- Teserea zidariei;

- Umplerea cu mortar a rosturilor;


5/136


5


6/136


6


7/136


7

ROMANIA.Zonarea valorii caracteristice a incarcarii din zapada pe sol

avand IMR =50ani


8/136


8

CONFORMAREA STRUCTURII CU

RESPECTAREA NORMATIVULUICR – 6/2013 SI P100-1/2013


9/136


9

PERETI STRUCTURALI

Pentru structura propusa in acest proiect am expus mai jos cateva prevederi legate de alegerea,

conformarea, realizarea si calculul structurilor realizate cu pereti din zidarie, prevederi conformate

cu Normativul CR-2013 si Codul P100-1/2013.

● Alegerea sistemului de pereti structurali:

Alegerea sistemului de pereti structurali se face astfel incat sa se realizeze concomitent,

satisfacerea urmatoarelor categorii de cerinte:

- Functionale, stabilite de investitor: dimensiunile spatiilor libere, inaltimea de nivel, tipul

circulatiilor,etc;

- De confort;

- De siguranta structurala.

● Densitatea peretilor structurali ai cladirilor din zidarie pe fiecare directie principala:

Densitatea peretilor structurali ai cladirilor din zidarie, pe fiecare din directiile principale ale

cladirii, este definita prin procentul ariei totale nete a peretilor de zidarie (Az,net) de pe directia

respectiva, raportata la aria planseului (Apl) de la nivelul respectiv:

p% = 100 x

Az,net = aria neta totala a peretilor din zidarie de pe directia respectiva ;

A pl = aria planseului la nivelul respectiv ;

Pentru structurile din zidarie, densitatea peretilor structurali se stabileste prin calcul curespectarea valorilor minime constructive, in functie de acceleratia seismica (ag) si de numarul deniveluri (nniv), conform prevederilor Codului P100-1/2013. Valorile minime constructive p% se

refera la nivelul de baza al cladirii. Densitatea pereţilor structurali stabilită în tabelul 8.9 se referă la primul nivel peste secţiunea de încastrare. Pentru următoarele niveluri se acceptă reducereadensităţii pereţilor cu maximum 1% pe nivel cu obligaţia de păstrare a condiţiilor de regularitate înelevaţie.


10/136


10

Nota: pentru ZC, ZC + AR si Z/A si pentru blocuri din argila din grupa 1 si 2 NA = nu se accepta

Pe directia x :

Az,net = 0,25x(2x(30,47+8,45+30,47+8,45)+2x2+1,63x2-8x1,55-8x1,3-2,1-0,9-6,81x2-0,9x8)=

Az,net =29.,08 m2

A pl = 386,25+111,54+9=506,79 m2

p% = 100 x = 5,74%

0,20g (Timisoara) ;

P + 2E

5,74% > 5% (A) ;

Pe directia y :

Az,net = 0,25x(12,35x8+13,2x3+3,5+1,55x8-1,6x2-1,75x7-0,75-2,6x2-0,6x2-8x1,75-0,55x8)=

Az,net =28,325 m2

p% = 100 x = 5,59%

0,20g (Timisoara)

P + 2E

5,59% > 5% (A) ;

In cazul cladirilor din ZC, ZC + AR si Z/A, cu mansarda peste ultimul nivel curent, aceasta

nu se include in numarul maxim de niveluri admis peste sectinea de incastrare, daca sunt

indeplinite urmatoarele conditii:

- p% se majoreaza cu 1%;

- peretii perimetrali din zidarie nu depasesc inaltimea medie de 1,25m;- zidaria peretilor structurali de la mansarda este confinata cu stalpisori de beton

armat in continuarea celor de la nivelul inferior;

- la partea superioara a peretilor mansardei exista o centura de beton armat;

- peretii de compartimentare sunt de tip usor (gips – carton);

- sarpanta din lemn nu da impingeri in peretii perimetrali.


11/136


11

● Goluri in peretii structurali

Se stabileste raportul ρ intre ariile in plan ale golurilor de usi si ferestre si ariile

plinurilor, acest raport se va limita functie de:

- acceleratia seismic de proiectare la amplasament (ag);- numarul de niveluri peste sectiunea de incastrare (nniv);

- pozitia peretelui in cladire.

Perete exterior

Az,net plin = 3,00x(2x(30,47+8,45+30,47+8,45)+2x2+1,63x2)

Az,net plin =255,30 m2

Agol = 8x1,55x1,20+8x0,90x2,10+8x0,90x2,10+8x0,60x1,20+2,10x2,10+1,10x1,20=56,61m2

ρ = = 0,220,20g (Timisoara) ;

0,22


12/136


12

● Lungimea minima (lmin) a spaletilor

Lungimea minima (lmin) a spaletilor adiacenti golurilor de usi si ferestre se stabileste in

functie de cea mai mare inaltimea a golurilor adiacente (hgol).

Pentru ZC si ZC + AR:

- spaleti marginali (de capat) la pereti de fatada si interior: lmin = 0,5 x hgol ≥ 1,00m - spaleti intermediari la pereti de fatada si interior: lmin = 0,4 x hgol ≥ 0,80m

Obs: daca nu se pot realiza valorile lmin , se vor introduce stalpisori de beton armat. Planul

cladirii respecta lungimea minima a spaletilor.

● Grosimea peretilor structurali (t)

Grosimea peretilor structurali va fi stabilita, prin calcule de specialitate, pentru satisfacerea

urmatoarelor cerinte:

- Siguranta structurala;

- Izolare termica/ecomonie de energie;

- Izolare fonica;

- Protectie la foc.

Grosimea minima a peretilor structurali, indiferent de tipul elementelor din care este executata

zidaria va fi de 240mm, t = 240mm ;

Din puncte de vedere al sigurantei structurale, indiferent de rezultatele calculelor, raportul intre

inaltimea etajului si grosimea peretelui trebuie sa satisfaca urmatoarele conditii minime: het / t ≤ 15.

het / t=300/25=12cm


13/136


13

- Inaltimea de nivel: ≤ 3.20m;

Hnivel=3,00m

- Distantele maxime intre pereti, pe cele doua directii ≤ 5.00m;

- Aria celulei formata de peretii de pe cele doua directii principale ≤ 25.00 mp.

● Dispunerea stalpisorilor si centurilor de beton armat la zidaria confinata:

(1) in cazul zidariei confinate (ZC), stalpisorii de beton armat vor fi amplasati in urmatoarele

pozitii:

a. La capetele libere ale fiecarui perete;

b. De ambele parti ale oricarui gol cu suprafata ≥2.5 mp; golurile cu dimensiuni mai mici vor fimarginite cu stalpisori daca necesitatea prevederii acestora rezulta din cerinta d.;

c. La toate colturile exterioare si intrande de pe conturul constructiei;

d. In lungul peretelui, astfel incat distanta intre axele stalpisorilor sa nu depaseasca:

1. 4.00m, in cazul structurilor cu pereti rari (sistem cellular);

2. 5.00m, in cazul structurilor cu pereti desi (sistem fagure);

e. La intersectiile peretilor, daca cel mai apropiat stalpisor amplasat conform regulilor de mai sus se

afla la o distant mai mare de 1.50m;

f. In toti spaletii care nu au lungime minima prevazuta.

(2) Stalpisorii vor fi executati pe toata inaltimea constructiei.

(3) Centurile de beton armat vor fi prevazute in urmatoarele pozitii: la nivelul fiecarui planseu al

constructiei, indiferent de materialul din care este executat planseul si tehnologia de realizare a

acestuia.

(4) Armarea longitudinal a spaletilor si centurilor se va stabili prin calcul, tinand seama de efectele

incarcarilor vertical si ale fortelor seismic de proiectere.


14/136


14

Secţiunea transversală a stâlpişorilor de beton armat va satisface următoarele condiţii: -aria secţiunii transversale ³ 625cm2 ;-latura minimă ≥ 25cm. (

Procentul minim de armare longitudinal al stalpisorilor va fi:

- 0,8 % pentru zonele seismic cu ag = 0,20g;

- 0,6% pentru zonele seismic cu ag = 0,10 g;

-diametrul barelor longitudinale ≥12mm; -armare transversală: ( )(i) etrieri închişi cu Φ³6 mm;(ii) distanţa între etrieri: ≤15cm în câmp curent şi ≤10 cm pe lungimea de înnădire a barelor

longitudinale şi pe 60 cm la intersecţiile cu centurile (peste şi sub centură). ( ) -Barele longitudinale ale stâlpişorilor de la ultimul nivel vor fi ancorate în centurile ultimului

nivel conform SR EN 1992-1-1.

-Înnădirea barelor longitudinale din stâlpişori se va face prin suprapunere, fără cârlige, pe olungime ≥50 Φ, în secţiunea de la bază (secţiunea de încastrar e),suprapunerea barelor longitudinaleale stâlpişorilor din suprastructură cu mustăţile din socluri sau din pereţii de subsol se va face pe olungime ≥60.

Secţiunea transversală a centurilor de beton armat va satisface urmă toarele condiţii: -aria secţiunii transversale ³ 500cm2, cu respectarea următoarelor dimensiuni: ( )(i) lăţimea ³25 cm, dar ≥2/3 din grosimea peretelui(ii) înălţimea ≥ decât grosimea plăcii planşeului pentru pereţii interiori şi ≥ decât dublul

acesteia pentru pereţii de pe conturul clădirii şi de la casa scării. ( )

Procentul minim de armare longitudinal al centurilor va fi:

- 0,8 % pentru zonele seismic cu ag = 0,20g;

- 0,6% pentru zonele seismic cu ag = 0,10 g;

-diametrul barelor longitudinale ≥12mm; -armare transversală: ( )(i) etrieri închişi cu Φ³6 mm;(ii) distanţa între etrieri: ≤15cm în câmp curent şi ≤10 cm pe lungimea de înnădire a barelor

longitudinale şi pe 60 cm la intersecţiile cu centurile (peste şi sub centură). ( ) -Barele longitudinale ale stâlpişorilor de la ultimul nivel vor fi ancorate în centurile ultimului

nivel conform SR EN 1992-1-1.

-Înnădirea barelor longitudinale din stâlpişori se va face prin suprapunere, fără cârlige, pe olungime ≥50 Φ, în secţiunea de la bază (secţiunea de încastrar e),suprapunerea barelor longitudinaleale stâlpişorilor din suprastructură cu mustăţile din socluri sau din pereţii de subsol se va face pe olungime ≥60.


15/136


15

Predimensionare elemente din beton armat

Stalpisori : 25 x 25 cm ;

bmin = 25 cm ;

S 625 cm2 ;25x25=625 cm

2

Centura de beton armat : 25 x 25 cm ;

S 500 cm2 ; bmin

25 cm ;

bmin 2/3 x b perete ;25x25=625 cm

2

2/3 x 25=16,67 cm

Buiandrugi : 25 x 20 cm ;

h buiandrug = Hnivel – h parapet – hfereastra – hcentura – hasize ;

h buiandrug = 300 – 90 – 120-25-45 = 82,5 cm ;

h buiandrug = 20 cm ;

Placa de planseu : 13 cm ;

h pl = + 1..2 cm ;

h pl = +1…2 cm= 9,37 cm ;

h pl minim 13 cm din conditie de izolare fonica ;


16/136


16

Evaluare incarcari

Pe planseul nivel curent

Tencuiala de 1,5cm.

Sapa + Finisaj de 5cm.

1,5 x = 1,5 x 19 x 10-2 = 0,285 KN/m2 ;2 x = 5 x 22 x 10-2 = 1,10 KN/m2 ;Greutatea placii de beton armat este calculata automat de programul ETABS.

Perete despartitor

- perete de zidarie din caramida plina presata;

KN/m

3

G P.D.=(2 x x l perete x b perete + x l perete x b perete)xh perete= (2 x 19 x 0,015 x 6,025 + 6,025 x0,125 x 20)x(3,00 – 0,13) = 53,09 KNqPD= G P.D /Suprafata placa

qPD = =3,22 KN/m2

Incarcare utila

- locuinte : 1,5 KN/m2 ;

- casa scarii si hol : 3 KN/m2 ;

- balcon : 2,5KN/m2 ;

Incarcare zapada

s =icects0, i= ce=ct=1.0 s0, =1,5m2 s =1,2m2

Incarcari la nivelul terasei

Straturile din alcatuirea terasei (de jos in sus) au urmatoarele caracteristici: betonul de panta

(grosimea aproximativa de 8,5cm si greutatea specifica de 24kN/m3), sapa de mortar (grosimea de

2cm si greutatea specifica de 19kN/m3), stratul de difuzie (greutatea specifica de 0.04kN/m

2),

bariera contra vaporilor (greutatea specifica de 0.03kN/m2), termoizolatia (grosimea de 15cm si

greutatea specifica de 0.15kN/m3), sapa protectie termoizolatie (grosimea de 2cm si greutatea


17/136


17

specifica de 19kN/m3), stratul de difuzie, bariera contra vaporilor, hidroizolatia (greutatea specifica

de 0.03kN/m2) si pietris (grosimea de 10cm si greutatea specifica de 17kN/m

3)

=0,285+0,085x 2+0,6+0,1+0,15+1,=5,25 m2

⁄

Incarcari date de sarpanta

Tencuiala de 1,5cm.

Sapa 4cm.

Lemn de 8cm.

Polistiren de 0,15KN/m2.

Invelitoare de 0,3KN/m2.

qsarpanta=0,015 x 19+0,04 x 19+0,08 x10+0,15+0,3=2,295 KN/m2

Incarcari date de atic

qatic= hzidarie x bzidariex + h beton simplu x b beton simplu x qatic=0,9x0,25x20+0,25x0,25x24=6 KN/m

2

Calculul fortei seismice

Fb= x λ x ag x βt x m x / q Unde:

βt =β0= 2,50-ordonata maximă a spectrului elastic η = 0,88 factorul de reducere care ţine seama de amortizarea zidăriei ξ=8%q- factorul de comportare


18/136


18

γ I- factorul de importanţă=1(III)λ = 1,0 pentru clădirile P, P+1E şi λ=0,85 pentru clădirile ≥P+2E m-masa totală a clădirii supusă acţiunii seismice G = g×m greutatea totală a clădirii Cs-coeficientul seismic global

Pentru regularitate in elevatie,dar nu si in plan,pentru structuri cu pereti din zidarie armata:

=2,25 x αu/ α1

αu - reprezintă 90% din forţa seismică orizontală pentru care, dacă efectele celorlalte acţiuni rămân constante, structura atinge valoarea maximă a forţei laterale capabile;α 1- reprezintă forţa seismică orizontală pentru care, dacă efectele celorlalte acţiuni rămân constante, primul element structural atinge rezistenţa ultimă (la încovoier α cu forţa axială sau la forfecare).

Fb=1x1x0,20x2,5x23806,05x0,88/2,8125=3724,32KN

1≤ c ≤ (√ /1,7 c=3-2,3 x T1/Tc

c=3-2 x 0,1793/0,7=0,512

√ /1,7=0,8250,825c=1.

c-factor de amplificare a deplasarilor


19/136


19

Perioade si forme proprii de vibratie

Mod 1 de vibratie

Mod 2 de vibratie

Mod 3 de vibratie


20/136


20

Story Load Loc P VX VY MX MY

STORY3 GS Top 4058.84 0 0 26034.99

-

89801.2

STORY3 GS Bottom 8330.29 0 0 52431.91 -181169

STORY3 GSSXP Top 4058.84

-

1281.57 0 26034.99

-

89801.2

STORY3 GSSXP Bottom 8330.29

-

1281.57 0 52431.91 -185014

STORY3 GSSXN Top 4058.84 1281.57 0 26034.99

-

89801.2

STORY3 GSSXN Bottom 8330.29 1281.57 0 52431.91 -177324

STORY3 GSSYP Top 4058.84 0

-

1281.57 26034.99

-

89801.2

STORY3 GSSYP Bottom 8330.29 0

-

1281.57 56276.62 -181169

STORY3 GSSYN Top 4058.84 0 1281.57 26034.99

-

89801.2

STORY3 GSSYN Bottom 8330.29 0 1281.57 48587.2 -181169

STORY2 GS Top 11813.74 0 0 73895.43 -254852

STORY2 GS Bottom 16068.17 0 0 100182.2 -345497

STORY2 GSSXP Top 11813.74 -2341.4 0 73895.43 -258697

STORY2 GSSXP Bottom 16068.17 -2341.4 0 100182.2 -356366

STORY2 GSSXN Top 11813.74 2341.4 0 73895.43 -251007


STORY2 GSSYP Top 11813.74 0 -2341.4 77740.13 -254852

STORY2 GSSYP Bottom 16068.17 0 -2341.4 111051 -345497

STORY2 GSSYN Top 11813.74 0 2341.4 70050.72 -254852


STORY1 GS Top 19551.62 0 0 121645.7 -419180

STORY1 GS Bottom 23806.05 0 0 147932.4 -509826

STORY1 GSSXP Top 19551.62

-

2871.54 0 121645.7 -430049

STORY1 GSSXP Bottom 23806.05

-

2871.54 0 147932.4 -529309

STORY1 GSSXN Top 19551.62 2871.54 0 121645.7 -408312


STORY1 GSSYP Top 19551.62 0

-

2871.54 132514.6 -419180

STORY1 GSSYP Bottom 23806.05 0

-

2871.54 167415.9 -509826

STORY1 GSSYN Top 19551.62 0 2871.54 110776.8 -419180



21/136


21

Mod Perioada UX UY RZ

1 0.1793 0,0710 73,487 12.639

2 0.1484 87,351 0,599 1,413

3 0.1450 1,9935 11,956 73,588

Verificarea deformatiilor laterale la starea limita de serviciu

Relatia de verificare: dr SLS=dre≤dr,aSLS

ν=0,5-factor de reducere care tine seama de perioada de revenire mai mica a cutremurului

q=2.815-factor de comportare al structurii

dr,aSLS=0.015 – valoarea admisibila a deplasarii relative de nivel

Pe directia x:

dreSLS=0.000116-drift maxim pe directia x pe inaltimea cladirii

dr SLS=0,5 x 2,815x 0,000116=0,000163

0,000163


22/136


22

dreSLS=0.000128-drift maxim pe directia y pe inaltimea cladirii

dr SLS=0,5 x 2,815x 0,00018=0,00018

0,00018


23/136


23

Pe directia x:

dreSLS=0.000223-drift maxim pe directia x pe inaltimea cladirii

dr SLS=1,0 x 2,815x 0,000223=0,000627

0,000627


24/136


24

Calcul Scara

Evaluare incarcari

PODEST

-greutate proprie tencuiala g p = 0,15 *19 KN/m3 = 0,285 KN/m

2

-greutate sapa+finisaj g p = 0,05 *22 KN/m3 = 1,10 KN/m

2

-permanenta podest gtotal = 1,1 + 0,285 = 1,385 KN/m2

-utila =3 KN/ m2


25/136


25

RAMPA

-greutate proprie tencuiala = 0,015 x19 = 0,285 KN/m2

-greutate proprie trepte : hech x 24KN/ m3=0,0717 x 24=1,72 KN/m

2

= hech * hech=

hech = √ =7,17 cm=0,0717 m-greutate proprie finisaj trepte: hech2 x 22KN/ m

2=0,0672 x 22=1,478 KN/m

2

(btr +5) x 5cm + htr x 5cm = hech2 * hech2 =(33x5+16,7x5)/ *√ =6,72 cm=0,0672 m-permanenta totala rampa = 1,72+1,478+0,285 = 3,483 KN/m

2

-utila rampa = 3,0 KN/m2

Armare scara

Podest intermediar

MC = 0,3 KN/m


26/136


26

Mr = 3,0 KN/m

Armare din procent minim 5θ8m.

A5θ8

= 5x16xπ=251,33mm2

M5θ8= A5θ8 x fyd x d=251,33 x 300 x 110=8,29 Nmm

Momentul rezultat din armarea minima este mai mare decat cele din podestul intermediary,rezulta

ca armarea minima acopera momentul necesar din element respective.

Podest de nivel

MC = 1,40 KN/m

Mr = 5,0 KN/m


A5θ8

= 5x16xπ=251,33mm2

M5θ8= A5θ8

x fyd x d=251,33 x 300 x 110=8,29 Nmm



Rampa

MC = 4,30 KN/m

Mr = 5,0 KN/m


A5θ8

= 5x16xπ=251,33mm2

M5θ8= A5θ8

x fyd x d=251,33 x 300 x 110=8,29 Nmm




27/136


27

CALCULUL REZISTENTELOR DE PROIECTARE

NRD,MRD,VRD

(Pentru un Perete)

1)Determinarea rezistentei de proiectare la compresiune axiala a peretilor din zidarie

confinata(NRD)

Identificarea eforturilor pe perete in modelul din etabs:

1)Se salveaza modelul cu Ez=1000xf k (SLS) cu o alta denumire ex:NRD,MRD

2)Se stabileste sectiune activa

Sectiunea activa pentru un perete este formata din inima montantului la care se adauga lungimea

talpilor.

Lungimea minima a talpilor va fi:

-6t,t=grosimea peretelui

-distanta pana la primul gol din talpa(sau primul perete transversal)

3)Colectarea eforturilor

Pentru un perete dat,in programul Etabs,din modelul cu Ez=1000xf k se declara Pier-uri pe sectiuneaactiva.In functie de directia peretelui din gruparea care contine actiunea seismica se citesc

eforturile.

4)NRD se calculeaza pe sectiune activa ideala,rezulta ca se transforma stalpisori din beton armat in

arii echivalente din zidarie folosind relatia:n=fcd/f d

fcd=rezistenta de proiectare la compresiune a betonului

f d=rezistenta de proiectare la compresiune a zidariei=f k /Sectiune ideala:


28/136


28

Ai=Azid+(n-1)xA beton

-lungime talpa 1:bech1xt1=b1xt1+fcd/ f dxA beton-A beton => bech1=...

-lungime talpa 2:bech2xt2=b1xt2+fcd/ f dxA beton-A beton => bech2=...

t1, b1-grosime si lungime talpa1 in plan

t2, b2-grosime si lungime talpa2 in plan

NRD=θi(m)xAxf d

θi(m)-constanta de reducere a rezistentei tinand cont de efectele zveltetei peretelui si aleexcentricitatilor de aplicare a incarcarilor

θi-constanta de reducere a rezistentei in sectiunile de la extremitatile peretelui

θi=1-2xei/t

ei-excentricitatea de calcul in raport cu planul median al peretelui ,in sectiunea in care se face

verificarea

ei= ei0+ ehi+ ea

ei trebuie sa fie mai mare sau egal cu 0,05xt

t=grosimea peretelui

ei0=(N1xd1+Σ2xd2) /(N1+Σ N2)

N1-incarcarea transmisa de peretele de la etajul superior

d1-excentricitatea incarcari N1

N2-incarcarile aduse de planseul/planseele care reazema direct pe perete

d2-excentricitatile incarcarilor N2

ehi-excentricitatea provenita din fortele perpendiculare pe plan

ehi=Mhm(i) / (N1+Σ N2)

l

l

Abeton Ai = Azid + (n-1). Abeton.

Azid Ai = (n-1). Abeton.


29/136


29

Pentru Mhm(i)salvam modelul initial cu alta denumire si definim un Pier pentru montantul calculat

doar pentru inima.

N1+Σ N2=Netabs in sectiunea de calcul din gruparea seismica

ea-excentricitatea accidentala

ea=max. intre t/30 si het/300

t/30 este mai mare sau egal cu un 1cm.

het/300 este mai mare sau egal cu un 1cm.

t-grosime perete

Pentru θm in functie de het/t si em/t ale caror valori se incorporeaza in tabel se afla valoarea acestuia.

em=2/3 x ei0+ ehm+ ea

ehm-excentricitatea datorata efectului incarcarilor orizontale in sectiune de la mijlocul inaltimii peretelui calculat cu relatia:

ehi=Mhm(i) / (N1+Σ N2)

A-aria sectiunii transversale a peretelui

f d-rezistenta de proiectare la compresiune a zidariei

2)Rezistenta de proiectare la compresiune si incovoiere a peretilor structurali din zidarie

confinata

2.1)Eforturile se citesc de pe sectiunea activa declarata la calculul lui NRD

MRd= MRd(ZNA)+ MRd(As)

MRd(ZNA)-rezistenta de proiectare la incovoiere a sectiunii ideale din zidarie nearmata

MRd(As)-rezistenta de proiectare la incovoiere data de armatura din stalpisori

2.2) MRd(ZNA)=yZCxNED

-Se determina aria comprimata a sectiunii ideale nearmate (Azci)

Azci=NED/0,85xf d

-Se determina centrul de greutate al peretelui

-Se determina centrul de greutate al zonei comprimate

-yZC reprezinta distanta de la centrul de greutate al peretelui pana la centrul de greutate al ariei

comprimate


30/136


30

2.3) MRd(As)=lsxAsxf yd

ls-distanta dintre centrele de greutate ale celor doi stalpisori de la extremitati

As-cea mai mica dintre ariile de armare ale celor doi stalpisori

f yd-rezistenta de proiectare a armaturii din stalpisori

fyd=300N/mm

2

-PC52Cand am stalpisor la un singur capat :

ls=distanta dintre centru de greutate al stalpisorului pana la centrul de greutate al ariei comprimate

3)Rezistenta la forta taietoare a peretilor din zidarie confinata

-se lucreaza pe inima montantului - NEd

-VEd; MEd

3.1)Rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal: VRd

VRd=VRd,1 + VRd,2 +VRsc

VRd,1-rezistenta de proiectare in rost orizontal a panoului de zidarie simpla corectata pentru a

tine cont de efectul elementelor confinate

VRd,2-rezistenta de proiectare la forfecare corespunzatoare armaturii din stalpisorii de la

extremitatea comprimata a peretelui, prin efectul de dorn.

VRsc-rezistenta de proiectare la forfecare a stalpisorului comprimat.

I) VRd,1*= 1/γM(f vk0xtxlad)+0,4xNEd

*


31/136


31

γM=1,9 – coefficient partial de siguranta pentru situatia de proiectare seismic (GS) si portar G preparat industrial in conditii de control normal si elemente din categoria I

f vk0- rezistenta unitara caracteristica initiala la forfecare fara efort unitar de compresiune

Elemente dezidarie Mortar G de retetaM10 M7,5 M5,2.5

Argila arsa 0.3 0.25 0.2

t-grosimea peretelui de zidarie

lad-lungimea pe care aderenta este active

lad=2lc-lw; lc=1,5lw-3e

lw-lungimea peretelui(lungime inima)

l=MEd/NEd

NEd*= NEd+0,8xVEd*(h pan/l pan)

VEd ≤ l panxtxf vd0

h pan si l pan – dimensiunile panoului de zidarie

t - grosime panou

f vd0 – rezistenta unitara de proiectare pentru lunecare in rost orizontal sub efort de compresiune egalcu 0 (aderenta la forfecare)

f vd0=f vko/ϒM

II) Vrd2=λ cxAascxf yd

Aasc – aria armaturii din stalpisorul de la extremitatea comprimata

λc-factor de participare al armaturii prin efectul de dorn

f yd – rezistenta de proiectare a armaturii din stalpisorul comprimat

f yd=300 N/mm2 pentru PC52

f yd=210 N/mm2 pentru OB37

III) Vrsc=Abscxf cvd


32/136


32

A bsc – aria betonului din stalpisorul de la extremitatea comprimata

f cvd – rezistenta unitara de proiectare la forfecare a betonului din stalpisorul comprimat

VRd – rezistenta de proiectare la lunecare in rost orizontal

3.2 Rezistenta de proiectare la cedare pe sectiunea inclinata a peretilor din zidarie confinat

(VRdi)

VRdi=VRd,i* + VRd,2 +VRsc

VRdi – rezistenta de proiecteare la cedarea pe sectiunea inclinata a panoului din zidarie simpluarmata pentru a tine seama de efectul elementelor de confinare

VRd,2-rezistenta de proiectare la forfecare corespunzatoare armaturii din stalpisorii de la

extremitatea comprimata a peretelui, prin efectul de dorn.

VRsc-rezistenta de proiectare la forfecare a stalpisorului comprimat.

i) VRdi*=(Aw/b)x f vd,i=( Aw/b)x(f vk,i/ϒM)

Aw =lwxt (aria peretelui in sectiunea orizontala)

b – coefficient de corectie ce tine seama de dimensiunile panoului cu valorile:

b=1,5 pentru h/lW ≥ 1,5

b=1,0 pentru h/lW < 1,0 b=h/lW pentru 1,0 ≤ hlW < 1,5

h – inaltimea panoului din zidarie htot pentru toti peretii care lucreaza in consola

h = hsp pentru spaletii care pot fi considerate dublu incastrati la

extremitati

f vki - rezistenta unitara caracteristica de cedare pe sectiuni inclinate pentru argila arsa grupa 1 si 2

f vki=0,22xf btx f bt – rezistenta caracteristica la intindere a elementelor pentru zidarie

pentru elementele din argila arsa f bt=0,035*f b

f b – rezistenta standardizata ≥ ,5 mm2


33/136


33

σ0d*=NEd

*/Aw

σ0d* - efortul unitar de compresiune corectat

NEd*=NEd+0,8xVEdx(h pan/l pan)

γm=2,5

ii) VRd2=λcxAascxf yd

iii)VRsc=A bscxf cvd

Armarea din rosturile orizontale pentru pereti cu inaltimea totala htot ≥ lw (lungimea) curelatia:

VRd3=0,8xlwx(Asw/s)xf ysd

lw - lungimea peretelui

Asw – aria armaturilor din rostul orizontal (pentru preluarea fortei taietoare)

s – distant pe vertical intre doua randuri succesive de armature A sw

f ysd – rezistenta de proiectare a armaturii din rosturile orizontale

In cazul peretilor cu htot < lw in relatia lui VRd3=0.8xhtotx(Asw/s)xf ysd


34/136


34

Verificarea cerintei de rezistenta

1)Verificarea cerintei de rezistenta pentru solicitari in planul peretelui

NED


35/136


35

CALCULUL REZISTENTELOR DE PROIECTARE

NRd, MRd, VRd

Perete pe X → PARTER

GSXPP

NEd=766,12 KN

b1=2,25m

b2=0,25m

lw=5,70m

l=5,45m

t1,t2=0,25m

S1,S2=0,25x0,25

Mortal M10

f b=7,5 N/mm2


36/136


36

f k =3,6 N/mm2

n=7,7/1,44=5,35

γm=2,5

bech1=(2,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,34m

bech2=(0,75x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,84m

N Rd =Øi(m)·A·fd

Øi=1-2·

ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t

eio = =0

ehi = = = 0,0144 m( GSYPP)

ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm

=>ei = 0,0144 + 0,01 = 0,0244 m = 24,4 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm

Øi=1-2· = 0,80em =

eio ± ehm ± eaØm

= = 12 (zc) = = 0,08

ehm = = = 0,0099 m

em = 0,0099 + 0,01 = 0,0199 m = 19,9 mm

Øm= 0,684 f d = = = 1,44 N/mm2 As=(3,34+3,55+0,5+1,84+1,65)x0,25=2,72m

2

NRd(i) = 0,8x2,72x1,44= 3133,44 KN

NRd(m) = 0,684x2,72x1,44 = 2679 KN


37/136


37

REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANUL

PERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA

MEd= 358,46 KNm

MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd

ls = 4,65m

Azci = = = 0,626 m2

0,626-0,4125=0,2135

tech=0,2135/2,34=0,09m

zGsec= =0,29mzG=

( =-0,26 myG=

MRd(zna) = 2,3· 766,12 = 1762,08 KNm


38/136


38

MRd(As) = 4,46x615,75x300 = 824 KNm

MRd = 1762,08+824 = 2586,08 KNm

REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILORSTRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd

VEd=121,80KN

VRd = + VRd2 + VRSC

=

· f VK0 · t · lad + 0,4 ·

lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,7 - 3 · 0,26 = 7,77 m

e = = = 0,26 m

lad = 2 · lc - lw = 2 · 7,77 – 5,7 = 9,84 m = NEd + 0,8·VEd · = 637,48 + 0,8·121,80· = 689 KN


39/136


39

= · 0,3 · 0,25 · 9,84 + 0,4·689 = 570,80 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =

= = 0,12 N/mm2 121,80 K ≤ 5,20·0,12·0,25x1000 = 156 KN

VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN

Aasc = 4· = 615,75 mm2

λc = 0,35f yd = 300 N/mm

2

VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x103 = 8,75 KN

VRd = 570,8+64,65+8,75 = 644,2 KN

REZISTENTA DE PROIECTARE LA CEDARE PE SECTIUNEA INCLINATA

VRd = + VRd2 + VRSC

VRd,i = · f vd,if vd,i =

f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm

2 = = = 483,51 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 689 KN

f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,185 N/mm

2

f vd,i = = 74 KN/m2 = · 74 = 105,85 KN

VRd2 = 64,65 KN

VRsc = 8,75 KNVRd = 105,45+64,65+8,75= 178,85 KN > VEd =121,80 KN


40/136


40

Perete pe X → Etaj 1

GSXPP

NEd=538,43 KN

b1=2,25m

b2=0,25m

lw=5,70m

l=5,45m

t1,t2=0,25m

S1,S2=0,25x0,25

Mortal M10

f b=7,5 N/mm2

f k =3,6 N/mm2

n=7,7/1,44=5,35

γm=2,5


41/136


41

bech1=(2,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,34m

bech2=(0,75x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,84m

N Rd =Øi(m)·A·fd

Øi=1-2· ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t

eio = =0

ehi = = = 0,0095 m( GSYPP)

ea = max

=

= 0,75 mm =>ea=1cm

=>ei = 0,0095 + 0,01 = 0,0195 m = 19,5 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm

Øi=1-2· = 0,80

em = eio ± ehm ± ea

Øm

=

= 12 (zc)

= = 0,0739ehm =

= = 0,00685 mem = 0,00685 + 0,01 = 0,01685 m = 16,85 mm

Øm= 0,70 f d = =

= 1,44 N/mm2

As=(3,34+3,55+0,5+1,84+1,65)x0,25=2,72m2

NRd(i) = 0,844x2,72x1,44=3306 KN

NRd(m) = 0,70x2,72x1,44 = 2742 KN


42/136


42



MEd= 115,66 KNm

MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)

MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd ls = 4,65m

Azci = = = 0,348 m2

tech=0,19m

zG=( =-0,26 m

yG=

MRd(zna) = 2,475· 538,43 = 1332,61KNm

MRd(As) = 4,46x615,75x300 = 824 KNm

MRd = 1332,61+824 = 2156,61 KNm


43/136


43

REZISTENTA DE PROIECTARE LA FORTA TAIETOARE A PERETILOR

STRUCTURALI DIN ZIDARIE CONFINATA VRd

VEd=91,84 KN

VRd = + VRd2 + VRSC = · f VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,7 - 3 · 0,029 = 8,463 m

e = = = 0,029 m

lad = 2 · lc - lw = 2 · 8,463 – 5,7 = 11,226 m

= NEd + 0,8·VEd ·

= 432,11 + 0,8·91,84· = 470,97 KN = · 0,3 · 0,25 · 11,226 + 0,4·470,97 = 525,17 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =

= = 0,12 N/mm2 91,84 K ≤ 5,20·0,12·0,25x1000 = 156 KN


44/136


44

VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN

Aasc = 4· = 615,75 mm2

λc = 0,35f yd = 300 N/mm

2


VRd = 525,17+64,65+8,75 = 598,57 KN


VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i =

· f vd,if vd,i =


2

= = = 330,51 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 330,51 KNf vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,156 N/mm2 f vd,i =

= 62,4 KN/m2 = · 62,4 = 88,92 KNVRd2 = 64,65 KN



45/136


45

Perete pe X → Etaj 2

GSXPP

NEd=284,07 KN

b1=2,25m

b2=0,25m

lw=5,70m

l=5,45m

t1,t2=0,25m

S1,S2=0,25x0,25

Mortal M10

f b=7,5 N/mm2

f k =3,6 N/mm2

n=7,7/1,44=5,35

γm=2,5


46/136


46

bech1=(2,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,34m

bech2=(0,75x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,84m

N Rd =Øi(m)·A·fd

Øi=1-2· ei=eio+ehi + ea ≥ 0,05t

eio = =0

ehi = = = 0,01237 m( GSYPP)

ea = max

=

= 0,75 mm =>ea=1cm

=>ei = 0,01237 + 0,01 = 0,01237 m = 22,37 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm

Øi=1-2· = 0,80


Øm

=

= 12 (zc)

= = 0,0736ehm =

= = 0,0084 mem = 0,0084 + 0,01 = 0,0184 m = 18,40 mm

Øm= 0,698 f d = =

= 1,44 N/mm2

As=(3,34+3,55+0,5+1,84+1,65)x0,25=2,72m2

NRd(i) = 0,821x2,72x1,44=3216 KN

NRd(m) = 0,698x2,72x1,44 = 2734 KN


47/136


47



MEd= 48,76 KNm

MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)

MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd ls = 4,65m

Azci = = = 0,232 m2

tech=0,928m

yG=

MRd(zna) = 2,951· 284,07 = 838,29KNm

MRd(As) = 4,46x615,75x300 = 824 KNm

MRd = 838,29+824 = 1662,29 KNm




48/136


48

VEd=37,78 KN


e = = = 0,189 m

lad = 2 · lc - lw = 2 · 7,983 – 5,7 = 10,27 m = NEd + 0,8·VEd · = 226,42 + 0,8·37,78· = 242,40 KN = · 0,3 · 0,25 · 10,27 + 0,4·242,40 = 405,06 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =

= = 0,12 N/mm2 37,78 KN ≤ 5,20·0,12·0,25x1000 = 156 KN

VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN

Aasc = 4· = 615,75 mm2


49/136


49

λc = 0,35f yd = 300 N/mm

2


VRd = 405,06+64,65+8,75 = 478,46 KN



· f vd,if vd,i =


2

=

=

= 170 KN/m

2

= NEd + 0,8·VEd· = 242,40 KNf vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,119 N/mm2 f vd,i =

= 47,6 KN/m2 = · 47,6 = 67,83 KNVRd2 = 64,65 KN



50/136


50

Perete pe X → PARTER

GSXPN

NEd=903 KN

b1=2,25m

b2=0,25m

lw=5,70m

l=5,45m

t1,t2=0,25m

S1,S2=0,25x0,25

Mortal M10

f b=7,5 N/mm2

f k =3,6 N/mm

2

n=7,7/1,44=5,35

γm=2,5

bech1=(2,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,34m

bech2=(0,75x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,84m


51/136


51

N Rd =Øi(m)·A·fd

Øi=1-2·


eio = =0ehi =

= = 0,0125 m( GSYPN)

ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm

=>ei = 0,0125 + 0,01 = 0,0225 m = 22,5 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm

Øi=1-2· = 0,82


Øm = = 12 (zc) = = 0,08

ehm = = = 0,00564 mem = 0,00564 + 0,01 = 0,01564 m = 15,64 mmØm= 0,5172 f d =

=

= 1,44 N/mm2 As=(3,34+3,55+0,5+1,84+1,65)x0,25=2,72m

2

NRd(i) = 0,82x2,72x1,44= 3211,78KN

NRd(m) = 0,5172x2,72x1,44 = 2025,77 KN


52/136


52



MEd= 417,29 KNm


ls = 4,65m

Azci = = = 0,0,738 m2

0,626-0,4125=0,3255m2

tech=0,3255/2,34=0,139m

zGsec==0,40m

zG=

(=-0,26 m

yG= MRd(zna) = 2,19· 903 = 1977,57 KNm

MRd(As) = 4,46x615,75x300 = 824 KNm

MRd = 1977,57+824 = 2801,57 KNm


53/136


53



VEd=143,71KN

VRd = + VRd2 + VRSC = · f

VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,7 - 3 · 0,662 = 6,564 me =

= = 0,662 mlad = 2 · lc - lw = 2 · 6,564 – 5,7 = 7,43 m = NEd + 0,8·VEd · = 701,35 + 0,8·143,71· = 762,15 KN = · 0,3 · 0,25 · 7,43 + 0,4·762,15 = 527,76 KNVEd ≤ l pan · t · f vdo

f vdo = = = 0,12 N/mm2

143,71 K ≤ 5,20·0,12·0,25x1000 = 156 KN

VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN

Aasc = 4· = 615,75 mm2

λc = 0,35f yd = 300 N/mm

2


54/136


54


VRd = 527,76+64,65+8,75 = 601,16 KN


VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i = · f vd,if vd,i =


2 = = = 534,84 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 762,15 KN

f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,193 N/mm

2

f vd,i = = 77,2 KN/m2 = · 77,2 = 110,01 KN

VRd2 = 64,65 KN

VRsc = 8,75 KN

VRd = 110,01+64,65+8,75= 183,41 KN > VEd =143,71 KN


55/136


55

Perete pe Y → Etaj 1

GSXPN

NEd=600 KN

b1=2,25m

b2=0,25m

lw=5,70m

l=5,45m

t1,t2=0,25m

S1,S2=0,25x0,25

Mortal M10

f b=7,5 N/mm2

f k =3,6 N/mm

2

n=7,7/1,44=5,35

γm=2,5

bech1=(2,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,34m

bech2=(0,75x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,84m


56/136


56

N Rd =Øi(m)·A·fd

Øi=1-2·


eio = =0ehi =

= = 0,00696 m( GSYPN)

ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm

=>ei = 0,00696 + 0,01 = 0,01696 m = 16,96 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm

Øi=1-2· = 0,864


Øm = = 12 (zc) = = 0,05

ehm = = = 0,00145 mem = 0,00145 + 0,01 = 0,01145 m = 11,45 mmØm= 0,75 f d =

=

= 1,44 N/mm2 As=(3,34+3,55+0,5+1,84+1,65)x0,25=2,72m

2

NRd(i) = 0,864x2,72x1,44= 3384,12 KN

NRd(m) = 0,75x2,72x1,44 = 2937,6 KN


57/136


57



MEd= 216,68 KNm


ls = 4,65m

Azci = = = 0,49 m2

0,49-0,4125=0,078m2

tech=0,078/2,34=0,033m

zGsec==0,133m

zG=

(=-0,26 m

yG= MRd(zna) = 2,457· 600 = 1474,2 KNm

MRd(As) = 4,46x615,75x300 = 824 KNm

MRd = 1474,02+824 = 2298,2 KNm


58/136


58



VEd=125,27KN


e = = = 0,565 mlad = 2 · lc - lw = 2 · 6,855 – 5,7 = 8,01 m = NEd + 0,8·VEd · = 467,03 + 0,8·125,27· = 520,03 KN = · 0,3 · 0,25 · 6,855 + 0,4·520,03 = 448,31 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =

= = 0,12 N/mm2 125,27 K ≤ 5,20·0,12·0,25x1000 = 156 KN

VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN

Aasc = 4· = 615,75 mm2

λc = 0,35f yd = 300 N/mm

2


VRd = 448,31+64,65+8,75 = 521,71 KN


59/136


59



· f vd,i

f vd,i = f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm

2 = = = 365 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 520,03 KN

f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,163 N/mm2 f vd,i = = 65,2 KN/m

2 = · 65,2 = 92,91 KNVRd2 = 64,65 KN



60/136


60


GSXNN

NEd=301,23 KN

b1=2,25m

b2=0,25m

lw=5,70m

l=5,45m

t1,t2=0,25m

S1,S2=0,25x0,25

Mortal M10

f b=7,5 N/mm2

f k =3,6 N/mm

2

n=7,7/1,44=5,35

γm=2,5

bech1=(2,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,34m

bech2=(0,75x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,84m


61/136


61

N Rd =Øi(m)·A·fd

Øi=1-2·


eio = =0ehi =

= = 0,0083 m( GSYNN)

ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm

=>ei = 0,0083 + 0,01 = 0,0183 m = 18,30 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm

Øi=1-2· = 0,854


Øm = = 12 (zc) = = 0,05

ehm = = = 0,00349 mem = 0,00349 + 0,01 = 0,01349 m = 13,49 mmØm= 0,741 f d =

=

= 1,44 N/mm2 As=(3,34+3,55+0,5+1,84+1,65)x0,25=2,72m

2

NRd(i) = 0,854x2,72x1,44= 3345 KN

NRd(m) = 0,741x2,72x1,44 = 2902 KN


62/136


62



MEd= 79,52 KNm

MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd ls = 4,64 m

Azci = = = 0,246 m2

tech=0,0246/2,34=0,984m

zG=( =-0,26 m

yG=

MRd(zna) = 2,923·301,23 = 880,5 KNm

MRd(As) = 4,46x615,75x300 = 824 KNm

MRd = 880,5+824 = 1704,5 KNm


63/136


63



VEd=72,85KN

VRd = + VRd2 + VRSC = · f

VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,7 - 3 · 0,472 = 7,134 me =


f vdo = = = 0,12 N/mm2

72,85 K ≤ 5,20·0,12·0,25x1000 = 156 KN

VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN

Aasc = 4· = 615,75 mm2

λc = 0,35f yd = 300 N/mm

2


64/136


64


VRd = 362,84+64,65+8,75 = 436,24 KN


VRd = + VRd2 + VRSC VRd,i = · f vd,if vd,i =


2 = = = 186 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 264,5 KN

f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,123 N/mm

2

f vd,i = = 49,2 KN/m2 = · 49,2 = 70,11 KN

VRd2 = 64,65 KN

VRsc = 8,75 KN

VRd = 70,11+64,65+8,75= 143,51 KN > VEd =72,85 KN


65/136


65

VERIFICAREA CERINTEI DE REZISTENTA

1. Verificarea cerintei de rezistenta pentru solicitari in planul peretelui.

In toate sectiunile, eforturile sectionale vor fi mai mici decat eforturile capabile. NEd < NRd ; MEd < MRd ; VEd < VRd

NEd < NRd

MEd < MRdVEd < VRd

Seism pozitiv

PARTER NRdm = 2679 KN > NEd = 766,12 KN

MRd = 2586,08 KNm > MEd = 358,46 KNm

VRd = 178,85 KN > VEd = 121,80 KN

ETAJ 1

NRdm = 2742 KN > NEd = 538,43 KN

MRd = 2156,61 KNm > MEd = 115,66 KNmVRd = 162,32 KN > VEd = 91,84 KN

ETAJ 2 NRdm = 2734 KN > NEd = 284,07 KN

MRd = 1662,29 KNm > MEd = 48,76 KNm

VRd = 141,23 KN > VEd = 37,78 KN

Seism negativ

PARTER

NRdm = 2025,77 KN > NEd = 903 KNMRd = 2801,27 KNm > MEd = 417,29 KNm

VRd = 183,41 KN > VEd = 143,71 KN

ETAJ 1 NRdm = 2937,6 KN > NEd = 600 KN

MRd = 2298,2 KNm > MEd = 216,68 KNm

VRd = 166,31 KN > VEd = 125,27 KN

ETAJ 2

NRdm = 2937,6 KN > NEd = 301,23 KN

MRd = 1704,5 KNm > MEd = 79,52 KNmVRd = 143,51 KN > VEd = 72,85 KN


66/136


66

2. Pe pereteVRd ≥ 1,25 VEdu Daca relatia este satisfacuta, nu este nevoie de prevederea armaturii in rosturile orizontale.

Daca relatia nu este verificata, este necesar calculul VRds, ce se aduna la VRd si se verificadin nou relatia. Se modifica valoarea armaturii din VRd3 pana cand relatia este satisfacuta.

VEdu = = ( (

z = 0,60xHVEdu = valoarea fortei taietoare asociata rezistentei la compresiune excentrica a sectiunii din zidarie

simpla, confinata sau zidarie simpla, determinarile tinand cont de suprarezistenta armaturilor

VRd ≤ ·VEd Acolo unde MRd ≥ ·MEd ; VRd = q·VEd z = 0,60 · H = 0,60 · 9= 5,4 m

PARTER

VEd,u = = 556,96 KNmVRd = 183,41 KN

VEd = 143,71 KN

MRd = 2801,27 KNm

MEd = 417,29 KNmq=2,8125

VRd = 183,41 K ≤ ·VEd = 404,18 KNMRd = 2801,27 ≥ ·MEd = 1173,63 KNm=> VRd = q · VEd = 404,18 KN

VRd = 404,18 ≥ 1,25· VEdu = 696,2 KN-nu se verificaSe dispune armatura in rosturile orizontale.Propun 2Ø8 la distanta de 3asize. = 100,53 mm2 , S = 225 mm=> VRd3 = 0,8 x 2750 x

· 300 · 10-3 = 294,89 KNVRd = VRd + VRd3 = 404,18 + 294,89 = 699,07 KN > 1,25 · VEdu = 696,2 KN

ETAJUL 1

VEd,u = = 463,74 KNm

VRd = 166,31 KN q=2,8125VEd = 125,27 KN

MRd = 2298,2 KNmMEd = 216,68 KNm


VRd = 352,32 ≥ 1,25· VEdu = 579,68 KN-nu se verifica


67/136


67

Se dispune armatura in rosturile orizontale.

Propun 2Ø8 la distanta de 3asize. = 100,53 mm2 , S = 225 mm=> VRd3 = 0,8 x 2750 x


ETAJUL 2

VEd,u = = 353,80 KNm

VRd = 143,51 KN q=2,8125VEd = 72,85 KN

MRd = 1704,5 KNmMEd = 79,52 KNm


VRd = 204,89 ≥ 1,25· VEdu = 442,25 KN-nu se verificaSe dispune armatura in rosturile orizontale.Propun 2Ø8 la distanta de 3asize. = 100,53 mm2 , S = 225 mm=> VRd3 = 0,8 x 2750 x


3

l p = 0,05xH + 0,4xlw

l p = 0,05x9+0,4x5,70 = 2,73 m < 3,00 m

> GSXPP (Seism Pozitiv)

ETAJ 1 > => 0,833 > 0,323ETAJ 2 > => 0,643 > 0,136CSXNP (DR - ST)

ETAJ 1 > => 0,820 > 0,519ETAJ 2 > => 0,608 > 0,190


68/136


68

Perete pe Y → PARTER

GSYPP

NEd=715,62 KN

b1=0,25m

b2=2,00m

lw=5,30m

l=4,80m

t1,t2=0,25m

S1,S2=0,25x0,25


69/136


69

Mortal M10

f b=7,5 N/mm2

f k =3,6 N/mm2

n=7,7/1,44=5,35

γm=2,5

bech1=(0,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,34m

bech2=(2,00x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,09m

N Rd =Øi(m)·A·fd

Øi=1-2·


eio = =0

ehi = = = 0,0093 m( GSXPP)

ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm

=>ei = 0,0093 + 0,01 = 0,0193 m = 19,3 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm

Øi=1-2· = 0,846


Øm = = 12 (zc)

=

= 0,0526

ehm = = = 0,00315 mem = 0,00315 + 0,01 = 0,01315 m = 13,15 mm

Øm= 0,744 f d = =

= 1,44 N/mm2

As=(1,34+4,55+3,09)x0,25=2,245 m2


70/136


70

NRd(i) = 0,846x2,245x1,44= 2735,5 KN

NRd(m) = 0,744x2,245x1,44 = 2405,2 KN

REZISTENTA DE PROIECTARE LA COMPRESIUNE SI INCONVOIERE IN PLANULPERETILOR STRUCTURALE DIN ZIDARIE CONFINATA

MEd= 839,44 KNm


ls = 4,8m

Azci = = = 0,585 m2


71/136


71

0,585-0,335=0,25

tech=0,25/25=1m

zGsec=( =0,36m

zG=( =0,47 myG=

MRd(zna) = 2,605· 715,62 = 1864,2 KNm

MRd(As) = 4,8x615,75x300 = 886,7 KNm

MRd = 1864,2+886,7 = 2751 KNm



VEd=96,98 KN


72/136


72


e = = = 0,873 m

lad = 2 · lc - lw = 2 · 4,956 – 5,05 = 4,956 m = NEd + 0,8·VEd · = 636,81 + 0,8·96,89· = 683,66 KN = · 0,3 · 0,25 · 4,956 + 0,4·683,66 = 419,32 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =

= = 0,12 N/mm2 96,89 K ≤ 4,55·0,12·0,25x1000 = 136,5 KN

VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN

Aasc = 4· = 615,75 mm2 λc = 0,35f yd = 300 N/mm

2


VRd = 419,32+64,65+8,75 = 492,72 KN



· f vd,i

f vd,i = f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm

2 = = = 542 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 683,66 KN

f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,194 N/mm2 f vd,i = = 77,6 KN/m

2 = · 77,6 = 97,97 KNVRd2 = 64,65 KNVRsc = 8,75 KN

VRd = 97,97+64,65+8,75= 171,37 KN > VEd =96,89 KN


73/136


73


GSYPP

NEd=480 KN

b1=0,25m

b2=2,00m

lw=5,30m

l=4,80m

t1,t2=0,25m

S1,S2=0,25x0,25

Mortal M10


74/136


74

f b=7,5 N/mm2

f k =3,6 N/mm2

n=7,7/1,44=5,35

γm=2,5

bech1=(0,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,34m

bech2=(2,00x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,09m

N Rd =Øi(m)·A·fd

Øi=1-2·


eio = =0ehi =

= = 0,0023 m( GSXPP)

ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm

=>ei = 0,0023 + 0,01 = 0,0123 m = 12,3mm ≤ 0,05·250 = 12,5 mm

Øi=1-2· = 0,9em =

eio ± ehm ± eaØm

= = 12 (zc) = = 0,05

ehm =

=

= 0,00082 m

em = 0,00082 + 0,01 = 0,01082 m = 10,82 mm≤12,5mm

Øm= 0,75 f d = =

= 1,44 N/mm2

As=(1,34+4,55+3,09)x0,25=2,245 m2

NRd(i) = 0,9x2,245x1,44= 2909,5 KN


75/136


75

NRd(m) = 0,75x2,245x1,44 = 22424,6 KN



MEd= 479,54 KNm


ls = 4,8m

Azci = = = 0,585 m2

0,392-0,335=0,057


76/136


76

tech=0,057/25=0,23m

zGsec=(=0,035m

zG=

(=0,47 m

yG= MRd(zna) = 2,665· 480 = 1279,2 KNm

MRd(As) = 4,8x615,75x300 = 886,7 KNm

MRd = 1279,2+886,7 = 2166 KNm



VEd=53,14 KN

VRd = + VRd2 + VRSC


77/136


77

= · f VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,05 - 3 · 0,625 = 5,70 m

e = = = 0,625 m

lad = 2 · lc - lw = 2 · 5,70 – 5,05 = 6,35 m

= NEd + 0,8·VEd · = 417,53 + 0,8·53,14· = 443,22 KN = · 0,3 · 0,25 · 6,35+ 0,4·443,22 = 367,80 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =

= = 0,12 N/mm2 53,14 K ≤ 4,55·0,12·0,25x1000 = 136,5 KN

VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN

Aasc = 4·

= 615,75 mm

2

λc = 0,35f yd = 300 N/mm

2


VRd = 367,80+64,65+8,75 = 441,20 KN



· f vd,if vd,i = f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm

2 = = = 351KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 443,22 KN

f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,16 N/mm2 f vd,i =

= 64 KN/m2

= · 64 = 80,8 KNVRd2 = 64,65 KNVRsc = 8,75 KN

VRd = 80,8+64,65+8,75= 154,20 KN > VEd =53,14 KN


78/136


78


GSYPP

NEd=252,66 KN

b1=0,25m

b2=2,00m

lw=5,30m

l=4,80m

t1,t2=0,25m

S1,S2=0,25x0,25

Mortal M10


79/136


79

f b=7,5 N/mm2

f k =3,6 N/mm2

n=7,7/1,44=5,35

γm=2,5

bech1=(0,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,34m

bech2=(2,00x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,09m

N Rd =Øi(m)·A·fd

Øi=1-2·


eio = =0ehi =

= = 0,00513 m( GSXPP)

ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm

=>ei = 0,00513 + 0,01 = 0,01513 m = 15,13mm ≤ 0,05·250 = 12,5 mm

Øi=1-2· = 0,879em =

eio ± ehm ± eaØm

= = 12 (zc) = = 0,0592

ehm =

=

= 0,0048 m

em = 0,0048 + 0,01 = 0,0148 m = 14,80 mm≤12,5mm

Øm= 0,730 f d = =

= 1,44 N/mm2

As=(1,34+4,55+3,09)x0,25=2,245 m2

NRd(i) = 0,879x2,245x1,44= 2841,6 KN


80/136


80

NRd(m) = 0,730x2,245x1,44 = 2360 KN



MEd= 171,36 KNm

MRd = MRd (zna, i) + MRd (As)MRd(zna) = yzc · MEdMRd(As) = ls · As · f yd ls = 4,8m

Azci = =

= 0,206 m2

tech=0,206/25=0,154 m

zG=( =0,47 myG=

MRd(zna) = 2,918· 480 = 737,26 KNm

MRd(As) = 4,8x615,75x300 = 886,7 KNm

MRd = 737,26+886,7 = 1624 KNm



VEd=11,24 KN


e = = = 0,337 m

lad = 2 · lc - lw = 2 · 6,564 – 5,05 = 8,08 m

= NEd + 0,8·VEd · = 213,56 + 0,8·11,24· = 219KN = · 0,3 · 0,25 · 8,08+ 0,4·219 = 330 KN

VEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =

= = 0,12 N/mm2 11,24 K ≤ 4,55·0,12·0,25x1000 = 136,5 KN


81/136


81

VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN

Aasc = 4· = 615,75 mm2

λc = 0,35f yd = 300 N/mm

2

VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x103 = 8,75 KNVRd = 330+64,65+8,75 = 403,4 KN



· f vd,if vd,i =

f vk,i = 0,22 · f bt ·

f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm2 = = = 173 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 219 KN

f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,12 N/mm2 f vd,i =

= 48 KN/m2 = · 48 = 60,6 KNVRd2 = 64,65 KNVRsc = 8,75 KNVRd = 60,6+64,65+8,75= 134 KN > VEd =11,24 KN


82/136


82

Perete pe Y → PARTER

GSYPN

NEd=753,5 KN

b1=0,25m

b2=2,00m

lw=5,30ml=4,80m

t1,t2=0,25m

S1,S2=0,25x0,25

Mortal M10


83/136


83

f b=7,5 N/mm2

f k =3,6 N/mm2

n=7,7/1,44=5,35

γm=2,5

bech1=(0,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,34m

bech2=(2,00x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,09m

N Rd =Øi(m)·A·fd

Øi=1-2·


eio = =0ehi =

= = 0,0072 m( GSXPN)

ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm

=>ei = 0,0072 + 0,01 = 0,0172 m = 17,2 mm ≥ 0,05·250 = 12,5 mm

Øi=1-2· = 0,86em =

eio ± ehm ± eaØm

= = 12 (zc) = = 0,0532

ehm =

=

= 0,0033 m

em = 0,0033 + 0,01 = 0,0133 m = 13,30 mm

Øm= 0,743 f d = =

= 1,44 N/mm2

As=(1,34+4,55+3,09)x0,25=2,245 m2

NRd(i) = 0,86x2,245x1,44= 2780,2 KN


84/136


84

NRd(m) = 0,744x2,245x1,44 = 2402 KN



MEd= 359,15 KNm


ls = 4,8m

Azci = = = 0,616 m2

tech=0,616/3,09=0,2m


85/136


85

zG=( =0,47 m

yG=

MRd(zna) = 1,955· 753,5 = 1473,1 KNm

MRd(As) = 4,8x615,75x300 = 886,7 KNm

MRd = 1473,1+886,7 = 2359,8 KNm



VEd=110,9 KN

VRd =

+ VRd2 + VRSC

= · f VK0 · t · lad + 0,4 · lc = 1,5 lw -3e = 1,5 · 5,05 - 3 · 0,686 = 5,52 me =


f vdo = = = 0,12 N/mm2 110,90 K ≤ 4,55·0,12·0,25x1000 = 136,5 KNVRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN

Aasc = 4· = 615,75 mm2

λc = 0,35f yd = 300 N/mm

2


VRd = 424,89+64,65+8,75 = 498,29 KN



· f vd,if vd,i =


86/136


86


2 = = = 541 KN/m2

= NEd + 0,8·VEd· = 612,33 KN

f vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,194 N/mm2 f vd,i =

= 77,6 KN/m2 = · 77,6 = 97,97 KNVRd2 = 64,65 KN

VRsc = 8,75 KN

VRd = 97,97+64,65+8,75= 171,37 KN > VEd =96,89 KN


87/136


87


GSYPN

NEd=510 KN

b1=0,25m

b2=2,00m

lw=5,30m

l=4,80m

t1,t2=0,25m

S1,S2=0,25x0,25


88/136


88

Mortal M10

f b=7,5 N/mm2

f k =3,6 N/mm2

n=7,7/1,44=5,35

γm=2,5

bech1=(0,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,34m

bech2=(2,00x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,09m

N Rd =Øi(m)·A·fd

Øi=1-2·


eio = =0

ehi = = = 0,0022 m( GSXPN)

ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm

=>ei = 0,0022 + 0,01 = 0,0122 m = 12,2 mm ≤ 0,05·250 = 12,5 mm

Øi=1-2· = 0,9


Øm = = 12 (zc)

=

= 0,05

ehm = = = 0,00215 mem = 0,00215+ 0,01 = 0,01215 m = 12,15 mm ≤ 0,05·250 = 12,5 mm

Øm= 0,75 f d = =

= 1,44 N/mm2

As=(1,34+4,55+3,09)x0,25=2,245 m2


89/136


89

NRd(i) = 0,9x2,245x1,44= 2909,5 KN

NRd(m) = 0,75x2,245x1,44 = 2424,6 KN


MEd= 105,05 KNm


ls = 4,8m

Azci = = = 0,301 m2


90/136


90

tech=0,301/3,09=0,1m

zG=( =0,47 m

yG= MRd(zna) = 2,0· 510 = 1020 KNmMRd(As) = 4,8x615,75x300 = 886,7 KNm

MRd = 1020+886,7 = 1906,7 KNm



VEd=102,06 KN


e = = = 0,517 m

lad = 2 · lc - lw = 2 · 6,024 – 5,05 = 7,0 m = NEd + 0,8·VEd ·

= 386,09 + 0,8·102,06·

= 435,44 KN

= · 0,3 · 0,25 · 7,0 + 0,4·435,44 = 384,20 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =

= = 0,12 N/mm2 102,06 K ≤ 4,55·0,12·0,25x1000 = 136,5 KN

VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN

Aasc = 4· = 615,75 mm2

λc = 0,35f yd = 300 N/mm

2

VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x10

3

= 8,75 KNVRd = 384,20+64,65+8,75 = 457,60 KN



· f vd,i


91/136


91

f vd,i =


2

=

= = 345 KN/m2

= NEd + 0,8·VEd· = 612,33 KNf vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,159 N/mm2 f vd,i =

= 63,6 KN/m2 = · 63,6 = 77,77 KNVRd2 = 64,65 KN



92/136


92


GSYPN

NEd=269,18 KN

b1=0,25m

b2=2,00m

lw=5,30m

l=4,80m

t1,t2=0,25m

S1,S2=0,25x0,25


93/136


93

Mortal M10

f b=7,5 N/mm2

f k =3,6 N/mm2

n=7,7/1,44=5,35

γm=2,5

bech1=(0,25x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=1,34m

bech2=(2,00x0,25+5,35x0,0625-0,0625)/0,25=3,09m

N Rd =Øi(m)·A·fd

Øi=1-2·


eio = =0

ehi = = = 0,0063 m( GSXPN)

ea = max = = 0,75 mm =>ea=1cm

=>ei = 0,0063 + 0,01 = 0,0163 m = 16,3 mm ≤ 0,05·250 = 12,5 mm

Øi=1-2· = 0,87


Øm = = 12 (zc)

=

= 0,05

ehm = = = 0,0004 mem = 0,0004+ 0,01 = 0,0104 m = 10,40 mm ≤ 0,05·250 = 12,5 mm

Øm= 0,75 f d = =

= 1,44 N/mm2

As=(1,34+4,55+3,09)x0,25=2,245 m2


94/136


94

NRd(i) = 0,87x2,245x1,44= 2812,5 KN

NRd(m) = 0,75x2,245x1,44 = 2424,6 KN


MEd= 19,31 KN


ls = 4,8m

Azci = = = 0,22 m2

tech=0,22/3,09=0,07 m

zG=( =0,47 m

yG=

MRd(zna) = 2,02· 269,18 = 543,74 KNm

MRd(As) = 4,8x615,75x300 = 886,7 KNm

MRd = 543,74+886,7 = 1430,4 KNm



VEd=68,35 KN


e =

=

= 0,238 m

lad = 2 · lc - lw = 2 · 6,861 – 5,05 = 8,672 m = NEd + 0,8·VEd · = 21156 + 0,8·68,35· = 244,61 KN = · 0,3 · 0,25 · 8,672 + 0,4·244,61 = 127,84 KNVEd ≤ l pan · t · f vdof vdo =

= = 0,12 N/mm2


95/136


95

68,35 K ≤ 4,55·0,12·0,25x1000 = 136,5 KN

VRd2 = λc · Aasc · f yd = 615,75 ·0,35·300 = 64,65 KN

Aasc = 4· = 615,75 mm2

λc = 0,35f yd = 300 N/mm2 VRsc = A bsc · f cvd = 0,25x0,25x0,14x10

3 = 8,75 KN

VRd = 127,84+64,65+8,75 = 201,24 KN



· f vd,if vd,i =

f vk,i = 0,22 · f bt · f bt = 0,035 · f b = 0,035 · 7,5 = 0,2625 N/mm2 = = = 194 KN/m2 = NEd + 0,8·VEd· = 244,61 KNf vk,i = 0,22 0,2625 · 103 · = 0,125 N/mm2 f vd,i =

= 50 KN/m2

=

· 50 = 63,125 KN

VRd2 = 64,65 KN

VRsc = 8,75 KN

VRd = 63,125+64,65+8,75= 136,50 KN > VEd =68,35 KN

VERIFICAREA CERINTEI DE REZISTENTA

1. Verificarea cerintei de rezistenta pentru solicitari in planul peretelui.In toate sectiunile, eforturile secti

AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf

Documents

Transcript of AutoRecovery-save-of-Redactare-licenta-Zainea-Mihai.pdf