Alina Mecanica

7/31/2019 Alina Mecanica

1/42

1

Mod. Coala N.Document Semnat Data

A efectuat

A verificat

Litera Coala Coli

Consultant

Aprobat

T contr.

UTM TOT- 102

Calistru Vasile

Mecanismul de acionare a

malaxorului industrialCiobanu R.

U.T.M. F.I.M.T.gr. TOT-102

Mecanismul de acionare a malaxorului industrial.

Date iniiale pentru proiectarea mecanismului de acionare al conveierului cu band:

1. Fora tangenial a cuvei Ft=2,4 [kN];

2. Viteza de lucru a cuvei v =1,1 [m/s];

3. Diametrul de lucru a cuvei D=1100 [mm];

4. Durata de exploatare L=7 [ani].


2/42

Coala

Mod Coala N. Document Semnat Data

UTM. TOT- 102

CUPRINS

INTRODUCERE............................................................................... 3III... ALEGEREA MOTORULUI ELECTRIC I CALCULUL CINEMATIC

AL MECANISMULUI DE ACIONARE............................................................... 41.1 Alegerea motorului electric.1.2 Determinarea i distribuirea raportului total de transmitere al MA.1.3 Determinarea parametrilor cinematici i de for ai arborilor MA.

IIIIII...CALCULUL DE PROIECT AL ANGRENAJULUI REDUCTORULUI ...... 72.1Alegerea materialului angrenajului i determinarea tensiuniloradmisibile.2.2Dimensionarea angrenajului melcat.2.3 Calculul forelor n angrenaj.2.4 Calculul de verificare al angrenajului.

IIIIIIIII... CALCULUL ARBORILOR..................................................................................123.1Calculul de predimensionare.3.2 Calculul de diminsionare.

3.3 Proiectarea constructiv a arburilor.IIIVVV... CALCULUL RULMENILOR...........................................................................25

4.1Determinarea duratei de funcionare necesar pentru MA.4.2Determinarea capacitii dinamicii portante necesare arulmenilor.

4.2.1 Capacitatea portant dinamic necesar pentru rulmeniiarborelui melc.4.2.2 Capacitatea portant dinamic necesar pentru rulmeniiarborelui condus.

4.3 Alegerea final a rulmenilorVVV... PROIECTAREA CONSTRUCTIVA ROII MELCATE.................................28VVVIII... CALCULUL ASAMBLARILOR PRIN PAN..................................................30

6.1 Calculul asamblarii prin pan petru arborele melc.6.2 Calculul assamblrilor priin pan petru arborele condus.

VVVIIIIII... CALCULUL TRANSMISIILOR DESCHISE....................................................347.1 Calculul de dimensionare.7.2 Calculul de verificare .

BIBLIOGRAFIE


3/42


4/42

Coala


UTM. TOT- 102

1.ALEGEREA MOTORULUI ELECTRIC I CALCULUL CINEMATIC ALMECANISMULUI DE ACIONARE

1.1Alegerea motorului electric1.1.1 Determinm puterea necesar organului de lucru (OL)din cadrul mainii

proectatePol, [kw]:

Pol=Ftvol .UndeFteste fora de traciune a OL,Ft=2,4 [kN];Volviteza liniar a OL, Vol=1,1 [m/s].

Pol=2,4 1,1 = 2,64 [kw].

1.1.2 Determinm randamentul orientativ a mecanismului de acionare (MA),ma:

ma= cmlan 3rul .Unde crandamentul cuplajului, acceptm c=0,98;m

mrandamentul angrenajului melcat(reductor melcat), acceptm m=0.84;lanrandamentul transmisiei deschise, acceptm lan=0,96;rulrandamentul unei perechi de rulmeni, acceptm rul=0,99;

ma=0,98 0,84 0,993 0,93=0,74

1.1.3 Determinm puterea necesar pe arborele motorului electric (ME)Pme,[kw]:

Pme=ma

olP

=74,0

64,2 =3,56 [kw].

1.1.4 Determinm puterea nominal aMEPnom, [kw].n conformitate cu recomandrile [anexa A2, tab. S3], acceptm n continuare

Pnom=4,0 [kw].

1.1.5 Determinm turaia arborelui OL -nol, [rot/min]:

nol= Dvol

31060

,

unde vol - este viteza OL.vol=1,0 [m/s];Doldiametrul tobei. Dol =1200 [mm];

nol= 10*2,114.31,11060

3

=17,51 [min-1].


5/42

Coala


UTM. TOT- 102

1.1.6 Alegem prealabil tipul motorului electric.Deoarece pentruPnom=4,0[kw] i corespunde mai multe tipuri deMEcu

numr diferit de turaii, determinm prealabil limita rapoartelor de transmitere aleMA.

n conformitate cu recomandrile [*, tab. 2.2, pag. 15] stabilim limitelerapoartelor de transmitere ale transmisiilor din cadrulMAdup cum urmeaz:

Raportul de transmitere al transmisiei melcate, ired=10...35; Raportul de transmitere al transmisiei prin lan, itd=3...7;Determinm limitele raportului de transmitere alMA:

imamin

=iredmin

itdmin=310=30

imamax=735=245

Determinm limitele turaiilorME:nme

min=nol ima

min=17,5130=525,3 [min-1]nme

max=nol ima

max=17,51245=4289,95 [min-1]n corespundere cu [*, tab. S3, anexa 2] n limitele de turaie calculate ale

MEse nscriu dou tipuri de motoare cu turaia nominl de

Tabelul 1.1Caracteristica tehnic pentru dou variante de ME alese prealabil.

varianta ModelulMECaracteristica tehnic

Puterea nominal

Pnom, [kw]Turaia asincronic

nme, [rotmin]Turaia nominal

nnom, [rot/min]

1 4AM112MB6Y34,0

750 7202 4AM10052Y3 3000 2880

1.2Determinarea i distribuirea raportului total de transmitere al MA

1.2.1 Determinm rapoartele de transmitere aleMA pentru ambele variante deME, ima1i ima2:

ima1=ol

nom

n

n1 = 11,41

51,17

720 ima2= 47,164

51,17

28802

ol

nom

n

n

1.2.2 Determinm rapoartele de transmitere ale treptelorMA:ima=ireditd; ima=208,22=164,4

unde: ired, itdsunt rapoartele de transmitere ale reductorului i respectiv, aletransmisiei prin lan. n conformitate cu recomandrile [*, tab. 2.2, pag. 15]acceptm ired=16.Din relaiea de mai sus determinm valorile itd1i itd2pentru cele dou variante

propuse: itd1= 56,20.16

11.411

red

ma

i

i itd2= 27,10

16

47,1642

red

ma

i

i


6/42

Coala


UTM. TOT- 102

Deoarece valoarea itd1 iese n afara limitei recomandate pentru cazul transmisieiprin curea, n corespundere cu [tab. 2.2, pag.15], acceptm a doua variant amotorului electric.

Astfel, n final, alegem motorul electric 4AM100B2Y3.Pnom=4 [kw];nnom=2880 [rot/min], rapoartele de transmitere:

Reductorul cilindric ired=20; Transmisia prin curea itd(curea)=2,56; Mecanismul de acionare ima=164,4;

1.3Determinarea parametrilor cinematici i de for ai arborilorMA

n corespundere cu schema cinematicMA [sarcina de proectare] pentrucalculul cinematic vom avea urmtoarea schem de calcul:

Motor electric Cuplaj Reductor Transmisie deschis Organ de lucru

Prezentm un rspuns tabelar pentru acest calcul (vezi tab. 1.2).Tabelul 1.2Parametrii cinematici i de for ai MA.Parame-trul

Arbore

Consecutivitatea legturii elementelor mecanismului de acionarconform schemei cinematice

Motor electric CuplajReductor Transmisie deschis Organ de lucru

mec red td ol

PutereaP,[

kw]

me Pme=3,56 [kw];

I P1=Pme rulcurea =3,560.980.99 =3.45

II P2=P1 rulme =3,450,840,99=2,86

ol Pol=P2 rullan ' =2,860,930,99=2,63

Turaia

n,

[rotmin];

Vitazaunghiular

w,

[s-1];

me nnom=2880 wnom=30

2880

30

nomn =301,44

I n1= nnom=2880 w1= 44,30130

2880

30

1

n

II n2= 14420

28801 redi

n w2= 07,15

30

144

30

2

n

olnol=20,57 wol=2,15


7/42

Coala


UTM. TOT- 102

Momentuldetorsiune

T,

[Nm];

meTnom= 81,11

44,301

1056,31033

nom

me

w

P

IT1 45,11

44,301

1045,3103

1

3

1

w

P

IIT2

78,18907,15

1086,2103

2

3

2

w

P

olTol 25,1223

83,1

1063,21033

ol

ol

w

P

2 Calculul de proiect al angrenajului reductorului

2.1 Alegerea materialului angrenajului i determinarea tensiunilor admisibile

2.1.1 Alegerea materialului roilor dinate, a duritii i tratamentului termic.Spre deosebire de alte angrenaje la angrenajele melcate viteya periferica amelcului nu coincide cu viteya periferic a roii melcate. Din aceast cauz aparalunecri mari ntre cele dou profile aflate n contact, care duc la uzuri mari. Acestlucru impune alegerea unor materiale adecvate cu caracteristici antifriciune iduritate sporit.

Conform recomandrii alegem marca materialului pentru fabricarea: melculuioel 40X, duritatea 45HRC.

Caracteristicile mecanice ale oelului 40X vor fi:- Duritatea: 4045HRC;- Tratamentul termic: nbuntire+CF;- Dimensiunile limit ale semifabricatului:Dlim125 mm;- Rezistenta la rupere r = 900[N/mm

2];- Limita de curgere c = 750 [N/mm2]; roata melcata - 59ZnCuSn - Duritatea : 65HB- Rezistenta la rupere r = 220[N/mm

2];- Limita de curgere c = 100[N/mm2];

2.1.2 Determinm tensiunile admisibile de contact pentru roata melcat 2H ,[N/mm

2] : 2H =0,8220=176[N/mm

2];

2.1.3 Determinm tensiunile admisibile de ncovoiere pentru roata melcat 2F,[N/mm2]:

2F =0,880=64,0[N/mm2];


8/42

Coala


UTM. TOT- 102

2.1.4 Prezentm un rspuns tabelar pentru acest calcul:

Tabelul 2.1Caracteristicile mecanice a materialului transmisiei.Elementultransmisiei

Marcamaterialului

Dlim,[mm]

Tratamentul

termic

Duritatea H F

HB HRC [N/mm2];Melc 40X 125 mbunatit

+C.I.F

45

Roata

melcata59ZnCuSn 100 65 176,0 80,0

2.2 Dimensionarea angrenajului melcat

2.2.1 Determinm distana dintre axeaw, [mm]:

aw61 ,10

3 2

2

3

2

H

T

unde :T2momentul de torsiune, care acioneaz pe arborele condus al

reductorului, T2=189,78 [Nm]; 2H - tensiunea admisibil de contact a materialului roii dinate, 2H

=176 [N/mm2];

aw=61 3 23

63,1111761078,189 [mm]

Conform irului de numere normale, acceptmaw=110 [mm];

2.2.2 Alegem numarul de spire :Z1 =2 [spire]n conformitate cu raportul de transmitere al reductorului ired=20i n

corespundere cu [*, tab 4,12, pag. 39], acceptm z1=2 [spire],

2.2.3 Determinm numrul de dini ai roii melcate,Z2:Z2 =Z1 ired=40 dini.

2.2.4 Determinam modulul angrenajului m , [mm] :

m=(1.51.7) 68,4...13,440/110)7.1.. .5.1(40

110

Acceptam modulul m=5 [mm].

2.2.5 Determinm coieficientul diametral al melcului din condiiile de rigiditate:


9/42

Coala


UTM. TOT- 102

q 10...48,840)25.0.. .212.0( dini.Acceptm modulul q=10 [1,tab. 4.14, pag.40]

2.2.6 Determinm raportul de transmitere real ireali verificm abaterea ifa deraportul de transmitere ales iniial ired:

ireal= 20240

1

2 z

z

: i 100

red

redreal

i

ii

% i= 202020

100% %4%0

2.2.7 Determinm valoarea real a distanei dintre axe aw[mm]:aw= 125)4010(55.0)(5.0 2 Zqm [mm];

Figura 2.1Parametrii geometrici de baz ai angrenajului melcat.

2.2.8 Determinarea parametrilor geometrici de baz ai transmisiei.


10/42

Coala


UTM. TOT- 102

Tabelul 2.2Parametriigeometrici de baz ai angrenajului melcat[mm].a)Parametrii de baz aimelcului

Diametru de divizare -Diametru exterior al spirelor -Diametru interior al spirelor -Unghiul de plat al elicei de referinta-

Lungimea danturata a melcului -

d1=qm=10 5=50da1=d1+2m=50+25=60

df1=d12.4m=502.45=38=arctg(Z2/q)arctg(2/10)=11.31

b1=(10+ Z1)m=(10+2)5=60

b)Parametrii de baz ai coroanei roii melcateDiametrul de divizare

Diametrul exterior al dinilorDiametrul de strunjire

Diametrul interior al dintilorLimea coroanei dinate

Raza de rotunjire a capului dintilorRaza de rotunjire a piciorului

Unghiul convenional de infurare amelcului de catre coroana ro ii melcat

d2=mZ=540=200da2=d2+2m=200+10=210

dam2da2+6m/( Z1+2)=210+65/4==217,5

df2=d22.4m=20012=188b2=0.355 aw=0.355125=44,38

Ra =0.5d1m=0.550-5=20Rf=0.5d1+1.2m=0.550-5=20

772.05,263

38,44

5.0sin

1

2

md

b

a

2.3 Calculul forelor n angrenaj

Fora tangenial

fora tangeniala melcului egal cu fora axial a roii melcate:

Ft1=Fa2= 45850

1045,11.21023

1

1

d

T 3[N]

fora tangenial a roii melcate egal cu fora axial a melcului:

];[8,1897200

1078,1892102

2

2

12N

d

TFF at

33

Fora radial NtgtgFFF trr 74,690208,1897221

Figura 2.2Forele n angrenajul melcat.


11/42

Coala


UTM. TOT- 102

2.4 Calculul de verificare al angrenajului

2.4.1 Verificm tensiunea de contact a dinilor roii melcate[]H2, [N/mm2]:

,][

21

2

H

t

H

dd

F

Unde Ft2fora tangenial a roii,Ft2=1897,8 [N];KH - Coeficientul de incarcare. Se alege in dependenta de viteza periferica arotii melcate :

v2 smdw

/1102

20007,15

10233

22

[m/s].

n conformitate cu recomandrile [1,pag,43] acceptmKH =1,0;Mrimile H][ , [N/mm

2]- [tab.2.1,pag.8]; d1, [mm];d2, [mm]-diametrele de

divizare ale melculuii roii melcate [tab.2.2., pag 9]; w2, [s-1

]viteza

unghiular a arborelui condus [tab.1.2,.pag.6]

2][12,1480.1

20050

8,18973402 HH

=176[N/mm2].

Aa cum 2H < 2][ H , iar aceast subsarcin nu depete 15%, putem trece laurmtoarea etap a calculului de verificare.

2.4.2 Verificm tensiunile de ncovoiere a dinilor roii melcate 2F , [N/mm2]:

;2][

2

222

7.0F

tF

mbFF

Unde m, [mm] este modulul angrenrii;b2, [mm]Limea coroanei dinate a roii;Ft2, [N]fora tangenial din angrenaj [vezi tab. 2.2., i p. 2.3];

KH =1.0 [vezi p.2.4.1]; 2][ F ,[N/mm2]- [vezi tab.2.1]

YF2coeficientul de form ai dinilor roii melcate, care sedetermin n dependen de numrul de dini echivaleni zv2:

55,42cos3

2

2

zzv ;

Deci, acceptm YF2=1,48 [1,tab.4.17.pag.44] ;

0.80]7.0222

53,100.1538,44

1,225648.17.0

2

2

FFF mbt

F

[N/mm2];


12/42

Coala


UTM. TOT- 102

2.4.3 Prezentm un rspuns tabelar pentru acest calcul:

Tabelul 2.3Rezultatele calculului de dimensionare a angrenajului melcat.

CALCULUL DE DIMENSIONARE A ANGRENAJULUI

Parametrul Valoare Parametrul Valoarea

Distana dintre axe aw, [mm] 125 Modululm, [mm] 5

Coeficientul diametral q, 10Diametrul melcului [mm]:

divizare, d150

Unghiul de pana a elicei, 11,31

Limea coroanei dinate a rotii

[mm]: b2 44,38Diametrele melcului [mm]:

Exterior al spirelor, da1 60

Limea de lucru a melcului, [mm]: b1 60 Interior al spirelor, df1 38

Nr. de spire a melcului : z12

Diametrele roii melcate, [mm]

Divizare, d2

Exterior al dinilor, da2

Interior al dinilor, df2

De strunjire, dam2

200

210

118

217,5

Nr. de dini ai roii melcate:

z240

CALCULUL DE VERIFICARE A ANGRENAJULUI

Parametrul Valori admisibile Valori calculate Not

Tensiunile de contact

2H , [N/mm2]

176.0 161,49 -8%

Tensiunile de

ncovoere, [N/mm2]2F 80.0

10,53 -87%


13/42

Coala


UTM. TOT- 102

3.CALCULUL ARBORILOR

3.1 Calculul de predimensionare

Din condiia de rezisten la rsucire i n conformitate cu recomandrile [*,pag. 55] determinm prealabil diametrele minime ale arborilor:

Tabelul 3.1determinarea prealabil a diametrelor arborilor, [mm].ARBORE-MELC ARBORELE ROIIMELCATE

mm

Tdm 39,16

132.0

1045,11

2.0

103

3

3

3

1

1

acceptm d1m=20.0 [mm]

mm

Td a 22.38

172.0

1078,189

2.0

103

3

3

3

2

1

acceptm d1a=40.0 [mm]

Unde T1i T2, [Nm] sunt momentele de torsiune pe arbori (vezi tab. 1.2);

20...12k [N/mm2

]tensiunea admisibil la rsucire [*, pag. 65].

3.2 Calculul de dimensionare

3.2.1 Alegerea prealabil a rulmenilorn conformitate cu recomandrile [*, tab. 6.1, pag. 66] alegem prealabil

urmtorii rulmeni [*, tab. S6, anexa 2]:

Tabelul 3.2alegereaprealabil a rulmenilor.

Schema rulmentului(GOST 27365-87)

SimbolizareaDimensiunile, mm

d D T e B

36204A 20 47 15,5 0.36 14 14

7208A 40 80 20.0 0.38 18 18

3.2.2 Elaborarea schiei de dimensionare a reductoruluin corespundere cu schema cinematic a reductorului cilindric [sarcina ethnic]

elaborm schia acestuia, lund n consideraie recomandrile [*, pag. 67-74].


14/42

Coala


UTM. TOT- 102

Efectund msurrile (calculele) corespunztoare pe schia elaborat areductorului (fig. 3.1, ai b), determinm valorile distanelor ntre reazeme,necesar pentru calculul arborilor.

l=L-2a [mm],undea, [mm] este distana de la partea frontal a rulmentului pn la punctul deaplicare a reaciunilor, care se determin din relaia:

a=0.5 ,2

e

DdT

Valoriled,D,Ti e sunt prezentate n tab. 3.2.

a)


15/42

Coala


UTM. TOT- 102

b)Figura 3.1schia reductorului cilindric.

Deci, pentru pinion i arbore vom avea urmtoarele valori ale distanelor deaplicare a reaciunilor:

21,1549.02

4720145.0

ma [mm]; 4,2138.0

2

8040205.0

aa [mm];

Astfel, lm1=lm2=0.5(Lm2 am) =0.5(180215,21)=75 [mm];la1=la2=0.5(La2aa) =0.5(120221.4)=39 [mm];


16/42

Coala


UTM. TOT- 102

3.2.3 Calculul de dimensionare a arborelui-melcDate iniiale:d1=50 [mm]- diametrul cercului de divizare .Ft1=458 [N];Fr1=690,74 [N]; Fa1=1897,8 [N]forele n angrenaj. lm1= lm2 =75[mm]distana deaplicare a reaciunilor n reazeme.

Figura 3.2Schema de calcul a arborelui-melc.

3.2.3.1 Determinm forele de reaciune n reazemeleAiB (fig. 3.2).

Planul vertical (YOZ)

,202

021

1

1111

11121

mm

amr

BvamrmmBvAvll

dFlF

Rd

FlFllRM

07,29150

258,18977574,690

BvR [N]

,202

0

21

1

1211

12121

mm

amr

AvamrmmAvBv

ll

dFlF

Rd

FlFllRM

67,661150

258.18977574,690

AvR [N]

Verificarea: 007,2974,69067,66100 1 BvrAvv RFRF

Planul orizontal (XOZ)

229150

7545800

21

11

1121

mm

mt

BomtmmBoAoll

lFRlFllRM [N],

2291450

7545800

21

21

2121

mm

mt

AomtmmAoBo

ll

lFRlFllRM [N],

Verificarea: 022945822900 1 BotAoo RFRF

Reaciunile sumare n reazemeleA iB vor fi:17,70067,661229

2222 AvAoA RRR [N].

83,23007,292292222 BvBoB RRR [N].


17/42

Coala


UTM. TOT- 102

3.2.3.2 Construirea diagramelor momentelor ncovoietoare (fig. 3.3), [Nm].


Sectorul I 0> Z1> l1mQv=RAv=661,67[N].Pentru Z1=0,Mv(0)=RAv0=0;PentruZ1=l1m,Mv(l1m)=RAvl1m=661,670.075=49,62[Nm].

Sectorul II l1m>ZII> (l1m+l2m)Qv=-RAv+Fr=-661,67+690,74=29,07[N].

02

0 1111 vamIIrIIAv Md

FlZFZRMv

.2

1

111

dFlZFZRM amIIrIIAvv

Pentru ,1mII lZ

];[18,2025,08,1897075.067,661

2

1

111111

Nm

d

FllFlRlM ammrmAvmv

PentruZII=(l1m+l2m), 2

1

1212121

dFlFllRllM amrmmAvmmv 0,01


Sectorul I 0 Z1 l1mQo=RAo=324.5[N]

.0011

ZRMMZRM AoooAoo PentruZ1=0,Mo(0)=RAo0=0;PentruZ1=l1m,Mo(l1m)=RAol1m=2290,075=17,17[Nm]


18/42

Coala


UTM. TOT- 102

Sectorul II l1mZII (l1m+l2m)Qo=-RAo+Ft1=-324.5+649=324.5[N]

00 11 omIItIIAoo MlZFZRM .11 mIItIIAoo lZFZRM

Pentru ,1mII lZ

];[17,17075,0229

11111

Nm

llFlRlM mmtmAomo

PentruZII=(l1m+l2m), mtmmAommo lFllRllM 212121 0

3.2.3.3 Determinm momentul de ncovoiere rezultant (fig. 3.3) in seciunilecaracteristice ale arborelui (13)Mrez, [Nm] n conformitate cu relaia:

,MMM vo.rez22

2

3

2

3

2

1

2

131 vovo.rez.rezMMMMMM =0;

];[50,5262,4917,17222

2

2

22. NmMMM vorez

];[30,1718,217,17222

'2

2

'2

'

2. NmMMM vorez

3.2.3.4 Construim diagrama momentului de torsiune pentru arbore-pinion, care este

egal cu T1=11,45 [Nm] i acioneaz pe poriunea arborelui de la intrare pn lalocul fixrii melcului (fig.3.3).

3.2.3.5 Determinmi construim diagrama momentelor echivalente de ncovoiere(fig. 3.3) n seciunile caracteristice (13)Mech., [Nm] din relaia:

Mech.= ,75.022

. TMrez

Mech.1 = ];[58,845,1175.0075.022

1

2

1. NmTMrez

Mech.2 = ];[23,1174,7350,5275.02

2

2

2. NmTMrez

Mech.2 = ];[54,974,7330,1775.0

2

2

2

'2. NmTMrez

Mech.3 = 58,875.02

1

2

2. TMrez


19/42

Coala


UTM. TOT- 102

3.2.3.6 Verificm diametrul arborelui-pinion n seciunea cea mai solicitat.Conform momentului echivalent de ncovoere maxim, precizm valoarea

diametrului n seciunea critic a arborelui din condiia de rezistan la ncovoere:

]mm[,][.

Md

i

.ech3

3

10

10

unde []Ieste tensiunea admisibil la ncovoere. n conformitate cu ciclu defuncionare pulsator, acceptm []I=75.0 [N/mm

2]; [*, tab. S2, anexa 2]

Mech.Momentul echivalent de ncovoere n seciunea cea mai solicitat, carecorespunde valorii maximeMech.2 =11,23 [Nm].Deci, pentru seciunea 2 (valoarea diametrului determinat prealabil pentru acestsector corespunde d1m=20.0 [mm] vom avea:

mmmmdmmM

d mi

ech 12.20][0.20][44,11751.0

1023,11

][1.0

101

3

3

3

3

.

Condiia se respect. n acelai timp, n conformitate cu recomandrile [*, pag. 86],diametrul arborelui-melc d1m, [mm] trebue majorat cu circa 5%.

Deoarece n construcia arborelui-melc d1m, [mm] va corespunde trepteiarborelui sub rulment i garnitur, aceasta se precizeaz n conformitate cu diametruinelului interior al rulmentului. Astfel, conform [*, tab. S6, anexa 2] acceptmd2m=20[mm] (fig.3.6).


20/42

Coala


UTM. TOT- 102

Figura 3.3Schema de calcul a arborelui melc.


21/42

Coala


UTM. TOT- 102

3.2.4 Calculul de dimensionare a arborelui condus

Date iniiale: d2=200[mm]diametrul cercului de divizare.Ft2=1897,8 [N]; Fr2=690,74 [N]; Fa2=458 [N-]Forele n angrenaj.la1= la2=39 [mm]distana de aplicare a reaciunilor.

Figura 3.4Schema de calcul a arborelui condus.

3.2.4.1 Determinm forele de reaciune n reazeme (fig. 3.4).


,202

021

2

2122

21221

aa

aar

DvaaraaDvCvll

dFlF

Rd

FlFllRM

54,9323939

1004583974,690

DvR [N]

,202

021

2

2222

22221

aa

aar

CvaaraaCvDvll

d

FlFR

dFlFllRM

80,24178

1004583974,690

CvR [N]

Verificarea: 054,93274,69080,24100 2 DvrCvv RFRF


9,94878

398,189700

21

12

1221

aa

at

DoataaDoColl

lFRlFllRM [N],

9,94878

398,189700

21

22

2221

aa

at

CoataaCoDoll

lFRlFllRM [N],

Verificarea: 04,94899,9484,948900 2 DotCoo RFRF Reaciunile sumare n reazimeleA iB vor fi:

22,97980,2419,9482222 CvCoC RRR [N].

42,133054,93295,948 2222 DvDoD RRR [N].


22/42

Coala


UTM. TOT- 102

3.2.4.2 Construirea diagramelor momentelor ncovoietoare (fig. 3.4), [Nm].


Sectorul I 0>Z1>l1aQv=RCv=241,80[N].

.00 11 ZRMMZRM CvvvCvv

PentruZ1=0,Mv(0)=RCv0=0;PentruZ1=l1a,Mv(l1a)=RCvl1a=241,800.039=9,43[Nm].

Sectorul II l1aZII (l1a+l2a)Qv=RCv+Fr2=241,80+690,74=932,54[N].

0202

212 vaaIIrIICv Md

FlZFZRM v

.2

2

212

dFlZFZRM aaIIrIICvv

Pentru ,1aII lZ

];[36,361,0458039.080,241

2

2

211211

Nm

dFllFlRlM aaaraCvav

PentruZII=(l1a+l2a),

222222121

dFlFllRllM aaraaCvaav

01,0458039.074,690078.080,241


Sectorul I 0>Z1>l1aQo=RCo=948,9 [N].

.00 11 ZRMMZRM CoooCoo

PentruZ1=0,M

o(0)=R

Co0=0;

PentruZ1=l1a,Mo(l1a)=RCol1a=948,90.039=37 [Nm].


23/42

Coala


UTM. TOT- 102

Sectorul II l1a>ZII> (l1a+l2a)

Qo=RCo-Ft2=948,9-1897,8=-948,9[N]. 00 12 oaIItIICo MlZFZRM o

.12 aIItIICoo lZFZRM

Pentru ,1aII lZ ];[37039.09,948

11NmlRlM aCoao

PentruZII=(l1a+l2a), ataaCoaao lFllRllM 222121 0039.08,1897078.09,948

3.2.4.3 Determinm momentul de ncovoere rezultant (fig. 3.4) ] n seciunilecaracteristice ale arborelui (13)Mrez, [Nm] n conformitate cu relaia:

,MMMvo.rez

22 2

3

2

3

2

1

2

131 vovo.rez.rezMMMMMM =0;

];[18,3843,937222

2

2

22. NmMMM vorez

];[87,5136,3637222

'2

2

'2

'

2. NmMMM vorez

3.2.4.4 Construim diagrama momentului de torsiune pentru arborele condus, careeste egal cu T2=189,78 [Nm] i acioneaz pe poriunea arborelui de la locul fixriiroii dinatepna la ieire (fig.3.4).

3.2.4.5 Determinm i construim diagrama momentelor echivalente de ncovoere(fig. 3.4) n seciunile caracteristice (13)Mech., [Nm] din relaia:

Mech.= ,T.M .rez22

750

Mech.1 = ];[33,14275.02

2

2

1. NmTMrez

Mech.2 = ];[36,14725,2025971,145775.02

2

2

2. NmTMrez

Mech.2 = ];[49,15175.02

2

2

'2. NmTMrez

Mech.3 = .33,14275.02

2

2

3. NmTMrez

3.3.5 Verificm diametrul arboreluin seciunea cea mai solicitat.Conform momentului echivalent de ncovoere maxim, precizm valoarea

diametrului n seciunea critic a arborelui din condiia de rezistan la ncovoere:

][,][1.0

103

3

. mmM

d

ech


24/42

Coala


UTM. TOT- 102

unde []este tensiunea admisibil la ncovoere. n conformitate cu ciclu defuncionare pulsator, acceptm []=75.0 [N/mm

2]; [*, tab. S2, anexa 2]

Mech.Momentul echivalent de ncovoere n seciunea cea mai solicitat, carecorespunde valorii maximeMech.2 =151,49 [Nm].Deci, pentru seciunea 2 (valoarea diametrului determinat prealabil pentru acestsector corespunde d1a=40.0 [mm] vom avea:

mmmmdmmM

d a

ech 23,27][0.40][23,27751.0

151490

][1.0

101

33

3

.

.

Condiia se respect. n acelai timp, n conformitate cu recomandrile [*, pag. 86],diametrul arborelui-pinion d1a, [mm] trebue majorat cu circa 10%.

Deoarece n continuare d1a, [mm] va corespunde treptei arborelui subrulment i garnitur, aceasta se precizeaz n conformitate cu diametru ineluluiinterior al rulmentului. Astfel, conform [*, tab. S6, anexa 2] acceptm d2a=35[mm].

Figura 3.5Schema de calcul a arborelui roii melcate.


25/42

Coala


UTM. TOT- 102

3.3 Proiectarea constructiv a arborilor

Calculul final de dimensionare are ca scop determinarea dimensiunilorgeometrice a fiecrei trepte n conformitate cu recomandrile [*, tab. 6.2, pag.77].

Tabelul 3.3determinarea dimensiunilor treptelor arborilor [mm].

Treapta arborelui Arborele melc (fig. 3.6 a)

I-asub pinion sau roat dinatd1m= d2m +3.2r=20+3. 2 1.5=24,8,acceptm: d1m =25l1se determin grafic

II-aIV-a sub rulmenii garniturd1m= d4m =20

l2 se precizeaza grafic; l2=B (unde B estelimea rulmentului.)

III-asub un element al transmisiei

deschise sau semicuplaj

d3m =d2m-2t=20-2.2=16acceptm: d3m =16

n comformitate cu [1,tab.S10,anexa 2]acceptm: l3m = 42V-a umrul de sprijin pentru roile

danturateNu se construiete

l5=(8...10) [mm]Treapta arborelui Arborele condus (fig. 3.6 b)

I-asub pinion sau roat dinatd1a=d2a+3,2r=35+3. 2 2=41.4

acceptm d1a=42l1se determin grafic

II-a i a IV-asub rulmeni i garniturd2a=d4a=35 [pag.23]

l2 se precizeaza grafic; l2=B (unde B estelimea rulmentului.)

III-asub un element al transmisieideschise sau semicuplaj

d3a=d2a-2t=35- 2 2.5=30acceptm d3a=30

n comformitate cu [1,tab.S10,anexa 2]acceptm: l3a = 58

V-asub umrul de sprijind5a=d1a+3f=42+ 3 1.6=46.8,

acceptm d5a=48;l5=(8...10) [mm]


26/42

Coala


UTM. TOT- 102

Figura3.6Construcia arborilor pentru reductorul cu angrenaj cilindric:a)arbore-melc; b)arbore condus

4. CALCULUL RULMENILOR

4.1 Determinarea duratei de funcionare nacesare pentru MAPentru determinarea duratei de funcionare necesare Lh, (ore) este nevoie de

durata de funcionare L, (ani) a mecanismului de acionare prezent n sarcinatehnic. Astfel, durata de funcionare calculat n ore Lh, (ore):

oreKKLL hzh 8.2832966.07.024365724365

unde: L = 7 (ani); [Sarcina tehnic];Kz= 0,7 - coeficientul zilelor lucrtoare; [1,pag.90]K h = 0,66 - coeficientul orelor lucrtoare [1,pag.90]

4.2 Determinarea capacitii dinamice portante necesare rulmenilor

4.2.1 Determinm capacitatea portant dinamic necesar pentru rulmeniiarborelui melc:

NL

wRC hEmrc 3 6110

573 ,

unde: 1w este viteza unghiular a arborelui melc, 1w = 301,44 1S ; [tab.1.2]EmR este sarcina dinamic echivalent a arborelui melc.

Relaia pentru determinarea sarcinii dinamice echivalente depinde de raportul:


27/42

Coala


UTM. TOT- 102

;68,067,017,7000.1

11,476

1

1

ee

RV

R

r

a

;68,028,1083,230

91,2373

2

2

ee

RV

R

r

a

unde: aR este sarcina axial a rulmentului [1,tab.7.4,pag.95], care se determinn dependen de componena axial a sarcinii radiale a rulmentului Rs [N]

[1,tab. 7.1,pag.91]

;11,47617,70068.083.0 11 NReR rs

;96,15683,23068.083.0 22 NReR rs

11,47611 sa RR

;91,23738,189711,476112 NFRR asa

NFa 8,18971 fora axial n angrenaj,

rR sarcina radial a rulmentului, care corespunde forei de reaciune sumare dinreazeme. Acceptm Ar RR 1 = 700,17 [N]; Br RR 2 = 230,83 [N]; e = 0,68;Y= 0,87,V= 1,0 - coeficientul de rotire pentru cazul rotirii inelului interior,

n conformitate cu recomandrile [1,pag.90], alegem urmtoarele relaii pentrudeterminarea sarcinilor dinamice echivalente pentru cazul arborelui melc REm[N]:

,48,3440.12.117,7000.14.011

NKKRVXR tsrEm

NKKRYRVXR tsarEm 92,259112.191,237387,083,23014.0222

unde: Xeste coeficientul sarcinii radiale, acceptm X = 0,4; [1,tab.7.1,pag.91]Kscoeficientul de siguran, acceptm Ks = 1,2; [1,pag.91]Ktcoeficientul de temperatur, acceptm Kt = 1,0; [1,pag.91].

,88,4398410

8.2832944,30157392,2591

10573 3

63

612N

LwRC hEmrc


28/42

Coala


UTM. TOT- 102

4.2.2 Determinm capacitatea dinamic portant necesar pentru rulmeniiarborelui condus

NL

wRC hEarc 3 6210

573 ,

unde: 2w este viteza unghiular a arborelui , 2w = 15,07 1S ; [tab.1.2]EaR este sarcina dinamic echivalent a arborelui condus.

Determinm raportul pentru alegerea relaiei de determinare a parametruluiEaR :

;38.031.022,9790.1

308

1

1

ee

RV

R

r

a

;38.058.042,1330

776

2

2

ee

RVR

r

a

unde: aR este sarcina axial a rulmentului [1,tab.7.4,pag.95], care se determinn dependent de componenta axial a sarcinii radiale a rulmentului Rs [N]

[1,tab. 7.1,pag.91]

;84,30822,97938.083.083.0 11 NReR rs

;61,41942,133038.083.083.0 22 NReR rs

NRR sa 84,30811

;84,76645884,308212

NFRR asa

NFa 4582 fora axial n angrenaj,

rR sarcina radial a rulmentului, care corespunde forei de reaciune sumare din

reazeme. Acceptm Cr RR1 = 979,22[N]; Dr RR

2 = 1330,42 [N]; e = 0,38;Y= 1,56, [1,tab.S6,anexa 2]

n conformitate cu recomandrile [1],pag.90, alegem urmtoarele relaii pentrudeterminarea sarcinilor dinamice echivalente pentru cazul arborelui REa [N]:

,02,4700.12.122,9790.14.011 NKKRVXR tsrEa


29/42

Coala


UTM. TOT- 102

NKKRYRVXR tsarEa 83,209212.184,77656.142,133014.0222

,18,1308010

8.2832907,1557383,2092

10573 3

63

622N

LwRC hEarc

4.3 Alegerea final a rulmenilor

n conformitate cu diametrele sub rulmeni i capacitile portante determinateanterior, alegem urmtorii rulmeni pentru arborii reductorului cilindric[1,tab.S6,anexa2]:

Tabelul 4.1 Alegerea final a rulmenilor

Simbolizarea(GOST 27365-87)

Dimensiunile, mm Capacitateaportant, kN

d D T B C e Y Cr Cor36304 20 52 16,5 15 13 0.36

1,5621 15,7

7208A 40 80 20 18 16 0,38 58,3 40

5. PROIECTAREA CONSTRUCTIV A ROII MELCATE

n mod obinuit pentru fabricarea roiimelcate se folosesc matereale antifriciune maipuin dure ,cum sun bronzurile ,alamaetc.Deoarece materialele su menionate au un prede cost ridicat ,de obicei ,acestea sunt folositenumai pentru execuia coroanei danturate aroii.Astfel roile melcate se executa din dou

pri : corpul roii din font sau oel, iar coroanadanturat din materia antifriciune.Forma constructiv a roii melcate i medoda deasamblare a prilor distincte depind , n maremsura, de metoda de fabricare. Pe suprafaa deajustaj a corpului,cnd direcia de rotire a roiieste numai ntr-un sens, se executa un numr desprijin, care va prelua fora axial.

Figura 5.1Construcia roii melcate.


30/42

Coala


UTM. TOT- 102

Tabelul 5.1Determinarea parametrilor constructivi ai roii melcte.

Elementul roii Parametrul Relaia de calcul

Coroana danturat

Diametrul de strunjire dam2=217,5 [tab.2.3]

Diametrul interior

5,16755.22009.05.29.02 mddi

n corespundere cu irul normalizat de

dimensiuni liniare [1,tab.S1,anexa 2] ,acceptm: di=170

d2i mvezi calculul angrenajului[tab.2.3]

Limeab2=45-vezi calculul angrenajului

[tab.2.3]

Grosimea

1020005.005.0 2 dS acceptm:S=10;122.10 SS acceptm: 0S =12

h= ,75.64515.015.0 2 b acceptm:h=7;t= ,6.578.08.0 h acceptm:t=6

Teitura,5,255.0 mf conform

1.9.,1 tab acceptm:f=2,5

Butucul

Diametrul interior d1a=42vezi [tab.3.3,pag.24]

Diametrul exterior

,1.654255.155.1 1 abut dd

acceptm butd =67

Lungimea

.63...42425.1...0.15.1...0.1 1 abut dl

Din considerente constructive i ncorespundere cu irul normalizat dedimensiuni liniare, acceptm lbut=63

Discul

GrosimeaC=(0,3...0,4) 2b =(0,3...0,4)45 =15...18

Raze de rotunjireR6 mm ,acceptm prealabil R=6 mm

7

Guri

mmd 250 ,acceptm prealabil mmd 30

0 ,

60 n gauri


31/42

Coala


UTM. TOT- 102

6. CALCULUL ASAMBLRILOR PRIN PAN

6.1 Calculul asamblrii prin pan pentru arborele-melc.

Date iniiale: mmd m 163 i mml m 423 sunt diametrul i lungimea treptei arborelui, pe care

este instalat pana [fig.3.6]; NFt 4581 este fora tangenial a melcului.

Figura 6.1 -Asamblarea prin pan paralel pe arborele-pinion

6.1.1 Predimensionarea penei

n conformitate cu diametrul mmdm ,3 , conform [1tab.S9,anexa2], stabilimdimensiunile seciunii transversale ale penei (fig. 6.1):

b=5 mm ; h=5 mm ; t1=3 mm ; t2=2,3 mm .Lungimea penei l, mm se stabilete n dependen de lungimea treptei

arborelui,pe care este instalat pana mml m ,3 :

,32...3710...54210...53 mmll m


32/42

Coala


UTM. TOT- 102

conform irului de lungimi ale penei standardizat, acceptm l =36 mm Deci, alegem prealabil urmtoarea pan:

Pan 5x5x36 GOST 23360-78

6.1.2 Calculul de verificare a penei

Penele paralele, utilizate la proiectarea reductoarelor, sunt verificate la strivire.Condiia de rezisten la strivire este:

.ss

ts

A

F

unde: As, 2mm este suprafaa de strivire, care se determin din relaia:

21 7,52313594.094.0 mmlthA efs

leflungimea de lucru efectiv a penei cu suprafee frontale rotunjite:

mmbllef 31536

[]s, 2/mmN tensiunea admisibil la strivire. Pentru buc de oel i sarcinilinitite[]s = 110...190 2/mmN [1,pag.97].

69,8.7,52

458

s

ts

AF 2/mmN .

Deoarece tensiunea de strivire se afl n limite admisibile, acceptmurmtoarea pan:

Pan5x5x36 GOST 23360-78

6.2 Calculul asamblrilor prin pan pentru arborele condus

Date iniiale:d3a=30 mm i l3a=58 mm diametrul i lungimea treptei arborelui sub butuculelementului transmisiei deschise;d1a=42 mm i lbut=60 mm diametrul interior i lungimea butucului roii dinate[tab. 5.1]

NFt 8,18972 este fora tangenial n angrenaj, 10.pag .


33/42

Coala


UTM. TOT- 102

Figura 6.2 -Asamblrile prin pan ale arborelui condus.

6.2.1 Predimensionarea penelor

Seciunea A-A. n conformitate cu diametrul d1a, mm stabilim dimensiunileseciunii transversale ale penei (fig. 6.2):

b=12 mm ; h=8 mm ; t1=5 mm ; t2=3.3 mm .

Lungimea penei l1, mm se stabilete n dependen de lungimea butucului roiidinate lbut, mm :

,50...5510...56010...51 mmll but

Acceptam conform irului de lungimi ale penei standardizat l1 =50 mm .Deci, prealabil alegem urmtoarea pan:

Pan 12x8x45 GOST 23360-78


34/42

Coala


UTM. TOT- 102

Seciunea B-B. n conformitate cu diametrul d3a conform [1,tab.S9, anexa2],stabilim dimensiunile seciunii transversale ale penei (fig. 6.2):

b=10 mm ; h=8 mm ; t1=5 mm ; t2=3.3 mm .

Lungimea penei l3 se stabilete n dependen de lungimea treptei arborelui, pecare este instalat pana- l3, mm :

,48...5310...54210...533 mmll a

Acceptm conform irului de lungimi ale penei standardizatl3=50 mm .Deci, prealabil alegem urmtoarea pan:

Pan 10x8x50 GOST 23360-78.

6.2.2 Calculul de verificare al penelor.

Condiia de rezisten la forfecare:

.ss

ts

A

F

unde: As, 2mm - suprafaa de forfecare:

Seciunea A-A. 21 76,95385894.094.0 mmlthA efs

Seciunea B-B. 21 8,100404794.094.0 mmlthA efs

lef, mm - lungimea de lucru efectiv a penei cu suprafee frontale rotunjite:Seciunea A-A ;3812501 mmbllef

Seciunea B-B ;4010503 mmbllef

Astfel:Seciunea A-A

22 /81,1976,95

8,1897. mmN

A

F

s

ts ;


35/42

Coala


UTM. TOT- 102

Seciunea B-B

;/82.188,100

8,1897.

22 mmNA

F

s

ts

Deoarece tensiunile de strivire pentru ambele seciuni se afl n limite

admisibile, acceptm urmtoarele pene:Seciunea A-APan 12x8x50 GOST 23360-78

Seciunea B-BPan 10x8x50 GOST 23360-78

7. CALCULUL TRANSMISIEI DESCHISE

Figura 7.1Schema transmisiei prin curele

7.1 Dimensionarea angrenajului cu roi dinate conice

7.1.1 Determinm parametrul principal diametrul de divizare exteriorde2, [mm]

de2 = = [mm]

Conform ;irului de numere normale [tab. S1], acceptam de2 =560 [mm]

7.1.2 Determinm unghiurile conurilor de divizare a pinionului1 roii 2 :

2 =arctg itd = arctg7 = 81,871= 90- 2 = 8,13


36/42

Coala


UTM. TOT- 102

7.1.3 Determinm lungimea exterioar a generatoarei conului de divizareRe , mm :

Re=

[mm]

7.1.4 Determinm limea coroanei danturate a pinionului i roii dinate b, [mm]b= 0,285Re=0,285282,82=72,96 [mm]

Conform irului de numere normale [*, tab.S1, anexa2], acceptm b=75 [mm]

7.1.5 Determinm modulul de angrenare exterior me , [mm]

me

unde: coef. Distribuirii neuniforme a sarcinii pe lungimea coroaneidanturate, acceptm ;

Tolmomentul de torsiune, care acioneaz asupra organului de lucru,Tol=1223,25 [Nm];coef. formei dinilor ;tensiunea admisibil de ncovoiere a roii dinate cu tine mai puinrezistent, [N/mm2]me(mte)

7.1.6 Determinm nr. de dini ai roii dinate Z2i a pinionului Z1:

Z2 =

Z1 =

Acceptm: Z2=187; Z1=27

7.1.7 Determinm raportul de transmitere real ireali verificm abaterea i fa deraportul de transmitere ales iniial ired:

ireal =


37/42

Coala


UTM. TOT- 102

i =

7.1.8 Determinm valorile reale ale unghiurilor conurilor de divizare a pinionului1roii 2 :

2=arctgireal=arctg6,93=81,781=90- 2=90-81,78=8,22

7.1.9 Determinm parametrii de baz ai transmisiei

Tabelul 7.1.Parametrii geometrici de baz ai angrenajului conic:

Parametru Pinion Roat

Diametrul

divizare de1=mez1=327=81 de2=mez2=1873=561

exterior dae1=de1+2mecos1=81+230,98=86,88

dae2= de2+2mecos2=561+230,14=561,84

interior dfe1=de1-2,4mecos1=81-2,430,98=73,94

dfe2=de2-2,4mecos2=561-2,430,14=560

Generatoareaconului de divizare

Re=

Limea coroanei

danturate b=75

n final determinm diametrul cercului de divizare median al pinionului d1i roiidanturate d2, [mm]:

d1=0,857 de1=0,85781=69,41 [mm]d2=0,857 de2=0,857561=480,77 [mm]


38/42

Coala


UTM. TOT- 102

Fora tangenial:

pinionFt1=Ft2

roat Ft2 =

Fora radial: pinionFr1=0,36Ft1cos1=2094,91 roatFr2=Fa1=300

Fora axial: pinionFa1=0,36Ft1sin1=0,365937,960,14=300 [N] roat Fa2=Fr1=2094,91

7.2. Calculul de verificare a angrenajului

7.2.1 Verificm tensiunea de contact, [N/mm2]

unde: coeficientul distribuirii sarcinii ntre dini, acceptm Ft2fora tangenial din angrenaje, Ft2 = 5937,96

coef. sarcinii dinamice, care depinde de vitezaperiferic a roii

Determinm prealabil viteza periferic a roii V, [m/s]:

Vol=

7.1.11 Determim puterea ce poate fi transmis cu o singur curea pentrucondiiile reale de fucionare tP , kw :


39/42

Coala


UTM. TOT- 102

kwCCCCPP zlpt 55.295.0195.09.014.30 unde: 0P ,este puterea admisibil, care poate fi transmis cu o singur cureaconform 50..5.5.,1 pagtab .Seciunea curelei ,viteza de rulare ,c i diametrul 1D , mm conform 9.1.7,2.1.7,1.1.7.p

zlp CCCC ,,, - coeficientii de corecie,conform: 51..6.5.,1 pagtab ,

7.1.12 Determinm numarul necesar de curele Z :

Z= 86.055.2

2.2

t

nom

P

P

unde: nomP , kw este puterea nominal a motorului electric , 4.1.1.p ,

tP , kw -puterea transmis cu o singur curea pentru condiii realede funcionare ,

11.1.7.p .Pentru transmisiile prin curea de putere mic i mijlocie se recomand a adoptanumrul curelelor 5Z din cauza variailor de lungime i respectiv a ncarcaturiineuniforme.

7.1.13 Determinm forele de ntinderepreliminarF0, [N] :

48.879.095.0251

12.28508500

p

lnom

CCZ

CPF

N

unde: =25, sm/ - viteza curelei ,

nomP =2.2, kw -puterea nominal a motorului electric,Z=1numarul decurele,

;1;95.0;9.0 lp CCC - coieficienii de corecie.

7.1.14 Determinam fora tangeniala transmis de curele Ft, [N] :

88

25

102.21033

nom

t

PF [N],

unde: nomP =2.2, kw -puterea nominal a motorului electric,=25, sm/ - viteza curelei .

7.1.15 Determinam forele de ntindere ale ramurilor conducatoare 1F icondusa 2F [N]:


40/42

Coala


UTM. TOT- 102

48.13112

8848.87

201

Z

FFF t [N];

48.4312

8848.87

202

Z

FFF t [N];

unde: Z = 1- numarul de curele,F0 =87.48 [N]fora de ntindere preliminar .13.1.7.p Ft= 88[N]fora tangenial transmis de curele .14.1.7.p .

7.1.16 Determinm fora radial de solicitare a arborelui ,generat detransmisia prin curea Fr, [N] :

2.1662

160sin148.872

2sin2 1

0

ZFFr

unde : 1 =160 - unghiul de nfaurare a roii de curea conducatoare .8.1.7.p Z = 1- numarul de curele,F0 =87.48 [N]fora de ntindere preliminar .13.1.7.p

7.2 Calcolul de verificare.

7.2.1 Verificm rezistenele unei curele dup tensiunile maximale n

seciunea ramurii conducatoare ,max 2/mmN :

93.681.05.462.1max1max v 2/mmN

unde : 1 , 2/mmN - tensiunea de ntindere,

62.18112

88

81

48.87

2

0

1

AZ

F

A

F t 2/mmN

unde : F0 =87.48 [N]fora de ntindere preliminar .13.1.7.p A81 2mm - seciunea curelei ,conform .48..3.5.,1 pagtab Ft= 88[N]fora tangenial transmis de curele .14.1.7.p .Z = 1- numarul de curele.

, 2/mmN - tensiunea de incovoiere;


41/42

Coala


UTM. TOT- 102

5.4160

890

1

D

hE 2/mmN

unde : E = 90 2/mmN - modulul de elasticitate la ncovoiere ;h = 8 mm - nalimea seciunii transversale a curelei ,conform .48..3.5.,1 pagtab

1D ,=160 mm - diametrul rotii de curea conducatoare

v , 2

/mmN - tensiunea generat de forele centrifuge.81.01025130010

6262 vv 2/mmN

unde : =1300 3/mkg - densitatea materialului curelei,=25, sm/ - viteza curelei . 10 2/mmN - tensiunea de ntindere admisibil.

7.2.2 Prezentam raspunsul pentru calcolul transmisiei prin curele in forma

de tabel.

Tabelul 7.1Rezultatele calculului transmisiei prin curele:

Calculul de dimensionare a transmisiei prin lan

Parametrul Valoarea Parametrul, mm Valoarea

Tipul curelei trapezoidalFregvena ncovoierilor

curelei U , 1S 0.01

Seciunea transversal acurelei A

Diametrul roii de curea ,

mm : conductoare 1D conduse 2D

160400

Numarul de curele 1

Distana dintre axe a , mm 550Tensiunea maximal ,max

2/mmN 6.93

Lungimea curelei l , mm 2000Fora de ntindere preliminarF0 , [N] 87.48

Unghiul de nfurare

1 ,

160Fora de solicitare a arborelui

Fr , [N]

166.2

BIBLIOGRAFIE

1 . V. Dulgheru, I. Bodnariuc, I. Dicusar, Rodion Ciupearc, Mecanica

aplicat, ndrumar de proiectare, Chiinu, Editura U.T.M.

2. Bostan I., Oprea A., Bazele proiectrii mainilor , Manual de proiectare,


42/42

U.T.M., Editura Tehnica-Info, 2000

3. Dunaev P. F., Leolicov O. P., Construirovanie uzlov i detalei main,

Moscova, Editura Vsaia.

4. einblint A.E., Cursovoie proiectirovanie detalei main, Moscova, Editura

Vsaia cola, 1991.

5. Ivanov M. N. Detali main, Moscova, Editura Vsaia cola, 1975.

6. Anuriev V. I., Spravocinic constructora mainostroitelea, T. 2, Editura

Mainostroenie.

7. Pisarenco Gh. S., Rezistena materialelor, Chiinu,Editura Lumina, 1992.

8. Ivanov M. N., Organe de maini, U.T.M., Editura Tehnica, 1997, traducere

din limba rus.

Alina Mecanica

Documents

Transcript of Alina Mecanica