2.Proiectare utilaj

8/13/2019 2.Proiectare utilaj

1/35

Fig. 2.1Seciunea transversal prin

materialul aflat ntre raclete

Transportor cu raclete I

2. PROIECTAREA UTILAJULUI

2.1. Dimensionarea racletelor

n funcie de productivitatea transportului se va calcula limea racletei, celelalte dimensiuni se vor

adopta pe baza recomandrilor prezentate n continuare.

a

vbhll

m

1

26,3 1

+= [t!" #2.1$

unde% 1l &l

! b2

' reprezint volumul de material deplasat de

o sin(ur raclet [m)".b' limea racletei [mm"! ' nlimea racletei [mm" * ! + #,2-.,/$0b *l + #2-$0! *

1

l + 1' #,/0b0ct($ unde +3, ' un(!iul de aezare

al materialului care se consider ,4',5 din un(!iul de taluz

natural # oo /-/ = $*

' densitatea materialului transportat [7(m3"*v ' viteza de deplasare [ms"*a ' pasul racletelor a + #1,2'1,-$l*8n funcie de limea racletei calculat se adopta din tabelul 2.1 limea racletei b, nlimea racletei

!, pasul racletei a i pasul lanului p, n [mm".

Taelul 2.1 9imensiunile racletelor

nlimearacletei

:imearacletei

;asul racletelora [mm"

;asul lanuluip [mm"

1/ /-* 6/ 26/ 325 /

15 6* 5

/ 26/ 325 /1 -

2- 5* 1

/ 26/ 32

5 /1 -

32 1*126/ 325 /1 -

2.2 Determinarea !or"ei #n ramura ce se #n!$%oar$ pe roata &e ac"ionare


2/35

Proiectare utila'

;entru determinarea forei ce apare la periferia roii de lan de acionare este necesar s se determinerezistenele care se opun deplasrii sarcinii de'a lun(ul ntre(ului circuit al transportorului.

;entru aceasta se mparte ntre( traseul transportului n sectoare cu aceeai nclinare, se calculeazrezistenele la deplasare pe fiecare sector i apoi aplic=nd metoda tensiunilor n puncte se determin fora n

ramura ce se nfoar pe roata de acionare, S , consider=nd c fora n ramura ce se desfoar de pe roata

de acionare dS , are valori cuprinse ntre 1- i 2- >, for ce se realizeaz cu a?utorul dispozitivului dentindere al lanului.

d 5S S= + 1-@2- [>" #2.2$

4 5 45S S A= + #2.3$

6 4 64S S A= + #2./$

- 6 -6S S A= + #2.-$

-/ SkS g = #2.6$

3 / 3/S S A= + #2.4$

2 3 23S S A= + #2.5$

1 2 12 maBS S S A S= = + = #2."

' 1S S= ' fora n ramura ce se nfoar pe roata de acionare

1

Fi

g. 2.2Dezistenele la deplasare n lun(ul traseului


3/35


' 12 23 3/ /- -6 64 45A , A , A , A , A , A , A ' rezistene la deplasarea pe tronsoanele respective

' 23A ' tronson inclinat ncrcat* 3/12 ,WW ' tronsoane orizontale ncrcate*

' 64A ' tronson inclinat descrcat* 45-6 ,WW tronsoane orizontale descrcate*

wLqLqW += 31312 2 [>" #2.1$

tgLqwLqtgLqLqW +++= 21212223 22 [>" #2.11$

1113/ 2 LqwLqW += [>" #2.12$

wLqW = 11-6 2 [>" #2.13$

tgLqwLqW = 212164 22 [>" #2.1/$

wLqW = 3145 2 #2.1-$

unde% ' E ' sarcina transportat pe metru liniar [>m"*

v

gq m

=

6,3

[>m" #2.16$

' ( ' acceleraia (ravitaional [ms2"*' v ' viteza lanului [ms"*' F ' coeficientul de frecare al sarcinii cu ?(!eabul metalic, unde F+,/@,- pentru sarcini sub form

de (runi* F+,4@,5, pentru sarcini prfoase.

' 1q ' (reutatea pe metru liniar a lanului cu raclete [>m"

1q + k q unde k+,6@,5 pentru transportor cu dou lanuri*' w' coeficientul de rezisten la deplasare a prilor transportorului pentru lan cu role* w+,1@,2*- ' un(!iul de nclinare pentru sectoarele nclinate

' 1: , 2: , 3: ' lun(imile de sectoare pe care se transport.

2.( Alegerea %i )eri!icarea lan"ului

11

a$ b$

Fig. 2.( Gorele care acioneaz asupra materialului pe un tronson cu lun(imea : .


4/35

Proiectare utila'

Se vor ale(e lanuri articulate cu eclise pentru transportoare SHIS 1-41'4-, cu role de spri?in

#simbol ;, fi(. 2. /$. Gora de rupere a lanului se calculeaz cu relaia%

r tG 7 S [>"= #2.14$

unde% ' 7 ' coeficient de si(uran* 7 + 6'5

' tS ' tensiunea de lucru din lan n ramura cea mai solicitat

t dinS S S [>"= + #2.15$

'S ' tensiunea util din ramura ce se nfoar [>"

' dinS ' sarcina dinamic care apare la an(renarea lanului cu roata de lan

Jna din ieirile din uz a lanului este uzura articulaiei lanului. Kste necesar determinarea presiuniiide contact n articulaie%

st 1 din aS &7 S

p+ p [L;a"d b

#2.1


5/35


' p ' pasul lanului, se adopt din tabelul 2.1 n funcie de limea racletei*

' z ' numrul de dini ai roii* se ale(e /6 z .:anurile cu eclise pentru transportoare SHIS 1-41'4- se eBecut, funcie de sarcinile de rupere

nominale i de pas n mrimile indicate n tabelul 2.2.

Ile(erea dimensiunilor elementelor lanului se face n funcie de mrimea lanului, din tabelul 2.3.

Tael 2.2 Hipul lanului n funcie de fora de rupere

Simbol

Gora

de

rupere

N>

;asul p [mm"

/ - 63 5

1,,

12-

16,

2,,

2-,

31-

/,,

-,,

63,

5,,

1,,,

L2 2 B

L25 25 B

L/ /

L-6 -6 BL5 5

L112 112 B

L16 16 B

L22/ 22/ B

L31- 31- B

L/-6 /-6

L63 63L


6/35

Fig. 2.+ Doat de lan pentru lanuri cu eclise pentru transportoare

Proiectare utila'

unde% 'd1' diametrul rolei de spri?in* d2' diametrul bolului* b1' limea ntre eclisele interioare* b2C limea

peste eclisele eBterioare* b3C limea ntre eclisele eBterioare* b/C lun(imea bolului* !2C limea ecliselor.

2.* Dimensionarea ro"ii &e lan"

;entru antrenarea lanului articulat cu eclise, boluri, buce i role se folosete roata de lan din fi(ura 2.-.

Doile pentru lanurile cu eclise, boluri, buce i role se eBecut fie prin turnare, din font sau oel #Gc2,

Gc2-, QH/, QH-$, fie prin for?are din oel #Q:/2, Q:-$. Doile pentru lanurile cu eclise, boluri, buce

i role se eBecut dintr'o bucat, fie din dou buci asamblate prin uruburi.

Ralculul elementelor (eometrice se face pe baza recomandrilor din SHIS 1-42'4-.

Ronform SHIS 1-42'4- dantura roilor de lan pentru lanuri cu eclise pentru transportoare se

eBecut n trei variante, n funcie de caracteristica an(renrii #$. 8n fi(ura 2.- a este prezentat (eometria

danturii unei roti de lan pentru lanuri cu 2,2 , iar n fi(ura 2.- b este prezentat (eometria danturii uneiroti de lan pentru lanuri cu -,32,2


7/35


1d

p= #2.23$

9iametrul de divizare%

z

pD

od 15sin

=#2.2/$

9iametrul nscris n poli(onul de divizare%

zctgpd

o

d

15= #2.2-$

nlimea dintelui la poli(onul de divizare%

pd kpk = #2.26$

' pentru 2,2 %

-,6-, =pk *

' pentru -,32,2


8/35

Proiectare utila'

sin2 = Rh

2.+. Alegerea motorului electric %i )eri!icarea la &emara'

;uterea necesar motorului electric de acionare corespunztoare perioadei de re(im i se determin

cu relaia%

p

nec

G v; + [NA"

1

#2.33$

unde% ' pG ' fora la periferia roii de acionare [>"

' v ' viteza de transport *

' T ' randamentul (lobal al transmisiei mecanice de la motorul electric la roata de acionare* =

' ' randamentul reductorului

p d a dinG +S 'S &A &S [>" #2.3/$

unde% ' S ' fora n ramura ce se nfoar pe roata de acionare [>"' dS ' fora n ramura ce se desfoar de pe or(anul de acionare [>"

' aW ' rezistena la nfurare pe roata de acionare [>"

' dinS ' sarcina dinamic ce se dezvolt la nfurarea lanului pe roat [>"

a a dA 7 #S 'S $ [>"= #2.3-$

unde% ' ak ' coeficientul de ri(iditate la nfurare* ak + ,2

pz

v

g

GSdin

=

2

22

6

[>"* #2.36$

unde% 'M ' (reutatea prilor n micare #lan, sarcin, dispozitive de prindere a sarcinilor$ [>"' v ' viteza lanului [ m s "

( )LqqG 12+= [>" #2.34$

unde% ' : C lun(imea de transport

321 cos LLLL ++= #2.35$

' E ' sarcina transportat pe metru liniar [>m"

' 1q ' (reutatea pe metru a lanului cu raclete [>m"

!la = 32 #2.3


9/35


' uT ' randamentul un(erii* uT +,


10/35

Proiectare utila'

Taelul 2.+ 9imensiuni de (abarit ale motoarelor electrice asincrone de curent alternativMa'barit

I II IV V VV 9 K W W9 N :

5 1< 12- / 16- 1 1/ 1< / 5 ' < 263" #2.//$

unde% 'M ' (reutatea prilor n micare #lan, sarcin, dispozitive de prindere a sarcinilor$ [>"

' demS ' sarcina dinamic n perioada demara?ului

' a' acceleraia lanului [m s2"

dt

va= [m s2 " #2./-$

' dt ' timpul de demara? # dt +2 sec.$

;entru ca motorul electric s funcioneze n timpul demara?ului trebuie s se respecte condiia%

d;

1,4 2;n

2. tailirea sc3emei cinematice a transmisiei mecanice. Calculul cinematic.

;entru transmisia mecanic prezentat n fi(ura 1 din tema proiectului, raportul de transmitere total%

l

n

n

ni = * #2./6$

d iii = #2./4$

15


11/35


unde% ' i ' raportul de transmitere total*

' rln ' turaia roii de lan [rotmin."*

' nn' turaia nominal a motorului electric ales [rotmin"*

' di ' raportul de transmitere al treptei de roi dinate*

' ri ' raportul de transmitere al reductorului*

6

lp nDv

= [ms" #2./5$

p

lD

vn

=

6 [rotmin" #2./


12/35

Proiectare utila'

2.- Alegerea re&uctorului &e tura"ie

8n funcie de raportul de transmitere calculat la para(raful 2.6 se ale(e un reductor cu doua trepte#fi(././ i tabelul /.-$, para(raful 2.5 de la tema Hransportor cu plci, cu un raport de transmitere standardizatmai mic dec=t cel calculat si o putere nominal mai mare ca ; neccalculat. Se stabilete astfel (abaritulreductorului, dictat de distana dintre aBe OIP. ;entru aceast distan dintre aBe se scot din tabelul /.6, cotele

corespunztoare fi(urii /./.

2.5 Alegerea cupla'ului re&uctor 6 arore principal.

Se calculeaz momentul de torsiune la ieire din reductor cu relaia #2.-6$, apoi momentul detorsiune transmis de cupla?, cu relaia #2.-4$ si se ale(e cupla?ul cu flane si uruburi psuite, fi(ura 3.4,tabelul 3.4, para(raful 3.1 de la tema Hransportor cu raclete 88. 8n funcie de momentul calculat se ale(emrimea cupla?ului, proced=ndu'se n continuare conform indicaiilor din para(raful menionat.

Lomentul de torsiune la ieirea din reductor%

e

ete

n"#

=

3

13 [>m" #2.-6$

Lomentul de torsiune transmis de cupla?%

te'tc #c# = [>m" #2.-4$

unde% 4-,1...--,1='c , coeficient de suprasarcin.

e" ' puterea la ieirea din reductor i en ' turaia la ieirea din reductor au fost calculate la para(raful 2.6.

2.1/ Dimensionarea transmisiei cu ro"i &in"ate 7antrenarea arorelui &e ac"ionare8.

Hreapta de roi dinate este un an(rena? cilindric cu dini nclinai a crui dimensionare se face nfuncie de momentul de torsiune la arborele roii conduse #arborele 1< din sc!ema cinematic$ i de raportulde transmitere standardizat al an(rena?ului.

Lomentul de torsiune la arborele roii conduse se calculeaz cu relaia %

1" Seriad 9 V o 9inamic

RStatic

Rrulmentului

2- -2 1- / 1/5


20/35

Proiectare utila'

9iametrul urubului care fiBeaz capacul la(rului se adopt conform recomandrilor din tabelul2.1, n funcie de diametrul eBterior al rulmentului D3

8C limea rulmentului* mC limea umrului capacului, '!!bdm 2,1 * c+ c1+ e1+ 23 mm* 21/

U-,3 ,,, bbDD ' se adopt din tabelul 2.12 n funcie de d/=

22ba = * a1 + 3/ mm* 213 La = * 13, Lb * /1 2aL * ( )//2 2 baDL ++= * -261 += D$ mm* '!!bdh 2,1 *

b' 5,= * ( )1....-22 ++= hD6 mm*

eDDba o,,,, UU6// , se ale( din tabelul 2.11 n funcie de diametrul uruburilor de fiBare a

carcasei la(rului, ale cror dimensiuni se adopt cu condiia ca diametrul lor s fie mai mare dec=t aluruburilor de fiBare a capacului la(rului.

Taelul 2.1/ 9imensiunile uruburilor de fiBare a capacului la(rului

9iametrul rulmentuluiD

Zuruburibuc. filet #d'!!b$

1 / L11'13 / L12

'!!bdDD -,21 +=

( ) '!!bdDD 3...-,212 +=( ) DD


21/35


13'23 6 L16peste 23 6'5

Tael 2.119imensiunile (urilor de trecere pentru uruburile de fiBare ale carcasei

d b/ a/ 9o 9o \ d b/ a/ 9o 9o \L5 15 1- 2 < L2 / 32 /- 22

L1 2 2 2- 11 L22 /3 33 /5 2/L12 2- 22 3 13 L2/ /- 33 - 26L16 3 26 / 14 L3 -- / 6 33

Tael 2.12Ranale pentru inele de p=sl #SHIS 6-44'5$

9iametrularborelui

#d3,-$D>+,/

W12

D

W12

b1

W13

b29iametrularborelui

#d3,-$D>+,/

W12

D

W12

b1

W13

b2

3 31 /3 / -,- 55 5


22/35

Proiectare utila'

Gorma constructiv a capacului la(rului este prezentat n fi(ura 2.1/ 9imensiunile sale se stabilescpe baza recomandrilor de mai ?os, pornind de la diametrulD, al rulmentului.

'!!bdDD -,21 += * ( ) '!!bdDD 3...-,212 += *

( ) DD


23/35

Fig. 2.1+Insamblu cap de acionare


2.12.1 tailirea )ariantei constructi)e %i a &imensiunilor arorelui capului

&e ac"ionare.

Gorma constructiv a arborelui este cea prezentat n fi(ura 2.16, iar dimensiunile diametrelortronsoanelor arborelui se stabilesc pe baza recomandrilor prezentate n continuare.

Se calculeaz diametrul captului de arbore in=nd seama de solicitarea la torsiune dat de momentul

1


24/35

Fig. 2.1 Irbore de acionare

Proiectare utila'

9imensiunile canalului pentru inelul de si(uran, m, n, d1 se vor ale(e din tabelul 2.6n funcie dediametrul d@, conform SHIS -5/52'53

9imensiunile canalelor de pan #b,t1$, se vor ale(e din tabelul 2.4n funcie de diametrele d2i d1A3

9imensiunile (urilor prezentate n detaliul O R P i distana dintre ele se ale( din tabelul 2.13 nfuncie de diametrul d@.

Taelul 2.1( 9iametrele (urilor de fiBare a aibelor de capt SHIS 5621'4

9iametrularborelui

Gilet ZurubSHIS /5/-'5

e 9iametrularborelui

Gilet ZurubSHIS /5/-'5

e

2...25 L6 L6B16 '


25/35

Fig. 2.1 Irbore de acionare. Gorele care solicit arborele.


mm12-,12

61

1 ++= db

l * 1b ' limea pinionului* #2.4$

/2 ll = *

mm2-2

-,12-,1 152 ++=ddl * #2.41$

+= acletabl3 b = bC limea lanului*

#2.42$;entru verificarea arborelui se vor parcur(e urmtoarele etape%1. Stabilirea sc!emei de forte care solicit arborele la ncovoiere i a momentului de torsiune #fi(.2.14$.

2. 9eterminarea reaciunilor n cele dou plane 6D6;7D7; RRRR ,,, , reprezentarea sensului real

n funcie de semnul plus sau minus al valorilor obinute.3. 9eterminarea momentelor ncovoietoare i reprezentarea dia(ramelor de variaie ale acestora./. 9eterminarea momentelor ncovoietoare rezultante n punctele caracteristice.

22i6i7i ### += #2.43$

-. 9eterminarea momentelor ec!ivalente rezultante n punctele caracteristice.

( )22 tie ### += #2.4/$

unde%$#

$1#

ai

ai

=

unde% $1#ai i $#ai sunt caracteristicile materialului arborelui. Laterialul arborelui i

caracteristicile sale se ale( din tabelul 2.1/.6. 9eterminarea tensiunilor efective n punctele caracteristice n care arborele este solicitat compus.

$1#= aie

iW

# #2.4-$

unde% e# ' momentul ec!ivalent n seciunea verificat*

W ' modulul de rezisten al seciunii verificate.

4. Xerificarea la oboseal n seciunea canalului de pan de pe diametrul d1A i n zona de racordare a

diametrului d( cu d1A , in=nd seama de raza de racordare. 9eterminarea coeficienilor de si(uran

csic , precum i a coeficientului de si(urana (lobal c i verificarea ine(alitii acc * ca+ 1,-...2,-[3,/".

33


26/35

Proiectare utila'

Taelul 2.1* Raracteristici mecanice ale oelurilor uzuale utilizate pentru arbori

Laterialul

[L;a"

Dezistena admisibil la oboseal [L;a"Dsucire 8ncovoiere

$#at $#ai $1#ai

Qel carbon

obinuit i decalitate

- 6 4- /-

6 45


27/35


unde% 1b ' distana dintre eclisele interioare ale lanului* b)C cota peste eclisele interioare* 2h ' limea

eclisei lanului #SHIS 1-41'4-$*' 9iametrul de divizare DdC calculat la para(raful 2.3' bi t)se adopt n funcie de diametrul d1Adin tabelul 2.4*' b++ #1,-...1,5$d1A*' d1, d), t, a,,b,, se adopt n funcie de dimensiunile uruburilor de prindere a celor dou pri ale

roii de lan #tabelul 2.1-$ SHIS 11-4/'53*'g * 1,) dB, unde dsC diametrul uruburilor de prindere a celor dou pri ale roii de lan.

Taelul 2.1+ :ocauri i lama?e pentru or(ane de asamblare filetate9iametrul nominalal filetului ds#L...$

d1 d) t a b

L5 1 2/ 4 1- 15L1 12 25 5 2 2L12 1/ 33 < 22 2-L1/ 16 36 1 26 25L16 15 / 12 26 3

L15 2 /3 1/ 3 36L2 22 /6 1- 32 /L22 2/ - 16 33 /3

2.12.( Alegerea penelor

Se vor ale(e penele pentru montarea roii dinate i pentru montarea roilor de lan. ;entru realizareamonta?ului se vor utiliza pene paralele. Ile(erea penelor se va face pe baza recomandrilor din tabelul 2.4#SHIS 1/'5$ i tabelul 2.5 #SHIS 1-'5$, in=nd seama c monta?ul se efectueaz conform fi(urii 2.19imensiunile bi hale penei se ale( din tabelul 2.4, n funcie de diametrul d2 pentru pana de monta? a roiidinate Oz2P i n funcie de diametrul d1Apentru pana de monta? a roii de lan #fi(.2.16$. :un(imea penei se

adopt n funcie de lun(imea butucului roii dinate sau lun(imea butucului roii de lan, pe baza relaiei%( ) bp ll = mm2" #2.53$

' 3=c >mm2, pentru Q:6 materialul penei.

2.12.* tailirea )ariantei constructi)e %i a &imensiunilor lag$relor

3-


28/35

Fig. 2.2/ 8ncrcarea rulmenilor

Fig. 2.21 Dulment radial aBial

Proiectare utila'

Gorma la(relor corespunde fi(urii 2.1-.9imensionarea lor se va face n funcie de diametrulrulmenilor alei. Se vor ale(e rulmeni radiali aBiali cu bile#fi(.2.21$. Ile(erea rulmenilor se va face n funcie dediametrul d@al arborelui i de solicitare.

Solicitarea rulmenilor se determin n funciede reaciunile din reazemele R i 9, de fora aBial din

an(rena?ul cilindric # a$ $, utiliz=nd sc!ema de

ncrcare din fi(ura 2.2.Se calculeaz rezultanta reaciunilor din cele dou reazeme i sarcina dinamic ec!ivalent

"D%226;7;; RRR += i

226D7DD RRR += #2.5/$

aDDD $9$7:" += #2.5-$

unde% DD R$ = * aai;aD $$$ += #2.56$

7C coeficient cinematic #7+1 pentru inel interior rotitor$*:C coeficientul radial al rulmentului*9C coeficientul aBial al rulmentului.

Se vor ale(e rulmeni din seriile 42V sau 43V. ;entru seriile de rulmeni 42V i 43V, e+1,1/*

pentru ,1,1/,1 == 9:$

$

D

aD*

pentru -4,*3-,,1/,1 == 9:$

$

D

aD

tgR$ ;ai; = 21,1 * se adopt 1-= #2.54$

Se calculeaz capacitatea dinamic necesar%3 L"; DD = #2.55$

6

1" Seriad 9 V o 9inamic

RStatic

R

rulmentului

2- -2 1- / 1/5


30/35

Proiectare utila'

2.1(.1Stabilirea variantei constructive i a dimensiunilor arborelui capului de ntindere

1 M!ida? / Dulment oscilant 4 Zurub de ntindere2 Irbore - Rarcas la(r 5 ;iuli3 Doat de lan 6 ;lac de (!idare < Rorp transportor

2.1(.1 tailirea )ariantei constructi)e %i a &imensiunilor arorelui sistemului &e#ntin&ere.

Xarianta constructiv a arborelui este cea prezentat n fi(ura 2.23, iar dimensiunile tronsoanelor suntidentice cu cele ale arborelui de acionare, fi(ura 2.16.

2.1(.2 tailirea !ormei geometrice %i a &imensiunilor ro"ilor &e lan"

9imensiunile roilor de lan sunt identice cu ale roilor capului de acionare, fi(ura 2.15, para(raful2.12.2.

35

Fig. 2.2( Irbore sistem de ntindere


31/35

Fig. 2.2* ncrcarea arborelui sistem de ntindere


2.1(.( Alegerea penelor ro"ilor &e lan"

Ile(erea penelor se va face ca la para(raful 2.12.3.

2.1(.* tailirea )ariantei constructi)e %i a &imensiunilor lag$relor

Gorma la(relor corespunde fi(urii 2.22. 9imensionarea lor se va face n funcie de diametrulrulmenilor alei. Se vor ale(e rulmeni radiali oscilani cu bile SHIS 65/61'5 #fi(.2.2-$. Ile(erea

rulmenilor se va face n funcie de diametrul d@ al arborelui i de solicitare. Solicitarea rulmenilor sedetermin n funcie de forele din lan ndreptul roilor de ntindere #S/ i S-$,utiliz=nd sc!ema de ncrcare din fi(ura2.2/.

Se calculeaz reaciunile din celedou reazeme DKi DG.

RSS

RR $C =+

==2

-/ #2."

#2.


32/35

Figura 2.2+ Dulment radial oscilant cu bile

Proiectare utila'

9in tabelul 2.16 se va ale(e un rulment cu o capacitate ;!lment < ;calc!lat, dar cu valoare foarteapropiat de cea calculat i cu diametrul interior e(al cu d@3.

Taelul 2.1 Raracteristicile rulmenilor radial oscilani cu bile pe dou r=nduri

9imensiuni[mm"

Rapacitatede ncrca're R [>"

Simbolrulment

9imensiuni[mm"

Rapacitatede ncrca're R [>"

Simbol

rulment

d 9 V d 9 V

/

5 15 1- 125 4- 13 2- 3- 121-5 23 14- 225 13 31 3/-/ 221-


33/35


9imensionarea carcasei la(rului prezentat n fi(ura 2.26 se va face conform recomandrilor

prezentate n continuare.

'!!bdDD -,21 +=

( ) '!!bdDD 3...-,212 +=( ) DD U ales pentru fiBarea capacului.

21/3 ,,, bbDD ' se adopt din tabelul 2.12 n funcie de d(= L * 8m.+33/0c)mm* C * L)ab) mm* a + -....1 mm*

D2* D& 51 mm= ; * D) & 1 mm*


34/35

Proiectare utila'

Gorma constructiv a capacului la(rului este prezentat n fi(ura 2.24 9imensiunile sale se stabilescpe baza recomandrilor de mai ?os, pornind de la diametrulD, al rulmentului ales.

'!!bdDD -,21 += * ( ) '!!bdDD 3...-,212 += * ( )DD


35/35


22

-/ 4'

$SS$ +

+= [>" #2.".

9imensiunile indicate n fi(ur se vor adopta dup cum urmeaz%

Giletul L. se va adopta astfel nc=t diametrul interior al filetului ales s fie mai mare dec=t cel

calculat. 9ac dimensiunea rezultat din calcul este mic comparativ cu celelalte dimensiuni ale sistemului de

ntindere, acest diametru va fi ma?orat corespunztor.

U1d ' se adopt mai mic dec=t diametrul interior al filetului standardizat #numr ntre($*U1b + 1.2 mm* 2b +3.- mm*

a ' se adopt n funcie de diametrul interior al filetului standardizat.

21S%&Sda= mm #se rotun?ete la un numr ntre($.

Fig. 2.2- Zurub de ntindere

2.Proiectare utilaj

Documents

Transcript of 2.Proiectare utilaj