Tratarea Apei de Zacamant

7/25/2019 Tratarea Apei de Zacamant

1/41

UNIVERSITATEA DE PETROL SI GAZE PLOIESTIFACULTATEA INGINERIE DE PETROL SI GAZE

PROIECT LA TRATAREA APEI

TEMA: Proiectarea unui sistem deschis de tratare a apei

Student:

AN IV

Grupa: Transportul d!str!"ut!a

s! depo#!tarea $!dro%ar"ur!lor

CUPRINS

2012-2013


2/41

1. Tema de proiect . 42. Introducere 53. Capitol 1 : Determinarea necesarului zilnic de apa de injectie 4. Capitol 2 : !roiectarea sistemului desc"is de tratare a apei #5. Capitol 3 : !roiectarea retelei de distri$utie ... 22. Concluzii .. 33

#. %i$lio&ra'e .. 34

2


3/41

3


4/41

(ie un zacamant de titei ce urmeaza a ' e)ploatat prin injectie intraconturala

de apa.

C*+*CT,+ITICI, /*C**TI

*ria supraetei productie 645000m2

rosimea eectia medie 21 m

!orozitatea eectia medie 25 6

*dancimea medie 2200 m

!resiunea medie de zacamant 74 $ar

Temperatura medie de zacamant 68

C*+*CT,+ITICI, *!,I DI!8I%I, !,T+ I9,CTI,

Continutul initial de impuritati solide 1.98

g

m3

asa speci'ca a solidelor1.88

g

m3

Continutul de suspensii solide

0.564 g

m3

e cere :

- a se determine necesarul zilni de apa de injectie precum si olumul total

reclamat pentru intre&ul proces de injectie- a se proiecteze sistemul desc"is de tratare a apei- a se proiecteze si sa se dimensioneze reteaua de transport si distri$utie a

apei

- a se dimensioneze pompa pentru statia de injectie

II, T+88*,8+ !, C8DCT, I C8T,, /; *, 8D+I8+ D,

+,T,*

Tronson un&ime tronson od Cota nodului ata

4


5/41

de Im m

I - * 450 * 27* < 1 157 % 2* < % 125 C 2% < 2 =4 D 1=% - C 172 , 35

C < 3 244 1 24C < D 17 2 17D < 4 105 3 23D < , 300 4 27

D < 5 237 5 34, < 244 35

IT+8DC,+,

In industria e)tractia de petrol se proceseaza cantitati mari de ape : cele

e)trase odata cu titeiul si &azele > cele utilizate in procesul de injectie.

,ste necesara tratarea apelor deoarece acestea contin dierse impuritati care

le ac improprii eliminarii in mediul inconjurator.

Deoarece aceste ape reziduale tre$uie eliminate > calea cea mai potriita este

tratarea lor si injectarea in dierse strate su$terane. Cea mai recenta utilizare a

apelor reziduale este in proc?sele de injectie de apa pentru im$unatatirea

recuperarii titeiului.

8 apa ideala de injectie tre$uie sa ai$a urmatoarele caracteristici :

- a nu contina particule solide in suspensie- a nu contina titei sau ulei in suspensie- a nu contina produsi in solutie care sa poata prooca depuneri de crusta sau

coroziune- a nu contina &aze in solutie- a nu contina $acterii- a nu determine reactii aderse asupra ormatiunii

- a nu interactioneze cu apa ormatiunii din care sa rezulte precipitati- a nu 'e conductia pentru a un produce coroziunea &alanica

!entru tratarea apei de injectie se propune proiectarea unui sistem desc"is >

olosit in cazul apelor murdare continut ridicat de impuritati;.

5


6/41

C*!IT8 1

D,T,+I*+,* ,C,*+I /IIC D, *!* D, I9,CTI, I *@8I T8T* +,C**T !,T+ IT+, !+8C, D, I9,CTI,

T,A88IC*

@olumul de pori al zacamantului :

Vp=Ap he m=645000 21 25

100=3386250m3

@olumul de apa necesar unui proces de injectie :

Va=(1.52)Vp

Va,min=1.5 Vp=1.5 3386250=5079375m3

Va,max=2 V p=2 3386250=6772500m3

De$itul zilnic necesar procesului de injectie :

qa=(0.651.3)m

3

zi /ham


7/41

Qinj,min=0.65 Ap he=0.65645000 21

10000=880.425m

3/zi

Qinj,max=1.3 Ap he=1.3 64500021

10000=1760.85m3/zi

Qinj,m+Qinj,max2

=880.425+1760.85

2=1320.63m

3

Qinj=

De$itul de lucru

Qp=0.2 Qinj=0.21320.63=264.126m3/zi

Ql=Qinj+Qp=1320.63+264.126=1584.756m3/zi

C*!IT8 2!+8I,CT*+,* IT,I D,CAI D, T+*T*+, * *!,I

2.1 !+8I,CT*+,* ,!*+*T8+I D, TIT,I I !*+TIC, 8ID, +8I,+,

eparatorul de titei si particule solide &rosiere este prezentat sc"ematic in

'&ura 1 :

#


8/41

*pa intra in separator prin conducta de intrare 1 si este distri$uita pe

intrea&a latime a separatorului cu ajutorul deersorului 2 si a sicanei semi-

cuundate 3. @iteza redusa de deplasare a apei permite ridicarea titeiului la

supraata si depunerea particulelor mecanice &rosiere la partea inerioara a

separatorului > in conormitate cu le&ea lui toBes. *pa iese din separator co$orand

pe su$ a doua sicana cuundata 4 > datorita carui apt titeiul de la supraata apei un

este antrenat. ,acuarea titeiului colectat la supraata se ace prin stran&ularea

de$itului de apa cu ajutorul ro$inetului 5. In urma ridicarii nielului apei din

separator > titeiul deerseaza in j&"ea$ul > de unde trece in canalul de eacuare #.

,liminarea sedimentului de pe undul separatorului se poate ace cu ajutorul unuisistem de rasc"ete si a unui dispoziti cu cupe.

!entru a ase&ura o separare optima > timpul de retentie al apei in separator

tre$uie sa 'e intre 2 si 4 ore. ,lementele separatorului se pot calcula astel incat sa

se asi&ure &radul de curatire dorit.

!entru proiectarea acestuia om calcula 'ecare element &eometric separat.

2.1.1 C*C III ,!*+*T8+I

L= v h

unde - actor ce ia consideratie conditiile de depunere > inuenta distri$utiei

neuniorme a apei in separator si inuenta curentilor termici de conectie.

7


9/41

=1.251.5

e ale&e =1.3

< iteza de deplasare in separator

v=25mm/ s

e ale&e v=3mm

s =3 103

m

s

" < adancimea partii actie a separatorului

h=25m

e ale&e " 3 m

- iteza de sedimentare cadere; a particulelor solide in apa 0.5 pentru

particule oarte 'ne E 0.#5 pentru particule mai mari;.

=0.50.75mm

s

e ale&e=0.6 103

m

s

L=1.33 10

33

0.6 103

=19.5m

2.1.2 C*C *TIII ,!*+*T8+I

e calculeaza cu relatia :

l=Ql

v h=

1584.756

3 103

3 86400=2.03m

undeQl - de$itul de lucru de$itul total de injectie; >

m3

s

=


10/41

< iteza de deplasare in separator > mFs

" < adancimea partii actie a separatorului > m

@olumul de lucru al separatorului


Vl=Va+Vs=3169.512+2.336=3171.848m3

Va=Ql t=1584.756 2=3169.512m3

undeVl - olumul de lucru al separatorului > m

3

Va - olumul de apa > m

3

t < timpul cat se lasa sa se depuna particulele solide inainte de a curata

separatorul.

!entru si&uranta > se ia t 2 zile.

Va=3169.512m3

@olumul de sedimente depuse din apa


Vs=0.7 Va i

s=0.7 3169.512

1.98 103

1.88=2.336m

3

e presupune ca numai #06 din particulele de solide se depun in separator >

restul trecand mai departe in sistemul de tratare cele 'ne;.

10


11/41

2.2 !+8I,CT*+,* @*I D, +,*CTI,

@asul de reactie este prezentat sc"ematic in '&ura 2 :

In asul de reactie se realizeaza procesul de coa&ulare coloidala > care

implica tratarea apei cu o solutie c"imica. De aceea tre$uie create conditii de

amestec cat mai uniorme a solutiei c"imice cu apa. @iteza de intrare a apei in asul

de reactie tre$uie sa 'e intre 0.3 < 0.5; mFs > pentru a asi&ura un amestec cat mai

$un al solutiei c"imice.

11


12/41

!rin aceasta metoda se elimina si restul de 306 din particulele ramase.

!articulele 'ne sunt de re&ula ar&iloase adica puternic polare cu retele cristaline

in'nte si unde se rup raman neec"ili$rate din punct de edere electric. In apa

ormeaza micele care se respin& deoarece au aceeasi sarcina electrica.

In principiu > procedeul consta in adau&area de apa de sedimentare a unor reactii >dupa ce se introduce apa in $azinul de reactie. Doza optima de reactii se

determina e)perimental.

@asul de reactie este un rezeror conic ale carui elemente &eometrice tre$uie

calculate pentru a crea conditii optime reactiei de coa&ulare.

2.2.1 C*C +*/,I ,CTIII D, IT+*+,

e ace cu relatia :

ri= Ql v i

undeQl - de$itul de lucru

Ql=1584.756

86400=0.018m

3

s

vi - iteza de intrare a apei in asul de reactie 0.3 < 0.5; mFs. e ale&e

vi=0.35m

s .

ri=

0.018

0.35

=0.127m

2.2.2 C*C +*/,I ,CTIII I !*+T,* !,+I8*+*

e ace cu relatia :

12


13/41

rs= Ql vs

unde

Ql- de$itul de lucru >

m3

s

v s - iteza de cur&ere a apei in partea superioara a asului > care un

tre$uie sa 'e pera mare pentru a asi&ura sta$ilitatea oculelor deja ormate 0.#5 astel incat de la

intrare pana la iesire sa treaca apro)imati o ora.

V=Ql=1584.756

24

=66.031m

3

h

rs - raza sectiunii in partea superioara raza conului

I 11.044 m

13


14/41

n&"iul de conicitate se ia intre 20 si 45 .

2.2.4 C*C +*/,I C8DCT,I D, ,@*C*+,

re= Ql ve

undeQl - de$itul de lucru >

m3

s

Ql 0.017

m3

s

ve - iteza in conducta de eacuare

!entru eitarea spar&erii oculelor > iteza de deplasare a apei prin conducta

tre$uie sa 'e mai mica de 0.4mFs.

e ale&eve=0.3

m

s .

re=

0.018

0.3=0.138m

2.3 !+8I,CT*+,* I!,/IT8+I

14


15/41

impezitorul este prezentat sc"ematic in '&ura 3 :

*pa iese din asul de reactie si intra in limpezitor care are rolul de a permite

reactiile de coa&ulare si de sedimentare a oculelor.

2.3.1 C*C @IT,/,I D, *C,I, * *!,I I T+*T !,+I8+

deasupra sedimentului;

vas=k1 k2hs

undek1=0.50.7

- actor ce depinde de calitatea apei E se determina

e)perimental.

e ale&ek1 0.5.

k2 - actor ce depinde de metoda tratare a apei

k2=0.7

- pentru limpezirea apei prin coa&ulare coloidala cand cantitatea de

materia in suspensie este e&ala cu 1000 m&Fl.

15


16/41

ss(kgm3 )=ss (mg

l)

0.# . 1000 m&Fl

k2 0.54 m&Fl

k2=0.394

mg

l

hs - inaltimea stratului de sediment

hs=0.51.5m

e ale&ehs=1000mm=1m

vas=5.57mm

s

vas=0.50.394 0.8 103=5.57

mm

s

2.3.2 C*C !+*(,T,I I!,/IT8+I deasupra sedimentului;


!=Q l

vas=

0.018

5.57 103=3.23m

2

Ql=0.018m3

s

vas=5.57 103 m

s

1


17/41

!=3.23m2

2.3.3. C*C *+I D, 8+I(ICII * IT+*+,* *!,I


n0=

!

s2=

3.23

(0.188 )2=91.38

n0 - se rotunjeste

" n0=91#ri$i%ii

unde s < distanta dintre ori'cii > care se calculeaza cu relatia :

s=2 hs tg &2+'0=2 1 tg 11

2+0.008=2 1 0.09+0.008=0.188m2

s=0.188m2

unde & - un&"iul de conicitate su$ care intra apa in ori'ciiE &=10 15 .

e ale&e &=11 (

'0 - diametrul orientati al ori'ciilor

'0=0.01 hs=0.011=0.01m

'0=0.01m

2.3.4. !+*(*T* T8T** * 8+I(ICII8+

A0=

Ql

v0=

0.018

1.65=0.01m2

1#


18/41

A0=0.007m2

v0=

vas (hs+m '0 )m '

0

=5.57 10

3 (1+0.338 0.008 )

0.338 0.008=1.65

m

s

undev0 - iteza apei in ori'cii

vas - iteza de ascensiune a apei

hs - inaltimea stratului de sediment

m < actor determinat in unctie de conditia de tratare pentru solutie de

coa&ulant Al2()*4 )3 si control al pA-ului pentru lapte de ar a(*+)2 se ia m 0.337;.

v0=1.65

m

s

2.3.5. DI*,T+ +,* * 8+I(ICII8+

,ste dat de relatia :

'0=

4 A0

n0

= 4 0.01 91 =0.011m

undeA

0 < supraata totala a ori'ciilor

n0 - numarul de ori'cii la intrarea apei

'0=0.011m

2.3.. DI*,T+ T8T* * I!,/IT8+I

17


19/41

l= 4 ! = 4 3.23 =2.02munde ( < supraata limpezitorului deasupra sedimentului.

l=2.02m

2.3.# I*TI,* T+*TI D, *!* DI I!,/IT8+

ha= 4 Vl

l2=

4 66.031

(2.02 )2=20.61m

Vl - se ia e&al cu de$itul

Vl=66.031m

3

h

ha=20.61m

2.3.# I*TI,* T8T** * I!,/IT8+I

hl=hs+ha=1+20.61=21.61m

undehs - inaltimea sedimentului

ha < inaltimea stratului de apa

hl=20.61m

1=


20/41

2.3.= @8 +,/,+@8+I !,T+ *

-=. Ql t %

unde < cantitatea de solide din as

.=/+a (k3+k4 )=1.55+40 10

3 (0.07+0.45 )=1.57

kg

m3

< cantitatea de suspensii di napa 306 din solide;

/=1.52.5kg

m3

e admite/=1.55

kg

m3 .

a < coe'cient care depinde de concentratia de solutii c"imice considerate pentru

su$stanta an"idra > ing

m3 si care este in unctie de calitatea apei.

a=4060 g

m3

e admintea=40

g

m3 .

k3 - actor de depinde de continutul in impuritati din coa&ulant.

k3=0.070.09

e admitek3=0.07 (

k4 - actor ce depinde de conditiile in care are loc reactia.

20


21/41

k4=0.450.47

e admitek

4=0.45 (

c < concentratia medie a sedimentelor

%=46

e admite c 46.

- &reutatea speci'ca a sedimentelor oarte 'ne.

=16001700kg

m3

e admite=1699

kg

m3 .

.=1.57kg

m3

t < timpul de sedimentare

t=2

8

#re

e admite t=2#re(

Ql=1584.756m

3

zi=66.031

m3

h

-=1.57 66.031 2

1699 4

100

=3.05m3

2.3.10 DI*,T+ +,/,+@8+I D, *

21


22/41

s=4 -

hs

unde G < olumul rezerorului pentru slam

hs < inaltimea stratului de sediment

s= 4 3.05 1 =1.97m@eri'care

s


23/41

@om utiliza un 'ltru ertical > cur&erea se a ace de jos in sus > iar pac"etul

'ltrant a ' ormat din trei strate de nisip > cu &ranulometria particulelor de 1 mm >

0.7 mm si 0. mm.

rosimea totala a pac"etului a ' de 1 m.

2.4.1 D,%IT D, (IT+*+,

e determina din ormula supraetei de 'ltrareA $ :

A $=q $

v$=

( ' $)2

4

q $= v$ ( ' $)

2

4 =3 2

2

4 1.06=8.88m

3

h

undev $ - iteza de 'ltrare

v $=38m

h

e admitev $=3

m

h

- actor ce tine cont de apa consumata pentru spalarea 'ltrului

=1.051.08

e admite =1.06 (

' $ - diametrul 'ltrului.

' $=1.54m

e admite' $=2m .

23


24/41

A $=3.14m2

q $=8.88m

3

h

2.4.2 C8 D, *!* !,T+ !**+,* (IT+I

e determina cu relatia :

qspl=Ispl A $=363.14=113.04m

3

h

unde

Ispl< intensitatea spalarii.

Ispl=1015 l

s m2=0.013600=36

m3

h m2

e admite Ispl=36 m

3

h m2

qspl=11304m

3

h

2.4.3 I*TI,* (IT+I

h $=hs+ha

undehs < &rosimea stratului de nisip 0=0.61mm (

e admite hs=1m(

ha < inaltimea coloanei de apa.

Inaltimea coloanei de apa se calculeaza astel incat 'ltrul sa primeasca apa

timp de o ora.

24


25/41

ha=4 Va

' $2=

4 8.88

22 =2.82m

Va- olumul de apa din 'ltru a ' e&al cu

q $

[m

3

h

].

h $=1+2.82=3.82m (

2.4.4 *+ D, (IT+,


n $=Qinj

q$+1=

55.026

8.88+1=7.19

unde Qinj=55.026m

3

h (

n $=7 $iltre"n$=8 $iltre(

e ia un 'ltru de rezera pentru perioada de spalare sau pentru situatii

nepreazute.

25


26/41

C*!IT8 3

!+8I,CT*+,* +,T,,I D, DIT+I%TI, * *!,I

Distri$uirea apei la statia de injectie se ace dupa sc"ema din '&ura 5 data

prin tema de proiect.

2


27/41

Date necesare :

- De$ite si presiuni la sonda- Cote la statia de injectie > sonde > la punctele de le&atura si la mediu- un&imile conductelor

3.1 C*C 8+I,T*TI@ * DI*,T+I C8DCT,8+

'0=

4 q inj v l

undeqinj - de$itul de injectie pentru sonda respectia.

qinj= Qinj

nr ( s#n'e=55.026

5=11

m3

h

qinj=11m

3

h

v l - iteza de deplasare a lic"idului Evl=1

m

s .

Calculul presupune determinarea diametrului orientati al conductelor pe

'ecare tronson in parte > cu ajutorul ormulei de calcul de mai sus > tinand cont ca

de$itul de injectie se modi'ca pe 'ecare tronson. *ceste alori se standardizeaza

conorm T* conditii te"nice > o$tinandu-se diametrul standardizat > pe 'ecare

tronson in parte.

'0=

4 11

13600=0.062m=62mm (

T+88 , <

'0=

4 q inj v l

= 4 11 1 3600=0.062m=62mm" %#n$#rm )1A ) :'%=62mm

2#


28/41

T+88 , < 5

'0=

4 q inj

v l

=

4 11

1

3600

=0.062m=62mm" %#n$#rm )1A ) :'%=62mm

T+88 D < 4

'0=

4 q inj vl

= 4 11 1 3600=0.062m=62mm" %#n$#rm )1A):'%=62mm

T+88 C < 3

'0=

4 q inj v l

= 4 11 1 3600=0.062m=62mm" %#n$#rm )1A) :'%=62mm

T+88 % < 2

'0=

4 q inj vl =

4 11

1 3600=0.062m=62mm" %#n$#rm )1A):'%=62mm

T+88 * < 1

'0=

4 q inj v l

= 4 11 1 3600=0.062m=62mm" %#n$#rm )1A) :'%=62mm

T+88 D < ,

'0=

4 1 q inj vl

= 4 1 11 1 3600=0.088m=88mm"%#n$#rm)1A) :'%=73mm

27


29/41

T+88 C < D

'0=

4 2 q inj

vl

=

4 211

1

3600

=0.062m=62mm" %#n$#rm )1A) : '%=88.8mm

T+88 % < C

'0=

4 3 qinj vl

= 4 311 13600=0.1086m=108.6mm"%#n$#rm)1A) :'%=109.5mm

T+88 * < %

'0=

4 4 q inj v l

= 4 4 11 13600=0.1247m=124.7mm"%#n$#rm)1A) :'%=125.5mm

T+88 .I. < *

'0=

4 5 qinj

vl = 4 511

13600=0.1395m=139.5mm"%#n$#rm)1A) :'%=139.7mm

3.2 C*C @IT,/,I +,*, D, C+,+, !, T+88*,

@iteza reala de cur&ere se calculeaza cu relatia :

vr=4 q inj

'%2[ms]

T+88 , <

vr=4 q inj

'%2=

4 11

0.0622

3600=3643.2

m

h=1.012

m

s

2=


30/41

T+88 , < 5

vr=4 q inj

'%2=

4 11

0.0622

3600=3643.2

m

h=1.012

m

s

T+88 D < 4

vr=4 q inj

'%2=

4 11

0.0622

3600=3643.2

m

h=1.012

m

s

T+88 C < 3

vr

=4 q inj

'%2=

4 11

0.0622

3600=3643.2

m

h=1.012

m

s

T+88 % < 2

vr=4 q inj

'%2=

4 11

0.0622

3600=3643.2

m

h=1.012

m

s

T+88 * < 1

vr=4 q inj

'%2=

4 11

0.0622

3600=3643.2

m

h=1.012

m

s

T+88 D < ,

vr=4 q inj

'%2=

4 11

0.0732

3600=1807.2

m

h=0.730

m

s

T+88 C < D

30


31/41

vr=4 q inj

'%2=

4 11

0.0882

3600=1807.2

m

h=0.502

m

s

T+88 % < C

vr=4 q inj

'%2=

4 11

0.10862

3600=1188

m

h=0.33

m

s

T+88 * < %

vr

=4 q inj

'%2=

4 11

0.12472

3600=900

m

h=0.25

m

s

T+88 .I. < *

vr=4 q inj

'%2=

4 11

0.13952

3600=720

m

h=0.2

m

s

3.3 C* C*D,+II D, !+,I,

Calculul se ace pe 'ecare tronson in parte. Calculul presupune determinarea

numarului +eHnolds > calculul coe'cientului rezistentei "idraulice si calculul caderilor

de presiune pe tronsoane.

Cadearea de presiune se calculeaza cu relatia :

2 p=3 La

'% a

vr2

2+a g ( 4m4n ) unde :

< coe'cientul rezistentei "idraulice > in unctie de numarul lui +eHnolds

a< lun&imea 'ecarui tronson in parte mJ

31


32/41

dc< diametrul standardizat al conductei > pe tronsonul respecti mJ

a < masa speci'ca a apei Ea=10151030

kg

m3

e admite :a=1020

kg

m3 .

& < acceleratia &raitationala

/m> /n < cotele punctelor de la e)tremitatile tronsonului > cota 0 'ind planul orizontal

cu statia de pompare

Ka< ascozitatea cinematica a apei

5a=1.011 106m

2

s =3.639 103m

2

h

a sonda de injectie este necesara o presiune de injectie :pinj=10 (

T+88 , <

v6)6=vr=3643.2m

h=1.012

m

s

e calculeaza numarul +eHnolds cu relatia :

=vr ' %

5a=

3643.2 0.062

3.639 103 =62071.55

=62071.55"regimt7r87lent

e caulcueaza coe'cientul rezistentei "idraulice unctie de numarul +eHnolds cu

relatia :

3=1.230.3164

0.25 =1.23

0.3164

62071.550.25

=0.0246

3=0.246

32


33/41

e calculeaza caderea de presiune cu relatia :

2 p6)6

=3 )

5

'6)6

av)

5

2

2 +a g ( 4646)=0.0246

238

0.0621020

1.0122

2 +1020 9.81 (3419)=1.9

T+88 , < 5

v6)5=vr=3643.2m

h=1.012

m

s

e calculeaza numarul +eHnolds cu relatia :

=vr ' %

5a=

3643.2 0.062

3.639 103 =62071.55


e caulcueaza coe'cientul rezistentei "idraulice unctie de numarul +eHnolds cu

relatia :

3=1.230.3164

0.25 =1.23

0.3164

62071.550.25

=0.0246

3=0.246

e calculeaza caderea de presiune cu relatia :

2 p)5

=3 6)

5

'6)5

a v)

5

2

2 +a g (4546 )=0.0246

238

0.0621020

1.0122

2 +10209.81 (3419)=1.9

T+88 D < ,

v6=vr=3643.2mh=1.012m

s

=vr ' %

5a=

3643.2 0.062

3.639 103 =62071.55

33


34/41


3=1.230.3164

0.25 =1.23

0.3164

62071.550.25

=0.0246

3=0.246

2 p6=3 6

'6 a

v)42

2+a g ( 464 )=0.0246

105

0.0621020

1.0122

2+1020 9.81 (2819 )=1.1

T+88 D < 4

v) 4=vr=3643.2mh=1.012m

s

=vr ' %

5a=

3643.2 0.062

3.639 103 =62071.55


3=1.230.3164

0.25 =1.23 0.3164

62071.550.25=0.0246

3=0.246

2 p)4

=3 )4

')4

av)4

2

2+a g (444 )=0.0246

105

0.0621020

1.0122

2+1020 9.81 (2819 )=1.

T+88 C < D

v=vr=1807.2m

h=0.502

m

s

34


35/41

=vr ' %

5a=1807.2

0.088

3.639 103 =43702.55

=43702.55"regim t7r87lent

3=1.230.3164

0.25

=1.23 0.3164

43702.550.25

=0.0269

3=0.269

2 p=3

' a

v 2

2+ a g ( 44)=0.0269

168

0.0881020

0.5022

2+1020 9.81 (1926)=0

T+88 C < 3

v)3=vr=3643.2m

h=1.012

m

s

=vr ' %

5a=

3643.2 0.062

3.639 103 =62071.55


3=1.230.3164

0.25 =1.23

0.3164

62071.550.25

=0.0246

3=0.246

2 p)3

=3 )

3

')3 a

v)3

2

2

+a g ( 4)34)=0.0246 244

0.062

10201.012

2

2

+10209.81 (2326 )=0.2

T+88 % < C

35


36/41

v 9=vr=1188m

h=0.33

m

s

=vr ' %

5a

=11880.1086

3.63910

3 =35453.91


3=1.230.3164

0.25 =1.23

0.3164

35453.910.25

=0.028

3=0.028

2 p 9=3 9

'9 a

v 92

2+a g ( 449 )=0.028

182

0.10861020

0.332

2+1020 9.81 (2626)=0.026

T+88 % < 2

v 9)2=vr=3643.2m

h=1.012

m

s

=vr ' %

5a=

3643.2 0.062

3.639 103 =62071.55


3=1.230.3164

0.25 =1.23

0.3164

62071.550.25

=0.0246

3=0.246

2 p 9)2=39) 2

'9)2 a

v 9)22

2+ a g ( 494)2)=0.0246

94

0.0621020

1.0122

2+1020 9.81 (1826 )=

3


37/41

T+88 * < %

vA9=vr=900m

h=0.25

m

s

=vr ' %

5a=

900 0.1247

3.639 103=30840.89


3=1.230.3164

0.25 =1.23

0.3164

30840.910.25

=0.029

3=0.029

2 pA9=3 A9

'A9 a

vA92

2+a g (494A )=0.029

125

0.12471020

0.252

2+1020 9.81 (2628)=0.1

T+88 * < 1

vA)1=vr=3643.2m

h

=1.012m

s

=vr ' %

5a=

3643.2 0.062

3.639 103 =62071.55


3=1.230.3164

0.25 =1.23

0.3164

62071.550.25

=0.0246

3=0.0246

2 pA)1=3 A)1

'A)1 a

vA)12

2+a g ( 4)14A )=0.0246

158

0.0621020

1.0122

2+10209.81 (2428)=

3#


38/41

T+88 .I. < *

v )IA=vr=720m

h=0.2

m

s

=vr ' %

5a=

7200.1395

3.639 103=27600.98

=27600.98"regimt7r 87lent

3=1.230.3164

0.25 =1.23

0.3164

27600.980.25

=0.03

3=0.03

2 p )IA=3 )IA

' )IA a

v )IA2

2+a g (4A4)I)=0.03

450

0.13951020

0.22

2+10209.81 (2824 )=0.42

Caderea totala de presiune a resulta din insumarea caderilor de presiune

calculate pe 'ecare tronson in parte.

2 p1=2 p)5+2 p)4+2 p+2 p) 3+2 p9+2 p9) 2+2 pA9+2 pA)1+2 p)IA=1.994+1.118

3.4 C*C !T,+II AID+*IC, * !8!,I


:=p)IQinj

;

7n'e :

< puterea pompei

pI< presiunea la statia de injectie

Linj< de$itul de injectie m3F"J

37


39/41

M < randamentul pompeiE ;= (0.70.8 )<

e ale&e M0.#5

p)I=pinj+2 p $r+a g + a

Npinj< caderea de presiune in sonda de injectie

pinj=pstr+ (25)=84+3=87

pstr< presiunea initiala de strat $arJ

Npr< caderea de presiune prin recari

psd < caderea de presiune prin sondaEps'=(57 )=6

2 p $r=2 p%'+2 p1=6+1.805=7.805

2 p $r=7.805

Oa< densitatea apeiE Oa 1020 B&Fm3

& < acceleratia &raitationala

Aa< adancimea medie a stratului mJE Aa 2200 m

p)I=87+7.805+1020 9.812200=220.12 105=a=220.13

:=220.13 10

51320.63

0.75 86400=448626.97-=448.626 k-

3.5 C*C ,,+I,I C8*T,

-=: tinj

< puterea pompei

tinj < timpul total de injectie

3=


40/41

tinj=Vinj

Qinj=5925937.5

1320.63=4487.2#re

Vinj=Va=5925937.5m3

-=448.626 4487.2=2013074.58k-

an=229.8

k>

h

CONCLUZII

ucrarea are drept scop deprinderea studentului cu studiul in proiectarea unei

instalatii de tratare a apei cu toate componentele ei unctionale.

!roiectarea 'ind un proces destul de complicat > necesita o atentie speciala

pe parcursul realizarii ei > in scopul respectarii normelor in i&oare si eliminarii

&reselilor de calcul.

*cestea > ca de altel &reselile de orice natura > sunt de nedorit deoarece ele

ar duce la realizarea necorepunzatoare a instalatiei cat si sporirea costurilor de

constructie.

40


41/41

%I%I8+*(I,

1. I. istor > ote de curs > niersitatea P!etrol < azeQ > !loiesti

Tratarea Apei de Zacamant

Documents

Transcript of Tratarea Apei de Zacamant