Titanul este un element chimic cu simbolul Ti și numărul atomic 22
Titanul Si Aliajele de Titan
-
Upload
laura-vaught -
Category
Documents
-
view
159 -
download
0
Transcript of Titanul Si Aliajele de Titan
TITANUL SI ALIAJELE DE TITAN
1.1 PREZENTARE GENERALA
Titanul este unul din cele mai răspândite metaleîn natură; concentraţia titanului în scoarţa
terestră, exprimată în procente masice, este0 . 6 3 % , o c u p â n d l o c u l 7 , d u p ă A l
( 8 . 8 % ) , F e ( 5 . 1 % ) , C a ( 3 . 6 % ) , N a ( 2 . 6 4 % ) , K (2.6%) şi Mg (2.1%).Titanul intră
în compoziţia a aproximativ 100 de minerale. Celemai importante minerale ale titanului sunt:•
rutilul, TiO2,
• ilmenitul, FeTiO3
sau FeO.TiO2
,• titanomagnetitul, Fe3TiO6sau Fe3O4.TiO2
,• perovskitul, CaTiO3
sau CaO.TiO2
,• titanitul (sfenul), CaTiSiO5
sau CaO.TiO2.SiO2
Mineralul principal de titan a fost şi este ilmenitul, în care conţinutul de titan este mare şi se
poate descompune uşor. Rutilul, care este mineralul de titan cel mai bogat, până în
prezent n-a avut o importanţă atât de mare ca ilmenitul, fapt explicabil prin greutatea cu care
se descompune. Totuşi în ultimul timp s-a elaborat o
metodă p r i n c a r e r u t i l u l e s t e t r a n s f o r m a t î n t r u n p r o d u s i n t e r m e d i a r
l i c h i d f o a r t e p u r . Tehnologia elaborării titanului este scumpă pentru că:• titanul este
puternic legat chimic în compuşii existenţi ca minerale (minereuri de titan);• titanul
reacţionează puternic cu multe elemente chimice;• titanul absoarbe gaze;• e l e m e n t e l e
m a g n e z i u ş i s o d i u u t i l i z a t e l a r e d u c e r e a m e t a l o t e r m i c ă a T i C l 4
suntscumpe;• purificarea TiCl4
este scumpă;• obţinerea titanului de înaltă puritate prin electroliză sau prin metoda ioduriieste
scumpă.Deşi preţul titanului în comparaţie cu al altor metale este mare, (vezi tabelul),avantajele
utilizării lui sunt considerabile.Există mai multe mărci de titan nealiat, prezentate în tabel,
diferenţiate princonţinutul de impurităţi. În general, elementele de aliere sunt introduse într-
unelement (metal) de bază pentru a obţine o structură fazică şi o microstructură care să poată fi
modificate prin anumite transformări structurale (mai ales transformări defază), realizate prin
diferite tratamente, astfel încât să se obţină anumite proprietăţicerute de utilizarea raţională şi
eficientă a aliajelor în construcţia unor piese,dispozitive, maşini sau instalaţii.În titan,
principalele elemente de aliere sunt: Al, Mo, V, Mn, Sn, Cr, Zr, Cu, W, Ta,Fe, Si. Pentru că prin
aliere să se obţină rezultatele scontate, metalul de bază trebuiesupus în prealabil unor operaţii de
purificare, de micşorare a concentraţiilor elementelor impurificatoare, şi să se obţină astfel
anumite proprietăţi cerute deutilizarea raţională şi eficientă a aliajelor în construcţia unor piese,
dispozitive, maşinisau instalaţii.Principalele elemente impurificatoare în titan sunt: O, N, C,
H, Fe, Si. Uneori, deşi concentraţiile unor impurităţi inevitabile sunt foarte mici, acestea sunt
considerate şi utilizate ca elemente de aliere pentru îmbunătăţirea unor proprietăţi, controlându-
se riguros conţinutul lor în aliaje.
termic. Introducerea unei mari cantitaţi de element β stabilizator peste cantitatea care
reprezintăsolubilitatea lui în titanul αconduce la creşterea vizibilăa
rezistenţei şirefractarităţii fără
scăderea plasticităţii. Rezistenţa de scurtă durată la temperaturiînalte în funcţie de
elementele de aliere are un caracter analog ca şi în cazul rezistenţei la temperatura mediului
ambiant, pe când rezistenţa îndelungată la temperaturi înalteşi limita de fluaj are un caracter
complex. Se cunoaşte că la creşterea conţinutului dealuminium în aliajele de titan, în limita
solubilităţii lui în faza α, refractaritatea creştecontinuu. Mărirea conţinutului elementelor β în
limita solubilităţii lor în titanul α, deasemenea este însoţit de creşterea refractarităţii şi
a rezistenţei la fluaj. Depăşirea
v a l o r i l o r s o l u b i l i t ă ţ i i l a t e m p e r a t u r i r e l a t i v j o a s e ( 2 5 0 C …
3 5 oC) îmbunătăţeşte r e f r a c t a r i t a t e a . D a r l a t e m p e r a t u r i d e 4 0 0 o
C s a u m a i î n a l t e , m ă r i r e a c o n ţ i n u t u l u i elementelor β stabilizatoare provoacă
scăderea rezistenţei la fluaj. Aliajele care au cea mai mare răspândire în tehnica,
benefeciind de proprietaţi mecanice şi tehnologice f o a r t e b u n e , s u n t c e l e p e
b a z a s i s t e m u l u i T i - A l - V , d e o a r e c e v a n a d i u l p â n a l a u n conţinut de 5%
în aliajele binare Ti-Al le măreşte plasticitatea concomitent cu mărirearefractarităţii şi rezistenţei
la coroziune. Conform diagramei de echilibru a sistemuluiTi-Al-V, în domeniul temperaturilor
800…1000oC se dizolvă 14% (V+Al) apărând însistem fazele α, α + β, β. Dacă aliajele sunt
călite la 1000oC şi răcirea se face în apă, în structură apare martensita.Influenţa vanadiului care
îndeplineşte rolul de element β stabilizator în aliajele binareTi-Al în stare normală (recoacere
800oC, răciere lentă de 600oC, timp de răcire 30 min răcire rapidă)În urma procesului de călire
şi îmbătrânire, proprietaţile mecanice (limita de rupere şilimita de curgere) cresc cu 15…
25%, iar plasticitatea se micşorează cu 20…30%.Această modificare se explică
prin trecerea fazei α în faza α + β (la un coţinut mai bogat de vanadiu), prin
transformarea fazei βîn faza α, cu faza βdispersă (la un coţinutredus de vanadiu).
Toate aceste aliaje din acest sistem sunt uşor deformate la cald,fiind
superplastice la temperaturi de peste 900oC, procesul de călire şi recoacere se
recomandă să se desfăşoare în vid, sudarea se poate realiza în atmosferă de azot, iar rezistenţa
sudurii poate ajunge la 90% din rezistenţa materialului metalic; posedă rezistenţă
foarte bună la coroziune, în diferite tipuri de atmosfere şi în apă de mare, aurefractaritate înaltă şi
proprietăţi foarte bune la temperaturi sub 0
o
C. Aceste aliaje suntfoarte sensibile la acţiunea incluziunilor nemetalice care influenţează direct
valoarea proprietaţilor mecanice.
2.1` CARACTERIZAREA GENERALĂ A MICROSTRUCTURII ALIAJULUI DE
TITAN BIFAZIC
Microstructura aliajelor bifazice α + β poate fi lamelară sau globulară în funcţie
deforma fazei α. Structura lamelara se caracterizează prin existenţa unor graunţi iniţialimari de β
înconjuraţi de o reţea α la limitele grăunţilor; în interiorul grăunţilor mari deβ există pachete
(colonii) lamelare de faza α + β; într-un pachet lamelele de α sunt paralele, au
aceeasi orientare cristalografică; între lamelele de α există straturi subţiride faza β care păstrează
orientarea cristalografică în grăuntele iniţial de β. Corelaţiilede orientare ale reţelelor α siβ
din structura lamelară α + β sunt: (1 1 0)β// (0 0 1)α; (11 1)β/ / ( 1 0 0 ) α
Structura lamelară din aliajele α + β pe bază de titan, în diferite lucrări se mai
numeşte aciculară, structură β transformată, structură recristalizată,structură
Widmannstätten sau structura martensitică. S-a stabilit precis că faza α nu este
aciculara, ci lamelară, pentru ca în secţiune transversală presupusul ac nu prezintăaspect
globular. Termenul de structura β transformată s-a introdus pentru a sublinia ca
structura lamelară se formează ca rezultat al transformării polimorfice a fazei β
în procesul de răcire. În cazul unei structuri α + β cu lamele lungi şi subţiri se utilizeazăterminii
Widmannstätten sau martensitică numai datorită asemănării geometrice, ceeace nu este corect. În
concluzie denumirea corectă, recomandată a structurii bifazice α+ β este structura lamelară. O
variantă a structurii lamelare bifazice cu grăunţi mari deβ şi de colonii fine de α se
numeşte prin similitudine, “coş împletit” deşi nu poateexista o împletire a
lamelelor; dacă două lamele diferite se întâlnesc creşterea
lor î n c e t e a z ă . T o t o s t r u c t u r ă l a m e l a r ă b i f a z i c ă e s t e a c e e a o b ţ i n u t ă
p r i n d e f o r m a r e a plastică la o temperatură din domeniul α + β. Structura bifazică α + β
globulară poatef i o b ţ i n u t ă p r i n d e f o r m a r e p l a s t i c ă l a o t e m p e r a t u r ă d i n
d o m e n i u l α + β s a u d i n domeniul α. Trebuie remarcat că particulele de fază α
potfisferoidale,dicoidale,d r e p t u n g h i u l a r e , s p i r a l a t e e t c . Î n a l i a j e l e
d e f o r m a t e p l a s t i c l a r e c e s e f o r m e a z ă structuri fibroase în care particulele de fază α
sunt puternic alungite.Î n g e n e r a l î n a l i a j e l e d e t i t a n b i f a z i c s e p o t o b ţ i n e ş i
s t r u c t u r i h i b r i d e g l o b u l a r e l a m e l a r e s a u g l o b u l a r e f i b r o a s e .
M i c r o s t r u c t u r a a l i a j e l o r b i f a z i c e α + β d e p i n d e puternic de viteza de răcire
după deformare plastică la cald (în domeniul β sau
α+β) p e n t r u c ă a r e l o c t r a n s f o r m a r e a p o l i m o r f i c ă α → β ş i
v a r i a z ă p r o p o r ţ i i l e ş i compoziţiile fazelor. Dacă deformarea plastică a aliajelor
bifazice are loc în
domeniulβ f o r m a g r ă u n ţ i l o r β i n i ţ i a l e c h i a c ş i ( f i g . 4 . 1 ) , v a r i a z ă î n
f u n c ţ i e d e g r a d u l d e deformare, alungindu-se pe măsura creşterii gradului de
deformare (fig.4.2, 4.3); îng r ă u n ţ i i m a r i d e β p o t a p ă r e a b e n z i d e
d e f o r m a r e s i n u a s e ; î n a n u m i t e c o n d i ţ i i d e deformare începe recristalizarea
dinamică a fazei β prin apariţia grăunţilor mici (10-30 μm) echiacşi, situaţi mai ales la
limitele grănţilor deformaţi şi ale benzilor dedeformare ( fig.4.4); dacă recristalizarea
are loc complet, toată microstructura
prezintăg r ă u n ţ i β m i c i e c h i a c ş i ( f i g . 4 . 5 ) ; î n p r o c e s u l r ă c i r i i l e n t e d e l a
t e m p e r a t u r a d e deformare din domeniul β până la temperatura transformării α
→ β, grăunţii de βrecristalizaţi cresc (> 100 μm); la temperaturi sub temperatura de
transformare α → β, practic, grăunţii de β nu mai cresc.Indiferent de viteza de răcire, faza α
începe să se separe pe defectele fazei β, limitelegrăunţilor deformaţi si recristalizaţi,
benzile de deformare, limitele de subgrăunţi β.Faza α intergranulară care se separă
la răcire are întotdeauna un aspect lamelar şi dacăse separarea are loc în grăunţii β
deformaţi, coloniile de α apar alungite. Variaţiavitezei de răcire în intervalul de
temperatură al domeniului α + β influenţează,
în p r i n c i p a l , a s u p r a n u m ă r u l u i ş i d i s p e r s i e i p a r t i c u l e l o r d e f a z a α c a r e
s e s e p a r ă . Creşterea vitezei de răcire contribuie la finisarea structurii. La deformarea plastică
îndomeniul α + β, la procesul de deformare participă ambele faze. Structura fazei
β seschimbă în procesul de deformare ca şi în cazul deformării în domeniul β,
procesulr e c r i s t a l i z ă r i i f a z e i β e s t e î n s ă a c c e l e r a t , a p a r g r ă u n ţ i n o i
e c h i a c ş i ş i î n i n t e r i o r u l g r ă u n ţ i l o r d e β ş i î n l a m e l e l e β d i n t r e l a m e l e l e
d e α dimensiunile grăunţilor de βrecristalizaţi sunt de 5-40 μm, în funcţie
de temperatură şi de viteza de deformare.Structura fazei α se modifică la deformarea
plastică în domeniul α + β; gradul demodificare a formei lamelelor α intergranulare
depinde de orientarea lor iniţială faţăde direcţia de deformare; cea mai mare modificare o suferă
lamele perpendiculare pedirecţia de deformare; la grade mari de deformare faza α devine
fibroasă şi nu se mai poate deosebi faza α de la marginea grăunţilor de β si lamelele de faza α din
interiorulgrăunţilor de β; substructura fazei αdeterminate la microscopul electronic,
prezintă
macle de deformare şi subgrăunţi de diferite forme şi dimensiuni; în anumite
condiţii,t e m p e r a t u r ă r i d i c a t ă d e d e f o r m a r e ş i v i t e z ă m i c ă d e d e f o r m a r e ,
p o a t e a v e a l o c recristalizarea dinamică incompletă a fazei αformându-se
grăunţi noi echiacşi în interorul lamelelor α deformate; în anumite condiţii de deformare se
poate produce og l o b u l i z a r e a f a z e i α , c e e a c e f a c e c a f i e c a r e l a m e l ă α s ă
s e d i v i d ă î n m a i m u l t e particule globulare. La răcirea lentă de la temperatura de
deformare din domeniul α +β până la temperatura ordinară se separă faza α, mai ales, la limitele
interfazice; dacărăcirea este rapidă, separarea fazei α are loc şi la limitele grăunţilor
şi subgrăunţilor defază β. La deformarea plastică care începe în domeniul β şi se sfârşeşte în
domeniul α+ β microstructura variază conform schemei.În funcţie de condiţiile de
deformare, de mărimea intervalului de temperatură din domeniul α + β în care are loc
deformarea, de viteza de răcire din domeniul α + β şi înfuncţie de alţi factori, microstructura
prezintă omogenităţi locale. În general datorităsusceptibilităţii puternice a structurii
aliajelor de titan în condiţiile de deformare plastică, semifabricatele deformate se
caracterizează prin neomogenitate structurală pe lungime şi în secţiune transversală.
Microstructura aliajelor de titan deformate îndomeniul α + β şi recoapte. În aliajele de titan
deformate plastic în domeniul α + β
pota v e a l o c p r o c e s e l e : - m o d i f i c a r e a p r o p o r ţ i i l o r f a z e l o r α +
β ; - r e d i s t r i b u i r e a e l e m e n t e l o r d e a l i e r e d i z o l v a t e î n c e l e d o u ă f a z e ;
- m o d i f i c a r e a d i m e n s i u n i l o r ş i formei constituienţilor microstructurali. La
încălzire, după deformare şi parţial în timpul deformării, are loc procesul de recristalizare
în interiorul lamelelor de α şi îni n t e r i o r u l g r ă u n ţ i l o r d e β . Î n z o n e l e c u f a z ă α
d e f o r m a t ă s e o b s e r v a o s t r u c t u r ă caracterizată prin subgrăunţi cu limite clare; la
încălzire aceste limite de subgrăunţi seorientează perpendicular pe graniţele
interfazice, obţinându-se o structură de tip“bambus”.Procesele de poligonozare şi
recristalizare ale fazei α simulează şi globulizarea ei, astfel încât în locul unei lamele
se formează un lanţ de globule α; poziţia lanţurilor deglobule în aliajul recopt păstrează poziţia
lamelelor α din aliajul deformat. Grăunţii deβ recristalizaţi nu pot depăşi lamelele sau lanţurile de
globule α, între care se află. Încazul unei recoaceri la temperatură ridicată în domeniul
α + β structura constă, în p r i n c i p a l , d i n g r ă u n ţ i d e β r e c r i s t a l i z a ţ i ş i f a z a
α r e c r i s t a l i z a t ă ş i g l o b u l i z a t ă . Î n general în aceleaşi regimuri de recoaceri, structura
aliajului deformat în domeniul α +β este întotdeauna mai fină decât structura aliajului deformat
în domeniul β.Corelaţia microstructură – proprietaţi. Nivelul obişnuit de oxigen în aliajele
custructura α + β este de aproximativ 1900 p.p.m în Ti-6Al-4V şi Ti-6Al-4V-2Sn şi
deaproximativ 110 p.p.m în aliajul Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo.Pentru ca aliajul Ti-6Al-4V să conţină
10% α primar, materialul trebuie să conţinăaproximativ 1300 p.p.m, iar pentru 20% α, 1900
p.p.m. Probele trebuiesc reduse peaxa longitudinală a tensiunilor, paralel cu axa longitudinală a
rezistenţei probelor supuse rupturii. Tensiunea şi duritatea rupturii testate se studiază cu
metodelestandard ale testării tensiunii la materialele metalice. Se efectuează analize ce constauîn
utilizarea luminii şi transmisiei electronice microscopice a tipurilor de tensiuni precum şi
scanarea cu microscopul electronic în tipul de ruptură, la rezistenţa lafractură. Procesele care se
examinează la transmisia electronică microscopică suntslab afectate mecanic la grosime de 0,
0025 cm. Slaba afectare se realizează electronicîntr-o soluţie de 5 procente de acid sulfuric
din volumul de metanol la rece la 238K (-35
o
C). Rupturile de suprafaţă se selecţioneză şi se examinează în trei locuri: în locul prerupturii la
oboseală, în locul prerupturii regiunii de tranziţie şi în locul regiuniirupturii apropiate.