tema peet , politehnica bucuresti
1
Tema PEET 2013 n 105 := date de intrare P bg 135000 := kW p 0 115 := bar t 0 544 := °C t SII 551 := °C t rau 13.4 := °C t IR 20.9 := °C c rau 0.71 := H i 6975 := kJ kg Pr 1 Sr := Sr P r2 Am := Am 1.1 Realizarea schemei de principiu nota : se copie schema 1.2 Determinarea presiunii la condenastor nota: se copie ce este scris nota : se copie relatiile nota se copie ce este scris am ales ∆tcmin 9 := °C ∆tcmax 12 := °C δ tcmin 3 := °C δ tcmax 5 := °C t R1 c rau t rau ⋅ 1 c rau - ( 29 t IR ⋅ + 15.575 = := °C t Cmin t R1 ∆ tcmin + δ tcmin + 27.575 = := °C p cmin 0.0426 := bar t Cmax t R1 ∆ tcmax + δ tcmax + 32.575 = := °C p cmax 0.0566 := bar valori determinate cu ajutorul progarmului de calcul CURBA DE STURATIE p c p cmin p cmax ⋅ 0.049 = := bar scoate noua temperatura de saturatie din acelas program acum temp functie de saturatie t c 32.5152 := °C modific ∆tcales 10 := °C t R2 t R1 ∆tcales + 25.575 = := °C δ tc t c t R2 - 6.94 = := °C se copiaza schema se copiaza diagrama 1.3 Determinarea temperaturii apei de alimentare si a entalpiilor pe partea de condens principal si secundar putetii copia ce scrie p 0 115 = bar p SIImin 0.22 p 0 ⋅ 25.3 = := bar p SIImax 0.28 p 0 ⋅ 32.2 = := bar p aparatmin 0.95 p SIImin ⋅ 24.035 = := bar p aparatmax 0.95 p SIImax ⋅ 30.59 = := bar de aici scoatem temperaturile de saturatie maxime si minime, tinand cont ca am scos presiunile pe aparat maxime si minime cu piederi de 5% aceste valori le an scos cu acelas program t SATmin 227.581 := °C modific °C modific t SATmax 241.031 241.031 = := temepraturi de alimentare minime/maxime z max 7 := z min 6 := t almax t c z max z max 1 + t SATmax t c - ( 29 ⋅ 0.78 ⋅ + 174.827 = := °C °C t almin t c z min z min 1 + t SATmin t c - ( 29 ⋅ 0.72 ⋅ + 152.899 = := p SII 0.26 p 0 ⋅ 29.9 = := bar p schimbator p SII 0.9 ⋅ 26.91 = := bar p SII1 p schimbator 0.95 28.326 = := bar calculul parametrilor termodinamici t SAT t SATmin t SATmax + 2 234.306 = := °C din program scoatem entalipiile si entropiile la parametrii initiali adica la po la t0 p 0 115 = bar t 0 544 = °C h 0 3478 := kJ kg s 0 6.624 := kJ kg in punctul 1 h1t este in funtie (psi si s0) p SII1 28.326 = bar program h 1t 2823 := kJ kg η CIP 0.8 := h 1 h 0 η CIP h 0 h 1t - ( 29 ⋅ - 2954 = := kJ Kg din program scoatem temp si entrop t 1 236 := °C s 1 6.16 := kJ kg K ⋅ in punctul 2 p SII1 28.326 = bar h 2 h 1 2954 = := kJ kg t 2 t 1 236 = := °C s 2 s 1 6.16 = := kJ kg K ⋅ in punctul 3 p SII1 28.326 = bar t 3 t SII 551 = := °C kJ kg h 3 3578.62 := kJ kg k ⋅ s 3 7.377 := entalipa teoretica in punctul 4 p SAT p c 0.049 = := bar s 4t s 3 7.377 = := kJ kg t 4t 32.512 := °C h 4t 2560 := kJ kg η CMJP 0.9 := kJ kg h 4 h 3 η CMJP h 3 h 4t - ( 29 ⋅ - 2661.862 = := in punctul 5 c apa 4.198 := h 5 c apa t c ⋅ 136.499 = := kJ kg h p h 3 h 4 + 2 3120.241 = := kJ kg conform ipotezelor simplificatoare in punctul 6 h 6 h 5 136.499 = := kJ kg p 6 p c 0.049 = := bar t 6 t c 32.515 = := °C in punctul 7 t al 260 := °C h 9 c apa t al ⋅ 1091.48 = := kJ kg h 7 0.8 h 9 ⋅ 0.2 h 6 ⋅ + 900.484 = := kJ kg in punctul 8 h 8 h 7 900.484 = := kJ kg in punctul 9 h 9 1091.48 = kJ kg in punctul 10 h 10 h 1 2954 = := in punctul11 kJ kg h 11 h p 3120.241 = := nota :diagrama de sus este un exemplu asa va arata la final indifrent de valori, ea trebuie facuta la scara 1.5 calcul debitelor raportate de abur extrase din turbina puteti copia relatiile de calcul dar si text ca poate ajuta la un punctaj mai mare la fel si faceti si desenele acelea alea 2 BE pe Pr1 a 1 h 9 h 8 - h 10 h 8 - 0.093 = := BE pe Pr2 din demonstratriile ulterioare rezulta a 2 h 7 h 6 - a 1 h 6 h 7 - ( 29 ⋅ + h 11 h 6 - 0.232 = := nota: ce este in chenarul rosu reprezinta varianta finala la care sa ajuns in urma demontratiei din imagine va rog sa o copiati 1.6 Calculul indicilor specifici si a debitului de abur viu din lucru mecanic specific dezvoltat de turbina de abur rezulta ∆h CIP h 0 h 1 - ( 29 524 = := kJ kg ∆h CMJP 1 a 1 - ( 29 h 3 h 11 - ( 29 ⋅ 1 a 1 - a 2 - ( 29 h 11 h 4 - ( 29 ⋅ + 725.04 = := kJ kg l TAsp ∆h CIP ∆h CMJP + 1249.04 = := kJ kg energia specifica dezoltata de turbina cu abur η g η m 0.983 := e sp l TAsp η m ⋅ 1227.806 = := kJ kg debitul de abur viu D 0 P bg e sp 109.952 = := kg s consumul specific de caldura al grupului turbogenerator si al circtului termic q sp D 0 h 0 h 9 - ( 29 ⋅ D 0 a 1 - ( 29 h 3 h 2 - ( 29 ⋅ + P bg 2.452 = := kW kWe d sp 3600 D 0 P bg ⋅ 2.932 = := kgcomb kWhe consumul specific brut de caldura al blocului cazan turbina η cazan 0.89 := q spbrut q sp 1 η cazan ⋅ 2.755 = := kW kWe consumul specfic al centralei b sp q spbrut H i 3.95 10 4 - × = := kg kWhe 1.8 Calculu debitului de combustibil ∆ p1 a 1 D 0 ⋅ 10.227 = := kg s ∆h cazan h 0 h 9 - ( 29 2386.52 = := kJ kg ∆h SII h 3 h 10 - ( 29 624.62 = := kJ kg B D 0 ∆h cazan ⋅ D 0 ∆ p1 - ( 29 ∆h SII ⋅ + η cazan H i ⋅ 52.305 = := kg s 1.7 Determinarea puterilor si a pierderilor de putere din diagrama fluxurilor energetice pentru CTE analizata puterea teremica a combustibilului P TC BH i ⋅ 364824.523 = := kW puterea termica intrata in ciclu P T1 P TC η cazan ⋅ 324693.826 = := kW puterea termica evacuata din cicly la sursa rece ∆ p2 a 2 D 0 ⋅ 25.535 = := kg s P T2 D 0 ∆ p1 - ∆ p2 - ( 29 h 4 h 5 - ( 29 ⋅ 187359.136 = := kW puterea interna dezvoltata de turbina cu abur P iTA P bg η m 137334.69 = := kW cosnumul specific de caldura al CIP η CIP 0.8 = q spCIP ∆h CIP η CIP 655 = := kJ kg cosnumul specific de caldura al CMJP η CMJP 0.9 = q spCMJP ∆h CMJP η CIP 906.3 = := kJ kg ∆ pCIP ∆h CIP 1 η CIP - ( 29 ⋅ D 0 ⋅ 11522.994 = := kW ∆ pCMJP ∆h CMJP 1 η CMJP - ( 29 ⋅ D 0 ⋅ 7971.972 = := kW P cazan P T1 := ∆p cazan P TC P cazan - 40130.698 = := kW ∆p T2 P T1 ∆ pCIP - ∆ pCMJP - P iTA - 167864.17 = := kW ∆p mg P iTA P bg - 2334.69 = := kW Diagrama Sankey P bg 1.35 10 5 × = P TC 3.648 10 5 × = P T1 3.247 10 5 × = P T2 1.874 10 5 × = P iTA 1.373 10 5 × =
-
Upload
adelina-roman -
Category
Documents
-
view
266 -
download
16
Transcript of tema peet , politehnica bucuresti
Tema PEET 2013
n 105:=
date de intrare
Pbg 135000:= kW
p0 115:= bar
t0 544:= °C
tSII 551:= °C
trau 13.4:= °C
tIR 20.9:= °C
crau 0.71:=
Hi 6975:= kJ
kg
Pr1 Sr:= Sr
Pr2 Am:= Am
1.1 Realizarea schemei de principiu
nota : se copie schema
1.2 Determinarea presiunii la condenastor
nota: se copie ce este scris
nota : se copie relatiile
nota se copie ce este scris
am ales
∆tcmin 9:= °C
∆tcmax 12:= °C
δtcmin 3:= °C
δtcmax 5:= °C
tR1 crau trau⋅ 1 crau−( ) tIR⋅+ 15.575=:= °C
tCmin tR1 ∆tcmin+ δtcmin+ 27.575=:= °C
pcmin 0.0426:= bar
tCmax tR1 ∆tcmax+ δtcmax+ 32.575=:= °C
pcmax 0.0566:= bar
valori determinate cu ajutorul progarmului de calcul CURBA DE STURATIE
pc pcmin pcmax⋅ 0.049=:= bar
scoate noua temperatura de saturatie din acelas program acum temp functie de saturatie
tc 32.5152:= °C modific
∆tcales 10:= °C
tR2 tR1 ∆tcales+ 25.575=:= °C
δtc tc tR2− 6.94=:= °C
se copiaza schema
se copiaza diagrama
1.3 Determinarea temperaturii apei de alimentare si a entalpiilor pe partea de condens principal si secundar
putetii copia ce scrie
p0 115= bar
pSIImin 0.22 p0⋅ 25.3=:= bar
pSIImax 0.28 p0⋅ 32.2=:= bar
paparatmin 0.95 pSIImin⋅ 24.035=:= bar
paparatmax 0.95 pSIImax⋅ 30.59=:= bar
de aici scoatem temperaturile de saturatie maxime si minime, tinand cont ca am scos presiunile pe aparat maxime si minime cu piederi de 5% aceste valori le an scos cu acelas program
tSATmin 227.581:= °C modific
°C modifictSATmax 241.031 241.031=:=
temepraturi de alimentare minime/maxime
zmax 7:=
zmin 6:=
talmax tc
zmax
zmax 1+tSATmax tc−( )⋅ 0.78⋅+ 174.827=:= °C
°Ctalmin tc
zmin
zmin 1+tSATmin tc−( )⋅ 0.72⋅+ 152.899=:=
pSII 0.26 p0⋅ 29.9=:= bar
pschimbator pSII 0.9⋅ 26.91=:= bar
pSII1
pschimbator
0.9528.326=:= bar
calculul parametrilor termodinamici
tSAT
tSATmin tSATmax+
2234.306=:= °C
din program scoatem entalipiile si entropiile la parametrii initiali adica la po la t0
p0 115= bar
t0 544= °C
h0 3478:=kJ
kg
s0 6.624:= kJ
kg
in punctul 1
h1t este in funtie (psi si s0)
pSII1 28.326= bar program
h1t 2823:=kJ
kg
ηCIP 0.8:=
h1 h0 ηCIP h0 h1t−( )⋅− 2954=:=kJ
Kg
din program scoatem temp si entrop
t1 236:= °C
s1 6.16:=kJ
kg K⋅
in punctul 2
pSII1 28.326= bar
h2 h1 2954=:=kJ
kg
t2 t1 236=:= °C
s2 s1 6.16=:=kJ
kg K⋅
in punctul 3
pSII1 28.326= bar
t3 tSII 551=:= °C
kJ
kgh3 3578.62:=
kJ
kg k⋅s3 7.377:=
entalipa teoretica in punctul 4
pSAT pc 0.049=:= bar
s4t s3 7.377=:=kJ
kg
t4t 32.512:= °C
h4t 2560:= kJ
kg
ηCMJP 0.9:=kJ
kgh4 h3 ηCMJP h3 h4t−( )⋅− 2661.862=:=
in punctul 5
capa 4.198:=
h5 capa tc⋅ 136.499=:=kJ
kg
hp
h3 h4+
23120.241=:=
kJ
kgconform ipotezelor simplificatoare
in punctul 6
h6 h5 136.499=:=kJ
kg
p6 pc 0.049=:= bar
t6 tc 32.515=:= °C
in punctul 7
tal 260:= °C
h9 capa tal⋅ 1091.48=:=kJ
kg
h7 0.8 h9⋅ 0.2 h6⋅+ 900.484=:=kJ
kg
in punctul 8
h8 h7 900.484=:=kJ
kg
in punctul 9
h9 1091.48=kJ
kg
in punctul 10
h10 h1 2954=:=
in punctul11 kJ
kgh11 hp 3120.241=:=
nota :diagrama de sus este un exemplu asa va arata la final indifrent de valori, ea trebuie facuta la scara
1.5 calcul debitelor raportate de abur extrase din turbina
puteti copia relatiile de calcul dar si text ca poate ajuta la un punctaj mai mare
la fel si faceti si desenele acelea alea 2
BE pe Pr1
a1
h9 h8−
h10 h8−0.093=:=
BE pe Pr2
din demonstratriile ulterioare rezulta
a2
h7 h6− a1 h6 h7−( )⋅+
h11 h6−0.232=:=
nota: ce este in chenarul rosu reprezinta varianta finala la care sa ajuns in urma demontratiei din imagine va rog sa o copiati
1.6 Calculul indicilor specifici si a debitului de abur viu
din lucru mecanic specific dezvoltat de turbina de abur rezulta
∆h CIP h0 h1−( ) 524=:=kJ
kg
∆h CMJP 1 a1−( ) h3 h11−( )⋅ 1 a1− a2−( ) h11 h4−( )⋅+ 725.04=:= kJ
kg
lTAsp ∆h CIP ∆h CMJP+ 1249.04=:=kJ
kg
energia specifica dezoltata de turbina cu abur
ηgηm 0.983:=
esp lTAsp ηm⋅ 1227.806=:=kJ
kg
debitul de abur viu
D0
Pbg
esp109.952=:=
kg
s
consumul specific de caldura al grupului turbogenerator si al circtului termic
qsp
D0 h0 h9−( )⋅ D0 a1−( ) h3 h2−( )⋅+
Pbg2.452=:=
kW
kWe
dsp 3600D0
Pbg⋅ 2.932=:=
kgcomb
kWhe
consumul specific brut de caldura al blocului cazan turbina
ηcazan 0.89:=
qspbrut qsp1
ηcazan⋅ 2.755=:=
kW
kWe
consumul specfic al centralei
bsp
qspbrut
Hi3.95 10
4−×=:=
kg
kWhe
1.8 Calculu debitului de combustibil
∆ p1 a1 D0⋅ 10.227=:= kg
s
∆h cazan h0 h9−( ) 2386.52=:=kJ
kg
∆h SII h3 h10−( ) 624.62=:=kJ
kg
BD0 ∆h cazan⋅ D0 ∆ p1−( ) ∆h SII⋅+
ηcazan Hi⋅52.305=:=
kg
s
1.7 Determinarea puterilor si a pierderilor de putere din diagrama fluxurilor energetice pentru CTE analizata
puterea teremica a combustibilului
PTC B Hi⋅ 364824.523=:= kW
puterea termica intrata in ciclu
PT1 PTC ηcazan⋅ 324693.826=:= kW
puterea termica evacuata din cicly la sursa rece
∆ p2 a2 D0⋅ 25.535=:=kg
s
PT2 D0 ∆ p1− ∆ p2−( ) h4 h5−( )⋅ 187359.136=:= kW
puterea interna dezvoltata de turbina cu abur
PiTA
Pbg
ηm137334.69=:= kW
cosnumul specific de caldura al CIP
ηCIP 0.8=
qspCIP
∆h CIPηCIP
655=:=kJ
kg
cosnumul specific de caldura al CMJP
ηCMJP 0.9=
qspCMJP
∆h CMJPηCIP
906.3=:=kJ
kg
∆ pCIP ∆h CIP 1 ηCIP−( )⋅ D0⋅ 11522.994=:= kW
∆ pCMJP ∆h CMJP 1 ηCMJP−( )⋅ D0⋅ 7971.972=:= kW
Pcazan PT1:=
∆p cazan PTC Pcazan− 40130.698=:= kW
∆p T2 PT1 ∆ pCIP− ∆ pCMJP− PiTA− 167864.17=:= kW
∆p mg PiTA Pbg− 2334.69=:= kW
Diagrama Sankey
Pbg 1.35 105
×=
PTC 3.648 105
×=
PT1 3.247 105
×=
PT2 1.874 105
×=
PiTA 1.373 105
×=
