TEMA LUCRARE ZIDARIE MASTER COMPLETATA.doc

MASTER

STUDENT_______________________REPARAREA SI CONSOLIDAREA STRUCTURILOR DE ZIDARIE TEMA LUCRARI DE PROIECTARESa se calculeze capacitatea portanta a unui element de zidarie cu sectiunea din fig. la sarcini gravitationale si orizontale de tip seism si sa se faca incadrarea in clasa de risc seismic.

In consecinta calculelor, se va propune si detalia solutia de refacere a capacitate portante initiale.

Elementul de zidarie prezinta degradarile:

___________________________________________________________

1. Fisuri izolate in camp element;2. Fisuri multiple, inclinate, pe toata suprafata elementului;

3. Fisuri la colturile de intalnire cu peretele perpendicular;

4. Deplasari ale inimi fata de talpa de conlucrare

Se dau caracteristicile geometrice (sectiune simetrica):

Hi=_______ cm Bi=_______ cm Ht=_______ cm Bt=_______ cm Hdiaf.=1200cm.

Se dau caracteristice mecanice:

Rp(fmedie)=100daN/cmp-POROTHERM Rm(fm)=50daN/cmp; Planseele au rigiditate semnificativa in plan-plansee de beton armat

Incarcari :

VEd=____________(forta seimica pe element/cladire)-(SE CALCULEAZA cf. P100-1/2013)o=_______daN/cm2N=o A=

Verificare:

Rs=VRd/ VEd.(1

Valoarea VRd se va calcula:

Evaluare de ansamblu numai pentru efectele aciunii seismice n planul pereilor (prezentat in continuare).

Pe baza relatiei VRd =Qcap(Scap). determinat cu programul CAZINDS1.

Lucrarea se va prezenta legata/indosariata si va cuprinde: Tema lucrari;

Memoriu explicativ;

Note de calcul

Listing de calcul.

Solutia de reabilitare cu reprentare grafica la nivel de detaliu, pe sectiunea elementului de zidarie, in functie de tipul de avarie din tema.

Bibliografie :Curs de reabilitarea structurilor de zidarie

CR6-2006

P100-2006, Cap. 8

P100-3/2008

Exemple de calcul la seism conform P100-1./2013 (Cap. Zidarii)

TERMEN DE PREDARE sapt. 13

Student

Cadru didactic

A).Evaluare de ansamblu (numai pentru efectele aciunii seismice n planul pereilor)

Evaluarea preliminar de ansamblu prin calcul are ca obiect determinarea grosier (orientativ) a valorii medii a efortului unitar de compresiune n zidrie i a capacitii de rezisten la for tietoare, pe baza unor ipoteze simplificatoare (care, n cele mai multe cazuri, nu sunt satisfcute de cldirile proiectate nainte de apariia reglementrilor tehnice specifice - de exemplu, Normativul P2-1985).

Determinarea eforturilor se face pentru seciunea de la baza pereilor structurali (n seciunea de ncastrare definit n CR6-2006)

Ipotezele pentru evaluarea simplificat a eforturilor unitare de compresiune i de forfecare sunt urmtoarele:

legturile dintre perei asigur comportarea spaial a cldirii;

planeele constituie diafragme n plan orizontal;

cldirea are regularitate n plan i n elevaie;

distribuia pereilor este identic la toate nivelurile (pereii sunt continui pn la fundaii);

ruperea pereilor se produce prin for tietoare (mecanismul de rupere n scar).

n ipotezele de mai sus, efortul unitar de compresiune (0 n t/m2) n pereii structurali se calculeaz cu relaia:

0=nnivxqetajxAetaj/(Ax+Ay)unde:

nniv - numrul de niveluri al cldirii;

qetaj - ncrcarea total vertical pe etaj, considerat uniform distribuit (t/m2)

Aetaj - aria etajului, inclusiv balcoane i bowindowuri (m2)

Azx i Azy ariile de zidrie pe cele dou direcii principale ale cldirii (m2)

ncrcarea echivalent qetaj se calculeaz cu relaia:

qetaj = qzid,etaj + qplaneu = zid (Azx+ Azy) hetaj + qplaneu.

unde valorile zid i qplaneu se determin de expert n funcie de alctuirea zidriei i a planeelor cldirii. Pentru zidria cu crmizi pline din argil ars se poate lua suficient de precis zid = 2.0 t/m3 (inclusiv tencuiala)

Fora tietoare capabil se calculeaz pentru direcia n care aria de zidrie este minim Az,min = min (Azx,Azy) cu relaia:

Scap=Az,minxk

Unde: Az,min=aria inimi sectiuni k - valoarea caracteristic de referin a rezistenei la forfecare a zidriei care se ia, pentru zidria cu elemente din argil ars, n lipsa unor date mai precise

- k = 0.06 N/mm2 pentru zidrie cu mortar de var

- k = 0.12 N/mm2 pentru zidrie cu mortar de ciment

Valoarea k se refer la zidriile pereilor neavariai; n cazul zidriilor pereilor avariai expertul

va aprecia nivelul de reducere care se impune.

Valoarea (k se refer la zidriile pereilor neavariai; n cazul zidriilor pereilor avariai, expertul tehnic va aprecia nivelul de reducere care se impune. Orientativ, pentru zidriile cu avarii importante valoarea (k se reduce cu 25(30% iar n cazul avariilor grave cu 50(60%.

Pentru mortarele var-ciment sau ciment-var se recomand interpolarea liniar ntre valorile de mai sus n funcie de raportul ntre cei doi liani (ciment/var).

Gradul de asigurare R3 se determin cu relaia:

S3=Scap/Snec

unde Snec(VEd) se determin cu relaia (4.4) din P100-1/2006 n care spectrul de proiectare este determinat considernd q =1.5-ZNAFora seismic static echivalent ntr-o direcie orizontal a cldirii se calculeaz cu expresia din P100-1: 2006.

Fb = Sd(T1) m

unde :

Sd(T1)-ordonata spectrului de rspuns de proiectare corespunztoare perioadei fundamentale;

T1-perioada proprie fundamental de vibraie a cldirii n planul vertical ce conine direcia orizontal considerat;

m-masa total a cldirii;

-factorul de importan - expunere al construciei, conform 3.2 din P100-1:2006;

-factor de corecie, care ine seama de contribuia modului propriu fundamental prin masa modal efectiv asociat acesteia, ale crui valori sunt:

= 0,85, dac cldirea are mai mult de 2 niveluri;

= 1, n celelalte cazuri.

ncadrarea, orientativ, a cldirii n clase de risc pe baza coeficientului R3 determinat este urmtoarea:Tabelul 1.7.Clasa de risc seismic

IIIIIIIV

Valori R3 (%)

< 3536 6566 9091 100

B).Calculul capacitii de rezisten pentru aciunea seismic n planul pereilor

Rezistenele de proiectare ale zidriei

Pentru calculul n domeniul liniar elastic, cu considerarea factorului de comportare q (spectrul redus), rezistenele de proiectare ale zidriei pentru evaluarea capacitii de rezisten la ncovoiere cu for axial i la forfecare, se iau dup cum urmeaz:

1. Valoarea rezistenei de proiectare la compresiune (Rc=fd)pentru pereii solicitai la ncovoiere cu for axial (fd) se ia egal cu rezistena medie de rupere la compresiune a zidriei (fm) mprit la factorul de ncredere CF stabilit conform tabelului 4.1.

fd=fm/ CFiar rezistenta la intindere a mortarului R2=rezistenta standardizata.Tabelul 4.1 Nivelurile de cunoatere i metodele corespunztoare de calcul

Nivelul cunoateriiGeometrieAlctuirea

de

detaliuMaterialeCalculCF

KL1Din proiectul de ansamblu original i verificarea vizual prin sondaj n teren sau dintr-un releveu complet al cldiriiPe baza proiectrii simulate n acord cu practica la data realizrii construciei

i

pe baza unei inspecii n teren limitateValori stabilite pe baza standardelor valabile n perioada realizrii construciei

i

din teste n teren limitate LF-MRSCF=1,35

KL2Din proiectul de execuie original incomplet i dintr-o inspecie n teren limitatsau

dintr-o inspecie n teren extinsDin specificaiile de proiectare originale i din teste limitate n teren

sau

dintr-o testare extins a calitii materialelor n terenOrice metod, conform

P 100 - 1/2006CF=1,20

KL3Din proiectul de execuie original complet i dintr-o inspecie limitat pe teren

sau

dintr-o inspecie pe teren cuprinztoareDin rapoarte originale privind calitatea materialelor din lucrare i din teste limitate pe teren

sau

dintr-o testare cuprinztoareOrice metod, conform

P 100 - 1/2006CF=1,0

LF = metoda forei laterale echivalente; MRS = calcul modal cu spectre de rspuns

2. n lipsa unor date obinute prin ncercri la lucrarea respectiv, rezistena medie la compresiune a zidriei se poate lua:

fm = 1,3 fk, unde fk este rezistena caracteristic la compresiune a zidriei stabilit conform CR 6-2006;

din standardele de proiectare bazate pe calculul n stadiul de rupere (STAS 1031-50, STAS 1031-56, STAS 1031-71) utiliznd rezistena medie a crmizilor i a mortarului determinate prin ncercri in-situ la lucrarea respectiv.

3. Valoarea rezistenei de proiectare pentru pereii solicitai la for tietoare(lunecare/forfecare in rost orizontal sau ef. pr. de intindere) se stabilete n funcie de mecanismul de rupere:

Pentru rupere prin lunecare n rost orizontal (fvd):

unde fvm este rezistena medie de rupere la forfecare n rost orizontal iar (M se ia conform (2).

n lipsa unor date obinute prin ncercri in-situ la lucrarea respectiv, rezistena medie de rupere la forfecare n rost orizontal (fvm) se poate lua egal cu:

fvm = 1,3 fvk

unde fvk este rezistena caracteristic de rupere determinat conform CR 6-2006;

pentru zidriile vechi cu crmizi pline i cu mortar de var, fvk se calculeaz cu relaiile (4.3a) i (4.3b) din CR 6-2006 n care rezistena unitar caracteristic iniial la forfecare a zidriei se ia: fvk0 = 0,045 N/mm2. Pentru rupere n scar sub efectul eforturilor principale de ntindere (ftd):

unde fm este rezistena medie de rupere la compresiune a zidriei stabilit ca mai sus.

(2) Pentru evaluarea siguranei cldirilor existente coeficientul parial de siguran pentru zidrie se ia egal cu:

(M = 3,0 pentru zidriile vechi cu crmizi realizate manual i mortar de var (orientativ, anterior anului 1900);

(M = 2,75 pentru zidriile vechi cu crmizi presate i mortar de var-ciment / ciment-var (orientativ, ntre ani 1900(1950);

(M = 2,5 pentru zidriile recente (orientativ, dup anul 1950).

MANUAL DE UTILIZARE

PROGRAM CAZINDS1-COD ORDA 068100002/23.12.2004

Program de calcul a capacitatilor de rezistenta a sectiunilor din zidarie nearmata

(conform MANUAL DE PROIECTARE A CLADIRILOR CU PERETI PORTANTI DIN ZIDARIE SIMPLA" indicativ MLPTL - MP 001-96 ORDIN nr. 63/N/16.07.1996)

Conine dou variante : Conversaional i Cu citirea fiierului de pe disc Programul preia fisierul cu date de intrare nume.INP, dupa rularea programului rezultnd fisierele:

nume.OUT - care contine toate rezultatele calculelor grupate pe element;

nume.DAT - care contine datele de intrare referitoare la geometria elementelor;

nume.CAP - contine capacitatile elementelor, rezultante si la forta taietoare n cele trei stadii: F,C,U;

nume.ASO - contine modul de rupere al sectiunilor si capacitatile la moment incovoietor n cele trei stadii: F,C,U;

nume.TBL - contine valoarea coeficientilor psi calculata in functie de capacitati

sau se poate lucra cu date de intrare preluate conversational de pe display.

Cand se activeaza programul:

>CAZINDS1

pe ecran apare optiunea :

0-de la tastatura, care permite rularea conversational,

1-de pe disc, care permite rularea prin citirea fisierului nume.INP.Macheta formularelor de date din fisierul nume.INPF1 - Caracteristici generale ale sectiunii

Montant/Spalet , Tip sectiune, R2,Rc,Htot,N,n (A20,A1,5F8.2)

Montant/Spalet = pentru montant, imaltimea este egala cu inaltimea cladirii

pentru spalet, inaltimea este egala cu inaltimea golului

Tip sectiune : D = dreptunghiulara

T = cu o talpa

I = cu doua talpi

R2 ; [Kgf/cm2] = Rezistenta la ntindere a mortarului

Rc ; [Kgf/cm2] = Rezistenta la compresiune a zidariei

Htot ; [cm] = Inaltimea pe verticala a elementului:

- montant - inaltimea masurata de la baza sectiunii calculate la vrful

constructiei;

- spalet - naltimea spaletului dintre doua goluri alaturate, egala cu

naltimea golului;

N; [Kgf]= Forta axiala - compusa din:

- greutatea proprie a elementului

- ncarcarea aferenta din planseu

n = (c/(u = 0.666 - Raportul intre deformatia specifica la compresiune in stadiul curgere si

deformatia specifica la compresiune in stadiul ultim

F2- Caracteristici specifice fiecarui tip de sectiuni

D- dreptunghiulara

H,B (2F8.2)

H ; [cm] = naltimea sectiunii (n plan)

B ; [cm] = grosimea sectiunii (n plan)

T-cu o talpa

Hi, Bi, Ht, Bt (4F8.2)

Hi ; [cm] = inaltimea inimii

Bi ; [cm] = grosimea inimii

Ht ; [cm] = inaltimea talpii

Bt ; [cm] = grosimea talpi

I- cu doua talpi

Hi, Bi, Ht1,Bt1, Ht2, Bt2 (6F8.2)

Hi ; [cm] = inaltimea inimii

Bi ; [cm] = grosimea inimii

Ht1;[cm] = inaltimea talpii 1

Bt1;[cm] = grosimea talpii 1

Ht2;[cm] = inaltimea talpii 2

Bt2;[cm] = inaltimea talpii 2

!!!!! PENTRU TESTARE AVETI FISIERUL TEST_Q.INP

MONTANT

SPALET

SECIUNE DREPTUNGHIULAR D

SECIUNE T

SECIUNE I

8.6.1.1. Cerina de rezisten n raport cu solicitrile n planul peretelui

(1)Elementele structurale i nestructurale din zidrie vor fi proiectate pentru a avea, n toate seciunile, rezistenele de proiectare la eforturi secionale (NRd, MRd, VRd) mai mari dect eforturile secionale de proiectare (NEd, MEd, VEd) rezultate din ncrcrile gravitaionale i efectele aciunii seismice de proiectare stabilite conform 8.4.3.

(2) Rezistenele de proiectare ale pereilor la eforturi secionale (NRd, MRd, VRd) structurali se determin conform CR6-2006, 6.6.

(3) n starea limit ultim, valoarea rezistenei de proiectare la for tietoare VRd a fiecrui perete structural, trebuie s satisfac relaiile:

VRd ( 1.25VEdu

(8.1)

VRd ( qVEd

(8.2)

unde,

VEdu - valoarea forei tietoare asociat rezistenei la ncovoiere a seciunii din zidrie simpl, confinat sau cu inim armat, determinat innd seama de suprarezistena armturilor;

VEd - valoarea forei tietoare determinat prin calculul structurii n domeniul elastic liniar;

q- factorul de comportare utilizat pentru calculul structurii.

(4)n cazul pereilor structurali a cror rezisten de proiectare la ncovoiere MRd ndeplinete condiia

MRd qMEd

(8.3) unde MEd este momentul ncovoietor determinat prin calculul structurii n domeniul elastic liniar, rezistena de proiectare la for tietoare VRd va fi limitat la

VRd = qVEd

(8.4)(3) Pereii activi de pe fiecare direcie a cldirii, participani la preluarea forelor seismice se delimiteaz considernd, n cazul seciunilor compuse (L,T, I), lungimile tlpilor active egale cu grosimea peretelui la care se adaug, de fiecare parte a inimii, cea mai mic dintre valorile:

n zona comprimat:

htot/5 - unde htot este nlimea total a peretelui structural considerat;

din distana ntre pereii structurali care sunt legai cu un perete transversal;

distana pn la captul peretelui transversal de fiecare parte a inimii;

din nlimea liber a peretelui (h).

n zona ntins:

din nlimea liber a peretelui (h);

distana pn la captul peretelui transversal de fiecare parte a inimii.

Figura 6.5

Dimensiunile tlpilor active

(a) Talpa comprimat (b) Talpa ntins

(4) Golurile din tlpi cu dimensiunea maxim ( h/4 pot fi neglijate iar golurile cu dimensiune > h/4 vor fi considerate margini ale tlpii.

(6) Rezistena de proiectare a pereilor structurali se determin pentru:

a.) solicitrile secionale datorate sistemelor de fore care acioneaz n planul median al peretelui:

fora axial (NRd);

moment ncovoietor (MRd);

for tietoare (VRd);

6.6.3.2. Perei din zidrie nearmat

(1) Rezistena de proiectare la ncovoiere (MRd), asociat forei axiale de proiectare (NSd), pentru ncrcri neseismice (gravitaionale) aplicate n planul median al unui perete, se va calcula pe baza ipotezelor de la 6.6.3.1. considernd c blocul eforturilor de compresiune are form dreptunghiular cu valoare 0.8fd.(2) n condiiile de la (1), rezistena de proiectare la ncovoiere (MRd) se va calcula dup cum urmeaz:

1. Se determin aria zonei comprimate a peretelui

(6.19)

2. Se determin distana yzc de la centrul de greutate al peretelui pn la centrul de greutate al zonei comprimate.

3. Se determin rezistena de proiectare la ncovoiere (MRd) cu relaia

(6.20)

(3) n cazul particular al unui perete dreptunghiular, cu lungime lw i grosime t relaiile (6.19) i (6.20) devin:

adncimea zonei comprimate (6.19a)

momentul ncovoietor de proiectare (6.20a)

(4) n cazul n care fora axial este aplicat excentric fa de planul peretelui, adncimea zonei comprimate se va determina cu relaia:

(6.21)

unde coeficientul (i(m) se va determina conform prevederilor de la 6.6.2.1.1 i 6.6.2.1.2.

(5) n cazul pereilor din zidrie nearmat la care ncovoierea n planul peretelui este produs de fora seismic, rezistena de proiectare la ncovoiere (MRd) asociat forei axiale de proiectare (NEd) se va determina ca i pentru ncrcrile neseismice, dar cu limitarea ariei pe care se dezvolt eforturi de ntindere prin condiia

yzc < 1.2 rsc (6.22)

unde:

rzc - distana de la centrul de greutate al seciunii orizontale a peretelui pn la limita samburelui central aflata de aceasi parte cu fibra comprimata.

NOT Fora axial de proiectare NEd se determin din gruparea de ncrcri care include aciunea seismic, conform prevederilor Codului P 100-1/2006.(6) n cazul particular al unui perete dreptunghiular cu lungime lw, din condiia ( 6.22 ) relaia (6.20a) devine

MRd = 0.2 lwNEd (6.20b)

Figura 6.11

Calculul rezistenei de proiectare la ncovoiere cu for axial pentru zidria nearmat

6.6.3.3. Perei din zidrie confinat cu sau fr armturi n rosturile orizontale

(1) Calculul rezistenei de proiectare la ncovoiere (MRd) asociat forei axiale de proiectare din ncrcri seismice (NEd) pentru pereii de zidrie confinat (ZC, ZC+AR), executai cu elemente de zidrie din grupele 1, 2 i 2S, se face n urmtoarele ipoteze:

se neglijeaz:

rezistena la eforturi unitare de ntindere a betonului din stlpiorul de la extremitatea solicitat la ntindere a peretelui (pentru ipoteza respectiv de ncrcare);

rezistena mortarului din rosturile orizontale ale zidriei;

seciunea de beton i armtura eventualilor stlpiori intermediari; se ine seama de aportul elementelor de confinare verticale:

seciunea de beton a stlpiorului de la extremitatea comprimat;

armtura ambilor stlpiori de la extremiti.

n stadiul ultim, starea de deformaie, n situaia de "balans", este urmtoarea:

- la extremitatea comprimat se ating valorile maxime ale deformaiilor

specifice ale zidriei/ betonului date la 6.6.3.1.(1). n armtura stlpiorului de la extremitatea ntins se atinge rezistena de curgere a oelului.

blocul eforturilor de compresiune n zidrie i/sau beton este dreptunghiular i se dezvolt pe o adncime de 0.80 x unde "x" este distana de la axa neutr pn la fibra cea mai comprimat .

Not. Ipoteza referitoare la distribuia uniform a eforturilor unitare n zidrie este valabil numai dac legea constitutiv a zidriei are forma din figura 4.3. Pentru zidriile care au o alt form a relaiei (-( se aplic prevederile de la 4.1.2.1.(4).

Figura 6.12

Calculul rezistenei de proiectare la ncovoiere cu for axial pentru zidria confinat

(4) Dac nu este necesar un calcul mai exact, rezistena de proiectare la ncovoiere (MRd), asociat forei axiale de proiectare (NEd), pentru un perete de zidrie confinat de form oarecare, poate fi calculat prin nsumarea rezistenei de proiectare la ncovoiere a seciunii ideale de zidrie nearmat MRd (zna,i) cu rezistena de proiectare la ncovoiere corespunztoare armturilor din stlpiorii de la extremiti MRd(As) calculate conform aliniatelor (5) ( (7).

MRd = MRd(zna,i) + MRd (As) (6.23)

(5) Rezistena de proiectare la ncovoiere a seciunii ideale de zidrie nearmat se calculeaz n urmtoarele ipoteze:

este valabil ipoteza seciunilor plane;

aria de beton armat a stlpiorilor comprimai poate fi nlocuit cu o arie echivalent de zidrie; coeficientul de echivalen nech se ia egal cu raportul dintre valoarea de baz a rezistenei de proiectare la compresiune a betonului din stlpior (fcd*) redus cu coeficientul condiiilor de lucru m = 0.75 i rezistena de proiectare la compresiune a zidriei (fd):

(6.24)

blocul eforturilor de compresiune are form dreptunghiular, cu valoarea maxim egal cu 0.80 fd;

adncimea maxim a zonei comprimate va fi x ( xmax = 0,30 lw unde lw este lungimea peretelui.

NOTE. 1o. Ipoteza referitoare la distribuia uniform a eforturilor unitare n zidrie este valabil numai dac legea constitutiv a zidriei are forma din figura 4.3. Pentru zidriile care au o alt form a relaiei (-( se aplic prevederile de la 4.1.2.1.(4).

20 Pentru zidriile la care (uz ( 2 coeficientul de echivalen se va determina innd seama de valoarea efortului din beton corespunztoare deformaiei efective rezultat din condiiile de la (2) i din ipoteza seciunilor plane (n multe cazuri aceast valoare poate fi mai mic dect fcd*)

(6) Cu ipotezele de la (5) rezult:

aria seciunii ideale de zidrie comprimat (Azci) (6.25) momentul ncovoietor de proiectare al seciunii ideale de zidrie

(6.26)

unde

yzci - distana de la centrul de greutate al peretelui pn la centrul de greutate al zonei comprimate a seciunii ideale de zidrie

(7) Rezistena de proiectare la ncovoiere dat de armturile stlpiorilor MRd(As) se calculeaz cu relaia

(6.27)

unde

ls - distana ntre centrele de greutate ale celor doi stlpiori de la extremiti;

As cea mai mic dintre ariile de armare ale celor doi stlpiori;

fyd rezistena de calcul a armturii din stlpiori

6.6.4. Rezistena de proiectare la for tietoare a pereilor structurali de

zidrie

6.6.4.1. Ipoteze de calcul

(1) Rezistena de proiectare la for tietoare a pereilor dreptunghiulari de zidrie se determin considernd c eforturile unitare tangeniale date de fora tietoare de proiectare sunt uniform distribuite pe lungimea zonei comprimate a peretelui. Lungimea zonei comprimate rezult din solicitrile secionale de proiectare (moment ncovoietor i for axial) provenite din gruparea respectiv de ncrcri i se determin conform metodologiei de la 6.6.3.(2) n cazul pereilor n form de I,L,T rezistena de proiectare la for tietoare a peretelui este egal cu rezistena de proiectare la for tietoare a inimii (seciunea dreptunghiular).

6.6.4.2. Perei de zidrie nearmat

(1) Rezistena de proiectare la for tietoare VRd a pereilor de zidrie nearmat, se va calcula cu relaia

VRd = fvdtlc

(6.31)

unde

fvd - rezistena unitar de proiectare la forfecare a zidriei, stabilit cu relaia (4.4) ; t - grosimea inimii peretelui;

lc - lungimea zonei comprimate a inimii peretelui.

Rezistena caracteristic la compresiune (fk n N/mm2)

a zidriilor cu crmizi pline din argil ars 240 x 115 x 63 mm

Tabelul 4.2aRezistena crmizii fmed (N/mm2)esereRezistena medie a mortarului (N/mm2)

M10M5M2.5M1

10.0fig.4.1a4.303.502.852.15

fig.4.1b3.452.802.301.75

7.5fig.4.1a3.502.852.301.75

fig.4.1b2.802.301.851.40

5.0fig.4.1a2.652.151.751.35

fig.4.1b2.101.701.401.05

NOTE. 1o . fmed este rezistena medie la compresiune a elementelor pentru zidrie declarat de productor avand ca document normativ de referinta SR EN 771;

2o . fm este rezistena medie la compresiune a mortarului definita in documentul normativ de referinta SR EN 998-2:2004;

3o. Banca naional de date pentru rezistena caracteristic la compresiune a zidriei realizat cu diferite combinaii de elemente de zidrie i mortare de uz curent este foarte redus. Datele existente la INCERC Bucureti se refer numai la zidrii realizate din crmizi pline 240x155x63 mm i crmizi cu goluri verticale 240x115x88 mm cu mortar M 2,5, M5 i M10 i au fost obinute - n mare majoritate - nainte de adoptarea documentului normativ de referinta SR EN 1052-1.

(8) Pentru zidriile executate cu alte elemente produse n Romnia - a se vedea 3.1.1.(2) - valoarea caracteristic a rezistenei la compresiune se determin prin nmulirea valorilor din tabelul 4.2a, n funcie de modul de esere, cu urmtorii coeficieni de corecie:

f( = 0.95 pentru elementele cu goluri verticale cu dimensiunile:

240 x 115 x 88 mm 240 x 115 x 138 mm 290 x 240 x 138 mm f( = 1.10 pentru elementele cu goluri verticale cu dimensiunile:

240 x 115 x 138 mm 290 x 140 x 138 mm 290 x 240 x 188 mm f( = 1.22 pentru elemente cu goluri din beton obinuit i uor:

290 x 240 x 188 mm

(9) Pentru zidriile executate cu blocuri din BCA valoarea rezistenei caracteristice la compresiune se va lua din tabelul 4.2b.

Rezistena caracteristic la compresiune (fk n N/mm2)

a zidriilor cu blocuri din BCA fabricate n Romnia

Tabelul 4.2bRezistena blocului

fmed (N/mm2)Rezistena medie a mortarului

fm (N/mm2)

M5M2.5M1

5.02.652.151.65

4.0---1.851.40

3.5---1.701.30

(10) n absena unor date obinute conform 1.1.(10), rezistena caracteristic la compresiune, pe direcie paralel cu rosturile orizontale, poate fi determinat deasemeni cu relaia (4.1) n care:

fbh rezistena la compresiune standardizat a elementului pentru zidrie pe direcie paralel cu rostul orizontal;

factorul de transformare ( din tabelul 3.1a sau 3.1b. va fi luat ( 1.0;

pentru elementele pentru zidrie din grupa 2, coeficientul K din tabelul 4.1 va fi multiplicat cu 0,5;

pentru elementele pentru zidrie din grupa 2S coeficientul K din tabelul 4.1 va fi multiplicat cu 0.4.

4.1.1.1.2. Rezistena unitar de proiectare la compresiune a zidriei

Rezistena unitar de proiectare la compresiune a zidriei se va determina cu relaia

(4.2)

unde:

mz coeficientul condiiilor de lucru, conform 4.1.1.1.3;

fk rezistena caracteristic la compresiune a zidriei determinat conform 4.1.1.1.1;

(M - coeficientul de siguran al materialului, conform 2.3.2.3.4.1.1.1.3. Coeficienii condiiilor de lucru pentru zidrie

Valorile coeficientului condiiilor de lucru "mz" pentru elementele structurale i nestructurale din zidrie, se vor lua, difereniat n raport cu starea limit care se verific, dup cum urmeaz:

i. Pentru verificrile la starea limit ultim (ULS)

mz,ULS = 1.0 - pentru toate cazurile, cu excepia celor menionate n

continuare;

mz,ULS = 0.85 - pentru elementele cu aria seciunii transversale < 0.30 m2;

mz,ULS = 0.85 - pentru zidriile executate cu mortar de ciment (fr adaos de

var), pentru rezistena de calcul la compresiune;

mz,ULS = 0.75 - idem, pentru rezistenele de calcul la ntindere din ncovoiere,

forfecare n lungul rostului orizontal i eforturi principale de

ntindere;

mz,ULS = 1.25 - pentru verificarea rezistenei elementelor n cursul execuiei.

ii. Pentru verificrile la starea limit de serviciu (SLS)

mz,SLS = 1.0 - pentru toate cazurile cu excepia celor menionate n continuare;

mz,SLS = 2.0 - pentru elementele cu tencuial obinuit;

mz,SLS = 1.5 - pentru elementele cu tencuial hidroizolatoare care lucreaz sub

aciunea presiunii hidrostatice;

mz,SLS = 1.2 - pentru elementele cu tencuial decorativ i la construcii cu

finisaje de calitate superioar;

4.1.1.2. Rezistena zidriei la forfecare n rost orizontal

4.1.1.2.1. Rezistena unitar caracteristic a zidriei la forfecare n rost orizontal

(1) Rezistena unitar caracteristic iniial la forfecare a zidriei - sub efort unitar de compresiune egal cu zero -, fvk0, va fi obinut din rezultatele ncercrilor pe zidrie efectuate avand ca document normativ de referinta SR EN 1052-3:2003 sau n condiiile stabilite la 1.1.(10).

NOT. n cazul zidriilor cu mortare performante (definite conform 1.3.2.) valoarea fvk0 este dat n documentul de referinta SR EN 998-2:2004, anexa C.(2) Dac nu sunt disponibile rezultate obinute conform (1), valorile pentru rezistena caracteristic iniial la forfecare a zidriei executat cu mortar pentru zidrie pentru utilizare general (G), fvk0, n N/mm2, vor fi luate din tabelul 4.3 ( preluat din documentul normativ de referinta EN 1996-1-1.)

Rezistena unitar caracteristic iniial la forfecare a zidriei (fvk0) n N/mm2

Tabelul 4.3Elemente pentru zidrieRezistena medie a mortarului fm (N/mm2)

M10M5, M2.5M1

Ceramice0.300.200.10

Beton obinuit sau uor0.200.150.10

Beton celular autoclavizat---0.150.10

(3) Rezistena unitar caracteristic la forfecare a zidriei, fvk, realizat cu mortar pentru zidrie pentru utilizare general (G), cu toate rosturile umplute, se va lua egal cu cea mai mic dintre valorile:

i . Pentru elemente pentru zidrie din grupa 1

fvk= fvk0+0,4 (d

(4.3.a)

fvk= (0,034 fb+0.14 (d)

(4.3.b)

ii . Pentru elemente pentru zidrie din grupa 2

fvk= fvk0+0,4 (d

(4.3.a)

fvk= 0,9 (0,034 fb+0,14 (d)

(4.3.c)

unde:

fvk0 - rezistena unitar caracteristic iniial la forfecare, conform tabelului

4.3;

(d - efortul unitar de compresiune perpendicular pe planul de forfecare n

peretele de zidrie, n seciunea considerat, corespunztor ncrcrilor

de proiectare;

fb - rezistena standardizat la compresiune a elementelor pentru zidrie.

(4) Pentru zidriile executate cu elemente pentru zidrie din grupele 1 i 2 valorile rezistenei caracteristice la forfecare fvk (n N/mm2) se vor lua din tabelele 4.4a i 4.4b. Pentru zidriile executate cu elemente din BCA din grupa 1, valorile rezistenelor caracteristice la forfecare n rost orizontal se vor lua din tabelul 4.4c.

Rezistena unitar caracteristic la forfecare n rost orizontal fvk a zidriei

cu elemente pentru zidrie din argil ars din grupa 1

Tabelul 4.4afb

N/mm2MortarEfort unitar de compresiune (d (N/mm2)

0.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10.0M100.3400.3680.3820.3960.4100.4240.4380.4520.4660.480

M5/2.50.2400.2800.3200.3600.400

M10.1400.1800.2200.2600.3000.3400.3800.4200.460

7.5M100.2690.2830.2970.3110.3250.3390.3530.3670.3810.395

M5/2.50.2400.280

M10.1400.1800.2200.2600.300

5.0M5/2.50.1840.1980.2120.2260.2400.2540.2680.2820.2960.310

M10.1400.180


cu elemente pentru zidrie din argil ars din grupa 2

Tabelul 4.4bfb


0.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

10.0M100.3190.3320.3450.3580.3710.3840.3970.4100.4230.436

M5/2.50.2400.2800.320

M10.1400.1800.2200.2600.3000.3400.380

7.5M100.2430.2560.2690.2820.2950.3080.3210.3340.3470.360

M5/2.50.240

M10.1400.1800.2200.260

5.0M5/2.50.1660.1790.1920.2050.2180.2310.2440.2570.2700.283

M10.140


cu elemente pentru zidrie din beton celular autoclavizat

Tabelul 4.4cfb


0.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0

5.0M5/2.50.1840.1980.2120.2260.2400.2540.2680.2820.2960.310

M10.1400.180

4.0M5/2.50.1500.1640.1780.1920.2060.2200.2340.2480.2620.276

M10.140

3.5M5/2.50.1330.1470.1610.1750.1890.2030.2170.2310.2450.259

M1

NOTE: 1o n tabelele 4.4a, 4.4b i 4.4c, pentru cazurile din casetele poate, valoarea caracteristic este

dat de rezistena rostului orizontal (rezult din relaia 4.3a) iar n celelalte cazuri este dat de rezistena

standardizat a elementului pentru zidrie (rezult din relaiile 4.3b i 4.3c).

2o Pentru valori ale fb diferite de cele din tabele (de exemplu, n cazul n care rezistena standardizat

este obinut din rezistena medie conform 3.1.3.1.1) valorile fvk se vor determin prin interpolare sau

extrapolare.

(5) Pentru elementele pentru zidrie ceramice din grupa 2S, valoarea rezistenei iniiale la forfecare fvk0, va fi declarat de fiecare productor pe baza ncercrilor efectuate conform metodei prezentate in documentul normativ de referinta SR EN 1052-3:2003. Pentru aceast grup de elemente ceramice productorul fiecrui tip de element va confirma posibilitatea folosirii formulelor (4.3a) ( (4.3c) sau va comunica eventualele corecii necesare.

4.1.1.2.2. Rezistena unitar de proiectare a zidriei la forfecare n rost orizontal

Rezistena unitar de proiectare a zidriei la forfecare n rost orizontal, fvd, se va calcula cu formula:

(4.4)

n care:

coeficientul de siguran pentru material (M se va lua conform 2.3.2.3.;

coeficientul condiiilor de lucru mz se va lua conform 4.1.1.1.3. (2) Efortul unitar de compresiune ((d) folosit pentru determinarea rezistenei unitare de proiectare (fvd) n relaia (6.31), se va calcula considernd c ncrcarea vertical de proiectare din gruparea respectiv de ncrcri, NSd sau NEd, este uniform distribuit pe zona comprimat a peretelui determinat conform 6.6.3.2. n cazul pereilor cu seciune compus (L,T,I), n zona comprimat pentru care se determin (d se includ i tlpile cu dimensiunile stabilite la 6.6.3.1.(3).NOT. n cazul solicitrii seismice, aria zonei comprimate se va determina avnd n vedere limitarea excentricitii forei axiale din relaia (6.22).

(3) Armtura constructiv dispus n centurile planeelor conform prevederilor al.7.1.2.1.(5) nu va fi luat n considerare pentru calculul rezistenei la for tietoare.

6.6.4.3. Perei de zidrie confinat

(1) Rezistena de proiectare la for tietoare a pereilor de zidrie confinat, VRd, se obine prin nsumarea de rezistenei de proiectare la for tietoare a panoului de zidrie nearmat (VRd1) i a rezistenei de proiectare la forfecare datorat armturii din stlpiorul de la extremitatea comprimat a peretelui (VRd2).

VRd = VRd1 + VRd2

(6.32)

(2) Rezistena de proiectare la for tietoare a panoului de zidrie nearmat (VRd1) se va calcula conform 6.6.4.2. cu relaia (6.31) n care se va introduce lungimea zonei comprimate lc determinat conform 6.6.3.3.

(3) n cazul forei tietoare provenit din aciunea seismic, valoarea rezistenei de proiectare a panoului de zidrie nearmat (VRd1), determinat cu relaia (6.31) va fi redus prin nmulire cu un coeficient subunitar stabilit prin Codul P 100-1/2006.

(4) Rezistena de proiectare la forfecare a armturii verticale din stlpiorul comprimat se va calcula cu relaia:

VRd2 = 0.2 Aascfyd (6.33)

unde

Aasc - aria armturii din stlpiorul de la extremitatea comprimat;

fyd - rezistena de proiectare a armturii din stlpiorul comprimat.

(5) O parte, cel mult 50%, din armtura din centura planeului superior, prevzut conform 7.1.2.2.2.(5), poate fi considerat ca armtur n rosturile orizontale a crei contribuie se calculeaz conform pct. 6.6.4.4.

6.6.4.4. Perei de zidrie confinat i armat n rosturile orizontale (ZC+AR)

(1) Rezistena de proiectare la for tietoare a pereilor de zidrie confinat i armat n rosturile orizontale se calculeaz prin nsumarea rezistenei la for tietoare a zidriei confinate (VRd1+VRd2 - determinat cu relaiile de la 6.6.4.3.) i a rezistenei de proiectare a armturilor din rosturile orizontale (VRd3).

VRd = VRd1 + VRd2 + VRd3

(6.34)

(2) Rezistena de proiectare a armturilor din rosturile orizontale (VRd3) se calculeaz, n cazul pereilor cu nlimea total (htot) ( lungimea peretelui (lw) cu relaia:

(6.35)

unde

lw - lungimea peretelui;

Asw - aria armturilor din rostul orizontal (pentru preluarea forei tietoare);

s - distana pe vertical ntre dou rnduri succesive de armturi Asw;

fysd - rezistena de proiectare a armturii din rosturile orizontale.

n cazul pereilor cu nlimea total (htot) < lungimea peretelui (lw) n relaia (6.35) se va nlocui lw cu htot(3) O parte, cel mult 50%, din armtura din centurile planeelor poate fi adugat armturii din rosturile orizontale intersectat de o fisur la 45o((Asw).

Figura 6.15

Rezistena de proiectare a armturilor din rosturile orizontale ale zidriei

Ht

Bt

t

Bi

Hi

Fsj

D

Htot

D

Htot

D

b

b

Hi

Bt

At

Ai

Ht

Bi

Ht1

Hi

Bi

Bt1

At1

Ai

At2

Bt2

Ht2

PAGE 13

_1212913191.bin

_1316923617.unknown

_1316923618.unknown

_1251305787.unknown

_1198137783.unknown

_1203492710.unknown

_1210397289.unknown

_1212913009.bin

_1210397261.unknown

_1198137812.unknown

_1200927664.unknown

_1198137721.unknown

_1198137742.unknown

_1182150686.unknown

_1198137694.unknown

_1182256188.unknown

_1182146934.unknown

TEMA LUCRARE ZIDARIE MASTER COMPLETATA.doc

Documents

Transcript of TEMA LUCRARE ZIDARIE MASTER COMPLETATA.doc