Universitatea Tehnică din Cluj-NapocaFacultatea de Construcții de Mașini

Presă cu piuliță rotitoare

Student: Hasca Ionut-MihaiCoordonator: Prof. Buiga Ovidiu

Bistrtita, 2015

Cuprins

Tema de proiect.............................................................................................................2Memoriu tehnic..............................................................................................................3

1. Considerații generale.............................................................................................32. Prezentarea variantelor constructive.....................................................................43. Justificarea soluției alese.......................................................................................44. Caracterstici funcționale........................................................................................55. Materiale................................................................................................................56. Toleranţe, rugozităţi şi condiţii tehnice impuse.....................................................57. Norme de protecția muncii.....................................................................................6

Memoriu justificativ de calcul.......................................................................................71. Trasarea diagramelor de forțe si momente............................................................72. Alegerea materialelor pentru șurub și piuliță........................................................73. Alegerea filetului....................................................................................................84. Dimensionarea șurubului.......................................................................................85. Proiectarea formei șurubului.................................................................................96. Verificarea tijei șurubului......................................................................................97. Verificarea spirelor șurubului.............................................................................108. Dimensionarea piuliței.........................................................................................109. Verificarea piuliței...............................................................................................1210. Proiectarea capacului........................................................................................1411. Proiectarea elementului de acționare................................................................1412. Proiectarea corpului presei...............................................................................1513. Calculul randamentului transmisiei..................................................................16

Bibliografie..................................................................................................................17

1

Tema de proiect

Să se proecteze o transmisie cu șurub și piuliță pentru următoarele date:

1. Tipul mecanismului este presă cu piuliță rotitoare;2. Forța maximă de acționare este F=23000 N;3. Cursa maximă este h=230 mm.

Se cere:

a. Memoriu tehnic;b. Memoriu justificativ de calcul;c. Desen de ansamblu scara 1:1;d. Desene de execuție pentru șurubul de forță și piuliță.

2

Memoriu tehnic

1. Considerații generale

Mecanismele cu şurub şi piuliţă se utilizează pentru transformarea mişcării de rotaţie în mişcare de translaţie sau invers în condiţii de transmitere a unor sarcini (ca transmisii de forţă ) sau având rol cinematic.

Obiectul prezentului proiect îl constituie un mecanism şurub-piuliţă cu acţionare manuală.

Utilizarea mecanismelor cu şuruburi de mişcare în construcţia de maşini se datorează avantajelor pe care le prezintă şi anume:

construcţie simplă şi tehnologie de execuţie uşor realizabilă; posibilitatea de transmitere a unor sarcini axiale mari utilizând forţe de acţionare mici; raport mare de transmitere; compactitatea construcţiei şi gabarit redus; funcţionare lină şi fără zgomot; posibilitatea de a asigura în mod simplu autofrânarea; permit utilizarea materialelor ieftine; preţ de cost scăzut.Ca dezavantaje ale mecanismelor cu şuruburi de mişcare se menţionează:

existenţa unei frecări mari între spirele filetului şurubului şi piuliţei; prezenţa unor puternici concentratori de tensiune în zona filetată afectează rezistenţa la oboseală a şurubului; lipsa autocentrării; necunoaşterea exactă a forţelor de strângere.

Mecanismul proiectat este o presă cu piuliţă rotitoare, care are ca principală componentă un mecanism cu şurub şi piuliţă.

În general, presele cu şurub cu acţionare manuală se utilizează în atelierele mecanice pentru montarea sau demontarea unor ajustaje presate cu dimensiuni reduse şi medii, pentru ambutisarea sau ştanţarea unor piese de dimensiuni reduse care se execută într-un număr restrâns de bucăţi.

Presele cu piuliţă rotitoare au avantajul că, şurubul executând numai mişcare de translaţie, poate veni în contact direct cu piesa care se presează.

3

2. Prezentarea variantelor constructive

2.1 Presa cu piuliță rotitoare cu o coloană

Presa cu piuliţă rotitoare cu o coloană este alcătuită dintr-o masă executată prin turnare din oţel sau din elemente sudate, şurubul principal acţionând în consolă. Din acest motiv coloana trebuie să fie bine dimensionată, ea fiind solicitată la încovoiere şi tracţiune. Şurubul de mişcare execută numai mişcare de translaţie fiind împiedicat să se rotească datorită fixării cu pană paralelă. Pana paralelă este fixată în capac cu un şurub, iar capacul este montat pe corpul presei cu ajutorul şuruburilor de fixare. Piuliţa rotitoare, executată din fontă, este centrată în corpul presei şi se sprijină axial pe rulmentul axial cu bile care preia sarcina axială ce apare în tija şurubului în timpul presării. Rulmentul axial are rolul de a înlocui frecarea de alunecare ce ar apărea între piuliţă şi piesa de reazem cu frecarea cu frecarea de rostogolire, la care pierderile de energie sunt mult mai reduse. Piuliţa este acţionată în mişcarea sa de rotaţie de către butucul cu manete, fixarea împotriva rotirii piuliţei faţă de butuc realizându-se cu ajutorul unei pene. Pentru ca butucul să nu iasă de pe piuliţa rotitoare, este fixat cu o piuliţă cu caneluri.

2.2 Presa cu piuliță rotitoare cu două coloane

Presa cu piuliţă rotitoare cu două coloane este alcătuită dintr-o masă turnată, in care sunt practicate de o parte și de alta două găuri filetate, în care se fixează cele două coloane. În partea superioară a coloanelor se montează o traversă fixă, care va susține piulița rotitoare. Piulița este fixată în traversă prin intermediul unui ajustaj cu joc, iar sarcina este preluată de un rulment axial cu bile, ce are rolul de a transforma frecarea de alunecare în frecare de rostogolire. Ansamblul piuliță - rulment este prins in traversa fixă prin intermediul unui capac asigurat cu două șuruburi de fixare. În partea inferioară a șurubului de forță se montează o traversă mobilă, ce va culisa de-a lungul coloanelor în timpul funcționării. Aceasta are rolul de a mări aria de acțiune a șurubului de forță și de a permite presarea unor piese de gabarit mai mare. Piulița este acționată prin intermediul unui butuc cu mânere, montat prin intermediul unei asamblări cu pană paralelă si fixat cu ajutorul unei piulițe canelate.

3. Justificarea soluției alese

Dintre cele două soluții prezentate anterior, am decis să aleg varianta presei cu două coloane, intrucât aceasta se pretează unei palete mai largi de aplicații, datorită traversei mobile, dar și deoarece construcția acesteia este mai simplă.

4

Prezența traversei mobile îi conferă presei o arie de acțiune mai mare a șurubului, făcând astfel posibilă presarea unor piese de gabarite mărite. De asemenea, dimensionarea este mai facilă, întrucât cele două coloane sunt solicitate doar la tracțiune, neexistând niciun moment încovoietor.

În plus, elementele de fixare (șuruburi, șaibe, piulițe, pene) sunt toate standardizate, fapt ce duce atât la o interschimbabilitate foarte ușoară și lipsită de costuri ridicate, cât și la ușurarea proiectării presei.

Așadar, această presă este una ușor de realizat, ieftină, cu capacitate de a prelua sarcini mari și ușor de manevrat.

4. Caracterstici funcționale

În funcționarea presei, se impun următoarele caracterstici funcționale:

- manevrarea facilă de către un singur operator- dezvoltarea unei forțe de 23000 N- parcurgerea unei curse de 230 mm- siguranță

5. Materiale

În construcția presei s-au folosit materiale metalice, in principal fonte și oțeluri.Pentru șurubul de forță s-a folosit oțelul E360 (SR EN 10025), datorită

proprietăților sale mecanice bune.Piulița rotitoare s-a realizat din bronz CuSn12Ni2-C, pentru a reduce fricțiunea

și pentru a face față solicitărilor mari, mai ales în zona filetului.Masa presei este realizată din oțel E295, pentru a putea face față solicitărilor de

încovoiere.Restul părților componente au fost realizate din diferite oțeluri de uz general, în

funcție de nivelul de solicitare al acestora.

6. Toleranţe, rugozităţi şi condiţii tehnice impuse

Piesele componente ale mecanismului nefiind piese de inaltă precizie, s-a ales din clase de precizie mari. Pentru ajustajul filetat s-a ales precizia H8/h8, fiind în acord cu destinaţia dispozitivului şi tehnologia de execuţie. Celelalte toleranţe la dimensiuni s-au ales conform unor clase şi precizii medii sau chiar grosolane, deoarece s-a considerat că nu este necesară impunerea unor precizii mai mari.

Rugozităţile s-au prescris in funcţie de procedeele tehnologice asupra cărora s-a optat pentru prelucrarea pieselor componente ale dispozitivului. În general, suprafețele funcționale sunt obținute prin strunjire, rezultând o rugozitate medie Ra =

5

3,2 µm. S-a ales rectificarea pentru suprafața de alunecare dintre piuliță și traversa fixă și pentru suprafața de montare a rulmentului axial, rezultând o rugozitate medie Ra = 1,6.Condiţiile tehnice impuse sunt următoarele:- suprafeţele funcţionale şi ansamblele componente se vor unge cu unsoareconsistentă;- suprafeţele nefuncţionale se protejează printr-un strat de vopsea;- pe suprafeţele pieselor turnate nu se admit urme de nisip, zgură saubravuri provenite din turnare;- muchiile necotate se vor teşi la 45°

7. Norme de protecția muncii

Pentru prevenirea unor eventuale accidente în timpul utilizării presei s-au

prevăzut o serie de măsuri de protecţie:

- dimensionarea corectă a ansamblului și verificarea acestuia la solicitări compuse- inspecția vizuală a presei înainte de folosire- respectarea limitei de sarcină (23000 N)- manevrarea corespunzătoare de către personal calificat- evitarea șocurilor- fixarea presei pe un suport solid- respectarea condițiilor optime de ungere

6

Memoriu justificativ de calcul

1. Trasarea diagramelor de forțe si momente

Pentru presa cu piuliță rotitoare cu două coloane, diagrama de forțe și momente are următoarea formă:

2. Alegerea materialelor pentru șurub și piuliță

Pentru șurubul de forță se alege un oțel E360 (SR EN 10025), datorită proprietăților mecanice ridicate.

Pentru piulița rotitoare se alege un bronz CuSn12Ni2-C pentru a reduce fricțiunea cu spirele șurubului.

3. Alegerea filetului

7

Pentru șurubul presei se alege un filet trapezoidal, datorită rezistenței sale la uzură și a randamentului crescut. Întrucât nu este necesară autofrânarea, se va alege un număr de 2 începuturi.

4. Dimensionarea șurubului

Se calculează diametrul mediu d2 al filetului:

d2=√(F/(π*ψh*ψm*pa))= √(23000/(3,14*0,5*1,8*9))=30,07 [mm] , unde

F - forța axială maximă, în Nψh - coeficientul înălțimii spirei - pentru filet trapezoidal ψh=0,5ψm - coeficientul lungimii filetate a piuliței, s-a ales ψm=1,8pa - presiunea de contact admisibilă pentru materialele alese, pa=9

ψh=H1/P, unde

H1 - înălțimea utilă a filetului, în mmP - pasul filetului, în mm

ψm=m/d2=P*z/d2, unde

m - lungimea filetului piuliței, în mmz - numărul de spire

Se alege filetul standardizat Tr32x12 (P6), cu urmatoarele caracteristici:d=34 mm - diametrul nominald2=D2=31 mm - diametrul mediuP=6 mm - pasulD4=35 mm - diametrul exteriord3=27 mm - diametrul interiorD1=28 mm - diametrul interiorac=0,5 mm - jocul la vârf

Se calculează momentul de înșurubare:T1=0,5*F*d2*tan(β2+φ') [N*mm] = 0,5*23000*31*tan(7.239+5.91)=80789,585 N*m undeβ2 - unghiul de înclinare al elicei pe cilindrul cu diametrul mediu d2φ' - unghiul de frecare aparent

β2=arctan(Ph/ (π*d2))=arctan(12/(3,14*30.07))=7,239 undePh=n*P, unde n - numărul de începuturi

8

φ'=arctan(µ/cosα1)=arctan(0,10/cos15°)=5,91 undeµ - coeficientul de frecare pentru cuplul de materiale ales, µ=0,1α1 - unghiul de înclinare al flancului activ al filetului, α1=15° la filetul trapezoidal

Se calculează numărul de spire aflate în contact:z= ψm*d2/P=1,8*30.07/6=9,02 -> se îndeplinește condiția 6<=z<=11

Se calculează lungimea filetului piuliței:m=z*P=9,02*6=54,12 mm

Se calculează lungimea filetului șurubului:Lf=h+m+3*P=230+54,12+3*6=302,12 mm , unde h - cursa maximă

5. Proiectarea formei șurubului

Se alege diametrul d'<d3 -> d'=26 mmSe calculează lungimea degajării:

ld=2*P=12 mm

Se calculează diametrul extremității inferioare a șurubului:dc=d+6=34+6=40mm

Se calculează înălțimea extremității inferioare a șurubului:lc=0,7*dc=0,7*40=28 mm

Se alege știftul de fixare a șurubului în traversa mobilă cu diametrul dst=10 mm

6. Verificarea tijei șurubului

Se face verificarea la solicitări compuse cu criteriul von Mises:ϭech=√(ϭc^2+3*τt^2) <=ϭac

ϭc=4*F/(π*d3^2)=4*23000/[3,14*(48,16^2-35^2)=26,758 MPaτt=16*T1/(π*d3^3)=16*29855,722/[3,14*(48,16^2-35^2)=1,887 MPa

ϭech=√(ϭc^2+3*τt^2)= √(26,758^2+3*1,887^2)=26,957 MPa < ϭac=36 MPa

Verificarea la flambaj nu este necesară, deoarece se îndeplinește condiția lfl<=15*d3, lfl=0,5*h=0,5*230=115 mm; 15*d3=15*27=405 mm;115 mm<405 mm

7. Verificarea spirelor șurubului

9

Se verifică spirele șurubului la încovoiere:

ϭi=6*F*(H1/2+ac)/(z*π*d3*h^2) = 6*23000*(3/2+0,5)/(9,02*3,14*27*3,804^2)= 14.965 MPa < ϭai=74 MPaundeH1 - înălțimea utilă a filetului, la filet trapezoidal H1=0,5*P=3 mmh - grosimea spirei pe cilindrul de încastrare, la filet trapezoidal h=0,634*P=3,804mm

Se verifică spirele șurubului la forfecare:τf=F/(z*π*d3*h) = 23000/(9,02*3,14*27*3,804) = 7.907 MPa < τaf=54 MPa

8. Dimensionarea piulițeiZona 1

Se calculează diametrul minim necesar al filetului de fixare:

d3f=√(4*β*F/(π*ϭat)+D4^2)= √(4*1,3*23000/(3,14*36)+35^2)=47,775, undeβ - coeficientul care ia în considerare solicitarea de răsucireϭat - rezistența admisibilă la tracțiune pentru materialul piuliței

Se verifică respectarea condiției de grosime minimă a peretelui corpului piuliței:g1=(d3f-D4)/2 > 5 mmg1=(47,775-35)/2=6,58 mm -> se verifică

Se aleg filetul și piulița canelată de fixare din STAS 5012, rezultând:Piuliță canelată M50x1,5D=75 mmD1=60 mmm=11 mmb=8 mmh=4 mmc=1 mmdf=50 mmd3f=48.16 mm

Se calculează lungimea porțiunii filetate:lf=m+3*P = 11+4=15 mm

Se calculează diametrul alezajului nefiletat al piuliței:D0=d+4=36+4=40 mm

Zona 2

10

Având în vedere faptul că butucul elementului de acționare se montează cu pană, se calculează diametrul de fixare a acestui butuc:

Dc=df+10 = 50+10=60 mmDin STAS 1004 rezultă secțiunea penei bxh:

b=18 mmh=11 mmt1= 7 mm - adâncimea canalului de pană

Se verifică grosimea minimă a peretelui:g2=(Dc-d)/2-t1=(60-34)/2-7=6 mm > 5mm -> se verifică

Se ia lungimea de fixare a butucului lm=35 mm.Se calculează lungimea penei:

lp=lm-4=35-4=31 mmSe calculează diametrul de centrare:

De=Dc+8 = 60+8 = 68 mmSe verifică condiția de grosime minimă a peretelui:

g3=(De-D0)/2 >= 5 mmg3=(68-40)/2=14 mm > 5 mm ->se verifică

Zona 3

Se calculează lungimea de centrare a piuliței în corp:lct=1*De=68 mm

Se alege un rulment axial cu bile astfel încât diametrul său interior să fie mai mare decât diametrul de centrare De. Rezultă rulmentul 51115, cu următoarele caracteristici:drul = 75 mm - diametrul interiorDrul = 100 mm - diametrul exteriorHrul = 19 mm - inălțimeaC0 = 137 kN - sarcina statică de bază

Se alege diametrul gulerului astfel încât să fie respectată relația:dm<Dg<(Drul-4) mm , undedm - diametrul mediu al rulmentuluidm=(drul+Drul)/2 = (100+75)/2=87,5 mm

Rezultă că: 87,5<Dg<96 mm , de unde rezultă Dg=90 mm

Se calculează grosimea gulerului:hg>=1,6*g3 -> hg>=25,6 -> hg=26 mm;

Se calculează lungimea porțiunii de diametru De:le=lct+Hrul/2+2,5 = 70+19/2+2,5=82 mm

11

Se calculează lungimea porțiunii de diametru drul:lrul=Hrul/2 = 19/2 = 9,5 mm

Se calculează momentul T2:T2=0,5*µrul*drul*F = 0,5*0,01*75*23000 = 8625 N*mm , undeµrul - coeficientul de frecare din rulment, µrul=0,01

Se calculează momentul total T:T=T1+T2 = 80789.585+8625=89414.585 N*mm

9. Verificarea piuliței

Verificarea corpului piulițeiZona 1

Se face verificarea la solicitări compuse cu criteriul von Mises:ϭech=√(ϭc^2+3*τt^2) <=ϭat , undeϭat - rezistența admisibilă la tracțiune pentru materialul piuliței

Se calculează tensiunea la compresiune:ϭc=4*F/(π*(d3f^2-D4^2)) = 4*23000/(3,14*(48,16^2-35^2)) = 26,758 MPa

Se calculează tensiunea la torsiune:τt=16*T1'*d3f/(π*(d3f^4-D4^4)) = 16*= 80789.585*48,16/(3.14*(48,16^4-35^4)) =1,887 MPaunde T1'=T1*l'/m 80789.585*20/54,12=29855,722 N*mm

l'=lf+lp/2=15+25/2=20 mm

Se calculează tensiunea echivalentă:

ϭech=√(ϭc^2+3*τt^2) = √(26,758 ^2+3*1,887 ^2) = 26,957 MPa <= ϭat=36 MPa -> se verifică

Zona 2

Se verifică pana la strivire și forfecare:

ϭs=4*T/(Dc*h*(lp-b)) <= ϭasϭs = 4*89414.585/(60*11*(31-18))=41,685 MPa <ϭas=45 MPa , undeϭas - rezistența admisibilă la strivire pentru materialul cu rezistența mai mică

τf=4*T/(Dc*b*lp) <=τafτf=4*89414.585/(60*18*31) = 10,682 <=τaf=128 MPa , unde

12

τaf - rezistența admisibilă la forfecare pentru materialul peneib - lățimea peneih - înălțimea peneilp - lungimea penei

Zona 3

Se face verificarea la solicitări compuse cu criteriul von Mises:ϭech=√(ϭc^2+3*τt^2) <=ϭatϭat - rezistența admisibilă la tracțiune pentru materialul piuliței

Se calculează tensiunea la compresiune:ϭc=4*F/(π*(De^2-D0^2)) = 4*23000/(3,14*(70^2-38^2)) = 30,4232 MPa

Se calculează tensiunea la torsiune:τt=16*(T1"+T2)*De/(π*(De^4-D0^4)) = 1650933,862+8625)*70/(3.14*(70^4-38^4)) =1,095 MPaunde T1"=T1-T1' = 80789,585-29855,722= 50933,862 N*mm

Se calculează tensiunea echivalentă:ϭech=√(ϭc^2+3*τt^2) = √(30,423^2+3*1,095^2) = 30,482 MPa <= ϭat=36 MPa -> se verifică

Verificarea gulerului piuliței:

Gulerul piuliței se verifică la încovoiere și forfecare:ϭi=3*F*(dm-drul)/(π*drul*hg^2) = 3*23000*(87,5-75)/(3,14*75,26^2) = 5,415MPa

<= ϭai=36 MPa -> se verifică

τf=F/(π*drul*hg) = 23000/(3.14*75*26) = 3,754 MPa <= τaf=29 MPa -> se verificăundeϭai - rezistența admisibilă la încovoiere pentru materialul piulițeiτaf - rezistența admisibilă la forfecare pentru materialul piuliței

Verificarea spirelor piuliței:

Spirele piuliței se verifică la încovoiere și forfecare:ϭi=6*F*(H1/2+ac)/(z*π*D4*h^2) <= ϭaiϭi=6*23000*(3/2+0,5)/(9,02*3,14*35*3,804^2) = 19,271 MPa < ϭai=36 MPa -> se verifică

τf=F/(z* π*D4*h) <= τafτf=23000/(9,02*3,14*35*3,804) =6,102MPa < τaf=29 MPa -> se verifică

13

10. Proiectarea capacului

Capacul se fixează cu șuruburi M6 din STAS 4845.Se calculează gaura de trecere pentru șurubul de forță:

D0=d+6 = 34+6 = 40 mm

Se calculează diametrele nervurii capacului:Dic=Drul+5 = 105 mm - diametrul exteriordic=Dg+4 = 94 mm - diametrul interior

undeDrul - diametrul exterior al rulmentului axialDg - diametrul gulerului piuliței

Se calculează diametrul cercului pe care se montează șuruburile de fixare:Ds=Dic+2*g+ds , undeg - grosimea peretelui >=5mmds - diametrul nominal al șurubului de fixareDs=105+2*5,5+6=122 mm

Se calculează diametrul exterior al capacului:Dec=Ds+ds+s = 122+6+12 = 140 mm , undes - cota care asigură rezemarea capului șurubului; pentru M6 s=12 mm

11. Proiectarea elementului de acționare

Se calculează lungimea manivelei, in condițiile în care presa este acționată de un singur operator:

Lc=T/Fm = 89414,585/170 = 525,968mm , undeFm - forța cu care acționează un operator (Fm=120...170 N)

Deoarece presa este acționată de un butuc cu două mânere, lungimea unui mâner se claculează astfel:lmn=Lc/2+l0 = 525,968/2+50=312,984 mm , undel0 - lungime suplimentară pentru prinderea manivelei cu mâna

Se calculează diametrul mânerului:dmn=3√(32*Fm*(lmn-l0)/(π*ϭai)) = 19,335mm , undeϭai - rezistența admisibilă la încovoiere pentru materialul mânerului (S355, ϭai=63 MPa)

14

12. Proiectarea corpului presei

D3=Dic = 105 mm - diametrul porțiunii superioare a traversei fixe

D'=De+2=70 mm - diametrul degajării de pe porțiunea de centrare (Zona 2)

Se calculează diametrul interior al porțiunii filetate din partea superioară a coloanelor:d3= √(2*F/(π*ϭat)), undeϭat - rezistența admisibilă la tracțiune pentru materialul coloanei (E355, ϭat=58 MPa)d3=√(2*23000/(3,14*58))=15,888mm

Se alege filetul standardizat M20, cu diametrul d3=16,933 mm.dc=d+2=22 mmd4=dc+6=22+6=28 mmd' >=d -> d'=20 mml1=4 mml2=26+4=30 mml3>=dc -> l3=22 mml4=(1,5...2)*d'= 40 mml5=10 mmH2=Hrul+hg+2=19+26+2 = 47 mm , unde Hrul - înălțimea rulmentului; hg - înălțimea gulerului piulițeiH1=lct+H2-2 = 68+47-2= 113 mmH3 = 10 mmH4=l3+2 = 24 mmH5=l4+5 = 45 mmH6>=H5 -> H6 = 45 mma=30 mmb=0.5*a=15 mmc=10 mme=0.6*c = 6 mmL1=5*De=5*68=340 mmL2=L1=350 mml=L1/2+l5+d4/2=350/2+10+28/2=199 mm

În masa presei s-au practicat canale T standardizate, conform SR1385, cu dimensiunea nominală A10 mm și pasul 50 mm.

Verificarea traversei fixe la încovoiere se face cu relația:ϭi=Mi/W=3*F*l/((D3-De)*(H1-H2)^2) <= ϭai , undeϭai - rezistența admisibilă la încovoiere pentru materialul traversei (S275, ϭai=144 MPa)ϭi=3*23000*199/((105-68)*(113-47)^2)=85,194 MPa < ϭai=144 MPa -> se verifică

15

Proiectarea și dimensionarea traversei mobile se face constructiv, în funcție de dimensiunile șurubului si a celorlalte elemente ale presei.

13. Calculul randamentului transmisiei

Randamentul se calculează cu relația:

η=tanβ2/(tan(β2+φ')+drul/d2*µrul) = =tan(7,239)/(tan(7,239+5,91)+75/30.07*0,01)= 0,49 = 49% , undeβ2 - unghiul de înclinare al elicei pe cilindrul cu diametrul mediu d2φ' - unghiul de frecare aparentdf - diametrul de fus al rulmentuluid2 - diametrul mediu al filetului șurubuluiµrul - coeficientul de frecare din rulment

16