Cric Cu Piulita Rotitoare

PROIECT:

CRIC CU PIULI ROTITOARE CU CORP TURNAT

I CLICHET VERTICAL

2

TEMA PROIECTULUI

S se proiecteze un cric cu piuli rotitoare, avnd urmtoarele date constructive:

sarcina util Q=3500 [N]

cursa h=150 [mm].

3

I. MEMORIU DE PREZENTARE

1.1. DESCRIEREA GENERAL A CRICULUI: CONSTRUCIE, FUNCIONARE, DESERVIRE

Cricul simplu, obiectul de studiu al prezentului proiect, face parte din categoria sistemelor de

transmisie urub-piulita, acestea fiind alcatuite dintr-un urub si o piuli aflate n miscare

relativ n timpul funcionarii, realiznd transmiterea si transformarea miscarii, respectiv a fortei.

Cu aceste functii, transmisia surub-piulita se utilizeaza frecvent n constructia unor masini

simple (dintre care se pot evidentia cricurile si presele manuale), n constructia masinilor unelte,

a unor dispozitive de lucru sau a unor aparate de masura.

n cazul cricului simplu, piulita este fixa, iar surubul executa miscari de translatie si rotatie.

Ca principale avantaje ale folosirii transmisiei surub-piulita se pot enumera:

- constructia si executarea relativ simple,

- precizia buna, functionare fara zgomot,

- gabaritul redus,

- posibilitatea transmiterii unor forte relativ mari.

Ca principal dezavantaj, se mentioneaza existenta unor frecari importante ntre spirele filetelor,

determinnd randamente mici, respectiv uzuri mari (ce conduc n timp la jocuri mari) si n

consecinta, viteze de lucru limitate.

Construcie

Din punct de vedere constructiv, cricul cu piuli rotitoare (Fig. 1) este alctuit din:

1- urubul de micare

2- piulia rotitoare

3- corpul cricului

4- cup

5- mecanismul de acionare

4

Fig. 1 Cric cu piuli rotitoare.

Funcionare

Modul de funcionare a cricului cu piuli rotitoare este urmtorul: prin rotirea piuliei 2,

cu ajutorul mecanismului de acionare 5, urubul 1 va executa doar micarea de translaie, n

sensul ridicrii(coborrii) sarcinii, rotirea acestuia fiind mpiedicat de cupla de translaie

realizat ntre urub si corpul 3.

Exemple de utilizare a transmisiei surub-piulita n constructia de masini:

- Cric simplu;

- Cric pentru platforme auto;

- Cric cu piuli rotitoare;

- Cric pentru sarcini laterale;

- Cric simplu cu glisiere;

- Cricuri telescopice;

- Cric dublu;

- Cric auto cu prghii;

- Pres;

- Pres cu prghii;

- Pres cu piuli rotitoare;

Cricul trebuie sa indeplineasca urmatoarele:

Cerinte:

- S se poata regla nalimea de ridicare a sarcinii;

- S se poata aciona manual, cu o for de cel mult 150 [N];

5

- S nu alunece sub sarcina de ridicat (s nu se rastoarne);

Dorinte:

- Acionare uoar (randament bun);

- Acionare rapid (timp de ridicare relativ mic);

- Gabarit si greutate mic;

- Cost redus;

- Durabilitate bun;

- Construcie simpl.

Variante constructive de cricuri:

a) Cric telescopic(Fig. 2)

Fig. 2 Cric telescopic

b) Cric cu piuli rotitoare(Fig. 3)

6

Fig. 3 Cric cu piuli rotitoare.

c) Cric cu prghii(Fig. 4)

Fig. 4 Cric cu prghii

Schema de principiu a cricului(Fig. 5)

7

Fig. 5 Schema de principiu a cricului.

Reguli de montaj, ntreinere i exploatare

Cricul nu trebuie pstrat ntr-un mediu oxidant, iar cuplele cinematice se greseaz.

Pentru gresare se recomand vaseline (sintetice sau naturale), pentru reducerea coeficientului de

frecare n momentul utilizrii.

Pentru o exploatare corespunztoare cricul trebuie aezat vertical fa de sol, iar talpa trebuie

s aib contact cu solul pe toat suprafaa de aezare.

Utilizarea trebuie fcut cu atenie pentru a nu provoca leziuni celor ce lucreaz cu cricul.

Sprijinirea ntre cric i elementul pe care l va ridica trebuie fcut corect, pentru a nu aluneca i

a fi aruncat provocnd astfel accidentri.

Zonele de fixare sub automobil nu trebuie s aib pe ele ulei sau vaselin deoarece exist

riscul s alunece cricul sub sarcin.

II. MEMORIU JUSTIFICATIV DE CALCUL

8

2.1. CALCULUL URUBULUI

2.1.1. ALEGEREA MATERIALULUI

Pentru urub se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :

- oteluri laminate (OL 37; OL 42; OL 50; OL 60)

- oteluri de calitate cu tratament de imbunatatire (OLC 45; OLC 50) calire + revenire

- oteluri aliate cu mangan, crom, molibdem

- oteluri de cementare (imbogatirea stratului superficial cu carbon)

In urma analizei tehnice, datorita solicitarilor medii sau mari, dar i utilizrii rare, se

folosete un otel carbon de calitate OLC 45 STAS 880-80 cu:

- c = 480 [MPa] rezistena la curgere

- r = 700840 [MPa] rezistena la rupere.

2.1.2. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE

Pentru realizarea calculelor de dimensionare se va utiliza sarcina de lucru creia i se aplic

un coeficient de siguran (=1,25...1,3).

Se va alege =1,3.

NQQc

NQc 455035003,1

Diametrul interior al filetului d3, va fi:

mmQ

dac

c

43

- unde: ac=40...60 [MPa] pentru sarcini de ridicat Q < 20000 [N].

Se alege ac=60 [MPa]

mmd 81.960

455043

2.1.3. ALEGEREA FORMEI FILETULUI

Pentru filetele de miscare se pot utilize urmatoarele tipuri de filete:

9

a) Patrat - randament bun

- rezistenta scazuta a spirei

- nu preia jocurile date de uzare

b) Metric nu se utilizeaza pentru filetele de miscare pentru ca are:

- rezistenta scazuta

- randament mic

c) Rotund - actionare usoara

- scump de prelucrare

- nu prea uzuri

- rezistenta buna

- randament bun

d) Trapezoidal (STAS 2114/1-75) - rezistenta si rigiditate buna

- randament bun

- prea jocurile dupa uzura

- permite sarcini mari.

Pentru realizarea asamblrii se prefera filetul trapezoidal(Fig. 6).

H4 = h3 = H1 + ac

d2 = D2 = d 0,5 P

d3 = d 2 h3

D4 = d + 2 ac

D1 = d 2 H1 = d P

R1max = 0,5 ac

0,15 pentru P < 2

ac= 0,25 pentru P = 25

0,50 pentru P = 612

1 pentru P > 12

10

Fig. 2.1 Filet trapezoidal.

- unde:

- p [mm]- pasul filetului;

- D1 [mm] diametrul exterior al filetului interior;

- d1 [mm] diametrul exterior al filetului exterior;

- H [mm] nlimea triunghiului generator al filetului;

- D2[mm] diametrul mediu al filetului interior;

- d2 [mm] diametrul mediu al filetului exterior;

- H1[mm] nlimea util a filetului;

- D4[mm] diametrul interior al filetului interior;

- d3[mm] diametrul interior al filetului exterior.

- H4[mm] nlimea filetului interior;

- h3[mm] nlimea filetului exterior

Din STAS 2114/1-75 se alege filetul trapezoidal Tr 16x7 8e STAS 2114/1-75, cu d3

superior celui necesar: d3=9.81 [mm], dar si cu pasul preferat.

Tabel. 1 Dimensiunile diametrelor filetului trapezoidal.

Diametrul nominal

al filetului

d [mm]

Pasul

P[mm]

Diametrul

mediu

d2=D2 [mm]

Diametrul nominal

exterior al filetului

exterior

D4 [mm]

Diametrul nominal interior

filet exterior

d3 [mm]

filet interior

D1 [mm]

16 2 15 16,5 13,5 14

11

2.1.4. VERIFICAREA CONDIIEI DE AUTOFRNARE

Daca se asimileaz micarea piuliei cu micarea unei piese pe un plan nclinat este

necesar de a se exercita o for la coborre care sa nving frecarea.

Trebuie respectat relaia: 2

2- unghiul de inclinare a spirei.

2

2d

Parctg

43,215

22

arctg

- unghiul de frecare aparent

2cos

arctg

08,7

2

30cos

12,0arctg

- coeficient de frecare pentru oel/oel, =0,11...0,12.

Se alege =0,12.

Se verifica conditia de autofranare (2

12

Tensiunea efectiv de compresiune c, este:

MPad

Qc 2

3

4

MPac 38.245,13

350042

Tensiunea efectiv de torsiune t, este:

MPad

M tt 3

3

16

MPat 615,13

72.2198163

Tensiunea echivalent e, este:

actce 22 4

MPae 41.12461438.2422

Tensiunea admisibil pentru efort ac, este:

ac=60 [MPa]

e ac, urubul rezist la solicitrile compuse.

2.1.6. VERIFICAREA LA FLAMBAJ

Coeficientul de zveltee , este:

mini

l f

25.22375,3

75

Lungimea de flambaj lf, este:

lKl f

mml f 751505,0

K se alege n funcie de schema de flambaj, K=0,5

L=H+m [mm],

13

L=150+40=190 [mm],

H nlimea efectiv de ridicare a urubului, H=190 [mm],

m nlimea cupei, m=40 [mm]

4

4

64 32

3

4

3

minmin

d

d

d

A

Ii

375,34

5,13min i

Domeniul de flambaj este:

0 flambaj elastic

0 flambaj plastic

0 = 50 pentru OLC 45, astfel rezult c flambajul urubului este plastic.

Pentru flambajul plastic, coeficientul de siguran la flambaj c, este:

a

c

fcc

94,812,39

350c

f=350 pentru OLC 45

ca=3...5.

c ca.

2.2. CALCULUL PIULIEI ROTITOARE

2.2.1. ALEGEREA MATERIALULUI

Pentru urub se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :


14




In urma analizei tehnice, datorita solicitarilor medii sau mari, dar i utilizrii rare, se

folosete un otel carbon de calitate OLC 45 STAS 880-80 cu:

- c = 480 [MPa] rezistena la curgere

- r = 700840 [MPa] rezistena la rupere.

2.2.2. CALCULUL NUMRULUI DE SPIRE

Numtul de spire z, se calculeaz cu formula:

apDdQ

z

2

1

2

4

unde: pa= 7...13 [MPa], se alege pa= 10 [MPa].

79.1

101016

3500422

z

Se adopt z=6.

Se verific condiia: z 10

2.2.3. VERIFICAREA SPIREI

Verificarea la ncovoiere i i la forfecare f :

aiizhd

ddQ

2

3

323

MPai 19.246268,15,13

5,1315350032

h=0,634p

h=0,6342=1,268

ai=60...80 [MPa]

15

Astfel verificdu-se condiia: i ai.

affzhd

Q

3

MPaf 81.66268,15,13

3500

af=50...65 [MPa]

Astfel verificdu-se condiia: f af.

2.2.4. ALEGEREA DIMENSIUNILOR PIULIEI

Diamnetrul exterior al piuliei De, este:

mmDD rule 3...1

mmDe 38335

Se alege un rulment axial cu bile cu simplu efect: Rulment 51104 STAS 3921.

drul > d

C0a > Q

Conform STAS 3921, rulmentul 51104 are urmtoarele dimensiuni:

- drul=20 [mm]

- Drul=35 [mm]

- H=10 [mm]

- d1=35 [mm]

- D1=21 [mm]

- du min=29 [mm]

- Du min=26 [mm]

- C0a=22000 [N]

Momentul de frecare n rulment Mf :

2

rul

rulf

dQM

NmmM f 3502

20350001,0

01,0,01,0...008,0 rulrul alegese

16

Pentru a mpiedica deplasarea axial a piuliei, se va alege un urub cu cap hexagonal i

cu cep cilindric: urub B-M8x30 STAS 5259 grupa 8.8.

Diametrul interior al canalului necesar pentru urubul cu cep hexagonal care mpiedic

deplasarea axial a piuliei dci, va fi:

mmcDd eci 22 3

c3=5, conform STAS 5259.

mmdci 1625228

Lungimea constructiv a piuliei Hpc se alege constructiv. Se va adopta Hpc=50 [mm].

mmDH ei 9,0...8,0

mmH i 252888,0

2.2.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE

Tensiunea efectiv de compresiune c, este:

MPaDd

Q

ci

c 2

4

2

4

MPac 08.28

5,1216

3500422

Tensiunea efectiv de torsiune t, este:

MPa

Ddd

M

ci

ci

inst

4

4

4

16

5,0

MPat 73.2

5,12161616

45.43975,0

44

Tensiunea echivalent e, este:c

actce 22 4

MPae 60.2873.2408.2822

Tensiunea admisibil pentru efort ac, este:

ac=60...80 [MPa]

e ac, piulia rezist la solicitrile compuse.

2.3. CALCULUL CORPULUI CRICULUI

17

Corpul cricului se va executa dintr-un OL 37 STAS 500/2.

Alegerea dimensiunilor corpului:

- Dci=Du=26 [mm], conform STAS 3921

- Dce=Dci+(16...20) =26+19=45 [mm]

- Dee=De+(16...20) =28+20=48 [mm]

- He=H1+H=30+10=40 [mm]

- Dbi=Dce+(2...2,5) =45+2=47 [mm]

- Dbe=Dbi+(30...50) =47+50=97 [mm]

Verificarea corpului la compresiune c, se face cu formula:

MPa

DD

Qac

cice

c

22

4

MPac 07.2

2645

3500422

ac= 80...100 [MPa]

Se verific condiia: c ac

Verificarea suprafeei de sprijin la strivire s, se face cu formula:

MPa

DD

Qas

bibe

s

22

4

MPas 475.0

4790

3500422

as= 2...2,5 [MPa]

Se verific condiia: s as

Verificarea la strivire dintre tiftul care ghideaz urubul n corp i canalul executat n corp s, se

face cu formula:

MPa

bDba

Mas

be

t

s

2

MPas 006269.0

49048,6

72.21982

NmmMM inst 5,0

NmmM t 5.219845.43975,0

mmDd ci 35,0...25,01

18

mmd 82631,01

mmdg 15,0

mmg 485,0

mmda 185,0

mma 8,6885,0

mmb 4...2

mmb 4

as= 40...60 [MPa]

Se verific condiia: s as.

2.4. CALCULUL CUPEI

Cupa se va executa dintr-un OT 40 STAS 600.

Alegerea tiftului care solidarizeaz cupa de urub

mmdd cs 3,0...2,0

mmd s 3103,0

mmddc 8...63

mmdc 10616

Se alege un tift cilindric A 3x50 STAS 1599.

Verificarea tiftului la forfecare f ,se face cu formula:

:

Forfecare

MPadd

Maf

sc

t

f

2

4

MPaf 55.19310

5.219842

af=65...80 [MPa]

Se verific condiia: f af

Strivire tift-cup

MPa

dDd

Mas

ccs

t

s

22

4

19

MPas 74.14

10153

5.2198422

mmdD cc 6,1...4,1

mmDc 15105,1


Strivire tift-capul urubului

MPadd

Mas

cs

t

s

2

6

MPas 64.27103

5.219862

as=100...120 [MPa]


Verificarea suprafeei de sprijin a cupei pe capul urubului la strivire s ,se face cu formula:

MPa

dd

Mas

c

t

s

22

3

4

MPas 28.11

1016

21985422

as=100...120 [MPa]


Verificarea seciunii micorate a capului urubului la torsiune f ,se face cu formula:

MPa

d

dd

Maf

c

s

c

t

f

1

16

3

MPaf 05.10

10

3110

5.219816

3

af=50...60 [MPa]

Se verific condiia: s af.

2.5. CALCULUL RANDAMENTULUI

20

rulrul

d

dtg

tg

2

2

2

234,0

01,015

2043,208,7

43,2

tg

tg

2.6. PROIECTAREA SISTEMULUI DE ACTIONARE

2.6.1. CALCULUL LUNGIMII MANIVELEI

Momentul ncovoietor total Mit, se calculeaz cu formula:

NmmMMMM insfmit NmmM it 45.504745.4397650

Fora cu care acioneaz un om Fm:

Fm=150...300 [N]

Se adopt Fm=250 [N]

Lungimea de calcul a manivelei Lc, se calculeaz cu formula:

mmFnK

ML

m

it

c

mmLc 65.1325011

45.5047

n numrul de muncitori, n=1 sau 2

K coeficient de nesimultaneitate a aciunii muncitorilor,

K=1, pentru n=1

K=0,8, pentru n=2.

Lungimea manivelei L, se calculeaz cu formula:

mmlLL occ

l0 lungimea suplimentar pentru prinderea cu mna a manivelei,

l0=50 [mm], pentru n=1

l0=100 [mm], pentru n=2.

Se adopt l0=50 [mm], deoarece, cricul va fi acionat de o singur persoan.

21

mmLc 37,855037,35

Se consider lungimea manivelei L=86 [mm].

2.6.2. CALCULUL PRELUNGITORULUI

Dac L 200...300 [mm], mecanismul de acionare se realizeaz din manivela propiu-zis,

cu lungimea Lm= L, fr a mai fi nevoie de un prelungitor.

Conform calculelor, cricul din tema de proiect va fi acionat far prelungitor.

2.6.3. CALCULUL ROII DE CLICHET

ALEGEREA MATERIALULUI

Pentru roata de clichet se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :





Roata de clichet se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.

ALEGEREA DIMENSIUNILOR

mmdDm 8,1...6,1

mmDm 281675,1

z numul de dini, z=8,10 sau 12.

Se adopt z=10.

mmz

Db m

2

mmb 39,4102

28

Se adopt b=4 [mm]

mmbh )8,0...6,0(

mmh 3475,0

mmhDD mi

22

mmDi 25328

mmhDD me

mmDe 31328

mmda )2...1(5,0

mma 71165,0

VERIFICAREA ROII DE CLICHET LA SOLICITRII

Verificarea dintelui la ncovoiere i ,se face cu formula:

MPab

hFai

l

i

2

3

MPai 14.1784

353.36032

ND

MF

m

it

l

2

NFl 53.36028

45.50472

grosimea roii de clichet, =6...10 [mm],

Se adopt =8 [mm].

as=100...120 [MPa]

Se verific condiia: ai as.

Verificarea dintelui la forfecare f ,se face cu formula:

MPab

Faf

l

f

MPaf 62.784

36053

af=80...100 [MPa]

Se verific condiia: f af.

Verificarea suprafeei de contact a dintelui la strivire s ,se face cu formula:

MPah

Fas

l

s

23

MPas 160.1083

53.360

as=100...120 [MPa]


Verificarea asamblrii pe contur poligonal la strivire s ,se face cu formula:

MPaan

Mas

t

it

s

2

2

MPas 13.11076

45.504722

n=6, pentru asamblarea pe contur hexagonal

t=+2 [mm]

t=8+2=10 [mm]

as=100...120 [MPa]


2.7. CALCULUL CLICHETULUI


Pentru clichet se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :





Clichetul se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.


mmDl mi 1...8,0

mmli 28281

24

i

m

l

Dtg

zarctg

2arcsin

42

19,5

282

28arcsin

1042 tgarctg

5...3 1089,419,5

mmdb 12...6

mmdb 6

mmdR b 6

mmdm b 25,2...75,1

mmm 1262

mm8

mme 8

mmg 15

VERIFICAREA CLICHETULUI LA COMPRESIUNE EXCENTRIC

Tensiunea total tot ,va fi:

MPag

eFai

l

tot

2

6

MPatot 50.6815

853.36062

as=100...120 [MPa]

Se verific condiia: ai as.

2.8. CALCULUL MANIVELEI PROPRIU-ZISE


25

Pentru manivel se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :



Manivela se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.


mmi 6,0...5,0

mmi 485,0

mmdD pe )10...6(

mmD 18810

mmDb 181

VERIFICAREA MANIVELEI LA SOLICITRI

Tensiunea de ncovoiere din seciunea C-C i ,va fi:

MPa

dDD

lLLFnKai

pe

mcm

i

44

32

MPai 2,66

10181832

508627,3525011

44

l lungimea prelungitorului, l=50...80 [mm]

Se alege l=80 [mm].

ai=100...120 [MPa]

Se verific condiia: i ai.

Tensiunea de ncovoiere din seciunea B-B i ,va fi:

MPadb

lLFnKai

b

icm

i

6

2 12

1

26

MPai 46,9

6

46182

2827,35250112

i=100...120 [MPa]


2.9. CALCULUL BOLULUI CLICHETULUI


Pentru bol se recomand utilizarea oelurilor cum ar fi :



Bolul se va executa dintr-un OLC 45 STAS 880.

VERIFICAREA BOLULUI LA SOLICITRI

Se alege un bol A 6x25 STAS 5754/2 OL 50.

Verificarea bolului la forfecare f , se face cu formula:

MPad

Faf

b

l

f

42

2

MPaf 31.4

4

62

53.3602

f=60...80 [MPa]

Se verific condiia: f af.

Verificarea bolului la strivire s , se face cu formula:

MPad

Fas

ib

l

s

MPas 080.586

53.360

s=60...80 [MPa]


27

Verificarea bolului la ncovoiere i , se face cu formula:

MPad

F

ai

b

ti

l

i

3

28

MPai 99.226

42

853.3608

3

s=100...120 [MPa]


2.10. CALCULUL ARCULUI CILINDRIC ELICOIDAL DE COMPRESIUNE

Indicele arcului i:

d

Di m

Se recomand i=8...10.

33,93

28i

Coeficientul de form K:

K=1,17, pentru i=9.

Diametrul spirei d:

Se alege o srma din oel carbon de calitate pentru arcuri OLC 65A STAS cu

diametrul d=1,5 [mm].

Diametrul mediu de nfurare Dm:

mmdiDm

mmDm 145,133,9

Fora de montaj Fi:

NFi 6...4

NFi 5

28

Numrul de spire active n:

6...4n

5n

Numrul de spire active nt:

ct nnn

5,65,15 tn

nc=1,5 numrul spirelor de capt.

Sgeata de montaj i:

ndG

DF mii

4

38

25,155,1105,8

145844

3

i

G=8,5104 [MPa]

Sgeata maxim max:

si max

25,5425,1max

Fora maxim de exploatare Fmax:

i

iFF

maxmax

NF 2125,1

25,55max

Tensiunea de torsiune t:

at

m

td

DFK

3

max8

53,2595,1

142117,183

t

at=650 [MPa]

Se verific condiia: t at.

29

Rigiditatea arcului c:

MPaDn

dGc

m

3

4

8

MPac 92,31458

5,1105,83

44

Lungimea arcului blocat Hb:

mmdnH tb

mmHb 75,95,15,6

Pasul arcului solicitat t:

mmn

dt max

mmt 7,215,05

25,55,1

0,1d jocul dintre spire a arcului solicitat de Fmax , =0,11,5=0,15

Lungimea arcului nesolicitat H0:

mmdtnHH b 0

mmH 75,155,17,2575,90

Lungimea arcului corespunztoare forei de montaj Hi:

mmHH ii 0

mmH i 5,1425,175,15

Lungimea arcului corespunztoare forei maxime de exploatare Hm:

mmHHm max0

mmHm 25,1025,575,15

Diametrul exterior D:

mmdDD mi mmD 5,155,114

30

Diametrul interior D:

mmdDD m mmD 5,125,114

Unghiul de nclinare al spirei 0:

mmD

tarctg

m

0

mmarctg 5,314

7,20

31

CUPRINS

TEMA PROIECTULUI .............................................................................................................. 2

I. MEMORIU DE PREZENTARE ............................................................................... 3

1.1. DESCRIEREA GENERAL A CRICULUI: CONSTRUCIE, FUNCIONARE, DESERVIRE .......................................................................................................................... 3

II. MEMORIU JUSTIFICATIV DE CALCUL .............................................................. 7

2.1. CALCULUL URUBULUI ......................................................................................... 8

2.1.1. ALEGEREA MATERIALULUI ........................................................................... 8

2.1.2. CALCULUL DE PREDIMENSIONARE .............................................................. 8

2.1.3. ALEGEREA FORMEI FILETULUI ..................................................................... 8

2.1.4. VERIFICAREA CONDIIEI DE AUTOFRNARE .......................................... 11

2.1.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE ................................................... 11

2.1.6. VERIFICAREA LA FLAMBAJ .......................................................................... 12

2.2. CALCULUL PIULIEI ROTITOARE ....................................................................... 13

2.2.1. ALEGEREA MATERIALULUI ......................................................................... 13

2.2.2. CALCULUL NUMRULUI DE SPIRE ............................................................. 14

2.2.3. VERIFICAREA SPIREI...................................................................................... 14

2.2.4. ALEGEREA DIMENSIUNILOR PIULIEI ....................................................... 15

2.2.5. VERIFICAREA LA SOLICITRI COMPUSE ................................................... 16

2.3. CALCULUL CORPULUI CRICULUI ....................................................................... 16

2.4. CALCULUL CUPEI .................................................................................................. 18

2.5. CALCULUL RANDAMENTULUI............................................................................ 19

2.6. PROIECTAREA SISTEMULUI DE ACTIONARE ................................................... 20

2.6.1. CALCULUL LUNGIMII MANIVELEI .............................................................. 20

2.6.2. CALCULUL PRELUNGITORULUI .................................................................. 21

2.6.3. CALCULUL ROII DE CLICHET ..................................................................... 21

2.7. CALCULUL CLICHETULUI .................................................................................... 23

2.8. CALCULUL MANIVELEI PROPRIU-ZISE ............................................................. 24

2.9. CALCULUL BOLULUI CLICHETULUI ................................................................ 26

2.10. CALCULUL ARCULUI CILINDRIC ELICOIDAL DE COMPRESIUNE ............. 27

BIBIOGRAFIE ........................................................ ERROR! BOOKMARK NOT DEFINED.

Cric Cu Piulita Rotitoare

Documents

Transcript of Cric Cu Piulita Rotitoare