7/21/2019 PMEF_Lab_02

1/10

Lab 02.

MODELAREA PARAMETRICA UNUI MODEL N PROGRAMELECU ELEMENTE FINITE

Odatanalizato structur(modelul cu elemente finite), se dispune de un volum foarte de mare deinformaii i rezultate, acestea fiind funcie de mrimea modelului, de tipul de analiz, de tipulelementelor finite folosite pentru modelare, de opiunile de calcul alese pentru calculul mrimilorderivate etc. Modul n care utilizatorul interpreteazi valorificaceste rezultate este esenial pentruvalidarea modelului de calcul, pentru luarea unor decizii ulterioare sau pur i simplu pentruprezentarea ct mai clar, sugestivi eficienta rezultatelor.

n acest capitol se evideniazunele aspecte eseniale pentru modul n care utilizatorul trebuie s"priveasc" rezultatele analizei i s foloseasc ct mai eficient facilitile oferite de programele cuelemente finite. Folosirea judicioas a acestor faciliti poate conduce la reducerea considerabil atimpului necesar examinrii rezultatelor. Este recunoscut faptul ctimpul necesar pentru studiul critical rezultatelor unui model trebuie s fie cel puin egal cu timpul necesar pentru preprocesareamodelului de calcul. Rezultatele obinute pot fi greite, din mai multe puncte de vedere, de aceea seimpune o amnunitanaliza lor i interpretarea tuturor rezultatelor care la prima vedere nu sunt nconcordancu ateptrile iniiale ale utilizatorului.

Pentru ca prezentarea sfie ct mai accesibil, se prezintcteva exemple foarte simple, care scot nevidenaspecte eseniale de prezentare a rezultatelor i mai puin de interpretare a lor. Deciziile finaleasupra corectitudinii rezultatelor revine de fiecare datutilizatorului i depind esenial de pregtirea luiteoreticdar i de experiena acumulatn timp.

Prezentarea rezultatelor n liste i tabele

Modelul din figura 9.1.a este discretizat cu patru elemente de tipul Q6, egale ca dimensiuni. tiindc modulul de elasticitate longitudinal este E = 5102 N/mm2, coeficientul contraciei transversale

= 0 (pentru a considera valabilteoria de bar), i grosimea t = 1 mm (stare plande tensiune), seface o analizstaticpentru care se prezinti se discutrezultatele complete pentru ntregul model.Ca uniti de msurfundamentale s-au folosit N i mm.

Figura 9.1

n figura 9.1.b se prezintnumerotarea nodurilor i a elementelor, precum i sistemul de referinglobal care are originea n nodul 1.

n urma analizei rezultnecunoscutele primare, adicdeplasrile nodale UX i UY, din care se potobine i deplasrile totale USUM precum i direciile lor date de cosinusurile directoare:

7/21/2019 PMEF_Lab_02

2/10

Componentele deplasrilorpe direciile axelor

Deplasriletotale

Orientarea vectoruluideplasrilor totaleNodul

UX [mm] UY [mm] USUM [mm] n raport cu X n raport cu Y1 0.0000 0.0000 0.000 0.00000 0.000002 0.0000 0.0000 0.000 0.00000 0.000003 -0.87486E-02 -0.17915E-01 0.1994E-01 -0.43882 -0.898584 0.87486E-02 -0.17913E-01 0.1994E-01 0.43885 -0.89856

5 -0.14998E-01 -0.65820E-01 0.6751E-01 -0.22216 -0.975016 0.14998E-01 -0.65826E-01 0.6751E-01 0.22214 -0.975017 -0.18747E-01 -0.13374 0.1350 -0.13882 -0.990328 0.18747E-01 -0.13372 0.1350 0.13884 -0.990319 -0.19997E-01 -0.21159 0.2125 -0.09409 -0.9955610 0.19997E-01 -0.21168 0.2126 0.09405 -0.99557

Odatcunoscute deplasrile, se determin reaciunile FX i FY pe direciile gradelor de libertatefixate, adicdin ncastrare i rezult:

Nodul FX [N] FY [N]1 166.6 10.312 -166.6 10.52

Din ecuaiile de echilibru ale fiecrui element finit rezultforele echivalente la nivelul elementelorfinite (fig. 9.2) i din relaia { } [ ]{ }ee uB= se determin tensiunile n punctele Gauss care seextrapoleazla noduri i se obine:

Fore echivalente Tensiuni n elementeElementul Nodurile

elementuluiFX[N]

FY[N]

SX ( x )[N/mm2]

SY ( y )

[N/mm2]

SXY ( xy )

[N/mm2]1 166.64 10.308 -87.486 0.0000 -2.08303 -124.98 -10.630 -87.486 0.32211E-01 -2.08304 124.98 -10.200 87.486 0.32211E-01 -2.0830

1

2 -166.64 10.522 87.486 0.0000 -2.08303 124.98 10.630 -62.490 0.32211E-01 -2.08305 -83.320 -9.6634 -62.490 -0.12885 -2.08306 83.320 -11.167 62.490 -0.12885 -2.0830

2

4 -124.98 10.200 62.490 0.32211E-01 -2.08305 83.320 9.6634 -37.494 -0.12885 -2.08307 -41.660 -13.207 -37.494 0.48317 -2.08308 41.660 -7.6234 37.494 0.48317 -2.0830

3

6 -83.320 11.167 37.494 -0.12885 -2.08307 41.660 13.207 -12.498 0.48317 -2.0830

9 0.0000 0.0000 -12.498 -1.8038 -2.083010 0.0000 -20.830 12.498 -1.8038 -2.08304

8 -41.660 7.6234 12.498 0.48317 -2.0830

Energia potenial acumulat n fiecare element se determin cu relaia { }[ ]{ }eeTee UKU2

1U = i

este:

7/21/2019 PMEF_Lab_02

3/10

Figura 9.2

Elementul Energia potenialelasticacumulat[Nmm]1 1.2800

2 0.655173 0.238674 0.030808

Total 2.20465

iar energia potenial total trebuie s fie egal cu lucrul mecanic al forelor exterioare adic

== 1010p UYFY2

1W 2.20465 Nmm.

Din tensiunile n nodurile elementelor (SX, SY, SXY) se calculeaz ca media lor aritmetictensiunile n nodurile modelului, tensiunile principale n noduri (S1, S2, S3) i tensiunile echivalente,conform teoriei a III de rezisten(SINT) sau conform teoriei a V de rezisten(SEQV) i rezult:

Tensiunile [N/mm2]Nod SX SY SXY S1 S2 S3 SINT SEQV

1 -87.486 0.0000 -2.0830 0.04956 0.0000 -87.536 87.585 87.5602 87.486 0.0000 -2.0830 87.536 0.0000 -0.04956 87.585 87.5603 -74.988 0.03221 -2.0830 0.09000 0.0000 -75.046 75.136 75.0914 74.988 0.03221 -2.0830 75.046 0.0000 -0.02563 75.071 75.0595 -49.992 -0.12885 -2.0830 0.0000 -0.04198 -50.079 50.079 50.0586 49.992 -0.12885 -2.0830 50.078 0.0000 -0.21526 50.294 50.1867 -24.996 0.48317 -2.0830 0.65234 0.0000 -25.165 25.818 25.4988 24.996 0.48317 -2.0830 25.172 0.30743 0.0000 25.172 25.0199 -12.498 -1.8038 -2.0830 0.0000 -1.4124 -12.889 12.889 12.244

10 12.498 -1.8038 -2.0830 12.795 0.0000 -2.1010 14.896 13.965

Din prezentarea listingurilor de mai sus se observ c este destul de anevoios s se examinezerezultatele numerice obinute pentru fiecare nod i/sau element. Pentru modele industriale aceasta ar

nsemna zile ntregi de munc(la nceputul MEF, nedispunndu-se de monitor, aceasta era calea deexaminare a rezultatelor). n momentul de fa, examinarea rezultatelor sub formde listinguri se facedoar pentru preluarea lor dintr-o anumitzon(limitat), de interes, n rest, se preferprezentrile nforme grafice.

De obicei figurile elaborate sunt colorate. Pentru cazurile n care nu sunt accesibile periferice color,se folosesc diverse tipuri de hauri (sau nuane de gri) n locul culorilor.

7/21/2019 PMEF_Lab_02

4/10

Prezentarea grafic a valorilor tensiunilor faciliteaz foarte mult examinarea acestora. Astfel, nfigura 9.3 se prezint tensiunile SX n varianta de reprezentare pe elemente (fig 9.3.a) i mediate lanoduri (fig. 9.3.b), att cu hauri ct i color.

Figura 9.3

Rezultatele prezentate grafic, sunt nsoite de legende sau informaii suplimentare. Pentru a "citi"figura 9.3, spre exemplu, utilizatorul trebuie stie c fiecare tip de haurare (culoare), reprezint oplajde valori a mrimii reprezentate, datn legendi cvalorile extreme se gsesc fie la primul, fiela ultimul tip de haur(culoare) din legend.

Analiza erorilor de discretizare, relaiile (13.28) i (13.29), conduc la urmtoarele valori ale

tensiunilor extreme, estimate n noduri:

Valori maxime Valori minimeTensiunea SX SY SXY SX SY SXY

Nodul 2 8 5 1 9 6Valoarea [N/mm2] 99.984 12.981 10.415 -99.984 -14.302 -14.581

Variaia maxim a erorii energiei poteniale n element ie , obinut cu relaia (13.24) i valoareamaximabsoluta variaiei tensiunii i obinutcu relaia (13.23), pentru cele patru elemente sunt:

Elementulie (SEER) [N mm] i (SDSG) [N/mm

2]

1 0.78100E-01 12.4982 0.78100E-01 12.4983 0.78100E-01 12.4984 0.78100E-01 12.498

Uneori intereseaz valorile tensiunilor principale S1, S2, S3, precum i orientarea acestora (nspecial pentru structurile anizotrope, ortotrope sau care trebuie armate), sau deforma iile specificeEPS, (n special pentru calculul i dimensionarea captoarelor care folosesc mrci tensometrice).Programele cu elemente finite calculeaz, de obicei, aceste mrimi i utilizatorul poate s leexamineze.

Pentru definirea complet a tensiunilor principale (i a deformaiilor specifice principale) trebuieprecizate i orientrile lor, adiccosinusurile directoare. Tensiunile principale n noduri, se pot ob inepe douci, adicse determinvectorul tensiunilor la noduri i apoi se calculeaztensiunile principalesau se calculeaztensiunile principale n nodurile fiecrui element i apoi se face media valorilor nnoduri. Pentru primele patru noduri aceste sunt:

7/21/2019 PMEF_Lab_02

5/10

Tensiuni principale Deformaii specifice principaleOrientarea n raport cu

direciaOrientarea n raport cu

direciaNodulS

sauEPS

Valoare[N/mm2]

X Y Z

Valoare[m/m]

X Y Z

S1/EPS1 0.0495 -0.0237 0.9997 0.0000 0.2478 -0.0237 0.9997 0.0000S2/EPS2 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.00001S3/EPS3 -87.536 0.9992 0.0237 0.0000 -437.68 0.9997 0.0237 0.0000S1/EPS1 87.536 0.9997 -0.0237 0.0000 437.68 0.9997 -0.0237 0.0000S2/EPS2 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.00002S3/EPS3 -0.0495 0.0237 0.9997 0.0000 -0.2478 0.0237 0.9997 0.0000S1/EPS1 0.0900 -0.0277 0.9996 0.0000 0.4500 -0.0277 0.9996 0.0000S2/EPS2 0.0000 0.00000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 1.00003S3/EPS3 -75.046 0.99962 0.0277 0.0000 -375.23 0.9996 0.0277 0.0000S1/EPS1 75.046 0.99961 -0.0277 0.0000 375.23 0.9996 -0.0277 0.0000S2/EPS2 0.0000 0.00000 0.00000 1.00000 0.0000 0.0000 0.0000 1.00004S3/EPS3 -0.0256 0.02776 0.99961 0.00000 -0.1281 0.0277 0.9996 0.0000

Dacintereseazvalori n alte puncte dect nodurile, acestea se pot calcula prin interpolare. Dac,

spre exemplu, se dorete obinerea valorilor deplasrilor UY i ale tensiunilor SX n anumite puncte,situate pe linia care unete nodul 2 cu nodul 10 (fig. 9.1.b), prin interpolare liniarse obin valorile:

Distana curentmsuratde la nodul 2 ctre nodul 10: X [mm] UY [mm] SX [N/mm2]0.0000 0.0000 87.4868.0000 -0.71655E-02 82.48716.000 -0.14331E-01 77.48824.000 -0.27496E-01 69.98932.000 -0.46659E-01 59.99040.000 -0.65823E-01 49.99248.000 -0.92985E-01 39.99456.000 -0.12015 29.995

64.000 -0.14931 22.49672.000 -0.18047 17.49780.000 -0.21163 12.498

n concluzie, volumul rezultatelor pentru o problemeste relativ mare n comparaie cu datele deintrare, examinarea acestora ca liste i tabele este greoaie i ineficient, de aceea este preferabil sserecurgla modaliti grafice de prezentare a rezultatelor. Pentru aceasta nstrebuie sse stpneascbine modul n care aceste reprezentri prelucreazgrafice, "trateaz" (sau expune) rezultatele stocate

n baza de date, care practic poate fi privitca o niruire de liste. Unii utilizatori, fascinai de graficaimpecabilde prezentare a rezultatelor, pierd din vedere anumite aspecte eseniale ale acesteia. Adicreprezentrile grafice presupun o serie de operaii suplimentare (medieri de tensiuni, determinri deextreme, prezentarea pariala rezultatelor) care pot afecta rezultatele mai mult sau mai pu in, uneorichiar nepermis de mult. Nu trebuie pierdut din vedere faptul c reprezentrile grafice se bazeaz pelistele de rezultate, iar uneori prelucrarea lor poate da "rateuri". Este recomandabil, aadar, snu serenune complet la examinarea rezultatelor n format list.

Moduri grafice de postprocesare

O lamel, de dimensiuni =80 mm; b = 24 mm i h = 10 mm (fig. 9.4.a) ncastratla un capt, estesolicitatcu o presiune uniformp = 0.5208 N/mm2. Se considerE = 2.105N/mm2, = 0 i se cere oanalizstatic.

7/21/2019 PMEF_Lab_02

6/10

Lamela se poate modela cu elemente de volum n spaiu (fig. 9.4.a) sau n plan (fig. 9.4.b), cuelemente de plac(fig. 9.4.c) sau ca o bar(fig 9.4.d). Posibilitile grafice de prezentare a rezultatelor,

n general, nu depind esenial de modelul de calcul, dar exist unele particulariti. Spre exemplu,pentru plci i nveliuri, de obicei, se figureazplanul median ("Middle") iar rezultatele prezentate nacest plan pot fi pe una din fee ("Top" sau "Bottom"), sau chiar din panul median. Pentru bare, care seconsider linii, reprezentarea este mai greoaie dac programul nu permite desenarea formei reale aseciunii.

a. b.

c. d.Figura 9.4

Forma deformata modelului.Dupobinerea unei soluii pentru o aplicaie, de obicei, utilizatorulexamineaz modul n care modelul de calcul rspunde la diverse ncrcri. Uneori modul de

deformaie al structurii este evident i examinarea acestuia duce la creterea nivelului de ncredere nrezultatele obinute.

a. b.

c. d.Figura 9.5

7/21/2019 PMEF_Lab_02

7/10

n figura 9.5 se prezintformele deformate ale celor patru modele considerate (fig. 9.4) i valoarea

deplasrii maxime totale DMX [mm]. Se precizeazcprogramele scaleazautomat, sau la interveniautilizatorului, scara de reprezentare a deplasrilor (100 pentru aceastaplicaie), astfel nct acestea sfie uor vizibile. Schimbarea unghiului de vedere, sau rotirea modelului, mrirea sau micorarea lui,sunt operaii care faciliteazexaminarea mrimilor reprezentate grafic.

Reprezentarea mrimilor n distribuie de culori, hauri, nuane de gri sau izovalori.Practic toatemrimile fizic continue, deplasri, tensiuni, deformaii specifice, temperaturi, viteze etc pot fireprezentate n acest fel.n figura 9.6 se prezintvariaia tensiunilor SX pentru modelele cu elementehexaedrice (fig. 9.6.a), cu elemente patrulatere plane (fig. 9.6.b), i modelul cu elemente de placplan(fig. 9.6.c). n figura 9.6.d este reprezentat distribuia tensiunilor ca izovalori din vecintatea

ncastrrii, pentru modelul cu elemente patrulatere plane (vezi i fig. 9.6.b).

a. b.

c. d.Figura 9.6

Reprezentarea diagramelor pentru elementele finite de tip linie. Diagramele de eforturi, cu care seopereazn special la rezistena materialelor, pot fi reprezentate i cu postprocesoarele programelor cuelemente finite. Spre exemplu, diagramele de momente ncovoietoare i fore tietoare pentru modeluldin figura 9.4.d, sunt reprezentate n figura 9.7. Se menioneazc funcie de tipul elementului finit,aceste mrimi pot fi constante sau variabile n cadrul elementului finit i de obicei, aceste mrimi seprezintn sistemul de coordonate local, al elementului.

Figura 9.7

Reprezentarea clasica graficelor de funcii.De foarte multe ori se dorete reprezentarea anumitormrimi, fizic continue, sub forma unor grafice de funcii pe anumite linii (reprezentri 2D), sausuprafee (reprezentri 3D). De exemplu, n figura 9.8 este reprezentatvariaia tensiunii SX n lungul

7/21/2019 PMEF_Lab_02

8/10

fibrei superioare, pentru modelul din figura 9.4.b. Aceste reprezentri se pot face chiar n modelul decalcul pe linia definit(fig. 9.8.a), sau ntr-un grafic pur i simplu (fig. 9.8.b).

a. b.Figura 9.8

Reprezentarea cu sgei. Anumite mrimi vectoriale (care au mrime, direcie i sens), cum ar fideplasrile totale notate, USUM, sau simplu U, reaciunile din noduri, uneori i gradele de libertatemaster etc se pot reprezenta la scar prin sgei. Pentru exemplificare, se prezint n figura 9.9deplasrile obinute pentru modelele de calcul din figura 9.4.b i d. Se observcpentru fiecare nod setraseazo sgeat.

a. b.Figura 9.9

Mrimile tensoriale n coordonate principale, cum ar fi tensiunile S, se pot reprezenta convenional,la scar, n centrul fiecrui element finit. Tensiunile principale S1 > S2 > S3 (sau PRIN1, PRIN2,PRIN3), perpendiculare ntre ele, (unele pot fi zero), se reprezintpe direciile reale, cele pozitive cusgei "nchise" ( >< ), iar cele negative cu sgei "deschise" ( ). n figura 9.10 se vedereprezentarea tensiunilor principale pentru elementele modelului din figura 9.4.b, n zona ncastrrii.

Figura 9.10 Figura 9.11

7/21/2019 PMEF_Lab_02

9/10

Reprezentarea cu valori numerice pe model. Anumite mrimi sunt legate de fiecare element saunod. Uneori reprezentrile distribuiilor prin cod de culori nu sunt suficient de precise, deoarece s-arputea s intereseze precis numai valori dintr-un numr limitat de elemente sau noduri. De exemplu,reprezentarea energiei elastice acumulate n elemente (SENE), pentru modelul din figura 9.4.b, ndistribuii de culori din figura 9.11 prezinto zonfoarte mare (zona albastr) ntr-o singurband, iarrestul (mai mult de jumtate), n urmtoarele opt benzi. Pentru a obine valori precise, se pot alege unnumr de elemente, sau noduri dupcaz i n acestea se scriu automat valorile mrimilor dorite ca n

figura 9.12, pentru energia elasticacumulatn elemente, sau a tensiunilor nodale SX, pentru acelaimodel, n figura 9.13.

Figura 9.12 Figura 9.13

Animaia. Variaia configuraiei modelului sub sarcin sau n timp (deformate, moduri proprii devibraie, tensiuni, temperaturi etc), se pot reprezenta animat. Aceasta permite uneori identificarea unorgreeli, n special la impunerea condiiilor la limiti a aplicrii sarcinilor, sau o mai buninterpretarea anumitor rezultate.

Faciliti suplimentare n prezentarea listelor i reprezentarea grafic

Prezentarea parial a rezultatelor. Pentru modele de dimensiuni foarte mari i/sau cu oconfiguraie complex, prezentarea i examinarea rezultatelor se simplificdacla un moment dat sereprezint doar un subansamblu din structur. Aceasta se realizeaz prin selectarea nodurilor ielementelor de interes, care devin active i toate reprezentrile se refernumai la acestea.

Uneori este mai comod sse prezinte rezultatele n alt sistem de referindect cel global, cel puinlocal, n jurul unor guri, concentratori etc. Acest lucru se realizeazrelativ uor, deoarece matricea detransformare a unei mrimi oarecare de la un sistem de referin la altul, nu conine dect parametrii

directori ai sistemelor de referin i acetia se calculeaz automat dac se definesc sistemele dereferinlocale.Posibiliti sporite de grafic. Pentru anumite elemente de bar i plac se pot face reprezentri

"reale" ale elementelor i respectiv ale mrimilor "legate" de ele. Aceast facilitate, combinateventual cu selecia, este foarte util n practic. Elementele de tip shell compozit stratificat se potselecta pe straturi i astfel se pot reprezenta cu uurintensiunile sau deformaiile. Pentru modelele cusimetrie axial, reflexiv, ciclicsau axial simetrice cu ncrcri nesimetrice este posibil ca rezultatelesfie "expandate" pentru ntreaga structur.

Rezultatele se pot prezenta simultan n mai multe ferestre, fiecare ntr-o alt vedere. Pentruprezentarea ct mai precisi atractiv a rezultatelor n formgrafic, acestea se pot completa cu oserie de comentarii sau detalii dirijate cu uurinde utilizator.

Calcul la ndemna utilizatorului. Calculul unor mrimi derivate suplimentare, cum ar fi viteze,

acceleraii, interpolri pentru submodelare, calcule de oboseal, coeficieni de sigurani altele suntposibile, ntruct postprocesoarele sunt nzestrate cu proceduri adecvate calculului matriceal ivectorial. Se pot determina extreme, se pot face adunri, nmuliri, integrri, derivri etc cu rezultateledisponibile. Foarte des se utilizeazcombinaii ale cazurilor de ncrcare, pentru calculul liniar elastic.

Principalele "capcane" ale utilizrii reprezentrilor grafice

Reprezentarea graficrapida rezultatelor permite utilizatorilor s"epuizeze" faza de postprocesarea rezultatelor ntr-un timp foarte redus i sneglijeze o serie de aspecte ale opiunilor de reprezentare

7/21/2019 PMEF_Lab_02

10/10

precum i a rezultatelor. Rezultatele unei aplicaii trebuie "nelese" de cel care a conceput i analizatmodelul de calcul.

Medierea tensiunilor n noduri.De obicei, prin medierea tensiunilor n noduri, dacmodelul estesolid (elemente de volum sau elemente plane) erorile de discontinuitate a tensiunilor se atenueaz iprobabil sunt mai apropiate de valorile reale. Acelai lucru se poate spune i pentru elementele de

nveli (SHELL) dacacestea reprezint un nveli continuu, fr mbinri sau discontinuiti. Dacnsexistlinii (sau curbe) n care se intersecteazmai mult de douelemente finite (jonciuni), sau

elementele finite fac un unghi mult diferit de 180 (muchii), medierea tensiunilor n aceste noduri estenerecomandatdeoarece valorile acestora se pot subevalua. Acelai lucru este valabil i la mbinriledintre bare, care nu pot modela corect construcia fizica nodului cu elemente de tip linie.

n mod firesc nu este corectmedierea tensiunilor la noduri n zone de trecere de la o grosime la altasau de la un material la altul, unde aceste salturi de tensiune previzibile sunt fire ti. Pentru mediereatensiunilor n noduri trebuie ca toate tensiunile care se mediaz s fie raportate la acelai sistem dereferin. Dacrezultatele pentru elemente sunt raportate la sistemul de referinlocal, atunci mediereatensiunilor nu este corect, dect, eventual, pentru tensiunile principale sau echivalente, care suntinvariabile la schimbarea sistemului de referin.

Pentru a folosi medierea tensiunilor eficient, aceasta se combin cu selectarea acelor elementepentru care se poate face medierea. De exemplu, pentru modelele n care exist jonciuni, serecomandca elementele care aparin acestora sfie deselectate. Un rol important n succesul acestui

"truc" l are i dimensiunea elementelor din zona respectiv, care trebuie stabiliteficient ncdin fazade pregtire a discretizrii.

Corecia "automat" a unor tensiuni, care nu sunt corect estimate din cauza limitrilor introduse deteoria elementelor finite, poate fi greit, dac opiunile postprocesorului nu sunt "setate"corespunztor. Este cazul tensiunilor normale la o suprafancrcatcu presiune, de exemplu, pentrucare de obicei, din calcul nu rezult c tensiunea normal la suprafa este egal cu presiunea.Tensiunile n noduri se obin, de obicei, din "expandarea" tensiunilor calculate n punctele Gauss, sauprin simpla copiere a acestora. Ce-a de-a doua variant este corect dac variaiile de tensiune dinpunctele Gauss ale elementului sunt nesemnificative (discretizare foarte fin).

Schimbarea programului de calcul.Stpnirea conceptelor de bazi adaptarea cu uurina unorutilizatori (sau cererea expresa beneficiarului) face ca acetia sschimbe relativ des programul cuelemente finite utilizat i deci postprocesorul cu care de obicei aceste programe sunt nzestrate. Acestlucru poate creea uneori erori grave n examinarea rezultatelor, deoarece anumite opiuni considerateimplicite ntr-un program pot fi total diferite n alt program. La aceste observaii se mai adaug"filosofia" de concepere a postprocesoarelor (i a programelor n general) care este dependent defirma productoare. Aadar, se recomand ca un utilizator s foloseasc un singur program cuelemente finite, iar daceste nevoit sfoloseascun altul, este bine sfacmai nti nite teste sau sfoloseasc programe translator, care s importe datele sau rezultatele din programul "mai puinstpnit" n programul curent utilizat.

Bibliografie

1. Sorohan t. - "Metoda elementelor finite n ingineria mecanic. Programe i aplicaii",

Universitatea POLITEHNICA Bucureti, 1996.