7/21/2019 New Microsoft Word Document

http://slidepdf.com/reader/full/new-microsoft-word-document-56d9769939827 1/3

5 Regimurile de prelucrare

Operatia 10. Debitare

Adaosul de prelucrare Ap = 2mm.

Adancimea de aschiere ap=Ap=2mm (latimea panglicii fierastrau) .

Durabilitatea economica a sculei 300min .

Viteza de avans a sculei Vs= 45mm/min.

Viteza de aschiere V = 40m/min.

Operatia 20 . Strunjire degrosare-gaurire-largire

Faza 1 .Strunjire frontal de degrosare la 748

Adaosul de prelucrare Ap = 3mm

Adancimea de aschiere t=Ap=3mm (intregul adaos de prelucrare este indepartat dintr-o singura trecere

a sculei aschietoare).

Durabilitatea economica a sculei Tec = 90min (tab.10.3[1])

Uzura admisibila a sculei aschietoare h = 0.4…0.6 mm (tab.9.8[1]) 

Avansul sculei s = 0.3…0.5mm/rot (tab.9.8[1]) 

Din caracteristicile masinii unelte se alege avansul real (transversal) sr=0.384mm/rot

Viteza de aschiere se calculeaza cu formula :

v= 

∗∗()

∗∗…∗

 m/min ; unde :

Cv=294 (tab.10.3[5])

m= exponentul durabilitatii ; m=0.125 (tab.10.29[5])

7/21/2019 New Microsoft Word Document

http://slidepdf.com/reader/full/new-microsoft-word-document-56d9769939827 2/3

HB = duritatea materialului piesei ; HB = 150

Xv,Yv = exponentii adancimii de aschiere si ai avansului ; Xv= 0.18 , Yv=0.35 (tab.10.30[5])

n= exponentul duritatii materialului de prelucrat ; m=1.75 (pentru otel carbon cu HB>130 )

K1= coeficient functie de sectiunea transversal a cutitului ; k1= (q/20*30) ζ unde :

Q=aria sectiunii transversal a cutitului q=20*20=400mm2 

ξ= coeficient functie de materialul prelucrat ξ = 0.08 ; K1=(400/600)0.08 = 0.96

K2= coeficient functie de unghiul de atac principal ; (χ=45) ; K2= (45/ χ)ρ

; unde:

Ρ-exponent functie de materialul prelucrat ; ρ=0.3(pentru otel prelucrat cu carbura metalica)

K2= (45/45)0.3

 = 1

K3= coeficient functie de unghiul de atac secundar ; (χ 1=45) ; K3= (a/ χ 1) 0.09 ; unde:

a=15 (pentru scule cu placute dure)

K3= (15/45)0.09 = 1

K4=coeficient fh ctje de raza de racordare a varfului cutitului (r=0.8mm)

K4= (r/2) μ ; unde μ –exponent functie de tipul prelucrarii si a materialului prelucrat

μ = 0.1 pentru prelucrarea de degrosare ; K4 = (0.8/2)0.1

 = 0.91

K5=coeficient functie de partea aschietoare a sculei ; K5=0.7 (tab.10.31[5])

K6=coeficient functie de materialul prelucrat ; K6=1.0 (tab.10.32[5])

K7=coeficient functie de modul de obtinere a semifabricatului ; K7= o.9 (pentru materiale recoapte )

K8=coeficient functie de starea stratului superficial al semifabricatului ; K8 = 1.0(pentru otel fara tunder)

K9=coefficient functie de forma suprafetei de degajare a cutitului ; K9=1.15(pentru fata de degajare cu

fateta)

K10=coefficient functie de schema de schiere ; K10=0.9 (tab.10.34[5])

v=  24

.∗3.∗.34.()

. ∗ 0.96 ∗ 1 ∗ 1 ∗ 0.91 ∗ 0.7 ∗ 1 ∗ 0.9 ∗ 1 ∗ 1.15 ∗ 0.9 = 181.1/ 

Turatia calculata a piesei va fi :

7/21/2019 New Microsoft Word Document

http://slidepdf.com/reader/full/new-microsoft-word-document-56d9769939827 3/3

n=∗

∗  [rot/min] ; D = [65;0] ; n = [886.8 ; ∞) 

Din caracteristicile masnii unelte se alege turatia reala nr = 1000 rot/min

Viteza reala de aschiere va fi Vr=∗∗  ; Vr= [204.2;0] m/min

Verificarea puterii :

Componenta principala (tangentiala ) a fortei de aschiere Pz=130 daN (tab.9.25[1])

Puterea reala consumata va fi :

NR=∗∗η  [kw] ; unde η – randamentul mecanic ; η = 0.8 

NR=3∗24.2∗.   = 5.5kw < NME = 7.5

Prelucrarea la aceasta faza se poate executa pe masina unealta aleasa cu parametrii reali airegimului de aschiere stabilit anterior.

Faza 2. Gaurire Ø24 [1]

Ap=ap=12mm

Tec= 22min (tab 9.113[1])

Din tabelul 9.29 se aleg :

-s = 0.18mm/rot aproximativ egal cu sr (avans realizat manual cu burghiul fixat in pinola papusii mobile a

masinii unealta )

-turatia piesei n = 185 rot/min ; nr = 180rot/min

Vr=∗∗  =

∗24∗  = 13.6m/min

Faza 3. Largire Ø39₀⁺0.5 [1]

Ap=ap=7.75mm

Tec= 40min (tab 9.113 [1] )

S= 0.27mm/rot =sr  (tabelul 9.29[1])

n =118 rot/min ; nr = 125 rot/min ; Vr=∗∗  =

∗3∗2  = 15.3m/min (tabelul 9.29 [1])