Licenta Ventilari
-
Upload
paul-merai -
Category
Documents
-
view
231 -
download
1
Transcript of Licenta Ventilari
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
1/56
PARAMETRII AERULUI EXTERIOR SI INTERIOR
Situatia de aerului exterior vara
TEMPERATURA AERULUI EXTERIOR
te=tem+cAz
Alegem gradul de asigurare 95%.
Rezulta conform STAS temperatura medie zilnica 26.5 C. Analog, umiditatea aerului exterior xcl=11,8si
amplitudinea oscilatiei zilnice a temperaturii exterioare Az =7.
Valorile produsului cAz pentru orasul Bucuresti:
ora 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
c*Az -4.9 -5.6 -6.3 -6.8 -7 -6.6 -5.2 -2.1 0.7 2.2 4.8 5.8
te 21.6 20.9 20.2 19.7 19.5 19.9 21.3 24.4 27.2 28.7 31.3 32.3
ora 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
c*Az 6.4 6.8 7 6.8 6.1 4.9 3 0.6 -1.2 -2.5 -3.4 -4.1
te 32.9 33.3 33.5 33.3 32.6 31.4 29.5 27.1 25.3 24 23.1 22.4
Relat ia de ca lcu l pent ru temperatura ex teri oara de ca lcu l es te:
tev=tem+Az
tev=26.5+7=33.5 C
I = ID+Id
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
2/56
Intensitatea radiatiei solare
ora 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18
Id 53 80 103 123 136 146 147 146 13612
3103 80 53
E
ID 383 568 575 498 338 144 0 0 0 0 0 0 0
I405,3
6
602,5
6632
581,
2447
278,
5147 146 136
12
3103 80 53
V
ID 0 0 0 0 0 0 0 144 33849
8575 568 383
I 53 80 103 123 136 146 147278,
5447
58
1632 603 405
N
ID 53 3 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 53
I101,7
682,76 103 123 136 146 147 146 136
12
3103
82,
8102
S
ID 0 0 41 159 316 354 394 354 31615
941 0 0
I 53 80140,
7
269,
3
426,
7
471,
7
509,
5
471,
7
426,
7
26
9
140,
780 53
supraf.
89 241 381 532 647 711 734 711 64753
2381 241 89Orizontal
a
Continutul de umiditate al aerului exterior:
Se alege din tabelul 3.1 xcl=11.8 conform orasului Bucuresti.
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
3/56
En talpia aerului umed:
he=cpatev+(cpvt+r0)x
unde cpa=1 kJ/kg C
cpv=1,86 kJ/kg C
r0=2500 kJ/kg
he=tev+(1,86tev+2500)x
he=33.5+(1,8633.5+2500)11.810-3
he=63,735 kJ/kg
Umiditatea relativa e.
Se determina conform diagramei h-x a aerului umed in functie de ceilalti 3 parametrii=> e=35
Situatia aerului exterior iarna
Temperatura de iarna
Se alege din STAS 1907. Bucuresti se afla in zona climatica II => tei=-15C
Continutul de umiditate
Se alege analog, Bucuresti se afla in zona eoliana II.
xei=0.8 g/kg
En talpia aerului umed
hei=tei+(1,86tei+2500)x
hei=-15+(1,86(-15)+2500)0.810-3
hei=-13,02 kj/kg
Umiditatea relativa ei
Se determina conform diagramei h-x a aerului umed. ei=65
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
4/56
Situatia aerului interior vara
Temperatura interioara vara:
tiv=10+0,5tev
tiv=10+0,533.5
tiv=26.25C => tiv=26 C
Continutul de umiditate
Se alege valoarea umiditatii relative iv=50%.
Se determina conform diagramei h-x a aerului umed:
xiv=11 g/kg
En talpia aerului umed
hiv=tiv+(1,86tiv+2500)x
hiv=26+(1,8627+2500)1110-3
hiv=54.05 kJ/kg
Situatia aerului interior iarna
Temperatura interioara iarna
Se alege din STAS 1907 conform localitatii tii=20C
Aleg em valuarea umidi ta tii relat ive ega la cu si tua tia de vara
ii= iv=50%
Continutul de umiditate
Se determina conform diagramei h-x a aerului umed
xi=7.5 g/kg
En talpia aerului umed
hii=tii+(1,86tii+2500)x
hii=20+(1,8620+2500)7,510-3
hii=39,03 kj/kg
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
5/56
SARCINA TERMIC A NCPERILOR
VENTILATE SAU CLIMATIZATE
SARCINA TERMIC DE VAR (DE RCIRE)
Sarcina termic de var Qvse determin cu relaia: Qv=Qap+Qdeg , unde :Qapreprezint suma aporturilor de cldur calculate
Qdegreprezint suma degajrilor de cldur de la sursele interioare
Qap=QPE+QFE+QIV, unde:
QPEreprezint aporturile de cldur prin elementele ineriale sau perei
QFEreprezint aporturile de cldur prin elementele neineriale sau ferestre
QIVreprezint aporturile de cldur de la incperile vecine
SARCINA TERMICA DE VARA PENTRU ETAJ
Parametri exteriori Parametri interiori
Vara Iarna Vara Iarna
t[C] 33.5 -15 26 20
x[g/kg] 11,8 0,8 11 7,5
h[kj/kg] 63.735 -13,02 54.05 39.03
[%] 35 65 50 50
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
6/56
A. Aporturile de cldur prin elemente ineriale sau pereiFluxul de cldur transmis ntre exterior i interior prin elementele de construcie opace ale anvelop ei
cldirii depinde de: structura i orientarea elementelor, de solicitrile exterioare (temperatur, radiaie solar,vnt) i de solicitrile interioare (temperatur,cureni de aer, radiaie)
n funcie de ineria termic a elementului, fluxul de cldureste amortizat i defazat. Acest fenomen
se datoreaz acumulrii i descrcrii cldurii n perete, n funcie de capacitatea lui de stocare.
- se determin cu relaiaQPE=S*q [W] , unde:
Sreprezint suprafaa peretelui
qreprezint fluxul termic unitar ptruns prin perete
Pentru structura peretelui interior alegem peretele multistrat tip 1 cu urmtoarele
caracteristici:
Perei monostrat tip 1 structur si caracteristici
Tipul materialuluid
(m)
(W/mC)
c
(J/kgC)
(kg/m3)
R
(m2K/W)
Tip
1
Crmid(argil ars)
0.375 0.8 870 1800 0.64
Structura si caracteristicile peretelui exterior monostrat tip 8 din tema de proiectare se aleg dinndrumtor, tabelul 5.1:
Tipul materialului d (m) (W/mC) c (J/kgC) (kg/m3) R (m2K/W)
Tip 8
Int. tencuial ipsos 0.02 0.37 840 1000
2,49
Zidrie B.C.A. 0.30 0.27 840 700
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
7/56
Polistiren tip 1 0.30 0.27 840 700
Tip 8Ext. tencuial
ciment0.30 0.27 840 700
n funcie de diferena de temperatur t=tev-tiv= 8oC, tipul de perete si tipul de teras
din tema de proiectare alegem valorile fluxului de cldur din tabelul 5.38 respectiv tabelul
5.7 din ndrumtor pentru fiecare orientare a pereilor exteriori.
PARTEA DE SUS
Alegem nlimea pereilor de 3.2 m i calculm suprafaa pereilor exteriori pentru
fiecare orientare n parte, astfel pentru orientarea Nord:
- pentru perete exterior: S=73.728 m2- pentru teras: S=116.82 m2
QPE=S*q
Aporturile de cldur prin perei exteriori:
Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
qPEN 1.17 1.49 1.85 2.23 2.58 2.87 3.14 3.4 3.52 3.49
QPEN 86.26 109.85 136.40 164.41 190.22 211.60 231.51 250.68 259.52 257.31
Aporturile de cldur prin teras: tab. 5.57
Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
qteras 5.46 5.73 6.03 6.35 6.66 6.93 7.14 7.27 7.31 7.28
Qteras 637.80 669.34 704.38 741.76 777.97 809.51 834.04 849.23 853.90 850.40
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
8/56
A.Aporturile de cldur prin elemente neineriale sau ferestreAporturile de cldur care ptrund prin elementele de construcie vitrate(ferestre,
luminatoare, perei cortin) se datoreaz intensitii radiaiei solare i diferenei detemperatur dintre aerul interior i exterior.I = I+ I+ I
Fluxul termic, atunci cnd ntlnete o fereastr se descompune n trei:
Iflux reflectat
Iflux absorbit
Iflux transmis
-se determin cu relaia:
QFE=Qi+QT [W]
unde:
Qi reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat intensitii
radiaiei solare
QT - reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat diferenei de
temperatur
Qi=ct*f*m(Si*cp*+S*
) [W]
unde: ctcoeficient in funcie de tipul tmplriei;
pentru ferestre cu ram din PVC se consider ct=1
cp reprezint coeficientul pentru puritatea atmosferei; din tabelul 6.1 din
ndrumtor,
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
9/56
n funcie de climatul localitii din tema de proiectare i de altitudine, alegem
cpE= 0.9
ffactor solar depinznd de calitatea geamului si a ecranrii ferestrelor;
alegem f=0.22 pentru termopan cu geam absorbant cu grosimea de 6 mm,
echipate cu elemente de umbrire interioar (jaluzele verticale de culoare deschis)
m coeficient de acumulare termic ce depinde de tipul elementului, de
modul de ecranare al ferestrei, de orientare si de ora de calcul
m=f(Smed)
unde: Smed reprezint coeficientul mediu de asimilare termic; se recomand ca
valorile coeficientului mediu de asimilare termic s fie cuprins intre4,5 10,5 W/m2K
In funcie de coeficientul mediu de asimilare termic Smed, de orientarea ferestrei i
de orele de calcul alegem valorile coeficientului de acumulare termic m din tabelul 6.8 din
ndrumtor.
Si suprafaa insorit a ferestrei de lime B i nlime H; se determin cu
relaia
Si=(H-hu)(B-bu) [m2]
unde: bureprezint ltimea benzii umbrite
hureprezint lungimea benzii umbrite
bu=cu1*s1 , hu=cu2*s2
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
10/56
s1, s2 sunt retragerile ferestrei fa de elementele de umbrire; se consider s1=
s2=0,02 m
cu1, cu2sunt coeficieni de umbrire determinai in funcie de unghiul de azimut solar i
unghiul de nlime solar; coeficienii respectivi sunt indicate n tabelul 6.9
S - suprafaa ferestrei (m2), determinat prin relaia
S=B*H [m2]
Avem H= 1.38 m
B= 1.85 m
IDmax, Idmaxvalorile maxime ale radiaiei directe, respective ale radiaiei difuze
Fluxul de caldur ptruns prin fereastr datorat diferentei de temperatur se determin cu
relaia:
QT=S*Uf*(te-ti) [W]
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
11/56
unde: Uf coeficientul global de transfer de cldur al ferestrei (W/m2K)
indicat in tabelul 6.10 din ndrumtor
Alegem din tabelul 6.10 Uf=3 (coeficient de emisie e=0,89; spatiul dintre foile de
geam este umplut cu aer).
Ssuprafaa total a unei ferestre S=2.553 m2
te temperatura aerului exterior la ora de calcul (oC)
ti temperatura aerului interior (oC); ti=26
oC
Alegem din valorile intensittilor radiaiei solare directe IDi difuze Id, valorile maxime
pentru orientarea Nord a ferestrelor, astfel:
IDmax=53
Idmax=147
In tabelul de mai jos sunt prezentate calculele pentru determinarea aportului de
caldura prin cele 8 ferestre aflate pe orientarea Nord: SFE=2.553 m2; cp = 0.9 ; ct=1 ; f=0.22;
IDmax=53 ; Idmax=147
11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
m 0.790 0.830 0.830 0.810 0.760 0.690 0.700 0.760 0.610 0.280
ct*f*m 0.174 0.183 0.183 0.178 0.167 0.152 0.154 0.167 0.134 0.062
cu1 - - - - - - 14.300 4.010 - -
cu2 - - - - - - 6.760 1.040 - -
bu - - - - - - 0.286 0.080 - -
hu - - - - - - 0.135 0.021 - -
Si 2.553 2.553 2.553 2.553 2.553 2.553 1.947 2.406 2.553 2.553
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
12/56
cp*Si*IDmax
121.778 121.778 121.778 121.778 121.778 121.778 92.866114.74
3
121.77
8
121.77
8
Qi 86.391 90.765 90.765 88.578 83.110 75.455 72.096 81.934 66.707 30.619
te 31.3 32.3 32.9 33.3 33.5 33.3 32.6 31.4 29.5 27.1
QT 40.593 48.252 52.847 55.911 57.443 55.911 50.549 41.359 26.807 8.425
QFE=Qi+Q
T126.983 139.017 143.612 144.488 140.552 131.366
122.64
6
123.29
293.513 39.044
QFEtot1015.86
61112.13
21148.89
51155.90
71124.42
01050.92
6981.16
4986.33
8748.10
5312.35
5
Tabel centralizator cu aporturile de cldur prin perei i prin ferestre:
Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
QPEN 86.26 109.85 136.4 164.41 190.22 211.6 231.51 250.68 259.52 257.31
Qteras 637.80 669.34 704.38 741.76 777.97 809.51 834.04 849.23 853.90 850.40
QFEtot1015.8
661112.13
21148.89
51155.90
71124.42
01050.92
6981.16
4986.33
8748.10
5312.35
5
QtotN
1739.93
1891.32 1989.68 2062.08 2092.61 2072.042046.7
12086.2
51861.5
31420.0
6
PARTEA DE SUD (JOS)
Alegem nlimea pereilor de 3.2 m i calculm suprafaa pereilor exteriori pentru
fiecare orientare n parte, astfel pentru orientarea Sud:
- pentru perete exterior: S=82.816 m2- pentru teras: S=186.0772 m2
QPE=S*q
Aporturile de cldur prin perei exteriori: tab 5.38 din indrumator
Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
qPES 2.03 2.77 3.54 4.52 4.8 5.13 5.25 5.23 5.09 4.84
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
13/56
QPES 168.12 229.40 293.17 374.33 397.52 424.85 434.78 433.13 421.53 400.83
Aporturile de cldur prin teras: tab. 5.57 din indrumator
Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
qteras 5.46 5.73 6.03 6.35 6.66 6.93 7.14 7.27 7.31 7.28
Qteras 1015.98 1066.22 1122.05 1181.59 1239.27 1289.51 1328.59 1352.78 1360.22 1354.64
B. Aporturile de cldur prin elemente neineriale sau ferestreAporturile de cldur care ptrund prin elementele de construcie vitrate(ferestre,
luminatoare, perei cortin) se datoreaz intensitii radiaiei solare i diferenei detemperatur dintre aerul interior i exterior.
I = I+ I+ I
Fluxul termic, atunci cnd ntlnete o fereastr se descompune n trei:
Iflux reflectat
Iflux absorbit
Iflux transmis
-se determin cu relaia:
QFE=Qi+QT [W]
unde:
Qi reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat intensitii
radiaiei solare
QT - reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat diferenei de
temperatur
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
14/56
Qi=ct*f*m(Si*cp*+S*
) [W]
unde: ctcoeficient in funcie de tipul tmplriei;
pentru ferestre cu ram din PVC se consider ct=1
cp reprezint coeficientul pentru puritatea atmosferei; din tabelul 6.1 din
ndrumtor,
n funcie de climatul localitii din tema de proiectare i de altitudine, alegem
cpE= 0.9
ffactor solar depinznd de calitatea geamului si a ecranrii ferestrelor;
alegem f=0.22 pentru termopan cu geam absorbant cu grosimea de 6 mm,
echipate cu elemente de umbrire interioar (jaluzele verticale de culoare deschis)
m coeficient de acumulare termic ce depinde de tipul elementului, de
modul de ecranare al ferestrei, de orientare si de ora de calcul
m=f(Smed)
unde: Smed reprezint coeficientul mediu de asimilare termic; se recomand ca
valorile coeficientului mediu de asimilare termic s fie cuprins intre
4,5 10,5 W/m2K
In funcie de coeficientul mediu de asimilare termic Smed, de orientarea ferestrei i
de orele de calcul alegem valorile coeficientului de acumulare termic m din tabelul 6.8 din
ndrumtor.
Si suprafaa insorit a ferestrei de lime B i nlime H; se determin cu
relaia
Si=(H-hu)(B-bu) [m2]
unde: bureprezint ltimea benzii umbrite
hureprezint lungimea benzii umbrite
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
15/56
bu=cu1*s1 , hu=cu2*s2
s1, s2 sunt retragerile ferestrei fa de elementele de umbrire; se consider s1=
s2=0,02 m
cu1, cu2sunt coeficieni de umbrire determinai in funcie de unghiul de azimut solar i
unghiul de nlime solar; coeficienii respectivi sunt indicate n tabelul 6.9
S - suprafaa ferestrei (m2), determinat prin relaia
S=B*H [m2]
Avem H= 1.38 m
B= 1.85 m
IDmax, Idmaxvalorile maxime ale radiaiei directe, respective ale radiaiei difuze
Fluxul de caldur ptruns prin fereastr datorat diferentei de temperatur se determin cu
relaia:
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
16/56
QT=S*Uf*(te-ti) [W]
unde: Uf coeficientul global de transfer de cldur al ferestrei (W/m2K)
indicat in tabelul 6.10 din ndrumtor
Alegem din tabelul 6.10 Uf=3 (coeficient de emisie e=0,89; spatiul dintre foile de
geam este umplut cu aer).
Ssuprafaa total a unei ferestre S=2.553 m2
te temperatura aerului exterior la ora de calcul (oC)
ti temperatura aerului interior (oC); ti=26
oC
Alegem din valorile intensittilor radiaiei solare directe IDi difuze Id, valorile maxime
pentru orientarea Sud a ferestrelor, astfel:
IDmax=394
Idmax=147
In tabelul de mai jos sunt prezentate calculele pentru determinarea aportului de
caldura prin cele 8 ferestre aflate pe orientarea Sud: SFE=2.553 m2; cp = 0.9 ; ct=1 ; f=0.22;
IDmax=394 ; Idmax=147
11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
m 0.700 0.770 0.770 0.700 0.490 0.430 0.390 0.350 0.160 0.100
ct*f*m 0.154 0.169 0.169 0.154 0.108 0.095 0.086 0.077 0.035 0.022
cu1 0.620 - 0.620 1.430 2.900 8.140 - - - -
cu2 2.220 2.140 2.220 2.500 3.170 5.800 - - - -
bu 0.012 - 0.012 0.029 0.058 0.163 - - - -
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
17/56
hu 0.044 0.043 0.044 0.050 0.063 0.116 - - - -
Si 2.454 2.474 2.454 2.422 2.359 2.133 2.553 2.553 2.553 2.553
cp*Si*IDma
x870.294 877.217 870.294 859.005 836.625 756.227 905.294 905.294
905.294
905.294
Qi 191.820 212.175 211.002 190.082 130.644 107.042 109.874 98.605 45.077 28.173
te 31.3 32.3 32.9 33.3 33.5 33.3 32.6 31.4 29.5 27.1
QT 40.593 48.252 52.847 55.911 57.443 55.911 50.549 41.359 26.807 8.425
QFE=Qi+QT
232.413 260.426 263.849 245.992 188.087 162.952 160.424 139.964 71.883 36.598
QFEtot2091.71
52343.83
82374.64
32213.93
11692.78
31466.57
11443.81
21259.67
3646.94
8329.38
0
Tabel centralizator cu aporturile de cldur prin perei i prin ferestre:
Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
QPES
168.12 229.4 293.17 374.33 397.52 424.85 434.78 433.13 421.53 400.83
Qteras1015.98 1066.22 1122.05 1181.59 1239.27 1289.51 1328.59 1352.78 1360.22 1354.64
QFEtot 2091.715 2343.838 2374.643 2213.931 1692.783 1466.571 1443.812 1259.673 646.948 329.380
QtotS
3275.82 3639.46 3789.86 3769.85 3329.57 3180.93 3207.18 3045.58 2428.70 2084.85
B.Aporturile de cldur de la incperile vecine- se determin cu relaia:
Qiv=Spi*Kpi*(ta-ti)=Spi*Kpi*ta
unde: Spisuprafaa peretelui desprtitor, calculat ca produs al dimensiunilor
interioare ale peretelui respectiv ;
Kpi coeficientul de transfer global de cldur al peretelui despritor
[W/m2K]
ta diferena de temperatur*C+ ; se alege din curs n funcie de
orientarea peretelui interior, astfel:
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
18/56
ORIENTARE N, NE, NV E S, SV, SE V
ta 2 3 4 5
Coeficientul global al peretelui desprtitor Kpise determin cu formula:
ei
k
11
1, unde i= e = 8 W/m
2K
27,0
3,0
8
1
8
1
1
k 0,7353
- Aport de caldura de la baie, orientarea VestQivE=Spi*Kpita
Spi=7.19*3.2=23.008
QivE=19.485*0,7353*5
QivE =84.57 W
- Aport de caldura de la hol, orientarea Vest:QivE=Spi*Kpita
Spi=53.26*3.2=170.432
QivE=82.816*0,7353*5
QivE =626.53 W
QIV=84.57+626.53=711.1
Ora 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0
QPEN 86.3 109.9 136.4 164.4 190.2 211.6 231.5 250.7 259.5 257.3
Qteras 637.8 669.3 704.4 741.8 778.0 809.5 834.0 849.2 853.9 850.4
QFEtot 1015.9 1112.1 1148.9 1155.9 1124.4 1050.9 981.2 986.3 748.1 312.4
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
19/56
QtotN 1739.9 1891.3 1989.7 2062.1 2092.6 2072.0 2046.7 2086.2 1861.5 1420.1
QPES 168.1 229.4 293.2 374.3 397.5 424.9 434.8 433.1 421.5 400.8
Qteras 1016.0 1066.2 1122.1 1181.6 1239.3 1289.5 1328.6 1352.8 1360.2 1354.6
QFEtot 2091.7 2343.8 2374.6 2213.9 1692.8 1466.6 1443.8 1259.7 646.9 329.4
QtotS 3275.8 3639.5 3789.9 3769.9 3329.6 3180.9 3207.2 3045.6 2428.7 2084.8
Qtot 5015.7 5530.8 5779.5 5831.9 5422.2 5253.0 5253.9 5131.8 4290.2 3504.9
Qap= + QIV=5831.9+711.1 =6543 W
Qap=6543 W
C.Degajrile de cldur de la oameni-depinde de temperatura aerului interior i de tipul activittilor desfurate nncperile respective; se determincu relaia:
QOM=N*qOM [W]
unde: Nnumrul de persoane din ncperi; N=35
qOMdegajarea specific de cldur pentru o persoan;
qOM=115 W/pers
QOM=35*115=4025 W
A.Degajrile de cldur de la iluminatul electric- se determin cu relaia:
Qil=Nil*B* Stotal [W]
unde:
Nil - puterea instalat a surselor de iluminat. Prin tema de proiectare,
puterea instalat a surselor de iluminat este
Nil = 35 W/m2;
Stotal = 302.89 m2(suprafaa total)
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
20/56
B reprezint coeficientul care ine seama de partea de energie
electric transformat in cldur
Alegem pentru iluminatul fluorescent B=0,8
Qil=35*0.8*302.89 = 8480.92 W
Se considera 35% din puterea instalata pentru ca in anumite ore nu avemiluminat artificial:
Qil=0.35 * 8480.92 =2968.322 W
Celelalte degajri de cldur sunt neglijabile i nu se iau n calcul ntruct ncperile
pentru care se proiecteaz instalaia de climatizat au alta destinatie.
Degajrile totale de cldur:
Qdeg=QOM+Qil=4025 +2968=6993 W
Calculm sacina termic de var:
Qv=Qap+Qdeg=6543 +6993=13536 W
QvE=13536 W
SARCINA TERMICA DE VARA PENTRU PARTER
D. Aporturile de cldur prin elemente ineriale sau pereiFluxul de cldur transmis ntre exterior i interior prin elementele de construcie opace ale anvelopei
cldirii depinde de: structura i orientarea elementelor, de solicitrile exterioare (temperatur, radiaie solar,vnt) i de solicitrile interioare (temperatur,cureni de aer, radiaie)
n funcie de ineria termic a elementului, fluxul de cldur este amortizat i defazat. Acest fenomense datoreaz acumulrii i descrcrii cldurii n perete, n funcie de capacitatea lui de stocare.
- se determin cu relaiaQPE=S*q [W] , unde:
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
21/56
Sreprezint suprafaa peretelui
qreprezint fluxul termic unitar ptruns prin perete
Pentru structura peretelui interior alegem peretele multistrat tip 1 cu urmtoarele
caracteristici:
Perei monostrat tip 1 structur si caracteristici
Tipul materialuluid
(m)
(W/mC)
c(J/kgC)
(kg/m3)
R(m2K/W)
Tip
1
Crmid(argil ars)
0.375 0.8 870 1800 0.64
Structura si caracteristicile peretelui exterior monostrat tip 8 din tema de proiectare se aleg dinndrumtor, tabelul 5.1:
Tipul materialului d (m) (W/mC) c (J/kgC) (kg/m3) R (m2K/W)
Tip 8
Int. tencuial ipsos 0.02 0.37 840 1000
2,49
Zidrie B.C.A. 0.30 0.27 840 700
Polistiren tip 1 0.30 0.27 840 700
Tip 8Ext. tencuial
ciment0.30 0.27 840 700
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
22/56
n funcie de diferena de temperatur t=tev-tiv= 8oC si tipul de perete din tema de
proiectare alegem valorile fluxului de cldur din tabelul 5.38 respectiv tabelul 5.7 din
ndrumtor pentru fiecare orientare a pereilor exteriori.
PARTEA DE Nord
Alegem nlimea pereilor de 3.2 m i calculm suprafaa pereilor exteriori pentru
fiecare orientare n parte, astfel pentru orientarea Nord:
- pentru perete exterior: S=73.728 m2QPE=S*q
Aporturile de cldur prin perei exteriori:
Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
qPEN 1.17 1.49 1.85 2.23 2.58 2.87 3.14 3.4 3.52 3.49
QPEN 86.26 109.85 136.40 164.41 190.22 211.60 231.51 250.68 259.52 257.31
C. Aporturile de cldur prin elemente neineriale sau ferestreAporturile de cldur care ptrund prin elementele de construcie vitrate(ferestre,
luminatoare, perei cortin) se datoreaz intensitii radiaiei solare i diferenei detemperatur dintre aerul interior i exterior.
I = I+ I+ I
Fluxul termic, atunci cnd ntlnete o fereastr se descompune n trei:
Iflux reflectat
Iflux absorbit
Iflux transmis
-se determin cu relaia:
QFE=Qi+QT [W]
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
23/56
unde:
Qi reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat intensitii
radiaiei solare
QT - reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat diferenei detemperatur
Qi=ct*f*m(Si*cp*+S*
) [W]
unde: ctcoeficient in funcie de tipul tmplriei;pentru ferestre cu ram din PVC se consider ct=1
cp reprezint coeficientul pentru puritatea atmosferei; din tabelul 6.1 din
ndrumtor,
n funcie de climatul localitii din tema de proiectare i de altitudine, alegem
cpE= 0.9
ffactor solar depinznd de calitatea geamului si a ecranrii ferestrelor;
alegem f=0.22 pentru termopan cu geam absorbant cu grosimea de 6 mm,
echipate cu elemente de umbrire interioar (jaluzele verticale de culoare deschis)
m coeficient de acumulare termic ce depinde de tipul elementului, demodul de ecranare al ferestrei, de orientare si de ora de calcul
m=f(Smed)
unde: Smed reprezint coeficientul mediu de asimilare termic; se recomand ca
valorile coeficientului mediu de asimilare termic s fie cuprins intre
4,5 10,5 W/m2K
In funcie de coeficientul mediu de asimilare termic Smed, de orientarea ferestrei i
de orele de calcul alegem valorile coeficientului de acumulare termic m din tabelul 6.8 din
ndrumtor.
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
24/56
Si suprafaa insorit a ferestrei de lime B i nlime H; se determin cu
relaia
Si=(H-hu)(B-bu) [m2]
unde: bureprezint ltimea benzii umbrite
hureprezint lungimea benzii umbrite
bu=cu1*s1 , hu=cu2*s2
s1, s2 sunt retragerile ferestrei fa de elementele de umbrire; se consider s1=s2=0,02 m
cu1, cu2sunt coeficieni de umbrire determinai in funcie de unghiul de azimut solar i
unghiul de nlime solar; coeficienii respectivi sunt indicate n tabelul 6.9
S - suprafaa ferestrei (m2), determinat prin relaia
S=B*H [m2]
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
25/56
Avem H= 1.38 m
B= 1.85 m
IDmax, Idmaxvalorile maxime ale radiaiei directe, respective ale radiaiei difuze
Fluxul de caldur ptruns prin fereastr datorat diferentei de temperatur se determin cu
relaia:
QT=S*Uf*(te-ti) [W]
unde: Uf coeficientul global de transfer de cldur al ferestrei (W/m2K)
indicat in tabelul 6.10 din ndrumtor
Alegem din tabelul 6.10 Uf=3 (coeficient de emisie e=0,89; spatiul dintre foile de
geam este umplut cu aer).
Ssuprafaa total a unei ferestre S=2.553 m2
te temperatura aerului exterior la ora de calcul (oC)
ti temperatura aerului interior (oC); ti=26
oC
Alegem din valorile intensittilor radiaiei solare directe IDi difuze Id, valorile maxime
pentru orientarea Nord a ferestrelor, astfel:
IDmax=53
Idmax=147
In tabelul de mai jos sunt prezentate calculele pentru determinarea aportului de
caldura prin cele 8 ferestre aflate pe orientarea Nord: SFE=2.553 m2; cp = 0.9 ; ct=1 ; f=0.22;
IDmax=53 ; Idmax=147
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
26/56
11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
m 0.790 0.830 0.830 0.810 0.760 0.690 0.700 0.760 0.610 0.280
ct*f*m 0.174 0.183 0.183 0.178 0.167 0.152 0.154 0.167 0.134 0.062
cu1 - - - - - - 14.300 4.010 - -
cu2 - - - - - - 6.760 1.040 - -
bu - - - - - - 0.286 0.080 - -
hu - - - - - - 0.135 0.021 - -
Si 2.553 2.553 2.553 2.553 2.553 2.553 1.947 2.406 2.553 2.553
cp*Si*IDmax
121.778 121.778 121.778 121.778 121.778 121.778 92.866114.74
3121.77
8121.77
8
Qi 86.391 90.765 90.765 88.578 83.110 75.455 72.096 81.934 66.707 30.619
te 31.3 32.3 32.9 33.3 33.5 33.3 32.6 31.4 29.5 27.1
QT 40.593 48.252 52.847 55.911 57.443 55.911 50.549 41.359 26.807 8.425
QFE=Qi+Q
T126.983 139.017 143.612 144.488 140.552 131.366
122.646
123.292
93.513 39.044
QFEtot1015.86
61112.13
21148.89
51155.90
71124.42
01050.92
6981.16
4986.33
8748.10
5312.35
5
Tabel centralizator cu aporturile de cldur prin perei i prin ferestre:
Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
QPEN
86.26 109.85 136.40 164.41 190.22 211.60 231.51 250.68 259.52 257.31
QFEtot
1015.8
71112.13 1148.90 1155.91 1124.42 1050.93 981.16 986.34 748.11 312.35
QtotN
1102.1
31221.98 1285.30 1320.32 1314.64 1262.53
1212.6
7
1237.0
2
1007.6
3569.66
PARTEA DE SUD (JOS)
Alegem nlimea pereilor de 3.2 m i calculm suprafaa pereilor exteriori pentru
fiecare orientare n parte, astfel pentru orientarea Sud:
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
27/56
- pentru perete exterior: S=82.816 m2QPE=S*q
Aporturile de cldur prin perei exteriori: tab 5.38 din indrumator
Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
qPES 2.03 2.77 3.54 4.52 4.8 5.13 5.25 5.23 5.09 4.84
QPES 168.12 229.40 293.17 374.33 397.52 424.85 434.78 433.13 421.53 400.83
D.Aporturile de cldur prin elemente neineriale sau ferestreAporturile de cldur care ptrund prin elementele de construcie vitrate(ferestre,
luminatoare, perei cortin) se datoreaz intensitii radiaiei solare i diferenei detemperatur dintre aerul interior i exterior.
I = I+ I+ I
Fluxul termic, atunci cnd ntlnete o fereastr se descompune n trei:
Iflux reflectat
Iflux absorbit
Iflux transmis
-se determin cu relaia:
QFE=Qi+QT [W]
unde:
Qi reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat intensitii
radiaiei solare
QT - reprezint fluxul de cldur ptruns prin fereastr datorat diferenei detemperatur
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
28/56
Qi=ct*f*m(Si*cp*+S*
) [W]
unde: ctcoeficient in funcie de tipul tmplriei;
pentru ferestre cu ram din PVC se consider ct=1
cp reprezint coeficientul pentru puritatea atmosferei; din tabelul 6.1 din
ndrumtor,
n funcie de climatul localitii din tema de proiectare i de altitudine, alegem
cpE= 0.9
ffactor solar depinznd de calitatea geamului si a ecranrii ferestrelor;
alegem f=0.22 pentru termopan cu geam absorbant cu grosimea de 6 mm,
echipate cu elemente de umbrire interioar (jaluzele verticale de culoare deschis)
m coeficient de acumulare termic ce depinde de tipul elementului, de
modul de ecranare al ferestrei, de orientare si de ora de calcul
m=f(Smed)
unde: Smed reprezint coeficientul mediu de asimilare termic; se recomand ca
valorile coeficientului mediu de asimilare termic s fie cuprins intre
4,5 10,5 W/m2K
In funcie de coeficientul mediu de asimilare termic Smed, de orientarea ferestrei i
de orele de calcul alegem valorile coeficientului de acumulare termic m din tabelul 6.8 din
ndrumtor.
Si suprafaa insorit a ferestrei de lime B i nlime H; se determin cu
relaia
Si=(H-hu)(B-bu) [m2]
unde: bureprezint ltimea benzii umbrite
hureprezint lungimea benzii umbrite
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
29/56
bu=cu1*s1 , hu=cu2*s2
s1, s2 sunt retragerile ferestrei fa de elementele de umbrire; se consider s1=
s2=0,02 m
cu1, cu2sunt coeficieni de umbrire determinai in funcie de unghiul de azimut solar i
unghiul de nlime solar; coeficienii respectivi sunt indicate n tabelul 6.9
S - suprafaa ferestrei (m2), determinat prin relaia
S=B*H [m2]
Avem H= 1.38 m
B= 1.85 m
IDmax, Idmaxvalorile maxime ale radiaiei directe, respective ale radiaiei difuze
Fluxul de caldur ptruns prin fereastr datorat diferentei de temperatur se determin cu
relaia:
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
30/56
QT=S*Uf*(te-ti) [W]
unde: Uf coeficientul global de transfer de cldur al ferestrei (W/m2K)
indicat in tabelul 6.10 din ndrumtor
Alegem din tabelul 6.10 Uf=3 (coeficient de emisie e=0,89; spatiul dintre foile de
geam este umplut cu aer).
Ssuprafaa total a unei ferestre S=2.553 m2
te temperatura aerului exterior la ora de calcul (oC)
ti temperatura aerului interior (oC); ti=26
oC
Alegem din valorile intensittilor radiaiei solare directe IDi difuze Id, valorile maxime
pentru orientarea Sud a ferestrelor, astfel:
IDmax=394
Idmax=147
In tabelul de mai jos sunt prezentate calculele pentru determinarea aportului de
caldura prin cele 8 ferestre aflate pe orientarea Sud: SFE=2.553 m2; cp = 0.9 ; ct=1 ; f=0.22;
IDmax=394 ; Idmax=147
11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
m 0.700 0.770 0.770 0.700 0.490 0.430 0.390 0.350 0.160 0.100
ct*f*m 0.154 0.169 0.169 0.154 0.108 0.095 0.086 0.077 0.035 0.022
cu1 0.620 - 0.620 1.430 2.900 8.140 - - - -
cu2 2.220 2.140 2.220 2.500 3.170 5.800 - - - -
bu 0.012 - 0.012 0.029 0.058 0.163 - - - -
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
31/56
hu 0.044 0.043 0.044 0.050 0.063 0.116 - - - -
Si 2.454 2.474 2.454 2.422 2.359 2.133 2.553 2.553 2.553 2.553
cp*Si*IDma
x870.294 877.217 870.294 859.005 836.625 756.227 905.294 905.294
905.294
905.294
Qi 191.820 212.175 211.002 190.082 130.644 107.042 109.874 98.605 45.077 28.173
te 31.3 32.3 32.9 33.3 33.5 33.3 32.6 31.4 29.5 27.1
QT 40.593 48.252 52.847 55.911 57.443 55.911 50.549 41.359 26.807 8.425
QFE=Qi+QT
232.413 260.426 263.849 245.992 188.087 162.952 160.424 139.964 71.883 36.598
QFEtot2091.71
52343.83
82374.64
32213.93
11692.78
31466.57
11443.81
21259.67
3646.94
8329.38
0
Tabel centralizator cu aporturile de cldur prin perei i prin ferestre:
Ora 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
QPES
168.12 229.40 293.17 374.33 397.52 424.85 434.78 433.13 421.53 400.83
QFEtot2091.72 2343.84 2374.64 2213.93 1692.78 1466.57 1443.81 1259.67 646.95 329.38
QtotS 2259.84 2573.24 2667.81 2588.26 2090.30 1891.42 1878.59 1692.80 1068.48 730.21
E.Aporturile de cldur de la incperile vecine- se determin cu relaia:
Qiv=Spi*Kpi*(ta-ti)=Spi*Kpi*ta
unde: Spisuprafaa peretelui desprtitor, calculat ca produs al dimensiunilor
interioare ale peretelui respectiv ;
Kpi coeficientul de transfer global de cldur al peretelui despritor
[W/m2K]
ta diferena de temperatur*C+ ; se alege din curs n funcie de
orientarea peretelui interior, astfel:
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
32/56
ORIENTARE N, NE, NV E S, SV, SE V
ta 2 3 4 5
Coeficientul global al peretelui desprtitor Kpise determin cu formula:
ei
k
11
1, unde i= e = 8 W/m
2K
27,0
3,0
8
1
8
1
1k 0,7353
- Aport de caldura de la baie, orientarea VestQivE=Spi*Kpita
Spi=7.19*3.2=23.008
QivE=19.485*0,7353*5
QivE =84.57 W
- Aport de caldura de la hol, orientarea Vest:QivE=Spi*Kpita
Spi=53.26*3.2=170.432
QivE=82.816*0,7353*5
QivE =626.53 W
QIV=84.57+626.53=711.1
Ora 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0
QPEN
86.3 109.9 136.4 164.4 190.2 211.6 231.5 250.7 259.5 257.3
Qteras637.8 669.3 704.4 741.8 778.0 809.5 834.0 849.2 853.9 850.4
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
33/56
QtotN
724.1 779.2 840.8 906.2 968.2 1021.1 1065.6 1099.9 1113.4 1107.7
QPES
168.1 229.4 293.2 374.3 397.5 424.9 434.8 433.1 421.5 400.8
QFEtot2091.7 2343.8 2374.6 2213.9 1692.8 1466.6 1443.8 1259.7 646.9 329.4
QtotS
2259.8 2573.2 2667.8 2588.3 2090.3 1891.4 1878.6 1692.8 1068.5 730.2
Qtot 2983.9 3352.4 3508.6 3494.4 3058.5 2912.5 2944.1 2792.7 2181.9 1837.9
Qap= + QIV=3508.6+711.1 =4219.7 W
Qap=4219.7 W
F.Degajrile de cldur de la oameni-depinde de temperatura aerului interior i de tipul activittilor desfurate n
ncperile respective; se determincu relaia:
QOM=N*qOM [W]
unde: Nnumrul de persoane din ncperi; N=40
qOMdegajarea specific de cldur pentru o persoan;
qOM=115 W/pers
QOM=40*115=4600 W
B. Degajrile de cldur de la iluminatul electric- se determin cu relaia:
Qil=Nil*B* Stotal [W]
unde:
Nil - puterea instalat a surselor de iluminat. Prin tema de proiectare,
puterea instalat a surselor de iluminat este
Nil = 35 W/m
2
;
Stotal = 302.89 m2(suprafaa total)
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
34/56
B reprezint coeficientul care ine seama de partea de energie
electric transformat in cldur
Alegem pentru iluminatul fluorescent B=0,8
Qil=35*0.8*302.89 = 8480.92 W
Se considera 35% din puterea instalata pentru ca in anumite ore nu avemiluminat artificial:
Qil=0.35 * 8480.92 =2968.322 W
Celelalte degajri de cldur sunt neglijabile i nu se iau n calcul ntruct ncperile
pentru care se proiecteaz instalaia de climatizat au alta destinatie.
Degajrile totale de cldur:
Qdeg=QOM+Qil=4600 +2968=7568 W
Calculm sacina termic de var:
Qv=Qap+Qdeg=4219.7+6993=11787.7 W
QvP=11787.7 W
SARCINA TERMIC DE IARN (DE INCLZIRE)
Se determin cu relaia:Qi= -Qc+QSI
unde:
Qcreprezint pierderea de cldur a ncperii
QSIreprezint suma degajrilor de cldur de la sursele interioare
Qc=Qp=V*qp
unde: Vreprezint volumul incperilor
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
35/56
V=969.248 m3
qpreprezint indicele de pierdere de cldur i are valori
cuprinse ntre 2540 W/m2; alegem qp=30 W/m2
Qc=969.248*30=29077.44 W
QSI=QOM+Qil+Qcs
unde: QOMdegajrile de cldur de la oameni
Qildegajrile de cldur de la iluminatul electric
Qcsdegajrile de la corpurile statice
Degajrile de cldur de la oameni QOM i cele de la iluminatul electric Qil sunt
identice cu cele folosite in calculul sarcinii termice de var.
Qil=2968.322 W
Degajrile de la corpurile statice Qcs se determin n funcie de temperatura
interioar iarna, temperatura exterioar iarna i o temperatur de gard tG ce are valori
cuprinse intre 5100C ; alegem tG=60C
Degajrile de la corpurile statice se determin cu relaia:
Qcs=(t/t)*Qp=(t
/t)*Qc [W]
t=tG-te=6-(-15)=210C t=ti-te=20-(-15)=35
0C
Qcs=(21/35)*29077.44=17446.464 W
Pentru Etaj
QSI=QOM+Qil+Qcs=4025+2968.322+17446.464=24439.786 W
QSI=24439.786 W
Qi=-Qc+QSI= -29077.44 +24439.786=-4637.654 W
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
36/56
Qi= -4637.654 W
Pentru Parter
QSI=QOM+Qil+Qcs=4600+2968.322+17446.464=25014.786 W
QSI=25014.786 W
Qi=-Qc+QSI= -29077.44 +25014.786=-4062.654 W
Qi= -4062.654 W
Degajri de umiditate vara
Degajrile de umiditate dela oameni sunt dependente de temperatura interioar i
gradul de efort i se determin cu relaia:
Gom= omgN* [kg/s]
Unde: N- numrul de persoane din ncpere
NE =NEC = 35 persoane
NP = 40 persoane
gom- degajarea de umiditate a unei persoane, definit prin:
gom= persskgh
q
v
l
/100.0451082,2569
115
1000
3
3
qldegajarea de cldur latent a omului
ql=115 W/pers
hv- entalpia vaporilor de ap la temperatura corpului uman, tom
kgkJth omv /82,2569250186,1
tom= 37C
GE
=35*0,045*10-3
=1.575*10-3
kg/s
GE =1.575*10-3
*3600 kg/h=5.67 kg/h
GP= 40*0,045*10-3
=1.8*10-3
kg/s
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
37/56
GP=1.8*10-3
*3600 kg/h=6.48 kg/h
Degajri de umiditate iarna
Degajrile de umiditate de la oameni sunt dependente de temperatura interioar i
gradul de efort i se determin cu relaia:
Gom= omgN* [kg/s]
Unde: N- numrul de persoane din ncpere
NE =NEC = 35 persoane
NP = 40 persoane
gom- degajarea de umiditate a unei persoane, definit prin:
gom= persskgh
q
v
l
/100.0451082,2569
115
1000
3
3
qldegajarea de cldur latent a omului
ql=115 W/pers
hv- entalpia vaporilor de ap la temperatura corpului uman, tom
kgkJth omv /82,2569250186,1
tom= 37C
GE= 35*0,045*10
-3=1.575*10
-3kg/s
GE= 1.575*10-3
*3600 kg/h=5.67 kg/h
GP= 40*0,045*10-3
=1.8*10-3
kg/s
GP=1.8*10-3
*3600 kg/h=6.48 kg/h
Bilanul de substane nocive
YCO2=N*yCO2 [g/h];
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
38/56
unde N=numrul de persoane din ncpere;
yCO2=degajarea specific a unei persoane;
Alegem din tabelul 12.2 conform activitii ce se desfaoar n incinta pentru munc
uoar:
yCO2=35 [g/h];
Pentru Etaj, avem:
YCO2=35*35=1225[g/h]=1.225 [kg/h]
Pentru Parter, avem:
YCO2=40*35=1400[g/h]=1.4 [kg/h]
DEBITUL DE AER PENTRU VENTILARE I CLIMATI ZARE
Debitul de aer pentru ventilare i climatizare reprezint cantitatea de aer introdus nncpere pentru a realiza condiiile de microclim impus.
Debitul de aer pentru instalaia de climatizare se stabilete din condiia dilurii
simultane a cldurii i umiditii. n cazul climatizrii avem :
CI
V
CI
V
xx
G
hh
QL [kg/s]
Debitul de aer se calculeaz pentru perioada cea mai defavorabil , pentru var .Pentru iarn se recalculeaz parametrii aerului climatizat debitul rmnnd constant .
Se ntocmete un tabel pentru determinarea debitului de aer climatizat:
t(0C) 4 5 6
tc( C) 22 21 20
xc(g/kg) 9.9 10 10.2
hc(kJ/kg) 47.17 46.40 45.89
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
39/56
h(kJ/kg) 6.88 7.65 8.16
x(g/kg) 1.1 1 0.8
L1(kg/s) -f(Qv) 3.68 3.31 3.10
L2(kg/s)-f(Gv) 3.07 3.38 4.22
L1(m /h)-f(Qv) 11034.44 9931.76 9309.88
L2(m /h)-f(Gv) 9204.55 10125.00 12656.25
n1(sch/h) 5.69 5.12 4.80
n2(sch/h) 4.75 5.22 6.53
n care CtItCt tI=26C
Ceilali parametri se obin din nomogram ducnd o paralel prin punctul de stare alaerului interior la raza procesului. Raza procesului se calculeaz cu formula:
V
VV
G
Q [kj/kg]
n care: QVsarcina de var,Qv= QvE + QvP =13536 + 11788 = 25324 W = 25.324 kW
GVbilanul de umiditate,
Gv= GvE + GvP = 1.575*10-3
+ 1.8*10-3
=3.375 kg/s
kgkJV /750310*375.3
25.3243
Numrul de schimburi de aer pe or se calculeaz cu formula:
V
Ln [h
-1];
L1=hQ ;
L2=x
G
;n care V- reprezint volumul ncperilor climatizate.
V=1938.496 m3
Din STAS, pentru destinaia ncperilor de birouri, se alege n=5 sch/h ceea ce implicun debit L1=3.31 kg/s (calculat la o densitate de =1.2kg/m
3) :
tc= 210C.
xc= 10 g/kg
hc= 46.40kJ/kg
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
40/56
Pentru perioada de iarn se recalculeaz hCi xCcu formulele (debitul rmnndconstant ):
kg
kJ66.1431.3
7.803.39
1
L
Qhh IIC
QI=Qi etaj + Qi parter= -4637.6544062.654 = -
8700.308 W= -8.7 kW
kgg
6.4831.3
375.35.7
1
L
Gxx IIC
GI= Getaj + Gparter= 1.575 * 10
-3+ 1.8 * 10
-3=3.375 * 10
-3kg/s
Dac instalaia folosete att aer interior ct i cel exterior trebuie stabilitproporia . Aceasta se stabilete din trei condiii:
1) diluarea coninutului de CO2 de la oameni:L1=YCO2/yadco2-yrco2
unde -YCO2e bilanul de substane nocive calculat mai sus
YCO2=1.225 + 1.4 = 2.625 kg/h= 2625 g/h;
-yadco2este concentraia admisibil de CO2n aerul ncperilor; pentru o ncpere
n care oamenii se afl periodic este de 1,75 g/m3
;
-yrco2este concentraia de CO2 n aerul exterior; pentru orae mici este de 0,75g/m
3;
L1=2625/(1,75-0,75);
L1=2625 m3/h.
2) condiiile igienico-sanitareL2=N*Is unde N=numrul de persoane=75;
Is=debit de aer proaspt;Is=25 m
3/h unde nu se fumeaza;
L2=75*25=1875 m3/h.
3) debitul minim de aer proaspat din considerente tehniceL3= 0.1* L
L3= 0.1*9931.76= 993.176 m3/h
Debitul de aer proaspt introdus n ncpere este maximul dintre cele trei debiterezultate din cele trei condiii. Deci debitul de aer proaspt introdus n ncpere este egal cu :
Lmin=2625 m3/h= 0.875 kg/s;
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
41/56
Cantitatea de aer recirculat va fi egal cu LR=Linst-Lmin;
LR=9931.76 -2625 m3/h ;
LR=7306.76 m3/h =2.435587 kg/s .
TRATAREA COMPLEX A A ERULUI
1.IarnaOrice instalaie are n componen o camer de amestec al aerului proaspt cu aer
recirculat.
Parametrii aerului rezultat n urma amestecului iarna dintre aerul exterior i aerulinterior sunt calculai cu relaia:
hM=(Lmin*hE+LR*hI)/(LR+Lmin xM=(Lmin*xE+LR*xI)/(LR+Lmin
Montm o baterie de nclzire a aerului exterior i obin punctul P dup xE =constant pn la temperatura de 10C i rezult punctul P cu xP= 0.8 g/kg = xE
hP= 12 kJ/kg
hM=(Lmin*hP+LR*hI)/(LR+Lmin hM= (0.875*12+2.435587*39.03)/(2.435587+0.875)hM= 31.886 kJ/kg
xM=( 0.875*0.8+2.435587*7.5)/( 0.875+2.435587)xM= 5.72917g/kg = xM
Am obinut xM diferit de xCIi rezult c modificm C n C, dup t= ct i impunxC= 5.73 g/kg = xMObinem punctul C cu urmtorii parametri : tC = 27 C
xC = 5.73 g/kg
hC = 41.66 kJ/kg
C = 26%
In urma rezultatelor obtinute conform nomogramei vom avea urmatoarele tratari
complexe ale aerului iarna:
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
42/56
- de la E la P- proces de nclzire n bateria de nclzire din centrala de tratare aaerului;
- de la P la Iproces de amestecare a aerului de stare P cu cel interior, de stare Ii obinem M ;
- de la M la C-proces de nclzire n ventiloconvectoare;- de la C la I evoluia aerului ncpere.
2.VaraRacirea aerului vara se face prin intermediul unei baterii de racire; temperatura
bateriei de racire este de 100
C.Pe diagrama trasam punctul T la intersectia temperaturii bateriei de racire cu
umiditatea de 100%. Punctul R se obtine intersectand dreapta ET cu umiditatea =85%.
Aerul exterior rcit intr intr-o baterie de nclzire i se nclzete pn la temperaturaaerului interior de 26
0C i obinem punctul P :
xP=8.5 g/kg
hP=47.4 kJ/kg
tP=26CAerul nclzit se amestec cu aerul interior recirculat i obinem punctul M cu
parametrii calculai cu relaiile:
hM=(Lmin*hP+LR*hI)/(LR+Lmin
xM=(Lmin*xP+LR*xI)/(LR+Lmin
hM=( 0.875*47.4+2.435587*54.05)/(0.875 +2.435587)
hM=52.29 [kj/kg];
xM=( 0.875*8.5+2.435587*11)/(0.875 +2.435587)
SITUAIA DE IARN
E P I M C
t[ C] -15 10 20 17.5 27
x[g/kg] 0.8 0.8 7,5 5.73 5.73
h[kj/kg] -13.02 12 39.03 31.89 41.66
[%] 80 11 50 46 26
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
43/56
xM= 10.34 [g/kg];
-aerul obinut se rcete n ventiloconvector pn la atingerea parametrilor interiori deconfort corespunztori punctului CV
.
n urma rezultatelor obinute conform nomogramei vom avea urmtoarele tratri
complexe ale aerului vara:
EV-R proces de rcire intr-o baterie de rcire;
R-P proces de nclzire ntr-o baterie de nclzire;
P-IVproces de amestec al aerului proaspt cu cel interior => punctul M
M-CVproces de rcire n ventiloconvector;
CV-IVevoluia aerului n ncpere;
ALEGEREA CENTRALEI DE CLIMATIZARE
Se alege o central de climatizare in functie de debitul minim de aer proaspat i de
procesele de tratare care au loc vara si iarna . Pentru un debit minim de aer proaspt de
SITUAIA DE VARA
E I M C R P
t[0C] 33.5 26 26 21 14 26
x[g/kg] 11,8 11 10.34 10 8.5 8.5
h[kj/kg] 63.735 54.05 52.29 46.4 35.1 47.4
[%] 35 50 49 64 85 40
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
44/56
2625 m3/h, se alege o central de climatizare EUROCLIMA tip 9/6 9T-730, debit de 2838
m3/h cu urmtoarele dimensiuni: BxH= 915x610 . Viteza aerului prin central este de 2
m/s. Celelalte componente ale instalaiei sunt:
Lcentral = 305+305+610+915 =2135 mm
Priza de aer : - LXH = (1000 X 800) mm
ALEGEREA VENTILOCONVECTOARELOR
n funcie de debitul de aer care trebuie introdus n ncperea climatizat i deamplasarea ct mai simetric a gurilor de refulare pe plan pentru a se distribui ct mai
Tip
agregat
Lungime
(mm)
Filtru FH3 305
Baterie de
nclzireFR 305
Bateria de
rcireK6 610
Ventilator V2 915
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
45/56
uniform aerul proaspt, vom alege un numr de ventiloconvectoare astfel nct debitu l din
calcul s fie ct mai aproape de debitul indicat n catalog.
Vom calcula volumele ncperilor si vom stabili n funcie de debitul total de aer un
debit necesar pentru ventilarea fiecarei incaperi, precum si debitul de aer proaspat pentru
fiecare ncapere in parte.
Debitul de aer introdus in incaperi prin ventiloconvectoare este de 9931.76m3/h. Prin
tem am ales ventiloconvectoare tip caseta pentru fiecare camera in parte cu urmatoarele
dimensiuni (camerele au h=3.2 m ) :
Pentru Parter
Camera P1 cu S = 18.84 m2
606 m2. 9931.76 m3/h
18.84 m2.. x m3/h
Rezulta x=308.7 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model FP5QD cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 580x580x275 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x30 mm- debit de aer : -> max. 500 m3/h;
-> med. 400 m3/h;
-> min. 300 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 2.8 kW;-> med. 2.5 kW;
-> min. 2.3 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 4.2 kW;-> med. 3.8 kW;
-> min. 3.8 kW;
- Nivel de zgomot : 40 dB(A)- Greutate neta : 22 kg
Camera P2 cu S = 83.62 m2
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
46/56
606 m2. 9931.76 m3/h
83.62 m2.. x m3/h
Rezulta x=1370.5 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model FP15QD cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 840x840x290 mm- dimensiuni panou LxlxH= 950x950x50 mm- debit de aer : -> max. 1500 m3/h;
-> med. 1400 m3/h;
-> min. 1300 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 8.5 kW;-> med. 7.9 kW;
-> min. 7.5 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 12.5 kW;-> med. 11.8 kW;
-> min. 11.3 kW;
- Nivel de zgomot : 56 dB(A)- Greutate neta : 40 kg
Camera P3 cu S = 84.55 m2
606 m2. 9931.76 m3/h
84.55 m2.. x m3/h
Rezulta x=1385.8 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model FP15QD cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 840x840x290 mm- dimensiuni panou LxlxH= 950x950x50 mm- debit de aer : -> max. 1500 m3/h;
-> med. 1400 m3
/h;-> min. 1300 m
3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 8.5 kW;
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
47/56
-> med. 7.9 kW;
-> min. 7.5 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 12.5 kW;-> med. 11.8 kW;
-> min. 11.3 kW;
- Nivel de zgomot : 56 dB(A)- Greutate neta : 40 kg
Camera P4 cu S = 13.64 m2
606 m2. 9931.76 m3/h
13.64 m2.. x m3/h
Rezulta x=223.52 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model MCK 200C cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 580x580x285 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x20 mm- debit de aer : -> max. 350 m3/h;-> med. 260 m3/h;
-> min. 220 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 2 kW;-> med. 1.8 kW;
-> min. 1.6 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 3 kW;-> med. 2.55 kW;
-> min. 2.19 kW;
- Nivel de zgomot : 35dB(A)- Greutate neta : 24 kg
Camera P5 cu S = 29.05m2
606 m2. 9931.76 m3/h
29.05 m2.. x m3/h
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
48/56
Rezulta x=476.12 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model FP6QD cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 580x580x275 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x30 mm- debit de aer : -> max. 600 m3/h;
-> med. 500 m3/h;
-> min. 400 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 3.5kW;-> med. 3.2 kW;
-> min. 2.9 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 5.3 kW;-> med. 4.7 kW;-> min. 4.4 kW;
- Nivel de zgomot : 44 dB(A)- Greutate neta : 22 kg
Camera P6 cu S = 26.16 m2
606 m2. 9931.76 m3/h
26.16m2.. x m3/h
Rezulta x=428.76 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model FP5QD cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 580x580x275 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x30 mm- debit de aer : -> max. 500 m3/h;
-> med. 400 m3/h;
-> min. 300 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 2.8 kW;-> med. 2.5 kW;
-> min. 2.3 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 4.2 kW;-> med. 3.8 kW;
-> min. 3.8 kW;
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
49/56
- Nivel de zgomot : 40 dB(A)- Greutate neta : 22 kg
Camera P7 cu S = 84.55 m2
606 m2. 9931.76 m3/h
31.99 m2.. x m3/h
Rezulta x=524.31 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model FP6QD cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 580x580x275 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x30 mm- debit de aer : -> max. 600 m3/h;
-> med. 500 m3/h;
-> min. 400 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 3.5kW;-> med. 3.2 kW;
-> min. 2.9 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 5.3 kW;-> med. 4.7 kW;
-> min. 4.4 kW;
- Nivel de zgomot : 44 dB(A)- Greutate neta : 22 kg
Camera P8 cu S = 13.435 m2
606 m2. 9931.76 m3/h
13.435m2.. x m3/h
Rezulta x=220.195 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model MCK 200C cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 580x580x285 mm
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
50/56
- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x20 mm- debit de aer : -> max. 350 m3/h;
-> med. 260 m3/h;
-> min. 220 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 2 kW;-> med. 1.8 kW;
-> min. 1.6 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 3 kW;-> med. 2.55 kW;
-> min. 2.19 kW;
- Nivel de zgomot : 35dB(A)- Greutate neta : 24 kg
Pentru ETAJ
Camera E1 cu S = 18.84 m2
606 m2. 9931.76 m3/h
18.84 m2.. x m3/h
Rezulta x=308.73 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model FP5QD cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 580x580x275 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x30 mm- debit de aer : -> max. 500 m3/h;
-> med. 400 m3/h;
-> min. 300 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 2.8 kW;-> med. 2.5 kW;
-> min. 2.3 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 4.2 kW;-> med. 3.8 kW;-> min. 3.8 kW;
- Nivel de zgomot : 40 dB(A)
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
51/56
- Greutate neta : 22 kgCamera E2 cu S = 85.7 m
2
606 m2. 9931.76 m3/h
85.7 m2.. x m3/h
Rezulta x=1404.62 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model FP15QD cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 840x840x290 mm- dimensiuni panou LxlxH= 950x950x50 mm-
debit de aer : -> max. 1500 m
3
/h;-> med. 1400 m3/h;
-> min. 1300 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 8.5 kW;-> med. 7.9 kW;
-> min. 7.5 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 12.5 kW;-> med. 11.8 kW;
-> min. 11.3 kW;
- Nivel de zgomot : 56 dB(A)- Greutate neta : 40 kg
Camera E3 cu S = 42.13 m2
606 m2. 9931.76 m3/h
42.13 m2.. x m3/h
Rezulta x=690.53 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model FP8QD cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 580x580x275 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x30 mm- debit de aer : -> max. 800 m3/h;-> med. 700 m3/h;
-> min. 600 m3/h;
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
52/56
- Capacitate de racire : -> max. 4.5 kW;-> med. 4.1 kW;
-> min. 3.7 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 6.8 kW;-> med. 6.2 kW;
-> min. 5.6 kW;
- Nivel de zgomot : 44 dB(A)- Greutate neta : 28 kg
Camera E4 cu S = 39.5 m2
606 m
2
. 9931.76 m
3
/h
39.5 m2.. x m3/h
Rezulta x=645.75 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model FP8QD cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 580x580x275 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x30 mm- debit de aer : -> max. 800 m3/h;
-> med. 700 m3/h;
-> min. 600 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 4.5 kW;-> med. 4.1 kW;
-> min. 3.7 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 6.8 kW;-> med. 6.2 kW;
-> min. 5.6 kW;
- Nivel de zgomot : 44 dB(A)- Greutate neta : 28 kg
Camera E5 cu S = 43.2m2
606 m2
. 9931.76 m3
/h
43.2 m2.. x m3/h
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
53/56
Rezulta x=707.95 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model FP8QD cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 580x580x275 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x30 mm- debit de aer : -> max. 800 m3/h;
-> med. 700 m3/h;
-> min. 600 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 4.5 kW;-> med. 4.1 kW;
-> min. 3.7 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 6.8 kW;-> med. 6.2 kW;-> min. 5.6 kW;
- Nivel de zgomot : 44 dB(A)- Greutate neta : 28 kg
Camera E6 cu S = 59.4 m2
606 m2. 9931.76 m3/h
59.4 m2.. x m3/h
Rezulta x=973.84 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model FP10QD cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 840x840x230 mm-
dimensiuni panou LxlxH= 950x950x50 mm- debit de aer : -> max. 1000 m3/h;-> med. 900 m
3/h;
-> min. 800 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 5.3kW;-> med. 5 kW;
-> min. 4.3 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 8 kW;-> med. 7.6 kW;-> min. 6.4 kW;
- Nivel de zgomot : 44 dB(A)
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
54/56
- Greutate neta : 28 kgCamera E7 cu S = 19.2 m
2
606 m2. 9931.76 m3/h
19.2 m2.. x m3/h
Rezulta x=232.66 m3/h, prin urmare alegem un ventiloconvector tip caseta Citizen
model MCK 200C cu urmatoarele caracteristici:
- dimensiunile LxlxH= 580x580x285 mm- dimensiuni panou LxlxH= 650x650x20 mm-
debit de aer : -> max. 350 m
3
/h;-> med. 260 m3/h;
-> min. 220 m3/h;
- Capacitate de racire : -> max. 2 kW;-> med. 1.8 kW;
-> min. 1.6 kW;
- Capacitate de incalzire : -> max. 3 kW;-> med. 2.55 kW;
-> min. 2.19 kW;
- Nivel de zgomot : 35dB(A)- Greutate neta : 24 kg
Calculul canalelor de aer
Canalele de aer au rolul de a transporta aerul din si in incapere la centrala.
Pentru dimensionarea canalelor de aer se pot folosi mai multe metode:
- metoda sectiunii constante;
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
55/56
- metoda vitezei constante;- metoda vitezelor descrescatoare;- metoda recuperarii presiunii statice;- metoda diametrelor optime.
Dimensionarea propriu-zisa se poate imparti in doua faze distincte:
- dimensionarea geometrica ( constructiva ) , care are ca rezultatfinal stabilirea definitiva a solutiei;
- stabilirea debitelor de aer ce se transporta pe fiecare portiune decanal.
Pentru calculul canalelor de aer se ntocmete schema izometric , se numeroteaza
tronsoanele incepand de la gura de refulare cea mai apropiata, dup care se ntocmete
urmtorul tabel de calcul:
DIMENSIONARE CANALE DE AER
Nr. Tronson
Debit
Viteza [m/s] Sectiunea [m2] axb [mm][m3/h] [m3/s]
VC_1 308.7 0.0858 0.2549 0.3364 580x580
VC_2 1370.5 0.3807 0.5395 0.7056 840x840
VC_3 1385.8 0.3849 0.5456 0.7056 840x840
VC_4 223.52 0.0621 0.1846 0.3364 580x580
VC_5 476.12 0.1323 0.3931 0.3364 580x580
VC_6 428.76 0.1191 0.3540 0.3364 580x580
VC_7 524.31 0.1456 0.4329 0.3364 580x580
VC_8 220.195 0.0612 0.1818 0.3364 580x580
VC_9 308.73 0.0858 0.1215 0.7056 840x840
VC_10 1404.62 0.3902 1.1598 0.3364 580x580
VC_11 690.53 0.1918 0.5702 0.3364 580x580
VC_12 645.75 0.1794 0.5332 0.3364 580x580
VC_13 707.95 0.1967 0.5846 0.3364 580x580
VC_14 973.84 0.2705 0.3834 0.7056 840x840
VC_15 232.66 0.0646 0.1921 0.3364 580x580
1 232.66 0.0646 3.2314 0.02 100x200
1' 973.84 0.2705 4.5085 0.06 200x300
2 1206.5 0.3351 5.5856 0.06 200x300
-
7/28/2019 Licenta Ventilari
56/56
2' 707.95 0.1967 3.2775 0.06 200x300
3 1914.45 0.5318 5.9088 0.09 300x300
4 308.73 0.0858 4.2879 0.02 100x200
4' 1404.62 0.3902 4.3352 0.09 300x300
5
1713.35 0.4759 5.2881 0.09 300x3005' 690.53 0.1918 3.1969 0.06 200x300
6 2403.88 0.6677 5.5645 0.12 400x300
6' 645.75 0.1794 3.9861 0.045 150x300
7 3049.63 0.8471 5.6475 0.15 500x300
8 4964.08 1.3789 5.7455 0.24 800x300
9 220.195 0.0612 3.0583 0.02 100x200
9' 524.31 0.1456 3.2365 0.045 150x300
10 744.505 0.2068 3.4468 0.06 200x300
10' 428.76 0.1191 3.9700 0.03 100x300
11 1173.265 0.3259 4.3454 0.075 250x300
11' 476.12 0.1323 4.4085 0.03 100x300
12 1649.385 0.4582 5.0907 0.09 300x300
12' 223.52 0.0621 4.1393 0.015 100x150
13 1872.905 0.5203 4.3354 0.12 400x300
14 308.7 0.0858 4.2875 0.02 100x200
14' 1370.5 0.3807 4.2299 0.09 300x300
15 1679.2 0.4664 5.1827 0.09 300x300
15' 1385.8 0.3849 4.2772 0.09 300x300
16 3065 0.8514 5.6759 0.15 500x300
17 4937.905 1.3716 5.7152 0.24 800x300
18 9901.985 2.7506 5.5011 0.5 1000x500
Priza aer 10122.18 2.8117 3.5146 0.8 1000x800