1

HALA INDUSTRIALA – STRUCTURA PARTER

PREDIMENSIONAREA PLANSEULUI ACOPERIS L= 15 m ; T= 9 ; He= 4.8 ; Localitate: Brasov

1.ALCATUIREA PLANSEULUI ACOPERIS

1.1 Distributia grinzilor principale si secundare Distributia grinzilor principale si secundare (rigle de cadru si pane) se recomanda a se alege identica, deopotriva pentru deschiderile centrale, respective marginale.

1.1.1 Grinzile principale (rigle de cadru) – sase la numar – sunt dispuse intre ele la distanta egala cu

traveea ‘T’ , fixate prin tema (de regula traveea T se allege multiplu de 3m, in functie de cerinte functionale sau estetice, tinand cont inclusive de recomandarile tehnico-financiare)

1.1.2 Grinzile secundare (panele) sunt amplasate la distanta tpane= 3 m (de regula distanta intre pane se

alege in functie de dimensiunile curente de livrare a panourilor de invelitoare, cerinte tehnico-financiare, eventual estetice).

1.2 Tehnologia de realizare

Planseul se recomanda a se realiza din otel, in doua variante, elemente cu inima plina si elemente zabrelite.

Schema generala de distributie a elementelor componente este redata alaturat.

2.PREDIMENSIONAREA PANELOR

2.1 Schema statica Panele de regula sunt realizate pe lungimea unei travei si nu sunt continuizate in dreptul reazemelor,

fiind astfel grinzi cu o singura deschidere, considerate simplu rezemate.

2.2. Conditiile de rigiditate

hpana > = T/20 pentru T= 9 m; hpana>= 9 / 20 = 45 cm

hpana = T/12…T/16 pentru T = 9 m, hpana = 56.25 cm…75 cm

F=5/384*(qpanan*T

4/E*I)<=fadm=T/250 => Ipana=(5* qpana

n*T

4) / (384*E*fadm)

2.3. Conditii tehnologice

Elemente alcatuite din profile laminate IPE sau alte profile standardizate, sudate intre ele.

hpana= multiplu de 5 cm intregi

2.4 Conditii de rezistenta

2.4.1 Evaluarea incarcarilor

(1) Incarcari permanente (gn, gc)

(a) greutate proprie pana (se considera din conditia 2.2 si 2.3; hpana=45 cm)

ggpanan = 171 daN/m

ggpanac = ggpana

n * n= 171 daN/m *1.35= 231 daN/m

(b) greutatea proprie subansamblu de invelitoare (table cutata+termoizolatie+protective: 10 cm spuma rigida de poliuretan, intre doua placi cutate din otel de 0.5 mm) aferenta pentru latime de tpana= 2.5 m;

tabla cutata = 4.5 daN / mال2suprafata rigida polimetan = 40daN / mال

3

gipanan = (0.1*40+4.5*2) daN/m

2 * 2.5 m = 33 daN/m

gipanac= gipana

n * n= 33 daN/m

2 * 1.35 = 44 daN/m

Total incarcari permanente: gpana

n= ggpana

n + gipana

n = 171daN/m + 33 daN/m = 204 daN/m

gpanac= ggpana

c + gipana

c = 231 daN/m + 44 daN/m = 275 daN/m

(2) Incarcari temporare (pn, pc)

(a) Evaluarea incarcarilor date din zapada (pn, pc) Brasov (zona 2)

2

Conform SR EN 1991-1-3:2005/ NA 2006 – Pentru situatii de proiectare permanente/tranzitorii (incarcarea din zapada este uniform distribuita pe orizontala).

Incarcarea pe m2 * S = µ1*Ce*Ct*Sk (daN/m2) unde:

Coeficientul de forma (µ1) al incarcarii in functie de panta acoperisului (α)

α < 35o

=> µ1= 0.8

30o< α<60

o => µ2=0.8 (60- α)/30

60o< α => µ3=0

Sk - valoarea caracteristica a incarcarii date de zapada pe sol in functie de amplasarea cladirii

Sk=1.5 kN/m2 pentru Zona 1

Sk=2.0 kN/m2 pentru Zona 2 (200 daN/m

2)

Sk=2.5 kN/m2 pentru Zona 3

Ce- coeficient de expunere, pentru diferite topografii ale amplasamentului

Expusa Ce= 0.8 (Topografie expusa: zone intinse de teren plat, lipsit de adapostire sau cu adapostire limitata,

creata de natura terenului, constructii inalte sau copaci).

Normala Ce= 1.0 (Topografie normala: zone unde nu se produce o spulberare semnificativa a zapezii din

actiunea vantului asupra constructiilor, datorita naturii terenului si prezentei altor constructii sau a copacilor).

Adapostita Ce= 1.2 (Topografie adapostita: zone unde constructia analizata este mult mai joasa decat terenul

inconjurator sau este inconjurata de copaci inalti si/sau constructii inalte).

Ct- coeficient termic - in functie de proprietatile de conductivitate termica ale materialelor de constructii, se reduce incarcarea pe acoperisurile cu transmitanta ridicata (mai mare de 1W/m

2K). Particular la invelitoarea din

sticla poate sa apara fenomenul de topire a zapezii datorita pierderilor de caldura, astfel se aplica o valoare redusa a coeficientului Ct.

Ct= 1.0 - tabla.

S = µ * Ce * Ct * Sk =0.66 * 200 = 133 (daN/m2)

Pzapadan= S * tpana = 133 daN/m * tpana = 133 daN/m

2 * 2.5 m= 333 (daN/m)

Pzapadac= Pzapada

n * n = 333 * 1.5 = 500 (daN/m)

(b) Incarcari din exploatare, conform SREN1991-1-1/NA, pentru terasa: necirculabila, incarcarea provenita de la invelitoare (Pexploatare

n = 0.75 kN/m

2):

circulabila, incarcarea provenita de la invelitoare (Pexploataren =1.5 kN/m

2):

Pexploataren = P

n * tpana;

Pexploatarec = Ppana

n * n;

Incarcarea temporara considerata (Ppanan, Ppana

c) este valoarea cea mai mare dintre incarcarile din zapada,

respectiv din exploatare:

Ppanan = max [Pzapada

n, Pexploatare

n]

Ppanac = max [Pzapada

c, Pexploatare

c]

(3) Incarcare totala pe pana (qpanan, qpana

c) - pe ml pana

qpanan = gpana

n + Ppana

n = 204 + 333 = 537 (daN/m);

qpanac = gpana

c + Ppana

c = 275 + 500 = 775 (daN/m).

2.4.2 Calculul static

Momentul de calcul:

Mpana = qpanac * T

2 / 8 = (775 * 81) / 8 = 62780 / 8 = 7847 (daNm).

2.4.3 Determinarea sectiunii transversale pentru pana din conditie de rezistenta

(rezistenta otelului se considera Rotel = 2100 daN/cm2)

Wnecpana

= Mpana / Rotel = 7847 / 2100 = 784700/2100 = 374 (cm3);

2.4.4 Determinarea sectiunii transversale pentru pana din conditie de rigiditate (sageata) Conditia de sageata pentru pana: fpana = 5/384 (qpana

n * T

4 / E * I) ≤ fadm = T/200.

(modulul de elasticitate alotelului se considera Eotel = 2100000 daN/cm2)

Ipananec

= (5 * qpanan * T

4) / (384 * E * fadm) = 0.013 * 5.37*656100000000/2100000* 4.5 = 3523257000000 /

2100000* 4.5 = 3523257000000 / 9450000 = 0.013 * 372831.4 = 4847 (cm4);

2.4.5 Alegerea profilului pentru pana Se alege in baza criteriilor de rigiditate, tehnologice, respectiv de rezistenta profilul avand:

Ipanaef = 5790 (cm

4) > Ipana

nec = 4847 (cm

4), respectiv

Wpanaef = 428.9 (cm

3) > Wpana

nec = 374 (cm

3).

Profil IPE 270

3. PREDIMENSIONAREA RIGLELOR DE CADRU

3.1 SCHEMA STATICA Schema statica poate fi considerata o grinda continua, cu 4 deschideri egale de marimea deschiderii "L"

3

3.2 Condiții de rigiditate

hriglă ≥ L /20 cm

hriglă plină ≥ L/10 ....L/15 cm = 1....1.5 m

hriglă zăbrelită ≥L/6 ....L/10 cm

3.3 Condiții tehnologice

Elemente alcătuite din tablă TBN, profile laminate IPE, sau alte standardizate, sudate între ele. h= multiplu de 10 cm întregi.

3.4 Condiții de rezistență

3.4.1. Evaluarea încărcărilor

(1) Încărcări permanente ( griglă n , griglă

c, Griglă n , Griglă

c ) pe riglă . (a) greutate proprie riglă ( se consideră din condiția 3.2 și 3.3 h=60 cm și b= 30cm )

griglă n = 129 daN/m

griglă c = griglă

n x 1,35 =129 *1.35= 174 daN/m

(b) încărcarea permanentă provenită din pane .

Griglă n = gpana

n x T = 204 * 9 = 1836 daN

Griglă c = gpana

c x T = 275* 9 = 2475 daN

(2) Incarcari temporare( Priglan Prigla

c) pe rigla

(a) incarcarea temporara, provenita din pane: Prigla

n = Ppana

n* T= 333 * 9 m= 2997 daN

Priglac = Ppana

c * T= 500 * 9 m= 4500 daN

(3) Incarcare totala (qriglan, qrigla

c, Qriglan, Qrigla

c,) pe rigla:

Qriglan= 129 +(1836+2997) / 2.5 = 2062 daN

Qriglac = grigla

c + (Griglac + Prigla

c) / tpana

Qriglac = 174 + (2475 + 4500) / 2.5 = 2964 daN

3.4.2. Calculul static

Momentul de calcul:

Mrigla = qriglac * L

2 / 11 = 3076* 15

2/11= 60627 daNm

Determinarea sectiunii transversale pentru rigla din conditie de rezistenta

(rezistenta otelului se considera Rotel = 2100 daN/ cm) Wnec

rigla = Mrigla / Rotel

Wnecrigla

= 60627 daN/m / 2100 daN/ cm2 = 2887cm

3

Se alege in baza cerinelor de rigiditate, tehnologice respectiv de rezistenta:

Wriglaef = 3218(cm

3) > Wrigla

nec = 2887 (cm

3)

hn = 571 mm, bn = 300 mm

Profil He 600 AA+

Varianta grinzi cu zabrele

4

Momentul maxim calculat se descompune in cuplu de forte ori bratul de parghie Mmax= Cmax * hferma = Tmax * hferma

hferma= L/6...L/10 = 15/6 = 2.5

Rezulta eforturile axiale din stalpi Cmax = Tmax = Mmax/hferma (daN)

Unde: Mmax= qfermac *L

2 / 11 = 2964 * 15

2 / 11= 60627 daN/m

(Pentru predimensionare se poate considera: qferma≈qrigla , sau se admite pentru greutatea proprie ferma 10% din incarcarea totala aferenta fermei). Talpa superioara este comprimata, cea inferioara intinsa.

La elementele comprimate apare fenomenul de flambaj, nodurile grinzii cu zabrele se considera articulate, lungimea de flambaj este egala cu lungimea elementului.

Aria necesara (Anectalpa-intinsa) la talpa intinsa se determina din relatia:

ẟ= Tmax/Anec ≤ Rotel de unde rezulta: Anec= Tmax/Rotel

Tmax = Mmax/Hferma = 60627/2.5 = 24251

Anec = 24251/2100 = 11.54 cm2

Aefftalpa-intinsa

≥ Rotel

Se alege in baza criteriilor de rigiditate , tehnologice,respectiv de rezistenta profilele, avand:

Aefftalpa-intinsa

= 12.70 (cm2)≥ Anec

talpa-intinsa 11.54 (cm

2)

Profil IPE O 180

Aria necesara ( Anectalpa-comprimata) la talpa comprimata se determina din relatia:

ẟ= Cmax/φAnec ≤ Rotel de unde rezulta:

A= 12.70 cm2

I = 1505 cm4

i=

=

= = 10.88

l =

=

= 2.5 m

llf = l = 2.5

λ =

= 22.97

=

= 120 (x-0.4)

=

λ= 120 => φ=0.4

λ= 0 =>φ=1

λ= 22.97

=

=

= 0.11

φ= 1- 0.11= 0.89

Anectalpa-comprimata

≥Cmax/ φRotel =

= 12.97 cm2

[ pentru calculul coeficientului de flambaj (φ) se poate considera sectiunile de profile ale talpii intinse anterior determinate, coeficientul de zveltete rezultand:λ=lf/i unde i = √ (I/A), coeficientul (φ) determinandu-se cu suficienta exactitate pentru o predimensionare - prin interpolare, considerand (φ) = 1, pentru λ=0 si (φ) = 0.4, pentru λ =120]

Se alege in baza criteriilor de rigiditate, tehnologice, respectiv de rezistenta profilele avand:

Aefftalpa-comprimata

= 13.55 (cm2) ≥ Anec

talpa-comprimata = 12.97(cm

2)

Profil IPE A 220

4. Predimensionarea subansamblului de sustinere (stalpilor de cadru). 4.1. Alcatuirea subansamblului de sustinere

4.1.1. Distributia stalpilor centrali si marginali Cadrele ( formate din stalpi si rigle ) sunt dispuse la distanta ''T'' intre ele, existand in totalitate sase cadre ( a se vedea sectiunea transversala, respectiv plan planseu conform tema)

Fiecare cadru dispune de doi stalpi marginali si trei stalpi centrali, distanta intre stalpi- in planul cadrului- fiind egala cu ''L'', fixata prin tema( de regula deschiderea ''L'' se alege in functie de cerintele functionale sau estetice, tinand cont inclusiv de recomandarile tehnico-financiare).

4.1.2. Tehnologia de realizare

Stalpii se recomanda a se realiza din otel.

5

4.2. Schema statica

Subansamblu de sustinere in strutura portanta si de fundatii sunt redate in schema de mai jos.

4.3 Conditii de predimensionare

4.3.1. Conditii de rigiditate

Lungimea de flambaj pentru stalpi se considera

lf = (1÷2) * Hstalp-> hstalp= (1/15...1/20) Hstalp = 24... 32 cm

1.5 * 4.8 = 7.2 m

Pentru -> lf / hst (bst) = 10 =>φ = 1.0;

lf / hst (bst) =25 => φ = 0.4 se interpoleaza linear

=

= 24.82

x =

=

= 0.007

x = 0.4 + 0.007 = 0.407 + 0.4 =ال

Dimensiunile minime pentru stalpi

hst * bst ≥ lf / 25 = 29 cm => hst = 29

bst = 30

4.3.2 Conditii tehnologice

Se recomanda profil laminat HEA 300...900; sau sectiune compusa

HEA 300

4.4 Predimensionarea stalpilor

4.4.1. Evaluarea incarcarilor

(I) Stalp marginal (1) Incarcari permanente (Gstalpm

n,Gstalpm

c)

(a) greutatea proprie stalp ( se considera din conditia 4.3.1 si 4.3.2.)

Se alege profilul HEA 300...900 si se considera valoarea din tabel

gstalpmn = 88.3 (daN/m)

gstalpmc = gstalpm

n * n = 88.3 * 1.35 = 119 (daN/m)

(b) incarcari permanente provenite din rigle de cadru;

Gstalpmn= (grigle

n + Grigla

n/ tpana) * L/2 = (129 + 1836 / 3) * 7.5 = 741 * 7.5 = 5558 daN

Gstalpmc= (grigle

c + Grigla

n/ tpana ) * L/2 = (174 + 2475 / 3) * 7.5 = 999 * 7.5 = 7493 daN

Total incarcari permanente la baza stalpului:

Gstalpmn= gstalpm

n *Hstlp + Gstalp

n

Gstalpmn= 88.3 * 4.8 + 5558 = 424 + 5558 = 5982 daN

Gstalpmc= gstalpm

c *Hstlp + Gstalp

c

Gstalpmc= 119 * 4.8 + 7493 = 571 + 7493 = 8064 daN

(2) Incarcari temporare (Pstalpmn, Pstalpm

c)

Incarcarile temporare provin din rigle de cadru

Pstalpmn= Prigla

n * L/2

Pstalpmn= 2997 * 7.5 = 22478 daN

Pstalpmc= Prigla

c * L/2

Pstalpmc= 4500 * 7.5 = 33750 daN

(3) Incarcari totale pe stalpii marginali (Qstalpmn, Qstalpm

c)

Incarcari totale la baza stalpului

Qstalpmn= Gstalpm

n + Pstalpm

n

Qstalpmn= 5558 + 22478 = 28036 daN

Qstalpmc= Gstalpm

c + Pstalpm

c

Qstalpmc= 7493 + 33750 = 41243 daN

(II) Stalp central (1) Incarcari permanente ( Gstalpc

n,Gstalpc

c)

(a) greutate proprie stalp ( se considera din conditia 4.3.1si 4.3.2.)

Se alege profil HEA 300...900 si se considera valoarea din tabel

gstalpcn = 88.3 (daN/m)

gstalpcc = gstalpc

n * n= 88.3 * 1.35 =119 (daN/m)

(b) incarcari permanente provenite din rigla de cadru

Gstalpcn = (grigla

n + Grigla

n/ tpana) * L

Gstalpcn = = (129 + 1836 / 3) * 15 = 741 * 15 = 11115 daN

Gstalpcc = (grigla

c + Grigla

c/ tpana) * L

Gstalpcc =(174 + 2475 / 3) * 15 = 999 * 15 = 14985 daN

Total incarcari permanente la baza stalpului

6

Gstalpcn = gstalpc

n * Hstalp + Gstalp

n

Gstalpcn = 88.3 * 4.8 + 11115 = 423.84 + 11115 = 11539 daN

Gstalpcc = gstalpc

c * Hstalp + Gstalp

c

Gstalpcc = 119 * 4.8 + 14985= 571 + 14985 = 15556 daN

(2) Incarcari temporare (Pstalpcn ;Pstalpc

c)

Incarcarile temporare provin din rigle de cadru

Pstalpcn= Prigla

n * L

Pstalpcn= 2997 * 15 = 44955 daN

Pstalpcc= Prigla

c * L

Pstalpcc= 4500 * 15 = 67500 daN

(3)Incarcari totale pe stalpii centrali (Qstalpcn ;Qstalpc

c) Incarcari totale la baza stalpu

Qstalpcn = Gstalpc

n + Pstalpc

n

Qstalpcn =11115 + 44955 = 56070daN

Qstalpcc = Gstalpc

c + Pstalpc

c

Qstalpcc = 14985 + 67500 = 82485 daN

4.4.2. Calcul static

Efortul axial de calcul

-stalpi marginali

Nstalpmc = Qstalpm

c

Nstalpmc = 41243 daN

-stalpi centrali

Nstalpcc = Qstalpc

c

Nstalpcc = 82485 daN

4.4.3 Determinarea dimensiunilor sectiunii transversale ale stalpilor

(rezistenta otelului se considera Rotel =2100 (daN/cm2)

φ = Nstc / φ * Ast ≥ Rotel

Coeficientul de flambaj este ( pentru sectiunea de stalp aleasa)

Pentru lf / h,b = 10 => φ = 1.0;

lf / h,b = 25 => φ = 0.4;

=

0.407 = ال 24.82 =

intre care se interpoleaza liniar

- stalp marginali m = 1.5

Astmnec

= m * Nstmc / (φ * Rotel ) ≤ Astm

ef

Astmnec

= 1.5 * 41243 / (0.407 * 2100)

Astmnec

= 61865 / 855

Astmnec

= 72.35 cm2 < Astm

ef

Se alege in baza criteriilor de rigiditate, tehnologice, respectiv de rezistenta profil HEA 300...900 si se considera valoarea Astm

ef din tabel.

Profil- HEA 240 - 76.8 cm2

- stalp centrali: m = 1.2

Astcnec

= m * Nstmc / (φ * Rotel ) ≤ Astm

ef

Astcnec

= 1.2 * 82485 / (0.407 * 2100)

Astcnec

= 98982 / 855

Astcnec

= 115.76 cm2 < Astm

ef

Se alege in baza criteriilor de rigiditate, tehnologice, respectiv de rezistenta profil HEA 300...900 si se considera valoarea Astm

ef din tabel.

Profil-HEA 300 - 112.5 cm2

5. ALCATUIREA SUBANSAMBLULUI DE FUNDATIE

5.1 Distributia fundatiilor - centrali si marginali Stalpii cadrelor dispun de fundatii izolate, realizate din baza stalpilor din otel, respectiv cuzineti de beton armat si blocuri din beton simplu ( a se vedea sectiunea transversala din tema).

Cadrele ( formate din stalpi si rigle) sunt dispuse la distanta ''T'' intre ele, existand in totalitate sase cadre ( a se vedea sectiunea transversala, respectiv plan planseu conform temei).

Fiecare cadru dispune de doi stalpi marginali si trei stalpi centrali, distanta intre stalpi- in planul cadrului fiin egala cu ''L'', fixata prin tema( de regula deschiderea ''L'' se alege in functie de cerinte functionale, sau estetic, tinand cont inclusiv de recomandarile tehnico-financiare).

5.2 Tehnologia de realizare

7

Fundatiile- cuzinetul si blocul de fundare se recomanda a se realiza din beton armat monolit de clasa minima C8/10.

5.3 Conditii de predimensionare

5.3.1. Schema statica

Schema statica presupune cinci blocuri de fundatie, dispuse la distante''L'' inter-ax.

5.3.2. Conditii de rigiditate

Cuzinet forma prismatica , lcuzinet, bcuzinet, hcuzinet

Bloc de fundare- forma prismatica sau in trepte de minim 40 cm pentru o treapta, sau cel mult 3 trepte, ale caror inaltime minima este de 30 cm.

lcuzinet ≥ lplaca de baza + 30 cm -> lcuzinet ≥ lplaca de baza + 30cm -> lcuzinet ≥ 50 + 30 = 80 cm

bcuzinet ≥ bplaca de baza + 30 cm ->bcuzinet ≥ bplaca de baza + 30cm ->bcuzinet ≥ 50 + 30 = 80 cm

hcuzinet / lcuzinet ≥ 0.25 -> hcuzinet / 80 ≥ 0.25 = 20 cm hcuzinet minim = 30 cm.

tgα = 1.05 pentru pconv = 2 daN/cm2 si bloc de fundare din beton armat de clasa C8/10

tgα = 1.05 -> hfundatie = 80 * 1.05 -> hfundatie = 42 cm

adancimea de inghet - Brasov -1.00 m - se considera hfundatie = 100 cm

- bloc de fundare cu o treapta

lcuzinet / lfundatie = 0.50- 0.65, lfundatie = 160 cm

bcuzinet / bfundatie = 0.50 - 0.65 bfundatie = 160 cm

-bloc de fundare mai multe trepte:

lcuzinet/lfundatie = 0.40 - 0.50

bcuzinet/bfundatie = 0.40 -0.50

5.3.3. Conditii tehnologice lcfundatie, bcfundati, lmfundatie,bmfundatie,hmfundatie = multiplu de 10 cm intregi;

lccuzinet, bccuzinet; lmcuzinet , bmcuzinet = multiplu de 5 cm intregi.

5.4. Conditii de rezistenta

5.4.1. Evaluarea incarcarilor Sunt evaluate incarcarile gravitationale, iar cele orizontale se vor considera prin coeficientii m distinct pentru cele marginale si centrale.

(1) Incarcari permanente (Ngfmn, Ngfm

c, Ngfc

n, Ngfc

c)

-fundatii marginale

(a) greutate proprie cuzinet si fundatie

( se considera din conditia 5.3.2. si 5.3.3. lcm,bcm,lfm,bfm);

Ngfmn = Gfundati,m

n lm,fundatie * bm,fundatie * hm,fundatie * الbeton = 1.6 * 1.6 * 1 * 2400 = 6144 daN

Ngfmc = Gfundati,m

c = Gfundati,m

n * n = 6144 * 1.35 = 8294 daN

Ngcuzinet,mn = Gcuzinet,m

n= lm,cuzinet * bm,cuzinet * hm,cuzinet * الbeton = 0.8 * 0.8 * 0.3 * 2500 = 480 daN

Ngcuzinet,mc= Gcuzinet,m

c = Gcuzinet,m

n * n = 480 * 1.35 = 648 daN

- fundatii centrale

(b) greutate proprie cuzinet si fudatie .

( se considera din conditia 5.3.2. si 5.3.3. lcm,bcm,lfm,bfm);

Ngfcn = Gfundatii,c

n = lc,fundatie * bc,fundatie * hc,fundatie * الbeton = 1.6 * 1.6 * 1 * 2400 = 6144 daN

Ngfcc = Gfundatii,m

c = Gfundatii,c

n *n = 6144 * 1.35 = 8294 daN

Ngcuzinet,cn = Gcuzinet,c

n= lc,cuzinet * bc,cuzinet * hc,cuzinet * الbeton = 0.8 * 0.8 * 0.3 * 2500 = 480 daN

Ngcuzinet,cc= Gcuzinet,c

c = Gcuzinet,c

n * n = 480 * 1.35 = 648 daN

(2) Incarcari totale din stalpi (Qn, Q

c)

- stapl marginal

Qnm = Nmqpart

n ( incarcare normata); = 22478 daN

Qcm = Nmqpart

c( incarcare de calcul) = 33750 daN

- stalp central

Qcm = Ncqpart

n ( incarcare normata); = 56070 daN

Qcc = Ncqpart

c( incarcare de calcul); = 82485 daN

(3) Incarcari totale (Nqfmn,Nqfm

c)

- fundatii marginale

Nqfmn = Ngfm

n + Nmqpart

n = 6144 + 480 + 22478 = 29102 daN

Nqfmc = Ngfm

c + Nmqpart

c = 8294 + 648 + 33750 = 42692 daN

- fundatii centrale

Nqfcn = Ngfc

n + Ncqpart

n = 6144 + 480 + 56070 = 62694 daN

Nqfcc = Ngfc

c + Ncqpart

c = 8294 + 648 + 82485 = 91427 daN

5.4.2. Calcul static

Efort axial la baza fundatiei:

8

- fundatii marginale:

Nfmn = Nqfm

n -> 29102 daN

Nfmc= Nqfm

c -> 42692 daN

-fundatii centrale:

Nfcn = Nqfc

n -> 62694 daN

Nfcc= Nqfc

c -> 91427 daN

5.4.3. Determinarea dimensiunilor fundatiilor (se considera pconv = 2 daN/cm2)

Avand in vedere relatia : pef = m * Nfmn / Afm ≤ pconv

- fundatii marginale

Afm = lfm * bfm ≥ m * Nfmn/ pconv

160 * 160 ≥ 1.5 * 29102 / 2 -> 25600 ≥ 21827 adevarat

Daca se considera din conditiile 5.3.2. si 5.3.3. bfm=> Afm / bfm

Se alege in baza riteriilor de rigditate , tehnologice, respectiv de rezistenta

lcm,bcm,lfm,bfm

lfm = 150 * 150 =22500 ≥ 21827 adevarat

lfm = 150 cm

bfm = 150 cm

- fundatii centrale

Afc = lfc * bfc ≥ m * Nfcn/ pconv

160 * 160 ≥ 1.2 * 62694 / 2 -> 25600 ≥ 37616 fals

Daca se considera din conditiile 5.3.2. si 5.3.3. bfm=> Afc / bfc

Se alege in baza riteriilor de rigditate , tehnologice, respectiv de rezistenta

lcc,bcc,lfc,bfc

lfc = 200 * 200 = 40000 ≥ 37616 adevarat

lfc = 200 cm

bfc = 200 cm