grinda neprotejata

8
Calculul unei grinzi din oțel neprotejate în situația de incendiu: bara nr. 13, etaj: parter Calculul la foc ISO al unei grinzi solicitate la încovoiere. Flambajul lateral din încovoiere răsucire este împiedicat, datorită prezenței uni planșeu din beton armat la partea superioară a grinzii. Se va determina rezistența la foc ISO a grinzii neprotejate. Secțiunea IPE 300 - profil; h 300 mm - înălțimea profilului; b 150 mm -lățimea tălpii; t w 7.1 mm - grosimea inimii; t f 10.7 mm - grosimea tălpii; r 15 mm - raza de racordare; A 53.81 cm 2 - aria profilului; A v.z - aria la forfecare; W pl.y 628.36 cm 3 - modulul plastic; Proprietățile materialului S 235 - clasa de oțel; f y 235 N mm 2 - limita de curgere a oțelului; ρ a 7850 kg m 3 - densitatea oțelului; E 210000 N mm 2 - modulul de elasticitate a oțelului; Eforturi în situația de incendiu M fi.Ed 53.734 kN m - moment încovoietor maxim în câmp; V fi.Ed 117.381 kN - forța tăietoare maximă în reazem;

description

re

Transcript of grinda neprotejata

  • Calculul unei grinzi din oel neprotejate n situaia de incendiu: bara nr. 13, etaj: parter

    Calculul la foc ISO al unei grinzi solicitate la ncovoiere. Flambajul lateral din ncovoiere rsucire este mpiedicat, datorit prezenei uni planeu din beton armat la partea superioar a grinzii.

    Se va determina rezistena la foc ISO a grinzii neprotejate.Seciunea

    IPE 300 - profil;

    h 300 mm - nlimea profilului;b 150 mm - limea tlpii;tw 7.1 mm - grosimea inimii;

    tf 10.7 mm - grosimea tlpii;r 15 mm - raza de racordare;

    A 53.81 cm2 - aria profilului;

    Av.z - aria la forfecare;

    Wpl.y 628.36 cm3 - modulul plastic;

    Proprietile materialuluiS 235 - clasa de oel;fy 235

    Nmm2

    - limita de curgere a oelului;

    a 7850 kgm3 - densitatea oelului;

    E 210000 N

    mm2- modulul de elasticitate a oelului;

    Eforturi n situaia de incendiuMfi.Ed 53.734 kN m - moment ncovoietor maxim n cmp;

    Vfi.Ed 117.381 kN - fora tietoare maxim n reazem;

  • Verificarea n situaia de incendiuClasificarea seciunii n situaia de incendiuCoeficentul pentru clasificarea seciunilor transversale este:

    =0.85

    235 N

    mm2

    fy0.85

    Tlpile profilului:

    c1 =b2

    tw2

    r 56.45 mm

    =c1tf

    5.276

    =Obs1 talpa este n Clasa 1;

    Inima profilului:

    c2 =h 2 tf 2 r 248.6 mm

    =c2tw

    35.014

    =Obs2 inima este n Clasa 1;

    Rezult c seciunea este de Clas 1 la ncovoiere n situaia de incendiu.

  • Determinarea temperaturii critice i rezistenei la focSe determin temperatura critic, egalnd momentul capabil cu momentul ncovoietor maxim Mfi.t.Rd

    din element .Mfi.Ed

    ;Mfi.t.Rd Mfi..Rd1 2

    ky. M.0M.fi Mpl.Rd

    1 2

    ;Mpl.Rd Wpl.y fy

    M.0Factorii de adaptare i se aleg astfel:1 2

    1 0.7 - pentru o grind neprotejat expus la foc pe 3 fee;2 1 - pentru o grind simplu rezematM.0 1M.fi 1

    Mpl.Rd =Wpl.y fy

    M.0 147.665 kN m

    ky. =Mfi.Ed 1 2

    M.0M.fi Mpl.Rd

    0.255

    Pentru a afla temperatura critic , este necesar s se interpoleze n tabelul Tabelul 1. (SR EN a1993-1-2, tabelul 3.1);

  • Tabelul 1. - Factorii de reducere pentru curba tensiune - deformaie a oelurilor carbon la temperaturi nalte;

    Pentru , interpolm din Tabelul 1. (este necesar completarea cu date din tabel);=ky. 0.255......................................................ky.1 0.470 tcritic1 600 C......................................................ky.2 0.230 tcritic2 700 C

    a =+tcritic1 ky. ky.1 tcritic2 tcritic1ky.2 ky.1

    689.698 C

  • Determinarea rezistenei la foc a seciunii neprotejatePentru seciunile I considernd factorul de corecie pentru efectul de umbr, factorul de form al

    seciunii este:

    ksh 0.9

    Am =+2 h b 75 cm

    V =A 53.81 cm2

    Amsh ksh AmVmsh V

    =AmshVmsh

    125.441 m1

    Se efectueaz o dubl interpolare n Tabelul 2. pentru factorul de form i =AmshVmsh

    125.441 m1

    temperatura critic .=a 689.698 CSe face urmtoarea notaie .facf =

    AmshVmsh

    125.441 m1

  • Tabelul 2. - Temperatura pe seciuni neprotejate la foc ISO funcie de factorul de form;

  • Pentru i , vom realiza urmtoarele interpolri pentru a stabili =facf 125.441 m1 =a 689.698 Ctimpul la care seciunea neprotejat cedeaz. (este necesar completarea cu date din tabel);timpcritic

    facf1 100 m1

    ......................................................a11 676 C timpcritic11 20 m

    ......................................................a12 692 C timpcritic12 21 m

    timpcritic1 =+timpcritic11 a a11 timpcritic12 timpcritic11

    a12 a11 20.856 m

    facf2 200 m1

    ......................................................a21 682 C timpcritic21 15 m

    ......................................................a22 698 C timpcritic22 16 m

    timpcritic2 =+timpcritic21 a a21 timpcritic22 timpcritic21

    a22 a21 15.481 m

    Pentru rezult , iar pentru rezult =facf1 100 m1 =timpcritic1 20.856 m =facf2 200 m1. Se efectueaz o a 3 interpolare pentru a determina n ct timp seciunea devine =timpcritic2 15.481 m

    critic pentru factorul de form .=facf 125.441 m1

    ......................................................=facf1 100 m1 =timpcritic1 20.856 m

    ......................................................=facf2 200 m1 =timpcritic2 15.481 m

    timpcritic =+timpcritic1 facf facf1 timpcritic2 timpcritic1

    facf2 facf119.489 m

    Deci rezistena la foc a profilului neprotejat, solicitat la ncovoiere, sub foc ISO, este de .=timpcritic 19.489 m

  • Verificarea forei tietoare la reazemeFora tietoare capabil la timpul dat este:

    , unde , iar ;Vfi.t.Rd ky..web VRd M.0M.fi VRd

    Av.z fy

    3 M.0Av.z +A 2 b tf +tw 2 r tf

    Deci fora tietoare capabil la temperatura critic este:=a 689.698 CAv.z =+A 2 b tf +tw 2 r tf 25.68 cm

    2

    VRd =Av.z fy

    3 M.0348.415 kN

    ky..web ky.

    Vfi.t.Rd =ky..web VRd M.0M.fi 88.75 kN

    Fora capabil la temperatura critic trebuie s fie mai mare dect fora Vfi.t.Rd =a 689.698 Ctietoare maxim n reazem : .Vfi.Ed >Vfi.t.Rd Vfi.Ed

    =Obs4 condiia NU este satisfcut;