Coroana Dintata- Text
-
Upload
stefan-tauru -
Category
Documents
-
view
236 -
download
0
Transcript of Coroana Dintata- Text
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 1/54
1. Analiza conditiilor tehnico-functionale si a tehnologicitatii
piesei si stabilirea tipului sistemului de productie
1.1 Analiza rolului functional, a conditiilor tehnice impuse
piesei finite si a tehnologicitatii acesteia
1.1.1. Rolul functional si solicitarile piesei
Coroanele dintate sunt piese de revolutie cu dantura, destinate transmiterii miscarii
de rotatie si a momentelor.
Aceste coroane dinţate de pe volant sunt facute din OL45. Etapele standard parcurse
la fabricarea coroanei dinţate sunt: forjare, normalizare (860° C, racire in aer), calire
prin inductie (880 -900° C, racire in apa la 25-30° C), revenire (180 -220°C, racire in
aer ).
Caracteristicile constructive principale ale unui angrenaj sunt reprezentate de forma
dintilor si pozitia relativa a axelor. Calitatea unui angrenaj este apreciata din mai
multe puncte de vedere: zgomotul si trepidatiile ce pot aparea in functionare,
precizia de transmitere a miscarii, puterea ce poate fi transmisa si durabilitatea
angrenajului. In ceea ce priveste calitatea rotilor dintate cilindrice cu dinti drepti ,
standardele prevad trei criterii de apreciere: precizia cinematica, functionarea lina si
pata de contact dintre flancurile dintilor. In cadrul fiecarui criteriu sunt cuprinse 12clase de precizie, in ordine descrescatoare a preciziei.
Precizia cinematica a unei coroanei dintate este determinata de eroarea totala a
unghiului de rotire, la o rotatie completa a acesteia.
Criteriul preciziei cinematice este foarte important cand se cere un raport de
transmitere riguros constant, cum se intalneste la diferite aparate, mecanisme si
lanturi cinematice de la masinile-unelte.
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 2/54
Criteriul petei de contact are prima importanta la rotile care transmit eforturi mari la
viteze periferice scazute.
Deci precizia danturii unei roti dintate are niveluri diferite dupa cele trei criterii, ceea
ce implica masuri tehnologice adecvate la fabricarea ei.
Coroana dintata de prelucrat are urmatoarele suprafete importante:
-
Suprafata de centrare: alezajul;
-
Suprafata de antrenare in miscare de rotatie: canalul de pana;
-
Dantura: cilindrica dreapta.
Coroana este fixate pe volant prin intermediul unei pene de tip disc si permite
transmiterea miscarii.
Figura 1.2 va reprezenta principalele suprafete ale piesei finite.
1.1.2 Conditiile tehnice impuse rotii dintate prin desenul de
executie
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 3/54
1.1.3 Analiza tehnologicitatii constructiei piesei
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 4/54
Tehnologicitatea este caracteristica complexa a constructiei piesei ce asigura, in
conditiile respectarii conditiilor de eficienta si siguranta in functionare, posibilitatea
fabricarii acesteia prin cele mai economice procese tehnologice, cu cheltuieli minime
de forta de munca, utilaje, material, energie. Tehnologicitatea piesei poate fi
apreciata prin indici absoluti sau relativi.
Turnarea, ca procedeu tehnologic este una din cele mai vechi metode de obtinere a
pieselor prin punere in forma, dezvoltate de om. Turnarea intervine intotdeauna ca
metoda tehnologica distincta la materialele care sunt elaborate in stare lichida sau
vâscoasa. Impreuna cu prelucrarile prin matritare si cu cele de formare prin
sintetizare sunt utilizate in mod nemijlocit la realizarea formei pieselor – spre
deosebire de alte prelucrari, unde forma rezulta prin mijlocirea unor procese
tehnologice preliminare distincte (laminare, tragere, forjare libera, aschiere si
microaschiere).
Prin turnare se pot realiza forme practic nelimitate, piese cu mase diverse, de la
fractiuni de gram si pana la sute de tone, care isi gasesc utilizari in toate domeniile de
activitate.
Procesele de executie a pieselor prin turnare se remarca prin urmatoarele avantaje:
- permit realizarea de piese cu configuratii diverse, in clasele de precizie 6..16, cu
suprafete de rugozitate Ra=1,6...200 μm;
- permit realizarea de piese cu proprietati diferite in sectiune (unimaterial,
polimaterial);
- creeaza posibilitatea obtinerii de adaosuri de prelucrare minime ( fata de forjarea
libera, sau prelucrarile prin aschiere);
- creeaza posibilitatea de automatizare complexa a procesului tehnologic, fapt ce
permite repetabilitatea preciziei si a caracteristicilor mecanice, la toate loturile de
piese de acelasi tip;
- permit obtinerea unei structuri uniforme a materialului piesei, fapt ce ii confera
acesteia o rezistenta multidirectionala. In general, compactitatea, structura si
rezistenta mecanica a pieselor turnate sunt inferioare pieselor similare realizate prin
deformare plastica (deoarece acestea poseda o rezistenta unidirectionala, dupa
directii preferentiale).
Dintre dezavantajele procedeelor de realizare a pieselor prin turnare se pot enumera:
- consum mare de manopera, indeosebi la turnarea in forme temporare;
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 5/54
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 6/54
destiante constructiei de masini
40 Cr. 10 = Otel aliat pentru tratament termic detinat constructiei de masini
Otel aliat cu 0,40 % C si 1% Cr. (crom)
STAS 791-80 se refera la oteluri aliate prelucrate prin deformare plastica la cald
(laminare si forjare) sub forma de produse ca: semifabricate, bare forjate si produse
laminate finite cu dimensiuni pana la 250mm., folosite in stare tratata termic sau
termochimic in constructia de masini, avand conditii termice generale de calitate
conform STAS 7450-79.
Marcile de otel din prezentul stas sunt destinate executarii organelor de
masini si pieselor tratate termic cu adancimea de calire garantata conform curbei de
calibilitate a marcii respective.
Marca Utilizari principale
40 Cr 10 Roti de antrenare, arbori, tije de pistoane, discuri de frictiune, supape de
admisie
Compozitia chimica
Marca
otel
Cali-
tatea
Compozitia chimica
C Mm S P Cr Ni Mo Alte
elemente
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 7/54
40 Cr 10
-
s
x
xs
0,36 0,50max
0,035
max
0,035- - - -
Caracteristici mecanice
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 8/54
N – normalizare, C-calire, r-revenire joasa, R-revenire inalta.
Rm – se garanteaza numai pentru otel super si pentru otel cu continut de sulf.
Se garanteaza numai una din cele 2 valori confrm specificatiei din contract. Se
garanteaza rezistenta KCV300/2 in lipsa unei specificatii din contract.
Tratament termic
MarcaTratare termica*
Calire Revenire Temeratura
Marca
Otelulu
i
Caracteristici mecanice
Diametr
ul probei
de
tratame
nt
termic
de
referinta
Felul
tratamentu
lui termic
Limita
de
curgere
Rp 0,2
N/mm²
(kgf/mm
²)
minim
Rezistent
a la
tractiune
Rm
N/mm²
(kgf/mm
²)
Alungire
a la
rupere,
A5,
Rezilienta Duritate
Brinell
in stare
recoapt
a HB,
maxim
KCU/5
J/cm²
minim
KCU300/
2
(kgf/cm²)
minim
1 2 3 4 5 6 7 8
40 Cr
10
16 CR 790(80) 980..118
0
(100..12
0)
10 29(3) 39(4) 217
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 9/54
otelului Temperatura
C°
Mediu de
racire
Temperatura
C°
Mediu de
racire
ausentizata
la
incercarea
de calire
frontala
40 Cr 10 820 – 850
830 – 860
apa
ulei
540 – 680 apa
ulei
850
* pana la grosimi de 70 mm calirea se face in ulei iar la grosimi de la 71…10mm in apa
Culori de marcare prin vopsire:
Pentru oteluri superioare culorile de marcare se vor (marca) bara cu o dunga alba.
Marca otel Culori de marcare
40 Cr 10 Albastru – negru - verde
1.3. Calculul ritmului si productivitatii liniei tehnologice.
Stabilirea preliminara a tipului (sistemului) de productie
1.3.1 Calculul fondului anual real de timp
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 10/54
[ore/an] 1.1
unde:
este numarul zilelor calendaristice dintr-un an; ;
este numarul zilelor libere la sfarsit de saptamana dintr-un an;
;
este numarul zilelor sarbatorilor legale; ;
este numarul de schimburi; ales este de 2 schimburi/zi;
este durata unui schimb; ;
este un coefficient care tine seama de pierderile de timp de lucru
datorita reparatiilor executate in timpul normal de lucru al schimbului
respectiv; pentru acesta are valoarea .
Astfel se calculeaza
1.3.2 Calculul planului productiei de piese
[piese/an] 1.2
unde:
este planul de productie pentru produsul respectiv; din tema de
proiect ;
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 11/54
n este numarul de piese de acelasi tip pe produs; ;
este numarul de piese de rezerva, livrate odata cu produsul; ;
este numarul de piese de rezerva livrate la cerere; se adopta;
este numarul de piese rebutate la prelucrarea din cause inevitabile;
se adopta .
1.3.3 Calculul ritmului si productivitatii liniei tehnologice
Ritmul liniei tehnologice are implicatii majore asupra asigurarii
sincronizarii operatiilor (pentru liniile cu flux continuu), prin divizarea
procesului tehnologic in operatii si faze, alegerea utilajelor, SDV-urilor si a
structurii fortei de munca.
[min/piesa] 1.3
Productivitatea liniei tehnologice reprezinta inversul ritmului liniei:
[piese/ora] 1.4
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 12/54
1.3.3 Stabilirea preliminara a tipului (sistemului) de productie
Tipul de productie reprezinta ansamblul de factori productivi dependenti,
conditionati in principal de: stabilitatea in timp a productiei, complexitatea
constructiva si tehnologica a acesteia si de volumul productiei. Tipul de
productie influenteaza: caracterul si amploarea pregatirii tehnice a productiei,
nivelul de specializare si structura de productie, formele de organizare si de
programare a productiei, economicitatea fabricatiei.
Metodele de stabilire a tipului de productie – metoda indicilor deconstanta a fabricatiei, metoda nomogramei – necesita, pe langa valoarea
si valorile timpilor normati pentru operatiile principale ale procesului
tehnologic.
Deoarece rezulta ca avem de-a face cu o productie de serie
mare.
Capitolul 2
Alegerea variantei optime a metodei si
procedeului de obtinere a semifabricatului
2.1. Analiza compartiva a metodelor si procedeelor concurente
si adoptarea variantei optime
La alegerea semifabricatului se iau in consideratie factorii constructivi,
tehnologici si economici. Se urmareste apropierea cat mai mult a formei si
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 13/54
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 14/54
2.2. Stabilirea pozitiei semifabricatului in matrita si a planului
de separate
Pentru stabilirea pozitiei semifabricatului in matrita si a planului de separatie,
trebuie sa se tina cont de anumite criterii. Cele mai importante sunt:
o
Planul de separatie sa faciliteze curgerea usoara a materialului;
o
Planul de separatie trebuie sa imparta piesa in parti egale si simetrice;
o
Planul de separatie sa fie astfel ales incat suprafetele ce vor fi ulterior supuse
prelucrarilor mecanice prin aschiere sa fie perpendiculare pe directia matritarii
si sa nu prezinte unghiuri laterale de inclinare.
o
Planul de separatie sa asigure fibraj continuu.
Planul de separatie poate fi ales sub diferite forme. Cel mai simplu si totodata
cel mai avantajos plan de separatie este cel drept. Este indicat pentru piesele avandforme simple deoarece permite alegerea unor blocuri de matrite mai simple si mai
mici si permite prelucrarea mai usoara a formei cavitatii in care se matriteaza piesa.
In consecinta se alege pentru piesa specificata in tema de proiect un plan de
separatie drept – orizontal, schema matritei fiind prezentata in figura 2.1.
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 15/54
Figura 2.1 – „Schita semifabricatului in matrita”
Notatiile figurii 2.1: 1 – semifabricat; 2 – semimatrita superioara; 3 – adaos de
prelucrare; 4 – suprafata de separatie; 5 – semimatrita inferioara; 6 – dorn extractor.
2.3. Stabilirea preliminara a adaosurilor de prelucrare si
executarea desenului semifabricatului
Precizia semifabricatelor matritate pe masini verticale de matritat este
reglementata prin STAS 7670 – 80.
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 16/54
Adaosurile de prelucrare si abaterile limita ale semifabricatului matritat
destinat pieselor auto se incadreaza in clasele I – II de precizie atunci cand este vorba
de piese simple ca in cazul coroanelor dintate.
Adaosul se adopta numai in cazul pieselor matritate ale caror suprafete seprelucreaza prin aschiere. In functie de caracteristicile de prelucrare de 1,25 mm la
care se adauga 0,5 mm pentru obtinerea rugozitatii prescrise in cadrul capitolului 1.
La suprafetele matritate care se prelucreaza ulterior inclinarile de matritare si
razele de racordare se aplica la cotele nominale ale piesei la care se adauga valoarea
adaosului de prelucrare respectiv.
2.4. Intocmirea planului de operatii pentru executarea
semifabricatului
Planul de operatii pentru obtinerea semifabricatului este urmatorul:
Nr.
crt.
Operatii si faze de
semifabricare
Masini, utilaje,
instalatii si
S.D.V.-uri
Materiale
auxiliare
Parametrii
tehnologici
1 Debitarea materialului Fierastrau mecanic -Viteza si
avansul panzei
2 Incalzire material Cuptor electric -
Temperatura si
durata de
incalzire
3 Preforjare Cavitate de ebosare
Nicovala
Ciocan
pneumatic
Forta de
apasare
4 Forjare primara
Matrita deschisa
Presa verticala -
Forta de
apasare
Cursa preseiTimp apasare
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 17/54
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 18/54
Capitolul 3
Elaborarea procesului tehnologic de prelucrare
mecanica si control al piesei
3.1. Analiza proceselor tehnologice similare existente
In principiu, la prelucrarea pieselor de tip roata dintata se parcurg
urmatoarele etape:
o
Operatii pregatitoare;
o Prelucrari de degrosare, prefinisare, finisare;
o Prelucrare canal de pana;
o
Prelucrarea danturii;
o Tratament termic;
o Rectificare;
o Control final.
In conformitate cu lucrarea (6) procesul tehnologic de obtinere a pieseifinite este prezentat in tabelul 3.1.
Nr.
crt.
Metoda de
prelucrare
Masini, unelte
si utilajeSDV-uri
Operatii si faze de
prelucrare
1 Gaurire Masina de gaurit
Burghiu spiral
Universal cu 3
bacuri
-prins piesa in universal;
-gaurit;
-desprins piesa.
2 Strunjit interiorsi fata
Strung normal
Universal cu 3
bacuri, cutit,cheie pentru
-prins piesa in
universal;-strunjit interior
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 19/54
cutit din 2 treceri la
;
-strunjit sanfren la
2X45° de 2 ori;
-strunjit frontal la
3 Brosare Masina de brosat
Dispozitiv de brosat, placa de
baza, placa
intermediara,
brosa rotunda,
cap filetat spate
-prins piesa in disp.
-brosarea
-curatat brosa
-desprins disp.
4 Strunjirefrontala fata 6 Strung normal
Disp. De strunjit
cu bucsa elast.,
instalatie
pneumatic,Cutit,
Cheie cutit, cala
110 mm
-prins piesa in disp.
-strunjire frontala a
suprafetei 6 luand adaos
ct. de 1mm
-strunjit sanfren 1,3X45°
la butuc int.
-strunjit ext la
-strunjit sanfren 1,5X45°
de 2 ori la coroana
-desprins piesa
5
Strunjire
frontala
suprafetele 1 si2
Strung normal
Cutit, cheie
cutit, cala, disp.
de strunjit cu bucsa elastica
-prins piesa in disp.
-strunjit frontal butuc la
40,4
-strunjit sanfren butuc la
1,3X45° si 1,5X45°
-strunjit frontal coroana la
-strunjit sanfren coroana
la 1,5X45°
-desprins piesa
6 Frezare dantura Masina de frezat
Freza melc
, cutit
de debavurat,
dorn pentru
freza, disp. de
debavurat
-spalat piesa in petrol
-prins piesa in disp.
-frezat dantura
-desprins piesa
7 Ajustare Banc de ajustaj
Pila
semirotunda,
disp. de ajustat
-prins piesa in disp.-ajustat gradul ramas in
urma operatiei de frezare
-desprins piesa
8 Tesire dantura Dispozitiv de tesit
Freza ,
bucsa pentru
freza, disc de
divizare
-prins piesa in disp.
-tesire 1X45° 27 dinti
-desprindere piesa
-control
9 Razuire dantura Masina de razuit
Disp. telescopic
de razuit,
supportsustinere stanga
-spalat piesa in petrol
-prins piesa in disp.
-prins disp. pe masina-razuit 27 dinti din 3 curse
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 20/54
dreapta, cutit
sever
cheie fixa
duble
-desprins piesa
10 Brosare canal pana
Masina de brosatorizontal
Brosa pentru
canal, disp. de
tras, brosa perie,disp. de brosat,
set 2 pene adios
brosa
-prins piesa in disp.
-brosat canal pana din 3
treceri
-scos piesa din disp
-curatat brosa
11 Ajustare Banc de ajustaj
Pila
semirotunda,
disp. de ajustat
-prins piesa in disp.
-ajustat gradul ramas in
urma operatiei de tesire
-desprins piesa
12
Rectificarefrontala si
interioara pentru
suprafetele 7 si
9
Masina de
rectificat
universala
Piatra cilindrica
40X50X16,
piatra oala
50X32X13, role
cilindrice ,
tija pt. piatra,
universal pt.
rectificare,
calibru tampon
-prinderea piesei in
universal
-rectificare interioara
-rectificare frontala
-desprinderea piesei
-control
13Rectificare
plana suprafata
2
Masina de
rectificat plan
Piatra segment150X80X25 din
STAS
-asezat pies ape platou
-rectificat plan
-luat piesa de pe platou
-curatat platoul
14Indepartarea
loviturilor
Polizor drept
(biax)
Piatra de
cauciuc, pinion
etalon, bucsa
pentru piesa
-biaxat piesa cu piatra de
cauciuc
Tabelul 3.1 – “Procesul tehnologic”
3.2. Analiza posibilitatilor de realizare a preciziei dimensionale
si a rugozitatii prescrise in desenul de executie
Obiectivul acestei etape este stabilirea acelor procedee de prelucrare
care, fiind ultimele aplicate in succesiunea operatiilor, pentru fiecare suprafata,
asigura conditiile tehnice impuse prin desenul de executie. Rezultatele acestei
analize sunt prezentate in tabelul urmator.
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 21/54
Nr.
crt.
Tipul
suprafetei si
nr.
Conditii tehnice impuse
Procedeu posibil de
aplicat
Criterii de decizie
ConcluziiRugozitatea
clasa prec.
Abateri
de forma
si de prec.
Dimensiune si
abateri
Clasa de
precizieCost
1Cilindrica
3 6 ISO
Strunjire de finisare 6-8 ISO 10 Se adopta strunjirea de
finisareRectificare 4-6 ISO 9
2Cilindrica
(plana)
2
5 ISO
Strunjire de finisare 3-5 ISO 10
Se adopta rectificarea planaRectificare plana 4-6 ISO 9
Frezare plana 5-7 ISO 9
3Cilindrica
5 6 ISOStrunjire 5-6 ISO 9 Se adopta strunjirea
4Cilindrica
(plana)6
5 ISO-
Strunjire de finisare 3-5 ISO 10
Se adopta rectificarea planaRectificare plana 4-6 ISO 9
Frezare plana 5-7 ISO 9
5Conica
4 6 ISO- 1X45° Strunjire 5-6 ISO 9 Se adopta strunjirea
6Danturata
8 5 ISO-
Frezare cu freza melc 3-6 ISO 10 Se adopta frezarea cu frezamelcRabotare 5-6 ISO 10
7Conica7, 10 6 ISO
- 2X45° Strunjire 5-6 ISO 9 Se adopta strunjirea
8Plana9’ 6 ISO
-Brosare 3-6 ISO 10
Se adopta brosareaMortezare 4-6 ISO 9
9 Plana2 5 ISO
Strunjire de finisare 3-5 ISO 10
Se adopta rectificarea planaRectificare plana 4-6 ISO 9
Frezare plana 5-7 ISO 9
10Cilindrica
9 5 ISO-
Brosare 3-6 ISO 10Se adopta brosarea
Strunjire de finisare 6-8 ISO 9
11Trunchi de con
11 7 ISO- Strunjire de degrosare 6-8 ISO 9
Se adopta strunjirea de
degrosare
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 22/54
3.3. Stabilirea succesiunii logice si economice a operatiilor de
prelucrare mecanica, tratament termic si control
3.3.1 Stabilirea succesiunii logice si economice a operatiilor de prelucrare
mecanica pentru fiecare suprafata
Analizand desenul de executie al piesei am constatat faptul ca suprafata cu
conditiile tehnice cele mai severe este suprafata 2, pentru care valorile
diametrului si a rugozitatii sunt:
Pentru stabilirea operatiilor de prelucrare mecanica in succesiunea lor
logica se va aplica criteriul coeficientului global al calitatii suprafetei. Rugozitateasemifabricatului obtinut prin forjare in matrita este:
Plecand de la conditia de rugozitate a suprafetei se vor inventoria toate
procedeele de finisare care sunt adoptabile pentru suprafata 2 a rotii dintate.
Acestea sunt:
o
Strunjire de finisare;
o
Rectificare de semifinisare.
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 23/54
Operatia de rectificare este mai economica si asigura obtinerea unei
rugozitati a suprafetei .
Coeficientul global al calitatii suprafetei este:
Operatia anterioara rectificarii de finisare este rectificarea de degrosare ce
va asigura obtinerea unei rugozitati a suprafetei . Atunci
coeficientul partial al rugozitatii suprafetei va fi:
Coeficientul partial al rugozitatii suprafetei ce trebuie realizat prin
rectificare este:
Verificand relatia:
Rezulta ca succesiunea logica a operatiilor este:
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 24/54
1.
Rectificare de degrosare;
2.
Rectificare de semifinisare.
3.3.2 Stabilirea traseului tehnologic al operatiilor de prelucrari mecanice,
tratament termic si control al piesei
Traseul tehnologic al operatiilor de prelucrari mecanice, tratament termic si
control al piesei a fost intocmit in tabelul 3.3. Pentru intocmirea traseului
tehnologic a trebuit sa se stabileasca preliminary suprafetele alese ca baze
tehnologice.
In lucrarea (9) se recomanda ca pentru piesele cilindrice scurte de tip roata
dintata sa se foloseasca 3 suprafete de asezare, adica 2 de ghidare si una de
reazem. Rotile dintate se orienteaza si se fixeaza in universal.
Suprafata
prelucrata
Suprafetele
baze
tehnologice
Denumirea
operatieiFaza
93
5Gaurire
-prins piesa in universal
-gaurire
-desprins piesa din universal
93
1Strunjire interioara
-prins piesa in universal-strunjit interior din 2 treceri
-desprins piesa din universal
5
7
1
3Strunjire fata
-prins piesa in universal-strunjit frontal si sanfrenat-desprins piesa din universal
9 5 Brosare
-prins piesa
-brosat
-desprins piesa
3 9 Strunjire frontala -prins piesa
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 25/54
46
1 -strunjit frontal si sanfrenat-desprins piesa
1
2
10
9
6Strunjire frontala
-prins piesa
-strunjit frontal si sanfrenat
-desprins piesa1
2
34
9
6Strunjit fete
-prins piesa
-strunjit fete-desprins piesa
Suprafata
prelucrata
Suprafetele
baze
tehnologice
Denumirea
operatieiFaza
8
1
2 Frezare dantura
-spalat piesa in petrol-prins piesa
-frezat dantura-desprins piesa
82
6Ajustare
-prins piesa
-ajustat grad dupa fretare-desprins piesa
49
2Tesire dantura
-prins piesa
-tesit la 1X45°-desprins piesa
4
9
52
Strunjire
-prins piesa in universal
-strunjit-desprins piesa din universal
8
9
51
Severuire
-spalat piesa in petrol
-prins piesa in dispozitiv-severuit in 3 curse
-desprins piesa
9’ 69
Brosare canal-prins piesa in dispozitiv
-brosat canalul in 3 treceri
-desprins piesa
- - Spalare -
- - Tratament -
69
18
Rectificare
interioara sifrontala
-prins piesa in universal
-rectificare interioara-rectificare plana
-desprins piesa din universal
2 6 Rectificare -asezat piesa pe platou
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 26/54
9 frontala -rectificat plan-luat piesa de pe platou
- - Spalare -
- - Demagnetizare -
2, 6, 5, 1 - Indreptare lovituri -bioaxat piesa cu piatra cauciuc
1-11 - Control final-control dantura
-control canal pana
-control suprafete
Tabelul 3.3 – „Traseul tehnologic”
3.4. Alegerea utilajelor si instalatiilor tehnologice
Alegerea utilajelor si a instalatiilor tehnologice se face avand in vedere
particularitatile procesului logic adoptat, referitoare la:
o
Precizia de executie ce trebuie realizata;
o
Productivitatea;
o
Gradul de tehnologicitate al piesei;
o
Economicitatea procedeului folosit.
In consecinta se aleg urmatoarele utilaje impreuna cu principalele lor
caracteristici in conformitate cu lucrarea (6).
Masina de frezat si danturat cu freza melc FD250:
Nr.
crt.
Caracteristici tehnice Valori
1 Diametrul maxim de lucru 250 mm
2 Modulul maxim 6 mm
3 Cursa axiala a sculei 280 mm
4 Cursa tangentiala maxima a sculei 150 mm
5 Numarul maxim de dinti 30
6 Diametrul platoului mesei 310 mm
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 27/54
7 Diametrul alezajului mesei 70 mm
8 Dimensiuni maxime ale sculei 130x180 mm
9 Conul axului port-scula Morse 4
10 Limitele turatiei arborelui principal 60-300 rot./min.
11 Limite de avansuri Axial 0,63-6,3 mm/rot.Radial 0,05-2 mm/rot.
Tangential 0,1-4 mm/rot.
12 Puterea motorului principal 5,5 kW
13 greutate 5400 daN
Tabelul 3.4 – „FD250”
Strungul SNB400
Nr.
crt.Caracteristici tehnice Valori
1 Diametrul maxim de strunjit 400 mm
2 Distanta intre varfuri 400 mm
3 Turatia arborelui principal 31,5-200 rot./min.
4 Numarul de trepte de turatie 225 Avans longitudinal 0,046-3,32 mm/rot.
6 Avans transversal 0,017-1,17 mm/rot.
7 Numarul de trepte de avansuri 60
8 Puterea motorului principal 7,5 kW
9 Dimensiuni de gabarit
Lungime 2500 mm
Latime 940 mm
Inaltime 1425 mm
10 Masa 2000 kg
Tabelul 3.5 – „SNB400”
Masina de rectificat interior si frontal RIF125
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 28/54
Nr.
crt.Caracteristici tehnice Valori
1 Diametrul maxim de rectificare 125 mm
2 Inaltimea centrelor 135 mm
3 Masa maxima a piesei intre centre 100 kg4 Gama de turatii 63-800 rot./min.
5 Deplasarea rapida a caruciorului 65 mm
6Avans transversal
intermitent reglabil
Normal cu pasul 0,005 mm
Micrometric cu pasul 0,001 mm
Unghi de rotire al
mesei in plan orizont. °
7 Puterea motorului principal 3 kW
8 Puterea mot. dispozitivului pt. rectificat int. 0,75 kW
9 Masa 2200 kg
Tabelul 3.6 – „RIF125”
Masina de gaurit G-40
Nr.
crt.Caracteristici tehnice Valori
1 Diametrul maxim de gaurire 40 mm
2 Cursa maxima a pinolei arborelui principal 280 mm3 Cursa maxima a carcasei 280 mm
4 Conul arborelui principal Morse 5
5 Gama de turatii 31,5-200 rot./min.
6 Gama de avansuri 0,11-1,72 mm/rot.
7 Puterea motorului electric 4 kW
8 Turatia motorului electric 1500 rot./min.
9 Masa 1500 kg
Tabelul 3.7 – „G-40”
3.5. Adoptarea schemelor de bazare si fixare a piesei
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 29/54
Ansamblul schemelor de bazare si fixare a piesei se afla in stransa legatura
cu succesiunea logica a operatiilor de prelucrare mecanica si tratament termic.
Schemele de bosare si fixare sunt centralizate in tabelul 3.8.
Nr.crt.
Denumireaoperatiei
Schema de bazare si fixare optimaDispozitivul
utilizat
1 GaurireMasina degaurit G-40
2
Strunjireinterior si
fata,sanfrenat de
2 ori 2X45°
Strung
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 30/54
3 BrosareaMasina de
brosat
4
Strunjitfrontal
suprafata B
Strunjitsanfron
interior sicoroana
StrungSNB400
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 31/54
5Strunjire
frontala si
sanfrenare
Strung
SNB400
6Frezare
dantura
Masina de
frezat
FD250
7Tesiredantura
Masina de
frezat
FD250
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 32/54
8Razuire
dantura
Masina de
razuit
9Brosare
canal panaMasina de brosare
10
Rectificare
frontala siinterioara
Masina de
rectificatRIF125
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 33/54
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 34/54
Cheie de cutit Dispozitiv de strunjitcu bucsa elastica
Instalatie pneumatica
6 Strunjire fete
Cutit stanga
Cutit dreaptaSuport cutite
Strung SNB400
Dispozitiv de strunjitcu bucsa elasticaInstalatie pneumatica
-
7Frezare
dantura
Freza melc mn=3
Cutit dedebavurat
Masina de frezatDorn pentru freza
Dispozitiv dedebavurat
Micrometrucu dispozitiv
special pt.masurat dinti
8 Ajustare Pila semirotundaBanc ajustaj
Dispozitiv de ajustat-
9 Tesire dantura
Freza pentru tesit
Bucsa pt. frezaDisc de divizare
Masina de tesitDispozitiv de tesit -
10Razuiredantura
Cutit sever mn=3Cheie fixa
Masina de razuit
Dispozitiv de razuittelescopic
Suport sustinere stg.Suport sustinere dr.
Micrometruspecial pentru
roti dintate
11 StrunjireCutit de strung
Cheie de cutit
Strung SNB400
Universal cu
strangere hidraulica
Subler
12Brosare canal
pana
Brosa pentru
canalBrosa perie
Dispozitiv de tras
masina de brosatSet de 2 pene adaos
sub brosa
-
13 Spalare Container Masina de spalat -
14Rectificare int.
si front.
Piatra cilindrica40x50x16
Piatra oala
50x32x13
Role cilindriceTija pt. piatra
Masina de rectificatuniversala
Bacuri
Universal pt.rectificat
Subler interior
15 Rectificare Piatra 150x80x25 Masina de rectificat -
16 Spalare Container Masina de spalat -
17 Demagnetizare - Demagnetizor -
18 Indreptarea Piatra de cauciuc Biax Pinion etalon
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 35/54
loviturilor Bucsa pt. piesa
Tabel 3.9 – „Lista SDV-urilor”
Capitolul 4
Stabilirea regimurilor optime de lucru si a normelor
tehnice de timp
4.1. Stabilirea regimurilor optime de aschiere
Conform lucrarii (6) se vor stabili regimurile de aschiere pentru fiecare
operatie de prelucrare mecanica in parte.
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 36/54
4.1.1
Regimul optim de aschiere la gaurire
Determinarea regimului de aschiere presupune:
o
Alegerea sculei aschietoare;
o
Adancimea de aschiere t [mm];
o Avansul la o rotatie S [mm/rot.];
o
Viteza de aschiere vp [m/min/].
In cazul in care avem de prelucrat o gaur ace indeplineste relatia
se folosesc burghie din otel rapid si aliat. Se va alege un burghiu
elicoidal pentru otel aliat cu Mo si Cr, avand duritatea de 200-250 HB.
Avand in vedere ca diametrul gaurii ce urmeaza a fi prelucrata este
mm, se alege un burghiu ce are urmatoarele caracteristici: unghiul de asezare
.
Calculul adancimii de aschiere se face pe baza relatiei:
4.1
Unde:
o
D – diametrul burghiului;
o
d – diametrul gaurii initiale.
Astfel:
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 37/54
Calculul avansului se face astfel:
4.2
Unde:
o
D – diametrul burghiului;
o
- coeficient de corectie in functie de lungimea gaurii. Pentru cazul in
care se considera ;
o - coeficient de avans, se considera pentru gauri cu precizie ridicata, deci
;
Astfel:
Viteza de aschiere se determina pe baza relatiei 4.3:
4.3
Din lucrarea (10), pentru burghiul din otel rapid avand ca material de
prelucrat un otel aliat, se iau urmatoarele valori: ; ; ;
. Coeficientul de corectie se determina cu relatia 4.4:
4.4
Unde:
o
;
o
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 38/54
o
pentru lungimea gaurii ;
o pentru otel aliat imbunatatit.
Astfel:
Iar
De aici reiese ca:
4.5
Din gamele de turatii se alege:
Recalculand viteza se obtine:
4.6
4.1.2
Regimul optim de aschiere la strunjire
In conformitate cu materialul piesei si in functie de diametrul exterior
maxim al piesei se alege o durabilitate a piesei:
Adancimea de aschiere se determina tinand cont de adaosul de prelucrare
simetric de 1,75 mm. Astfel:
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 39/54
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 40/54
unde:
o
- coeficient ales functie de materialul prelucrat; ;
o – adancimea de aschiere; ;
o – avansul de aschiere; ;
o , - exponentii adancimii si avansului de aschiere; ;
o
HB – duritatea Brinell a materialului de prelucrat; ;
o
- exponentul duritatii materialului de prelucrat; .
Astfel din relatiile 4.8 si 4.9 reiese:
4.10
Deci avansul se verifica din punct de vedere al criteriului considerat. Viteza
de aschiere se determina pe baza relatiei 4.11:
4.11
unde:
o
- coeficient al dependentei de caracteristici ale materialului;
o
, , n – exponentii adancimii de aschiere, avansului si duritatii;
; ; ;
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 41/54
o
- coeficienti ce depind de diferiti factori:
- influenta sectiunii transversal a cutitului:
4.12
- coeficientul ce tine seama de materialul prelucrat;
;
q – suprafata sectiunii transversal.
- influenta unghiului de atac principal:
4.13
;
.
– tine seama de influenta unghiului taisului secundar:
4.14
;
.
– tine seama de influenta razei de racordare a varfului cutitului:
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 42/54
4.15
pentru strunjirea de degrosare a otelului
– tine seama de influenta materialului din care este confectionata
partea aschietoare a sculei:
– tine seama de tipul materialului prelucrat:
– tine seama de modul de obtinere a semifabricatului:
– tine seama de stratul superficial al semifabricatului:
– tine seama de forma suprafetei de degajare. Pentru suprafata
plana considerata:
Astfel rezulta:
Atunci turatia se va calcula cu relatia 4.16:
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 43/54
4.16
Se alege iar viteza de aschiere recalculata va fi:
4.1.3
Regimul optim de aschiere la frezarea danturii
Masina unealta pentru prelucrarea danturii rotilor dintate se imparte in mai
multe categorii in functie de motorul masinii. Pentru masina considerata FD250
puterea motorului este deci se incadreaza in categoria III pentru
modulul rotii dintate, .
Se alege un avans al piesei de
Calculul vitezei de aschiere se determina pe baza relatiei 4.17:
4.17
o
S – avansul de aschiere;
o
T – durabilitatea sculei aschietoare;
Atunci:
Atunci turatia sculei va fi:
Se alege iar viteza de aschiere recalculata va fi:
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 44/54
4.1.4
Regimul optim de aschiere la brosare
Pentru o brosa pentru canale, folosind procedeul de brosare dupa profil,
avansul se incadreaza intre .
Tinand cont de duritatea otelului folosit se adopta:
Viteza de brosare depinde de mai multi factori. Pentru masinile de brosat
care sunt actionate hydraulic cu forta de tragere pana la 10 tone, viteza de
aschiere se apropie de 13 m/min.
Calculul analytic al vitezei de brosare se determina cu relatia:
4.18
Pentru materialul ales .
Coeficientul precum si exponentii m si se determina si rezulta
valorile: ; ; .
Durabilitatea brosei se alege in functie de materialul din care este
construita. Astfel, pentru brose confectionate din otel rapid durabilitatea este:
Astfel rezulta:
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 45/54
4.1.5
Regimul optim de aschiere la rectificare
Se alege, pentru exemplificare, rectificarea rotunda interioara a alezajului.
Diametrul discului abraziv se alege in functie de diametrul gaurii :
Latimea discului abraziv se alege in functie de lungimea gaurii ce trebuie
rectificata :
Avansul discului abraziv se determina cu relatia 4.19 in care coeficientul
se determina ca fiind .
4.19
Viteza periferica a pietrei se determina cu relatia 4.20
4.20
Unde:
o
- coeficientul vitezei care tine seama de natura materialului;
;
o
d – diametrul gaurii ce trebuie rectificata; ;
o
T – durabilitatea discului abraziv; se alege economic: ;
o
t – avansul la patrundere;
Pentru otel aliat, folosind un disc abraziv din electrocordon mobil cu
granulatia de 50, se aleg urmatoarele valori: ; ; .
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 46/54
Astfel rezulta:
Atunci turatia sculei va fi:
Se alege iar viteza de prelucrare recalculata va fi:
4.2. Stabilirea normelor tehnice de timp
Calculul normelor tehnice de timp se face pe baza aceluiasi algoritm de
calcul ca la stabilirea regimurilor de aschiere. Se calculeaza normele de timp
pentru o singura operatie de acelasi tip. Pentru celelalte operatii normele tehnice
de timp se adopta fara justificare, in limitele acceptabile.
In acest context se vor calcula normele tehnice de timp in limitele
acceptabile doar pentru operatiile pentru care s-au calculate regimurile de
aschiere.
4.2.1
Calculul normei tehnice de timp la gaurire
Timpul de baza la gaurire se calculeaza pe baza relatiei 4. 21:
4.21
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 47/54
Unde:
o
L – lungimea suprafetei prelucrate; ;
o
- este dat de relatia:
4.22
o
si se alege ;
o
- numarul de treceri; .
Astfel rezulta:
Timpul auxiliar pentru comanda masinii este:
Timpul auxiliar pentru prinderea si desprinderea piesei se aproximeaza:
Timpul auxiliar pentru evacuarea aschiilor:
Timpul auxiliar specific fazei de lucru:
Din acestea rezulta ca timpul efectiv de lucru va fi:
4.23
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 48/54
Timpul de descriere tehnica:
4.24
Timpul de descriere organizatorica:
4.25
Timpul de odihna si necesitati fiziologice:
4.26
Atunci timpul unitary este dat de relatia 4.27:
4.27
Timpul de pregatire incheiere este:
Norma tehnica de timp pe faza se calculeaza cu relatia 4.28:
4.28
4.2.2
Calculul normei tehnice de timp la strunjire
Timpul de baza la strunjire se calculeaza cu relatia 4.29:
4.29
Unde:
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 49/54
o
L – lungimea suprafetei prelucrate; ;
o
t – adancimea de aschiere; ;
o ;
o S – avansul; ;
o
n – turatia;
Astfel rezulta:
Timpul auxiliar pentru prinderea piesei in universal:
Timpul auxiliar pentru controlul cu sublerul este:
Timpul efectiv pe faza este:
Timpul de descriere tehnica:
Timpul de odihna si necesitati fiziologice:
Timpul unitar este:
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 50/54
Timpul de pregatire incheiere este:
Norma tehnica de timp pe faza este:
4.2.3
Calculul normei tehnice de timp la frezarea danturii
Pentru operatia de frezare a danturii calculul timpului de baza se face cu
relatia 4.30:
4.30
Unde:
o
L – lungimea dintelui; ;
o
- lungimea de patrundere si iesire a sculei; ;
o
z – numarul de dinti; ;
o
S – avansul sculei; ;
o
;
o
.
Astfel rezulta:
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 51/54
Timpul auxiliar pentru prinderea si desprinderea piesei se adopta tinand
cont de faptul ca la o prindere se folosesc doua piese:
Timpul auxiliar pentru comanda masinii:
Timpul efectiv:
Timpul de descriere tehnica:
Timpul de descriere organizatorica:
Timpul de odihna si necesitati fiziologice:
Timpul unitar va fi:
Timpul de pregatire incheiere:
Norma tehnica pe faza va fi:
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 52/54
4.2.4
Calculul normei tehnice de timp la rectificare
Pentru operatia de rectificare, calculul timpului de baza se face cu relatia
4.31:
Unde:
o
;
o
;
o
;
o
Astfel rezulta:
Timpul auxiliar pentru prinderea si desprinderea piesei:
Timpul auxiliar pentru comanda masinii:
Timpul auxiliar pentru control cu sublerul:
Timpul efectiv:
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 53/54
Timpul de descriere tehnica:
Timpul de descriere organizatorica:
Timpul de odihna si necesitati fiziologice:
Timpul unitar va fi:
Timpul de pregatire incheiere:
Norma tehnica pe faza va fi:
Toate datele calculate mai sus se centralizeaza in tabelul 4.1:
Denumirea operatieitb
[min]
tu
[min]
tn
[min]
Strunjire de degrosare 0,206 0,769 1,05
8/10/2019 Coroana Dintata- Text
http://slidepdf.com/reader/full/coroana-dintata-text 54/54
Strunjire de finisare 0,35 0,8 1,15
Gaurire 1,3 2,63 2,7
Brosare 1,15 2,05 2,3
Frezare 5,87 8,41 9,11
Raionare 2,55 3,37 3,65Severuire 3,2 4,12 4,43
Spalare 0,2 1,3 1,55
Tratament termic 0,77 0,803 0,806
Rectificare 0,27 1,43 2,047
Tabelul 4.1 – “Variatia diferitelor norme de timp”