Cladiri Sem II an III

UNIVERSITATEA din CRAIOVAUNIVERSITATEA din CRAIOVAFACULTATEA de MECANICAFACULTATEA de MECANICA

SECTIA C.C.I.ASECTIA C.C.I.AGrupa: 1231

Anul III Semestrul II

Indrumator: Conf.dr.ing. Ivona GEORGESCU

Student: ANDREI Mihai-Florian

2009

1

TEMA PROIECT

Sa se calculeze structura de rezistenta a unei cladiri cu P+5 nivele, destinata locuintelor, amplasata intr-o zona de calcul seismic D. Structura de rezistenta este realizata din diafragme de beton armat turnate monolit, plansee din beton armat prefabricat, fundatii continue din beton. Diafragmele se termina cu un bulb 40x40 cm

Inchiderea exterioara a cladirii se realizeaza din zidarie de BCA de 30 cm grosime si fasii din BCA de 7,5 cm. La compartimentarile interioare se foloseste zidarie din BCA de 20 cm.

Acoperisul este de tip terasa cu scurgere interioara a apelor si se va termoizola cu BCA de 20 cm grosime.

Hnivel=2,8 mGrosime diafragma = 20 cmProiectul va cuprinde:

Note de calcul pentru diafragmele din beton armat: Piese scrise Piese desenate:

- Plan armare diafragme- Sectiune orizontala in diafragme- Sectiune verticala in diafragme

Nota de calcul1. Evaluarea incarcarilor2. Calculul total al greutatii structurii3. Determinarea incarcarilor seismice4. Stabilirea sectiunilor active de calcul si a caracteristicilor geometrice ale

diafragmelor transversale5. Determinarea caracteristicilor de rigiditatea ale diafragmelor transversale la

deplasari laterale6. Distributia incarcarilor totale intre diafragme

2

1. EVALUAREA INCARCARILOR1.1 Incarcare planseu etaj curent

Nr.crt.

Denumirea incarcariiIncarcari normate

(daN/m2)

Coeficient de incarcare

Incarcare de calcul(daN/m2)

1 Planseu beton armat0,13 x 2500

325 1,1 357,5

2 Pardoseala 100 1,3 1303 Ziduri despartitoare 100 1,4 140Total 525 627,54 Incarcari utile 150 1,4 210

TOTAL 675 838

1.2 Incarcare planseu terasa

Nr,crt,


(daN/m2)



1 Planseu beton armat0,13 x 2500

325,0 1,1 357,5

2 Beton de panta 0,12 x 2200

264 1,3 343,2

3 Termoizolatie B.C.A.0,20 x 600

120 1,3 156

4 Sapa0,02 x 2 x 2200

88 1,3 114,4

5 Hidroizolatie 20 1,3 266 Protectie hidroizolatie (pietris) 50 1,3 65Total 867 1062,111 Incarcari din zapada 150 1,4 210TOTAL INCARCARE 1017 1275

1.3 Incarcare scara

Nr,crt,


(daN/m2)



1 Greutate placa B.A.0,14 x 2500

350 1,1 385

2 Trepte0,09 x 2500

225 1,3 292,5

Total 575 677,54 Incarcari utile 300 1,3 390

3

TOTAL 875 1068

2. CALCULUL TOTAL AL GREUTATII STRUCTURII

2.1 Calculul greutatii planseului etaj curent- incarcarea planseului etaj curent - qpl = 838 daN/m2

- suprafata planseu etaj curent - S = 16,8 x 13,8 = 231,84 m2

- suprafata gol - Sgol = 17 x 0,27 x 1,5 = 6,885 m2 (scara)Spl = S - Sgol = 231,84 - 6,885 = 224,96 m2

Gpl = qpl x Spl = 838 x 224,96 = 188516,48 daN

2.2 Calculul greutatii planseului terasa- incarcare planseu terasa - qt = 1275 daN/m2

- suprafata planseu terasa - S = 16,8 x 13,8 = 231,84 m2

- suprafata gol - Sgol = 0,4 x 0,4 = 0,16 m2

St = S - Sgol = 231,84 - 0,16 = 231,68 m2

Gt = qt x St= 1275 x 231,68 = 295392 daN

2.3 Calculul greutatii scarii

- incarcare scara - qsc = 1068 daN/m2

- suprafata scara - Ssc = 5,37 x 1,2 = 6,44 m2

Gsc = qsc x Ssc = 1068 x 6,44 = 6877,92 daN

2.5 Calculul greutatii diaframelor

Greutatea diafragmelor o vom calcula pe bucati,4

a) Greutatea bucatilor de diafragama tip fig. 1

Fig. 1

Gd1 = 2[(14,2 x 0,2 x 2,8 x 2500) + 2(0,4 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 42000 daN* La parter: Gd1parter = Gd1 - Ggol usi = 42 000 - 3960 = 38040 daNGgol usi = 2(1,8 x 2,2 x 0,2 x 2500) = 3960 daNb) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 2

Gd2 = 5 x [(0,4 x 0,4 x 2,8 x 2500) + (3,7 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 31500 daN

5

Fig. 2

c) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 3

Fig.3Gd3 = 2[(0,4 x 0,4 x 2,8 x 2500)+ (5,1 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 16520 daN

6

d) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 4

Gd4 = 4[(4,2 x 0,2 x 2,8 x 2500) + (0,6 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 26880 daN

e) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 5

Gd5 = 2[(10 x 0,2 x 2,8 x 2500) + 2(0,6 x 0,2 x 2,8 x 2500)] =31 360 daN

f) Greutatea fasiilor de BCA de 7,5 cmGreutatea fasiilor de BCA pe un etaj este:Gfasii = 2(14,2 x 0,075 x 2,8 x 800) = 4771,2 daN*La parter:Gfasii parter = Gfasii - Ggol usi = 4771,2 - 1267,2 = 3504 daNGgol usi = 2(1,8 x 2,2 x 0,2 x 800) = 1267,2 daN

Greutatea totala a diafragmelor pe un etaj si la parter este:GD etaj = Gd1 + Gd2 + Gd3 + Gd4 + Gd5 + Gfasii = = 42000 + 31500+ 16520 + 26880 + 31360 + 4771,2 = 153031,2 daN

GD parter = Gd1parter + Gd2 + Gd3 + Gd4 + Gd5 + Gfasii parter = = 38040 + 31500+ 16520 + 26880 + 31360 + 3504 = 147804 daN

7

2.6 Calculul greutate atic (beton)- grosimea aticului = 15 cm- inaltimea aticului = 90 cm

Gatic = (2 x 14,2 + 2 x 17,2) x 0,15 x 0,9 x 2500 = 21195 daN

2.7 Calculul greutate ziduri exterioarea) Zidarie exterioara la sufragerie:G = (3,2 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1612,8 daNGgol fereastra = (0,9 x 2 x 0,3 x 600) + (1,5 x 1,2 x 0,3 x 600) = 648 daNGzid.ext.sufr. = G - Ggol fereastra = 1612,8 - 648 = 964,8 daNb) Zidarie exterioara la bucatarie: G = (2,6 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1310,4 daNGgol fereastra = (1,2 x 1,2 x 0,3 x 600 = 259,2 daNGzid.ext.buc. = G - Ggol fereastra = 1310,4 - 259,2 = 1051,2 daNc) Zidarie exterioara la dormitor:G=(3,2 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1612,8 daNGgol fereastra = (1,5 x 1,2 x 0,3 x 600)= 324 daNGzid.ext.dorm. = G - Ggol fereastra = 1612,8 - 648 = 1288,8 daNGzid.ext.ap.= 964,8 + 1051,2 + 1288,8 = 3304,8 daNGzid.ext.et. = 4 x 3304,8 = 13219,2 daN

2.8 Calculul greutate ziduri interioarea) Zidarie interioara la baie:Gpereti baie = (2,2 x 0,2 x 2,8 x 600) + 2(2 x 0,2 x 2,8 x 600) = 739,2 + 1344==2083,2 daNGgol usa = (0,9 x 0,2 x 2,1 x 600) = 192 daNGzid.int.baie = G - Ggol usa = 2083,2 - 192 =1891,2 daNGzid.int.ap.= 1891,2 daNGzid.int.et. = 4 x 1891,2 = 7564,8 daN

2.9 Calculul greutatii pe fiecare etaj si al intregii structuriGparter = Gpl + Gsc + GD parter + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 363982,4 daNGetaj1 = Getaj2 = Getaj3 = Getaj4 = Gpl + Gsc + GD etaj + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 369209,6 daNGetaj5 = Gt + Gsc + GD etaj + Gatic + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 497280,12 daNGstructura = GΣ i = 2338100,92 daN = 23381,01 KN = 2338,10 tf

8

3. DETERMINAREA INCARCARILOR SEISMICEMai intai se determina sarcina seismica totala:

Sok = µ x ce x ci x S0 = 0,8 x 1 x 1 x 2 = 1,6 KN/m

2

unde:S0 = 2 KN/m

2

µ = 0,8ce = 1ci = 1Forta taietoare de baza:Fb = x 1Sγ d(T1) x m x λSd(T1) – ordonata spectrului de raspuns de proiectare corespunzatoare perioadei fundamentale de vibratiiT1 = 1 s

Sd(T1) = 0,16 x y x

= 1,25

m = masa seismica

mi =

= 0,85λβ0 = 2,75

Sd(T) = 0,16 x 1 x = 0,088

Fb = 0,088 x 2338,10 = 2057,53Calculul greutatii pe etaje:Pentru determinarea sarcinilor seismice pe fiecare nivel folosim urmatoarele relatii ale caror rezultate sunt centralizate in tabelul de mai jos:

Nr.crt.Greutatea pe

fiecare etaj - ni

Inaltimea pana la nivel

zi

nizi Σnizi

Sarcina seismica pe

nivel - Fk

Parter 3639,824 2,8 10337,869 331505,563 7,291

Etaj1 3692,096 5,6 20675,738 331505,563 14,583

Etaj2 3692,096 8,4 31013,606 331505,563 21,874

Etaj3 3692,096 11,2 41351,475 331505,563 29,165

Etaj4 3692,096 14 95463,900 331505,563 67,330

9

Etaj5 6818,850 16,8 92885,940 331505,563 65,512

Total 25227,058 205,76

10

4. STABILIREA SECTIUNILOR ACTIVE DE CALCUL SI A CARACTERISTICILOR GEOMETRICE ALE DIAFRAGMELOR TRANSVERSALE

Pentru determinarea caracteristicilor geometrice ale diafragmelor se folosesc urmatoarele notatii si relatii de calcul ale caror rezultate vor fi centralizate in tabele de mai jos pentru fiecare diafragma in parte:- Ai - suprafata bucatii de diafragma i- Yci - pozitia centru de greutate al partii de diafragama i fata de axa Δ- Yc - pozitia centrului de greutate al intregii sectiunii fata de axa Δ- Iyi - moment de inertie fata de centru de greutate propriu al partii de montant/rigla i- Im/Ir - moment de inertie al montantului/riglei in raport cu axa ce trece prin centru de greutate al intregii sectiuni- Ami = sectiunea activa la compresiune excentrica- Amti - sectiunea activa la forta taietoareRelatii de calcul:

pentru patrat

pentru dreptunghi

Structura este compusa precum urmeaza: 6 diafragme transversale (vezi fig. 6):

DT1 ≡ DT6 - diafragme fara goluriDT2 ≡ DT3 ≡ DT5 - diafragme cu un sir de goluriDT4 diafragma fara goluri

4 diafragme longitudinale (vezi fig. 7)DLD ≡ DLA

DLB ≡ DLC

4.1 Diafragmele DT1≡ DT 6 (vezi fig. 8)Acest tip de diafragme este alcatuit dintr-un singur montant.

4.1.1 Calculul latimii talpilora) Talpile mici

bΔ dr = 0,2 m (pana la primul gol) => bp = 0,2+0,2 = 0,4 mb) Talpile mariΔbdr = 6 x d = 6 x 0,2 = 1,2 m => bp = 0,2 + 1,2 = 1,4 m

11

4.1.2 Calculul caracteristicilor geometrice

Diafragma Montant/RiglaA1

[m2]A2

[m2]A3

[m2]A4

[m2]A5

[m2]A6

[m2]A7

[m2]DT1≡DT6 M1 0.16 1.02 0.28 0.56 0.28 1.02 0.16

Yc1[m]

Yc2[m]

Yc3[m]

Yc4[m]

Yc5[m]

Yc6[m]

Yc7[m]

Yc[m]

14.00 11.25 8.60 7.10 5.60 2.95 0.20 7.10

d1

[m]d2

[m]d3

[m]d4

[m]d5

[m]d6

[m]d7

[m]6.90 4.15 1.50 0.00 1.50 4.15 6.90

Iy1

[m4]Iy2

[m4]Iy3

[m4]Iy4

[m4]Iy5

[m4]Iy6

[m4]Iy7

[m4]Im / Ir

[m4]0.0021 2.21 0.0009 0.37 0.0009 2.21 0.0021 56.42

Diafragma Montant/Riglabp1

[m] bp2

[m]Ami

[m2]Amti

[m2]DT1≡DT6 Montant 1 1.40 0.40 3.48 2.58

4.2 Diafragmele DT2≡ DT 3≡ DT 5 (vezi fig. 9)Acest tip de diafragme este alcatuit din 2 montanti si o rigla.

4.2.1 Calculul latimii talpilora) Montant 1

bΔ dr = 0,6 m (distanta pana la primul gol)bΔ stg = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

bp = bΔ dr + bΔ stg + 0,20 = 2,00 mb) Montant 2

bp = bΔ dr + bΔ stg + 0,20 = 0,10 + 0,20 + 0,10 = 0,40 mc) Rigla

bp = 0,20 m4.2.2 Calculul caracteristicilor geometrice

Diafragma Montant/RiglaA1[m2]

A2[m2]

Yc1[m]

Yc2[m]

Yc[m]

DT2≡DT3≡DT5

M1 0,4 0,12 0,70 0,30 0,61M2 0,74 0,16 2,25 0,2 1,89R1 0,16 0,4 0,4

d1 d2 Iy1 Iy2Im / Ir

12

[m] [m] [m4] [m4] [m4]0,09 0,31 0,0013 0,0036 0,01970,36 1,69 0,8442 0,0009 1,3979 0,0085 0,0123

Diafragma Montant/Rigla bpi Ami Amti

DT2≡DT3≡DT5

M1 2,00 0,52 0,16M2 0,40 0,90 0,82R 0,2 0,16 0,036

4.4 Diafragma DT4 (fig. 11) Acest tip de diafragma este alcatuit dintr-un singur montant

4.4.1 Calculul latimii talpilora) Talpa 1

bΔ stg = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 mbΔ dr = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m

bp = bΔ dr + bΔ stg + 0,20 = 2,60 mb) Talpa 2

bp = 0,40 m

4.4.2 Calculul caracteristicilor geometrice

Diafragma Montant/RiglaA1[m2]

A2[m2]

A3[m2]

Yc2[m]

Yc3[m]

Yc4[m]

Yc[m]

DT4 M1 0,52 1,02 0,16 5,6 2,95 0,2 3,50

d1

[m]d2

[m]d3

[m]Iy1

[m4]Iy2

[m4]Iy3

[m4]Im / Ir

[m4]2,10 0,55 3,30 0,0019 2,2109 0,0021 6,5590

Diafragma Montant/Rigla bp1 bp2 Ami Amti

DT4 M1 2,6 0,4 1,7 1,140

5. DETERMINAREA CARACTERISTICILOR DE RIGIDITATE ALE DIAFRAGMELOR TRANSVERSALE LA DEPLASARI LATERALE

5.1Diafragme pline – DT 1, DT6 si DT4

Se determina:I0 = Im – moment de inertie global al diafragmeiηs – coeficient adimensional si este 1 in cazul diafragmelor plineνs – coeficient adimensional

Amt – sectiunea activa la forta taietoare

13

Momentul de inertie echivalent corectat va fi:

Rezultatele calculelor sunt centralizate in tabelul de mai jos:

Diafragma Montant/Rigla I0 ηs Amt

DT1≡DT6 Montant 1 56.42 1 11.50 2.58 40.425DT4 Montant1 6.56 1 11.50 1.140 5.940

5.2Diaframe cu goluri – DT 2, DT3, DT5

Se determina astfela) Caracteristicile cadrului real:

- – rigiditatea la distorsiune a riglelor

-

- – rigiditatea la distorsiune a montantilor

b) Caracteristicile cadrului inlocuitor

- - rigiditatea la distorsiune a stalpului cadrului echivalent

- - rigiditatea la distorsiune a riglei cadrului echivalent

c) Marimile (λ, γ, I0, α si )

-

- - coeficient care introduce influenta deformabilitatii

axiale a montantilor

- - moment de inertie global

- - coeficient de monolitism

- - momentul de inertie echivalent corectat

- si se ia din tabele in functie de valoarile lui si Rezultatele calculelor sunt centralizate in tabelele de mai jos:

Diafragma Montant/RiglaKm(Kr)/Em μ

Kme

(Kre)/Em

14

DT2≡DT3≡DT5

Montant 1 0,0070 -0,2567

Montant 2 0,4993 -Rigla 0,0142 0,162 0,0142

λ γ I0 α ηs

0,0553 1,3301 5,71 2,44 0,905 11,50 4,72

0,0561 1,2765 6,55 2,41 0,905 11,50 2,39

6. DISTRIBUTIA INCARCARII TOTALE INTRE DIAFRAGMEDeterminarea pozitiei centrului maselor (CM) si centrului de rigiditate (CR)

Fiind structura simetrica CM≡CR si se afla L/2 respectiv l/2 din cladire.Astfel:

m

m

Distributia incarcarii totale intre diafragmeDistributia incarcarii orizontale din seism se face in conformitate cu relatia:

Mt = S x es

unde:- S=284 044,6 daN – rezultanta incarcarii seismice- Mt,s – moment de torsiune din seism- es = eos + ea = 1,29m (eos=0 excentricitatea centrului maselor in raport cu

centrul de rigiditate; ea=1,29 – excentricitatea aditionala convetionala)Calculand pentru fiecare diafragma obtinem:

Diafragma S Mt Iei,s [m4]Zi

[m] ∑Iei,s SDTi qSDTi

DT1 284044,6 366417,6 40,42 10,2 101,02 128044,607 101,6DT2 284044,6 366417,6 4,72 6,6 101,02 15863,3258 12,59DT3 284044,6 366417,6 2,39 3,6 101,02 9144,82388 7,26DT4 284044,6 366417,6 5,94 0 101,02 16702,7883 13,26DT5 284044,6 366417,6 2,39 3,6 101,02 9144,82388 7,26DT6 284044,6 366417,6 40,42 10,2 101,02 128044,607 101,60

15

7. CALCULUL FORTELOR AXIALE N

S1=6,48 m2

S2=3,24 m2

S3=5,17 m2

S4=2,25 m2

S5=0,045 m2

S6=0,02 m2

S7=0,18 m2

S8=28,35 m2

S9=2,25 m2

q terasa=1275 daN/m2

qepl. current=838 daN/m2

Diafragma DT1 (etaj 5)

N1= 4550 daN/ml

Greutatea diafragmeiG=

= 24,360 daN

Greutatea diafragmei/ ml = =1432,94 daN/ml

Descarcam planseul etajului current pe o diafragma DT1

N2= 2891,1 daN/ml

Greutate atic = 21195 daNGatic/ml=255 daN/ml

N5 = Gatic + N1+ Gd = 6238 daN/mN4 = N5+ N2 + Gd = 10562 daN/mN3 = 14886 daN/mN2 = 19210 daN/mN1 = 23534 daN/mNp = 27858 daN/m

Diafragma DT2

Nterasa = 4550 daN/ml

Greutate diafragma

16

G = 9940 daNG diafr/ml = 1420 daN/ml

Nplanseu = 2891,1 daN/mlN5 = 5970 daN/mlN4 = 10281 daN/mlN3 = 14592 daN/mlN2 = 18903 daN/mlN1 = 23214 daN/mlNp = 27525 daN/ml

Diafragma DT3


Greutate diafragmaG = 9940 daNG diafr/ml = 1420 daN/ml


Diafragma DT4

GDT4 = 11900 daNGDT4/ml = 1434daN/mN5 = 5984 daN/mlN4 = 10308 daN/mlN3 = 14634 daN/mlN2 = 18959 daN/mlN1 = 23284 daN/mlNp = 27609 daN/ml

Diafragma DT5



17


Diafragma DT6




Diafragma DT6(etaj 5)N1=4550 daN/ml

Greutatea diafragmeiG = 24360 daN

Greutatea diafragmei/ml = 1432,94 daN/ml

Descarcam planseul etajului curent pe o diafragma DT1

N2 = 2891,1 daN/ml

Greutate atic = 21190 daNGatic/ml = 255 daN/ml

N5 = 6238 daN/mN4 = 10562 daN/mN3 = 14886 daN/mN2 = 19210 daN/m

18

N1 = 23534 daN/mNp = 27858 daN/m

8. DETERMINAREA MOMENTELOR INCOVOIETOARE SI A FORTELOR TAIETOARE

Se folosesc urmatoarele relatii de calcul:

(deja calculat anterior)

Ms – coeficienti functie de si

Rezultatele calculelor sunt prezentate in tabele de mai jos:

DT1

Nivel ms qSDTi H M5-4 0 101.6 25.2 0.004-5 0.83 101.6 25.2 535.524-3 0.33 101.6 25.2 -212.923-4 1.2 101.6 25.2 774.243-2 0.25 101.6 25.2 -161.302-3 1.17 101.6 25.2 754.882-1 0.19 101.6 25.2 122.591-2 0.79 101.6 25.2 509.711-p 0.91 101.6 25.2 587.13p-1 0.09 101.6 25.2 58.07

DT2


DT3

19

Nivel ms qSDTi H M5-4 0 7.26 25.2 0.004-5 0.83 7.26 25.2 38.274-3 0.33 7.26 25.2 15.213-4 1.2 7.26 25.2 55.323-2 0.25 7.26 25.2 11.532-3 1.17 7.26 25.2 53.942-1 0.19 7.26 25.2 8.761-2 0.79 7.26 25.2 36.421-p 0.91 7.26 25.2 41.95p-1 0.09 7.26 25.2 4.15

DT4


DT5

Nivel ms qSDTi H M5-4 0 7.26 25.2 0.004-5 0.83 7.26 25.2 38.274-3 0.33 7.26 25.2 15.213-4 1.2 7.26 25.2 55.323-2 0.25 7.26 25.2 11.532-3 1.17 7.26 25.2 53.942-1 0.19 7.26 25.2 8.761-2 0.79 7.26 25.2 36.421-p 0.91 7.26 25.2 41.95p-1 0.09 7.26 25.2 4.15

20

DT6


Astfel eforturile sectionale sunt:DT1

Nivel M T N5 0.00 8.02 62384 -212.92 15.52 105623 -161.30 22.23 148862 122.59 28.20 192101 587.13 33.43 23534P 1232.33 37.92 27858

DT2

Nivel M T N5 0.00 5.06 59704 -26.38 9.79 102813 -19.99 14.02 145922 15.19 17.79 189031 72.76 21.09 23214P 152.71 23.92 27525

DT3

Nivel M T N5 0.00 5.06 59704 15.21 9.79 10281

21

3 11.53 14.02 145922 8.76 17.79 189031 41.95 21.09 23214P 88.06 23.92 27525

DT4

Nivel M T N5 0.00 8.32 59844 -27.79 16.1 103083 -21.05 23.06 146342 16.00 29.25 189591 76.63 34.68 23284P 160.83 39.34 27609

DT5

Nivel M T N5 0.00 5.06 59704 15.21 9.79 102813 11.53 14.02 145922 8.76 17.79 189031 41.95 21.09 23214P 88.06 23.92 27525

DT6

Nivel M T N5 0.00 8.02 62384 -212.92 15.52 105623 -161.30 22.23 148862 122.59 28.20 192101 587.13 33.43 23534P 1232.33 37.92 27858

22

9. CALCULUL ARMATURILOR TRANSVERSALECalculul la compresiune (intindere) se realizeaza in conformitatea cu STAS 10107/0-90.

Necesitatea armaturilor constructive nu se stabileste de regula din calcul prevederea lor fiind determinata de acoperirea unor solicitari neevidentiate in calcule curente (de ex. cele din contractia betonului, variatii de temperatura, etc.).

Se executa armare continua realizata cu ajutorul a doua plase de armature dispuse spre fata peretelui cu acoperire de beton de 1,5 cm.

Cele doua plase de armature se leaga intre ele cu agrafe de 5-6 mm diametru I minim 6-8 buc/m2 de perete.

1. Diafragmele de la etajul 1 - etajul 5: tab 2.9 – [2]- plase sudate din sarma trasa mata

a) armature verticale: ø8/25 cmprocentul de armare p = 0,1%

b) Armaturi orizontale: ø 8/25 cmProcentul de armare p = 0,12%

2. Diafragmele de la etajele intermediare- plase sudate din sarma trasa mata

a) armature verticale: ø6/20 cmprocentul de armare p = 0,08%

b) armaturi orizontale: ø6/20 cmprocentul de armare p = 0,10%

3. Armari locale ale elementelor verticale (capetelor de diafragme cu si fara bulbi)Se realizeaza cu carcase de tipul celor utilizate la armarea stalpilor.

In cazul capetelor de diafragme cu bulbi, armarea se face cu un procent de minim 0,4% din aria ingrosarii, in timp ce armarea zonelor de capat a diafragmelor fara bulbi se face cu un procent de minim 0,6% din aria zonei armate.Barele verticale din zonele de capat vor avea diametrul de 10 - 12 mmEtrierii vor avea diametrul Ø6 se vor dispune la distanta de 10 cm.

4. Armarea intersectiilor de diafragme

Se face cu carcase cu 2 etrieri in cruce care fac legatura cu armarea orizontala a peretilor. Armarea verticala minima este de 4Ø12.

23

5. Armarea intersectiilor peretilor cu planseele

Se face pe grosimea planseului cu o centura, formata din 4 bare cu diametrul minim al armaturiloe Ø10.

- In cazul armarii diafragmelor cu plase continue, prevederea a doua bare cu diametrul de 8 mm se considera suficienta.

- Centura de la intersectia cu planseul va avea inaltimea de 40 - 45 cm- In dreptul golurilor pentru usi, barele din centura se vor inadi prin petrecere cu

barele din boiandrugi fara a se continua deasupra golului.

6. Dimensionarea armaturilor in diafragmele de beton armat

Diafragma T1

N=408,30 tM=2451 tmT=46,85 tSe alege beton BC 20: Rc=65 daN/cm2

PC 52: Rt= 6,7 daN/cm2

Ra 3000 daN/cm2

Verificarea sectiunilor de beton:n0 = 0,0267 cm2

Capatul de bulb comprimatAt = 0,28 m2 Ai = 2,84 m2

=0,098

Se considera =1

n0

0,0267Abc = 0,12 m2 At = 0,157

= 0,915

n0

0,0267Qc Qc daN

24

Dimensionarea armaturii de la capetele diafragmei Pozitia centruluide greutate Glg = Im1 = 7,10 m lfl

Talpa se afla in zona comprimata

<4 =>

n=0,0267 cm2 m=0,114

=0,2 =>

Armatura de rezistenta din bulbiAa = 6,15 cm2 Armatura necesara din pmin = 0,1%

Aa1+ Aa1> pmin%

pmin% = 2,84 cm2

Aa1 = 14,20 cm2 Aa1 = 1,57 cm2

= 0,9

n = 0,30m = 0,127

=0,2 =>

Armatura de rezistenta din talpaAa2 = 2,6 cm2 Armatura necesara din pmin de armarepmin = 0,1%Aa = 2,84 cm2 Dimensionarea armaturilor din camp

Aanivel=

Armatura verticala Aas=4,0 cm2 Se dispune: plasa sudata ø6/10 cm

25

Cladiri Sem II an III

Documents

Transcript of Cladiri Sem II an III