Proiect de diplom Mihalcea Mihai

Cap. 3. SCHEMA TEHNOLOGIC A SISTEMULUI DE ALIMENTARE CU AP

3.1. Factori pentru stabilirea schemei tehnologice de alimentare cu ap

La stabilirea schemei tehnologice de alimentare cu ap s-a inut seama de urmtorii factori:

Amplasarea geografic i altimetric a localitii;

Mrimea localitii, gradul actual cunoscut de dotare privind fondul de locuine, coli, dispensare, spitale, societi economice;

Configuraia general geodezic a intravilanului localitilor i a zonelor limitrofe n care se afl amplasamentul sursei de ap, staiei de pompare, aduciunii, staiei de tratare i rezervoarelor;

Capacitatea sursei de ap existente;

Necesarul de ap la surs; Presiunile ce trebuie asigurate n reeaua de distribuie.

3.2. Clasa de importan a obiectivului

Lucrrile de alimentare cu ap realizate n mediul rural se ncadreaz conform STAS 4273, n categoria 4 i clasa de importan IV. Categoria de importan a obiectivului este NORMAL, conform Regulament privind stabilirea categoriei de importan a construciilor metodologia de stabilire a categoriei de importan a construciilor aprobat prin Ordinul nr. 31/N/02.10.1995 de ctre MLPAT, Bul. Constr. nr. 4/1996.

Debitele de calcul i de dimensionare corespund variantei de proiectare pentru perspectiva ndeprtat. S-au avut n vedere consumurile pentru nevoi gospodreti i animale din gospodrii.

Parametrii de calcul pentru necesarul de debit, etapa 2019 sunt:

Populaie: 715 locuitori.

Animale:

- bovine: qsp = 60 l/cap*zi;

- cabaline: qsp = 45 l/cap*zi;

- porcine: qsp = 60 l/cap*zi;

- ovine: qsp = 10 l/cap*zi;

- psri: qsp = 1 l/cap*zi.

Parametrii de calcul pentru necesarul de debit au fost determinai pentru etapa 2019 de dezvoltare, rezultnd:

Qs zi med = 110,93 mc/zi = 1,27 l/s

Qs zi max = 139,60 mc/zi = 1,60 l/s

Qs orar max = 11,86 mc/h = 3,28 l/s

Debitele specifice prezentate anterior sunt conforme cu SR 1343-1/2006 i Normativul pentru proiectarea i executarea lucrrilor de alimentare cu ap i canalizare a localitilor din mediu rural P 66-2001.

3.3. Componentele schemei tehnologice a sistemului de alimentare cu ap3.3.1. Sursa

Sursa va fi conducta de aduciune TimietiIai, Dn 1000 mm (PREMO) (vezi plana nr. 2).

3.3.2. Staia de clorinare

Se va realiza staia de clorinare lng cminul de vane din care pleac conducta de aduciune, amplasat la cota 114,00 m (v. plana 2).Instalaiile hidraulice ale staiilor de clorinare asigur clorinarea pentru debite avnd ntre Q=2 8 l/s i sunt amplasate n cldiri avnd dimensiunile n plan: 7,65 x 5,15 m, alctuite din dou ncperi (camera de clorare i camera de serviciu).

Schema de principiu a ansamblului Staiei de clorare cuprinde: butelie de clor, aparat de clorare, sond detectoare de clor, tablou comand, pompe Booster, analizator de clor rezidual n ap, ejector, injector.

Pompele de nalt presiune tip Booster i toate accesoriile aparatului de clorare trebuie s fie adecvate pentru instalarea pe o conduct de aduciune Pn6.

Caracteristicile pompelor Booster: Q=1 4 mc/h; H = 20 mcA.

Presiunea static n punctul de injecie 6 mcA.

Ventilaia: minimum 60 de volume de aer/or asigurat de un ventilator electric localizat n fiecare ncpere a staiei.

Este o construcie parter, cu structur de rezisten din zidrie portant G.V.P. ntrit cu stlpiori, centuri i buiandrugi din beton armat monolit. Planeul de peste parter este din beton armat, iar acoperiul tip arpant cu nvelitoare din tabl.

Fundaiile sunt continui sub zidurile portante, din beton simplu i sunt prevzute cu o centur armat la partea superioar. Fundaiile se vor ncastra minim 0,20 m n stratul de argil galben-cafenie.3.3.3. Aduciunea Conducta de aduciune, cu o lungime total de cca 1545 m i Dn 125 mm va subtraversa linia ferat Iai-Pacani i va supratraversa prului din localitatea Prigoreni. 3.3.4. Rezervorul de nmagazinare de 100 mcnmagazinarea apei potabile se face n rezervoare nchise, vizitabile numai de personal acreditat i cu respectarea normelor sanitare n vigoare.

Rezervorul pentru nmagazinarea apei se va amplasa la cota dominant (140,00), astfel nct distribuia n localitate s se fac gravitaional.

Rezervorul de nmagazinare are volumul necesar att pentru compensarea variaiei debitului orar, ct i pentru asigurarea volumului de incendii.

Conform prevederilor HG 930/2005 privind protecia sanitar a staiilor de pompare i a prevederilor avizului Autoritii de Sntate Public Iai, respectiv a avizului de gospodrire a apelor emis de Direcia Apelor Siret, s-a prevzut delimitarea zonei rezervorului i mprejmuirea acestuia.

3.3.4.1. Calculul capacitii rezervorului de nmagazinare Capacitatea rezervoarelor de nmagazinare se determin ca maxim dintre: Vrez = Vcomp +Vinc + Vjus

[mc] (10)

sau

Vrez = Vcomp +Vav + Vjus

[mc] (11)

n care:

Vrez volumul de acumulare a rezervorului, [mc];

Vjus alte volume, stabilite pe baza unor justificri tehnico-economice, n funcie de anumite cerine ale obiectivelor economice i sociale deservite, Vjus = 0 mc;Vcomp volumul de compensare ce trebuie acumulat pentru a asigura funcionarea raional a reelei, [mc].

3.3.4.2. Stabilirea volumului de compensare

Cunoscnd legea de variaie a alimentarii rezervorului, ct i legea de variaie a consumului de ap din rezervor n 24 ore, s-a stabilit analitic volumul de compensare. Pentru centrele populate trebuie cunoscui n prealabil coeficienii de variaie orar ai consumului.

Diferenele pozitive dintre debitele de alimentare i cele de consum reprezint volume excedentare care trebuie acumulate n rezervor, iar diferenele negative sunt volume deficitare care deasemeni trebuie acumulate. n calculul analitic volumul de compensare se determin ca suma valorilor absolute ale diferenelor maxime ntre valorile cumulate ale volumelor de ap furnizate de surs i volumele cumulate ale volumelor de ap consumate ntr-o zi.

c = (a(((b( [mc] (12)

n care: a volume excedentare (mc); b volume deficitare (mc).

c = |a| + |b|

c = 24,90 + 6,55 = 31,45 mcVcompensat =31,45 mc

Tabel nr. 10Calculul volumului de compensare etapa II

Ora

AlimentareConsumVolume cumulateDiferene

a%Ac%CAlimentareConsum

mcmc

0-14,1675,8171,01,3965,8171,3964,421

1-24,1675,8170,50,69811,632,099,54

2-34,1675,8170,50,69817,452,7914,66

3-44,1675,8170,50,69823,263,4919,77

4-54,1675,8170,50,69829,084,1824,90

5-64,1675,8176,59,07434,9013,2721,63

6-74,1675,81712,016,75240,7030,0110,69

7-84,1675,8178,511,86846,5041,884,62

8-94,1675,8173,54,88652,4046,765,64

9-104,1675,8173,04,18858,2050,957,25

10-114,1675,8173,04,18864,0055,148,86

11-124,1675,8174,56,28269,8061,428,38

12-134,1675,81710,013,96075,6075,380,22

13-144,1675,8179,012,56481,4087,95-6,55

14-154,1675,8171,52,09487,2890,04-2,76

15-164,1675,8171,52,09493,0992,13-0,04

16-174,1675,8172,02,79298,9194,923,99

17-184,1675,8172,02,792104,7097,916,79

18-194,1675,8173,04,188110,55101,908,65

19-204,1675,8175,57,678116,30109,586,72

20-214,1675,8179,012,564122,15122,140,01

21-224,1675,8178,511,868127,97134,01-6,04

22-234,1675,8173,04,188133,80138,20-4,40

23-244,1675,8171,01,396139,60139,600

TOTAL100139,60100139,6031,45

3.3.4.3. Volumul rezervei de avarieSe determin conform STAS 4165-88 pe baza relaiei:

Vav = Qmin x Tav

[mc] (13)unde:Tav timpul necesar nlturrii avariei, Tav = 9 ore;

Qmin debitul minim, n mc/h, necesar pentru funcionarea sistemului de alimentare cu ap pe durata avariei; se adopt 60 % din debitul mediu orar al zilei cu consum maxim;

Qmin=60%x=0,6x4,62=2,77 mc/h (14)

Rezult un volum de avarie: Vav = 2,77 mc/h x 9h =24,95 mc (15)Volumul rezervorului va fi:

Vrez = Vcomp + Vavarie (16) Rezult: Vrez = 31,45 mc + 24,95 mc = 56,40 mc (17)

Se rotunjete la volumul standardizat Vrez = 100 mc.

Rezervorul de 100 mc amplasat n apropierea bisericii din Prigoreni, la o cot de aproximativ 140,0 m va fi de tip semingropat. Rezervorul este alimentat de conducta de aduciune Rzboieni Prigoreni. Rezervorul asigur debitul de ap necesar pentru satisfacerea cerinelor n satul Prigoreni .

Apa este adus n rezervorul de 100 mc prin conducta de PE 80, Pn 6, Dn 125 mm (L=1545 m).Apa ajunge n rezervor pe principiul vaselor comunicante deoarece presiunea n conducta de aduciune Timieti este de cca 3 at.Rezervorul de 100 mc se va amplasa conform planului de situaie anexat. Are o form circular n plan, cu diametrul de 7,70 m i nlimea liber de 2,45 m. Placa de fund n grosime de 15 cm cu ngrori n dreptul inelului de fundare se va executa din beton monolit C 20/25 armat cu bare independente cu diametrul de 10 mm din PC52. Peretele circular cu grosimea de 18 cm este ncastrat ntr-o fundaie inelar lat de 70 cm.

Acoperiul este format din dou grinzi prefabricate pe care se reazem elemente prefabricate de acoperi. Camera vanelor ce se va executa alturat rezervorului are dimensiunile n plan de 3,20 x 3,25m.

Partea subteran este din beton armat monolit, radier de 25 cm grosime, perei de 25 cm i plac de acoperire de 15 cm grosime. Partea suprateran se va executa din zidrie de b.c.a. de 25 cm gr, prevzut cu stlpiori i centuri din beton armat.

Pereii rezervorului vor fi tencuii i hidroizolai. Pe exterior izolaia se va proteja cu crmid pe zona n contact cu pmntul i cu B.C.A. pe zona suprateran.

3.3.5. Reeaua de distribuie

Din rezervorul de 100 mc va pleca conducta de transport 15, PE 80, Pn 6 cu Dext 140 mm, L = 380 m (tronson 15 12 pe planul de situaie al reelei de distribuie al localitii Prigoreni). Din punctul 12 reeaua de distribuie se ramific pe strzile satului, fiind amplasat pe marginea drumurilor (conform planului de situaie).

Execuia conductei va afecta parial i temporar circulaia pe drumurile de pmnt.Numrul de puncte de distribuie se transform, prin calcul, n tronsoane de distribuie, iar debitul total de ap pentru consumul menajer se mparte convenional pe diferite sectoare ale reelei principale, proporional cu lungimea acestora.

Debitul de ap consumat pe fiecare tronson, se determin cu relaia:

qt = qsp x l (18)

Pe lungimea unui tronson, debitul scade continuu, din aceast cauz cu o aproximaie satisfctoare se poate considera o schem echivalent n care se concentreaz consumul n nodurile de capt ale tronsonului. n acest caz debitul de calcul al fiecrei bare se mparte n dou pri egale i se nlocuiete prin dou debite concentrate aplicate n nodul iniial i final al tronsonului.

Debitul fiecrui nod al reelei va fie egal cu semisuma debitelor consumate pe tronsoanele alturate racordate la nodul respectiv, cu relaia :

qnod=0,5qt [ l/s] (19)

n care :

qnod debitul concentrat n nod, l/s;

qt - debitul consumat pe tronson, l/s.

3.3.51. Determinarea diametrelor

Diametrele conductelor, D, trebuie s se determine n funcie de debitul de calcul al apei care trece prin tronsonul respectiv.

Debitul, Q, se exprim cu relaia :

, [l/s] (20)n care :

Q diametrul conductei, mm;

v viteza medie, m/s

Din aceast relaie rezult formula de calcul a diametrului :

, [mm] (21)

n care :

Q debitul de calcul pentru sectorul respectiv, [l/s];

v viteza medie, [m/s]Diametrul depinde de debitul, Q, i de viteza de micare a apei n conduct, v.

Condiiile de exploatare ale reelei de distribuie impun o valoare limit pentru viteza de micare a apei, valoare determinat de condiiile de protejare a reelei mpotriva loviturii de berbec.

3.3.5.2. Dimensionarea hidraulic a reelei ramificate

Pentru dimensionarea unei reele de tip ramificat se dispune de dou relaii ntre parametrii hidraulici:

- ecuaia de continuitate n fiecare nod, scris sub forma:

Qi = 0,care exprim faptul c n orice nod suma debitelor care intr n nod trebuie s fie egal cu suma debitelor care ies din nod;

- relaia lui Bernoulli ntre nodurile de capt ale tronsoanelor scris sub form simplificat :

HPi = HPj + hij , (22)

n care : HPi, HPj cotele piezometrice ale nodurilor de capt ale tronsonului i-j;

hij pierderea de sarcin de pe tronsonul i-j.Dimensionarea reelei ncepe prin stabilirea schemei de calcul, care conine: forma reelei, lungimea tronsoanelor, cotele geodezice ale nodurilor, sensul de circulaie a apei i modul de funcionare al reelei (gravitaional).

3.3.5.3. Calculul reelei ramificate cu funcionare gravitaional

Calculul reelei, care funcioneaz prin gravitaie, const n determinarea diametrelor conductelor i verificarea pierderilor de sarcin pe tronsoane, astfel nct s fie asigurat n orice punct sarcina de serviciu necesar.

Cunoscnd schema n plan a reelei i debitele orare maxime, l/s, simultane ale fiecrui consumator, se poate determina debitul de calcul pe fiecare tronson prin nsumarea succesiv a debitelor de la captul aval al reelei spre captul amonte.

Debitul care trece mai departe, prin tronsonul considerat, poart denumirea de debit de tranzit, Qt. n captul amonte al tronsonului (nodul i), debitul va fi egal cu Qt + Qc, iar n captul aval (nodul j), acesta va fi Qt.

Debitul distribuit n mod uniform pe un tronson al reelei ntre nodurile i i j este egal cu

Qc = qspx l , [l/s] (23)n care:

qsp debitul specific uniform distribuit pe unitatea de lungime a conductei, l/s m;

l lungimea de calcul a tronsonului ntre nodurile de capt, m.

Pentru calculul diametrului tronsonului trebuie s se stabileasc un debit constant pe tronson (debit de calcul Q) care s produc aceeai pierdere de sarcin total ca i debitul variabil efectiv datorat consumului uniform distribuit pe tronson.Debitul de calcul, Q, pentru tronsonul i-j este egal cu suma debitelor tuturor tronsoanelor care pleac din nodul final al tronsonului dat (nodul j), plus debitul concentrat n acest nod, cu urmtoarea relaie :

, [l/s] (24)

n care :

Qnj+n suma debitelor tuturor tronsoanelor care pleac din nodul j;

Qj debitul distribuit concentrat din nodul j;

Qc debitul distribuit n mod uniform pe tronsonul i-j.

Se poate spune referitor la orice nod al reelei ramificate, c debitul care vine spre nod este egal cu suma debitelor care pleac din acest nod, inclusiv debitul nodului.

Debitele de calcul la o reea ramificat se stabilesc consecutiv, pornind din aval i nsumnd debitele rezultate din consumurile distribuite i concentrate, ctre amonte. Tabel nr. 11 Calculul debitelor n noduriNr.

nodNotarea barelor care se racordeaz n nodDebitul de calcul pe bare qt(l/s)Debitul in nod

Qnod(l/s)

11-20,5880,294

22-1; 2-3; 2-50,588+0,097+0,4020,544

32-3; 3-4; 3-80,097+0,286+0,2840,333

43-40,2860,143

55-6; 5-7; 5-20,209+0,374+0,4020,492

65-60,2090,104

75-70,3740,187

88-9; 8-10; 8-30,147+0,052+0,2840,242

98-90,1470,074

108-10; 10-11; 10-120,052+0,154+0,0790,142

1110-110,1540,077

1212-10; 12-130,079+0,1540,116

1312-13; 13-14; 13-150,154+0,113+0,3350,301

1413-140,1130,056

1513-150,3350,167

Tabel nr. 12

Debitele de calculTronsonFormula de calculDebit de calcul

[l/s]

1Q1+Qie5,294

2Q1-2+Q2-5+Q26,621

3Q40,143

4Q5-7+Q5-6+Q50,783

5Q60,104

6Q70,187

7Q2-3+Q3-4+Q37,097

8Q90,074

9Q8-9+Q8-3+Q87,413

10Q110,077

11Q10-11+Q10-8+Q107,632

12Q13-14+Q13-15+Q130,528

13Q140,056

14Q150,167

15Q14-10+Q12-13+Q128,280

Tabel nr. 13Calculul cotelor piezometrice i al presiunilor disponibile

Soluia tehnic propus ofer posibilitatea de racordare a consumatorilor.Distribuia pe diametre i lungimi a conductelor reelei de distribuie rezultat din dimensionare este cea conform tabelului de mai jos.

Tabel nr. 14 Distribuia pe lungimi i diametre

Diametre

Lungimi(75(90(110(140Total

PN626547174645404375

Total26547174645404375

Execuia conductelor de distribuie va afecta parial i temporar circulaia auto i pietonal n zon.

n plana nr. 6 este reprezentat profilul longitudinal al tronsonului 5 (v. plana nr. 2) amplasat ntre cminul de vane nr. 6 i cminul de vane nr. 5. Aceasta se va executa din conducte de PEHD, Dn75 cu o lungime de 255 m.

Traseul i profilul conductei de transport s-a ales astfel nct lucrarea s se execute pe ct posibil n linie dreapt, cu pant continu, evitndu-se pe ct posibil coturile, pentru a nu se crea rezistene locale care ar duce la pierderi de sarcini suplimentare.

Pozarea conductei de transport se va face la adncimea de 1,10 m, sub nivelul adncimii de nghe. Pentru execuia traneei se va utiliza seciunea indicat n aceeai plan.

S-au prevzut 15 cimele stradale. Amplasarea acestora fcndu-se de-a lungul strzilor i la intersecia acestora, n locuri uor accesibile. Scurgerea bazinului cimelei se va realiza n rigola stradal, care se va dala sau pietrui pe o poriune de 20 m (10 m n amonte i 10 m n aval) de amplasamentul acesteia. n dreptul cimelelor, pe o suprafa de 1,5m x 1,5m, se va executa o betonare uoar pentru a mpiedica accesul apei la infrastructura drumului. Cimelele sunt cu nchidere automat, protejate mpotriva ngheului prin evacuarea n teren a coloanei verticale de ap.

Pentru sistemul de alimentare cu ap s-a prevzut un numr de 10 hidrani, n zone uor accesibile autospecialei pentru stins incendii. Hidranii supraterani, cu diametrele de 80 mm (din care se va alimenta autospeciala PSI) vor fi amplasai pe conducte avnd diametrul De 110 mm.

Hidranii supraterani instalai n reeaua de distribuie se vor prevedea, cu un dulap metalic care va conine urmtoarele accesorii:

- dou furtune tip B (70) n role de 20 m, inclusiv racorduri i garnituri de ansamblare;- un furtun tip A (70) n rol de 20m, inclusiv racorduri i garnituri de ansamblare;

- dou evi de refulare tip B cu orificii de refulare 20 mm;

- un ajutaj refulare tip A 20 mm.

Pe reeaua de distribuie au fost prevzute 15 cmine, cu dimensiuni interioare 1,50 x 1,50 x 1,60 m.

3.3.6. Lucrri de supratraversareSoluia constructiv pentru traversarea praielor nendiguite a fost conceput astfel nct s nu fie afectat n perioada execuiei i n continuare pe toat durata exploatrii stabilitatea sau funcionarea podeelor, fluxul rutier sau pietonal. De asemenea nu va fi mpiedicat accesul pentru ntreinere, reparare sau intervenie la podee, taluze sau albia praielor.

Supratraversarea prului BahluiaSupratraversarea prului Bahluia se face cu un fir de oel, De 178 mm, n amonte de cele dou poduri existente.Unul dintre poduri (cel din lemn) este inutilizabil. El a fost construit n jurul anului 1951 i structura lui de rezisten a cedat.Cel de-al doilea pod este realizat n aval de podul de lemn, la cca 11 m distan i este realizat din 4 tuburi PREMO cu diametre de (1000 (2 buci), (1200 (1 buc.), (1500 (1 buc.) peste care s-au aezat plci din beton armat.

Lungimea total a supratraversrii va fi de 16,50 m i se va sprijini pe dou estacade intermediare.

Estacadele se vor executa din beton armat Bc20 i armarea lor se va face cu bare PC 52 i OB 37. Amplasarea celor dou estacade nu va afecta scurgerea din albia minor.

Cota supratraversrii este superioar cu 20 cm cotei podului de lemn abandonat .

Nivelul prului Bahluia la debitele maxime din ultimii 50 de ani nu au depit niciodat cota podului.

Distana ntre estacade este de 7,0 m i deci sub limita maxim admis de 7,40 m pentru Dn 160 mm (Proiect tip departamental privind construcii i instalaii pe conducte de irigaii pe conducte de irigaii sub presiune, din beton armat, azbociment i policlorur de vinil traversri D. 764.11.69 2 78 editat de Ministerul Agriculturii i Industriei Alimentare Departamentul mbuntirilor funciare i construciilor agricole).

S-au prevzut 2 cmine de vane i golire, de o parte i de alta a supratraversrii.

Conducta de oel va fi protejat la exterior cu hidroizolaie de tip foarte ntrit i tabl de 2 mm grosime.Conducta de oel se va racorda la conducta de polietilen de nalt densitate PE80, Pn6 cu ajutorul unor cuplaje STRAUB-FLEX 1L (piese de trecere PE-oel din oel inox care joac i rolul unor compensatoare de montaj).

Taluzele prului Bahluia afectate de execuia lucrrilor vor fi refcute.Panta general a conductei de oel n dreptul supratraversrii va fi de 1 i n captul amonte al acesteia s-a prevzut o supap de aierisire-dezaierisire DAD-3, Dn 50 mm.

Supratraversarea prului Bahluia nu va ncorseta albia n zona respectiv i deci va asigura scurgerea normal a apelor.Turnarea fundaiilor pentru stlpi (estacade) va respecta condiiile impuse de ndrumtorul tehnic pentru proiectarea i realizarea lucrrilor de traversare a albiilor.

Perioada de execuie a lucrrilor de supratraversare 1 lun n afara perioadelor de ape mari.

Realizarea lucrrilor de sptur pentru fundaiile stlpilor se va face manual.

Suprafaa taluzurilor va fi adus prin lucrri corespunztoare la situaia de funcionare normal. Stratul vegetal de pe suprafaa taluzurilor care se nltur n vederea execuiei lucrrilor de supratraversare se va depune separat.

Dup terminarea lucrrilor de supratraversare se vor mbrca taluzurilor cu un strat vegetal de 20 cm grosime, i se rensmna i uda pn la nierbare.

Supratraversarea prului din satul Prigoreni

Prul din satul Prigoreni (fr nume de identificare) este afluent de dreapta a prului Bahluia i nu are debit permanent.

Prul va fi supratraversat n zona podeului existent de o conduct de distribuie din PE80, Pn6, De 90 mm.Supratraversarea se face la o cot superioar cotei podeului cu 20 cm, cu o conduct de oel, De 89 mm, L=13,00 m, sprijinit pe 2 estacade de beton armat Bc 20 intermediare aflate la 7,0 m distan una de alta). Conducta de oel va fi protejat la exterior cu hidroizolaie exterioar tip foarte ntrit i tabl.

S-au prevzut 2 cmine de golire, o supap de aerisire-dezaierisire.Taluzele vor fi refcute i aduse la starea iniial.

Subtraversare linie ferat Iai - Pacani

Calea ferat Iai Pacani (dubl) va fi subtraversat de o conduct de oel Dn 150 mm care transport ap sub presiune (conducta de aduciune pentru localitatea Prigoreni, care se alimenteaz din conducta de aduciune Timieti, Dn 1000 mm, situat n apropierea DN 28B).

Conducta de oel Dn 150 mm va fi protejat de un tub de protecie din oel, Dn 250 mm.

Conductele se vor monta la adncimea de -0,9 m (generatoare superioar), pe strat filtrant de nisip cu grosimea de 10 cm, iar pe prile laterale i deasupra conductei se va asigura un strat de nisip cu grosimea de 20 cm.

Se vor respecta distanele impuse de STAS 9312 87 (subtraversri de ci ferate i drumuri cu conducte) astfel:

distana de la axul inei pn la captul tubului de protecie a = 5 m;

distana de la piciorul taluzului prismei cii pn la captul tubului de protecie c = 2 m;

distana de la captul tubului de protecie pn la axul cminului de colectare d = 10,0 m.

De o parte i de alta a subtraversrii CF s-a prevzut cte un cmin de vane i golire (robinet de seciune Dn 150 mm, robinet de golire Dn = 50 mm).Se va respecta adncimea de pozare a conductei de aduciune (min. 1,5 m) i legarea la pmnt a conductei i a tubului de protecie (conform STAS 6119 78 i STAS 7335/9 79).

PAGE 32

_1182588202.unknown

_1304407172.unknown

_1304407293.unknown

_1304407063.unknown

_1114526339.unknown