Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuCuprinsA. Borderou de piese scriseCAPITOLUL 1 Memoriu tehnic1.1. Prezentarea temei de proiectare1.2. Condiii de proiectare1.3. Prezentare soluie arhitectural, funcional1.4. Prezentare soluie structural1.5. Protecia muncii1.6. Msuri de prevenirea i stingerea incendiilor:1.7. Program de control pe antier a calitii lucrrilorCAPITOLUL 2 Breviar de calcul2.1. Schematizarea structurii2.2. Evaluarea ncrcrilor.2.3. Predimensionareaelementelor2.4. Evaluarea ncrcrilor seimice2.5.Calculul arpantei2.6. Calculul structurii de rezisten2.7. Calculul armturilor pentru grinzi2.8. Calculul fundaiei2.9.Calculul armaturilor la scriB. Borderou de piese desenateArhitectur: - Plan parter- Plan etaj- Plan mansard- Plan seciune- Plan nvelitoareRezisten:- Plan fundaie- Detaliu fundaie- Planee armare- Stlpi i smburi din beton armat- Grinzi subsol- Grinzi parter- Plan centuri i buiandrugi- Plan arpant1Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu- Seciune arpantCAPITOLUL 1Memoriu tehnic 1.1 Prezentarea temei de proiectare- Denumirea investiiei:Proiect de Licen Cas de locuit - Amplasament: Piatra Neam- Autor proiect: Pustan Bogdan- Beneficiar: Universitatea Transilvania Braov- Regim de nlime:S+P+E+M- Categoria deC Construcii de importan normala,cf. H.G. 766/1997- Clasa de importan Clasa III - ,, Construcii de importan normala cf. Normativ P 100/1-2006- Zona seismic de calcul: = 0.20g,= 0.7s cf. Normativ P 100/1-20062Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu1.2 Condiii de proiectareLa proiect s-au folosit urmtoarele STAS-uri, normative, coduri:o STAS 10101/1-78 Greuti tehnice.o STAS 10101/2A1-78 Aciuni datorate procesului de exploatare pentru construcii civile iindustriale.o STAS 10101/0-90 Calculul i alcatuirea elementelor structurale din beton, beton armat iprecomprimat.o STAS 3300-1,2-85 Teren de fundare. Principii generale.o STAS 9824/1-87 Trasarea construciilor.o STAS 10107/2-92Planee curente din placi i grinzi din beton armat i beton precomprimat.o P10-86 Normativ privind Proiectarea i executarea lucrrilor de fundaii directe la construcii.o P7-2000NormativpentruProiectarea i executarea construciilorfundatepe pamnturisensibile la umezire.o C169-88 Normativ privindExecutarea lucrarilor de terasamente pentru realizarea fundaiilor civile i industriale.o NE012-99 Normativ pentru Executarea lucrrilor din beton i beton armat.o NP007-97 Cod de proiectare pentru structurile n cadre din beton armat.o C28-83 Instruciuni tehnice pentru sudarea armturilor de oel beton.o CR6 - 2006 Normativ privind Alctuirea , calculul i executarea lucrarilor de zidarie.o C17-82Instruciuni tehnicepentrustabilireacompoziiei i preparareamortarelor de zidrie i tencuial.o C16-84Normativ pentrurealizareapetimpfriguros alucrarilor de construcii i a instalatiilor aferente3Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiuo P118-99Normetehnicedeproiectarei realizareaconstruciilorprivindprotectiala aciunea focului.o Norme generale de protecia muncii, elaborate de Ministerul Muncii, Proteciei Sociale i Ministerul Santii, Editi 1996.o CR0-2005 Codul de proiectare. Bazele proiectrii structurilor n construcii.o NP-082-2004Codul deproiectare. Bazeleproiectrii i aciuni asupraconstruciilor.Aciunea vntului.o CR1-1-3-2005 Codul de proiectare. Evaluarea aciunii zpezii asupra construciilor.o P 100/1-2006 Codul de proiectare seismic Prevederi de proiectare pentru cldiri.o Legea nr. 10/28 ianuarie 1995 privind Calitatea n construcii.o Legea nr. 114/11 octombrie 1996 privind Legea locuinei.1.2.1. AmplasamentConstrucia va fi amplasat n Piatra NeamVecintile proprietii sunt: N Proprietate privata S Drum proiectatE Proprietate privataV - Proprietate privata.Accesul principal, att pietonal ct i carosabil, se va face pe latura de sud.Suprafaa de teren pe care urmeaz s se amplaseze obiectivul este de 3000mp, iar indicii urbanistici stabilii n Planul Urbanistic de Detaliu aprobat sunt P.O.T. = 15.35 % iC.U.T. = 0.79.n vecintate sunt predominant locuine cu regim de nlime S+P+2E iS+P+E.Terenul beneficiazdealimentarecuap, canalizaredeapmenajera, canalizaredeape pluviale, energieelectric, precumi dealimentarecucombustibil gazos, telefon, televiziunei internet. Statutul juridic al terenului pe care se va construi este intravilan, are PUZ aprobat i face parte din patrimoniul universitii, aceasta avnd drept deplin asupra lui prin achiionarea acestuia.Modul de asigurare al utilitilor, aliniamentul i volumetria construciei, organizarea incintei i accesului se vor realiza conform P.U.D.Cota 0.00 reprezint cota feei finite a pardoselii parterului, i este cu +0.60 m superioar cotei trotuarului construciei. 4Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu1.2.2. Zona seismicnconformitatecuprevederileCodului deproiectareseismicP100/1-2006, parteaI, Prevederi de proiectare pentru cldiri, n funcie de zonarea de vrf a acceleraiei terenului pentru cutremureavndintervalul mediuderecuren(al magnitudinii) IMR=100ani, structuraeste realizat din zidarie confinatacu grinzi i stalpi din beton armat avnd raportul u/ 1 = 1 i clas de ductilitate nalt (H), proprietatea de amortizare fiind dat de factorul de comportare 75 . 1 / 75 . 11 uq.1.2.3. Informaii climaticen conformitate cu prevederile Codului de proiectare. Bazele proiectrii i aciunii asupra construciilor. Aciunea vntului, indicativ NP-082-04, structura fiind poziionat n Piatra Neam, valoarea vitezei vntului mediat pe un minut la 10 m, avnd intervalul mediu de recuren de 50 ani, deci 2% probabilitate anual de depire va fi v = 35 m/s, iar presiunea de referin a vntului, mediat pe 10 minute la 10 m, avnd intervalul mediu de recuren de 50 ani, deci 2% probabilitate anual de depire va fi p = 0.5 KPa.nconformitatecuprevederileCodului deproiectare. Evaluareaaciunii zpezii asupra construciilor, indicativ CR1-1-3-2005, structura are valoarea caracteristic a ncrcrii din zpad pe sol (avnd intervalul mediu de recuren de 50 ani): so.k=2.0KN/m2.Conform STAS 10 101/21-1992 Adncimea minim de nghe conform STAS 6 054/77 este de 1,1 m.Temperaturile medii anuale se nscriu cu valori superioare mediei pe ara +11.2. Precipitaiile prezint valori anuale de cca. 378.8 mm, Vnturile sunt determinate de circulaia general atmosferic i condiiile geografice locale1.2.4. Informaii geotehnice i geologiceConform studiului geotehnic, din punct de vedere geomorfologic, zona cercetat face parte din Depresiunea Neamului.Adncimea maxim de nghe n perimetrul considerat conform STAS 6054/77 este de 1.1 m.5Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuDin coroborarea datelor geotehnice obinute prin forare i ncercarea n laborator a probelor recoltate pentru zona respectiv rezult c stratificaia terenului de fundare fa de suprafaa terenului natural se prezint sub forma urmtoarelor succesiuni litologice:0.00 0.30 m - sol vegetal omogen cenuiu negricios, uscat0.30 6.00 m - un pachet de argil prfoas, nisipoasa plastic vrtos6.00 10.00 m - argil vnt marnoas, plastic consistentPresiunea convenional de calcul pe stratul de fundare este = 200 kPa pentru gruparea fundamental a ncrcrilor.Spturageneralsevaexecutapnlacota-3.00m, ntr-oincintuscat, cumsuri corespunztoaredesprijinirei stabilizareamalurilor realizatprintaluznatural 1:1deoarece vecintile o permit.Conform Normativului C 56-88 i a Ordinului nr. 20 IGSIC, la deschiderea spturilor i nainte de turnarea betonului se va chema obligatoriu geotehnicianul pentru verificarea i recepia terenului de fundare.1.2.5. Clasa de importan a connstrucieiNivelul de asigurare al construciilor se difereniaz n funcie de clas de important i de expunere la cutremur din care acestea fac parte. Importana construciilor depinde de consecinele prbuirii asupra vieii oamenilor, de importana lor pentru sigurana public i protecia civil n perioada de imediat dup cutremur i de consecinele sociale i economice ale prbuirii i avarierii grave.ncadrarea obiectivului conformprevederilor normativului P100/1-2006 este necesar deoarece din aceast rezulta:- mrimileparametrilor utilizai ladeterminareancrcrilor seismiceorizontalepentru calcul;- criteriile de alegere a metodelor de investigare n vederea evalurii nivelului de protecie antiseismica a obiectivului.1.2.6. Categoria de importanncadrareaconstruciei ncategoriiledeimportantadefinite prinHG766/1997 sefacen conformitate cu metodologia prezentat n regulamentul adoptat prin ordinul MLPAT nr. 31/N-1995. Impunndu-se un punctaj pentru criteriile asociate factorilor determinani pentru stabilirea categoriei de important a construciilor, se obine untotal care ncadreaz construcia ntr-oanumit categorie,respectiv categoria de importanta C - construcii de importanta deosebita, conf. H.G. 766/1997.1.2.7. Grad de rezisten la foc6Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuCorespunztor pevederilor dinnormeletehnicedeproiectarei realizareaconstruciilor privindprotecialaaciuneafocului indicativP113-1999, cldireaseincadreazngradul IIde rezisten la foc.1.3 Prezentare soluie arhitectural, funcionalConstructia proiectata are destinatia de cas de locuit. Amplasarea pe teren s-a realizat astfel ncat ntrarea s fie pe latura sudic a cldiri. 1.3.1. DimensiuniPe terenul n suprafa de 3000mp urmeaz a se edifica o construcie S+P+E+M cu destinaia cas de locuit. Aceast construcie prezint urmtoarele caracteristici:- Suprafata teren: 3000 mp.- Suprafaa construit = 120 mp;- Limea construciei: 12,5 m- Lungimea construciei: 15,65 m - nlimea unui nivel: 2.80 1.3.2. Camere, destinaie spaiiConstrucia S+P+E+M va fi alctuit dintr-un singur corp ce va conine spaiile necesare pentru prezentul program de arhitectur i anume:1. SubsolCot pardoseal subsol: -2.80 m.Suprafaa construit: 120 mp.Suprafaa util: 78,68 mp , din care :- Garaj 26.8 m2- Spatiu depozitare - 26.345 m2- Hol - 5.78 m2- Baie- 6.70 m2- Centrala termica - 13.05 m22. Parter 7Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuCot pardoseal parter: 0.00 m.Suprafaa construit: 120 mp.Suprafaa util: 109,88 mp, din care :- Teras- 20,00 m2- Dressing - 2,8 m2- Living- 26,8 m2- Buctrie- 14,22 m2- Hol + casa scrii - 28,6 m2- Dining- 15,10 m23. Etaj Cot pardoseal etaj I: +2.80 m.Suprafaa construit: 120 mp.Suprafaa util: 105,15 mp, din care :- Dormitor- 18,00 m2- Dormitor- 12,82 m2- Dressing- 2,76 m2- Dressing- 5,2 m2- Dressing- 5,12 m2- Baie- 14,1 m2- Hol + casa scrii- 19,6 m2- Baie- 6,70 m2- Dormitor- 11,85 m2- Teras- 2,4 m23. MansardCot pardoseal mansard: +5.60 mSuprafaa construit: 120 mpSuprafaa util: 60,2 mp, din care :- Dormitor- 13,5 m2- Living- 16,00 m2- Birou- 11,5 m2- Baie- 6,7 m2- Hol + casa scrii - 12,5 m21.3.3. FinisajeFinisaje interioare: Tencuieli driscuite i gletuite, cu vopsitorii acrilice la camere.8Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu Placaje cu faianta la bai, bucatarie. Pardoseli din parchet laminat la camere. Pardoseli din gresie montata pe adeziv la bi, buctrie i casa scrii. Trepte la scara interioara sunt executate din beton i placate cu gresie. Balustrada la scara este cu mana curenta din inox i panouri din fier forjat. Glafuri la ferestre din PAL profilat (Homopal).Finisaje exterioare: Inchiderea peretelui se face cu zidrie, crmizi cu goluri verticale Solbancuri la ferestre din granit. Tamplaria exterioara este din PVC, cu geam termopan Trepte i contratrepte din beton armat. Trotuare de protectie din beton spalat cu agregate sortate. Balustrade din teava circulara din inox ca mana curenta i panouri.1.4. Prezentare soluie structuralPrezenta documentatie are ca obiect proiectarea unui imobil ce se dezvolta pe parter, etaj i mansard custructura de rezistenta formata din: Infrastructura -fundaie realizata n sistem de fundatie continua sub pereti. Suprastructura - zidarie confinatacu grinzi i stalpi din beton armat.Soluia constructiv a cldirii este impus de condiiile de amplasare pe teren, de regimul de nlime propus precum i de dorina de a oferi beneficiarului spaii interioare generoase, elastice i funcionale. Avandnvedere valoarea presiunii convenionalepconv=200KPa, valoarea ncrcrilor transmise laterenuldefundare i a condiiilor existente n amplasament (risc seismic), s-a optat pentru un sistem de fundatie continua sub pereti.Suprastructuracldiriivafi o structur din zidarie confinata cu grinzi i stalpi din beton armat, cu grinzi dispuse pe directii perpendiculare, excepie fcnd dou centuri C2 i o parte din C1, care au o nclinatie de 100 ,fat de axele A,B,C,D,E, i cu planee din beton armat de 13 cm dispuse la nivelul grinzilor.Stlpiistructuriisevorrealiza dinbetonarmat monolit de clas C12/15,cuseciuneade 35x35, 30x30 si 25x25 cm. nlimea stlpilor la subsol va fi de 3.05 m, iar la parter,etaj si mansard de 2.80 m, acetia se vor arma cu oel OB37 i PC52..Grinzile cadrelor vor fi realizate din beton armat monolit de clas C12/15, de seciuni 30x45 cm, 25x40cm i 25x25 cm dispuse la subsol, iar cele de la parter si etaj cu seciunea 25x45 cm, i se vor arma cu oel OB37 i PC52. 9Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuPlaneelevorfi realizatedinbetonarmat monolit C12/15armatecuoel betonOB37i PC52.Accesul pe vertical se va realiza pe scar din beton armat n dou rampe.nchiderile perimetrale vor fi realizate din zidrie.Conform legii calitii nr.10/1995, construcia va rspunde urmtoarelor exigene:- rezistenta i stabilitate la solicitarile statice i dinamice;- siguranta de exploatare;- siguranta de foc;- sanatatea oamenilor i protectia mediului;- izolatie termica, hidrofuga i economie de energie;- protectie impotriva zgomoului.n ceea ce privete respectarea standardelor de calitate se face precizarea c materialele puse n oper s fie nsoite de certificate de calitate emise de fiecare furnizor, iar recepionarea etapelor de executie s se fac conform Program pentru controlul calitatii lucrarilor.1.5. Protecia munciiLa executarea lucrrilor se vor respecta:- regulamentul privind protecia i igiena muncii n construcii, aprobat de MLPAT Ord. Nr. 9/N/15.03.93;- norme generale de protecia muncii editate de Ministerul Muncii i Proteciei Sociale ediia 1996;- legea proteciei muncii nr.90/1996 publicat n M.O. nr. 157/23.07.1996;- norme specifice de protecia muncii pentru lucrri de zidrie, montaj prefabricate i finisaje n construcii, indicativ IM 006-96, aprobat cu Ord. MLPAT nr. 773/N/15.10.1996;- norme specifice de protecia muncii pentru lucrri de cofraje, schele, indicativ IM 007 90, aprobate cu Ord. MLPAT nr. 774/N/15.10.1996.Constructorul varespecta toate msuriledetehnic asecuritii i protecia muncii n conformitate cu dispoziiile legale n vigoare, prevzndu-se eventual lucrri suplimentare impuse de condiiile locale.naintedenceperealucrrilor de terasamente se vor stabili toate instalaiile subterane,n special cablurile electrice, lundu-se msurile de protecie corespunztoare.eful punctului de lucru va ntocmi un program care va cuprinde toate msurile speciale de proteciamuncii, programcevafi prelucrat pebazdesemnturi att cumuncitorii ct i cu personalul de coordonare, supraveghere i control.Echipamentul deprotecievacuprinde: cizmedecuciuc, cascdeprotecie, mnui sau palmare, salopet, mti de sudur i lorturi de protecie pentru sudori.10Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuPeperioadaexecutrii lucrrilor sevor respectaprevederilenvigoarei normele de protecia muncii activitii de construcii.1.6. Msuri de prevenirea i stingerea incendiilor:Se vor respecta prevederile cuprinse in:- Ordonanta Guvernului nr.60/1997;- Norme tehnice de proiectare si realizare a constructiilor privind protectia la actiunea focului, indicativ P118/99;- Norme de prevenire si dotare impotriva incendiilor PE-009/93- Ordinul nr.1118/1999 al comandantului Corpului Pompierilor Militari pentruaprobarea Metodologiei pentru elaborarea scenariilor de siguranta la foc.Normele prezentate mai sus sunt obligatori pentru toti.Pentruperioadadeexecutiealucrarilor,masurile de prevenire a incecdiilor se stabilesc de catre elaboratorul documentatiei de organizare de santier si de catre unitatea de executie.Receptia si punerea in executie a lucrarilor se va face numai daca s-au realizat masurile PSI indicate in normele indicate mai sus.1.7. Program de control pe antier a calitii lucrrilorn conformitate cu Legea 10/1995, Legea calitii n construcii, se stabilesc de comun acord prezentul program pentru controlul calitii lucrrilor pe antier.Nr.crt.Lucrri ce se controleaz, se verific sau se recepioneaz calitativ i pentru care trebuientocmite documenteDocument scris care se ncheieCine particip la ntocmirea i menarea documentuluiNr. data documentului11Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu 1 Predare primire amplasament P.V. B+E 2 Trasarea construciei P.V. B+E+T+P+A 3 Atingearea cotei de fundare i natura terenuluiP.V. B+E+P+G+I 4 Cofrare i armare radierP.V. B+E+P+Pi+I 5 Cofrare i armare plac peste subsol P.V. B+E+P 6 Cofrare i armare planeu peste parter P.V. B+E+P+Pi 7 Cofare i armare planeu peste etaj P.V. B+E+P+Pi 8 Armare stlpi (la fiecare nivel) P.V. B+E+P 9 Cofrare Cofrare i armare atic P.V. B+E+P+A10 Recepia structurii de rezisten F.D P.V. B+E+PNot:F.D.= faz determinant P= proiectant de rezistenP.V.= proces verbal Pi= proiectant instalaiiB= beneficiar G= geotehnicianE= executant T= topografA= proiectant arhitect I= inspecia de stat n construciiLa toate fazele executantul va prezenta certificatele de garanie, agrement, tehnic, certificate de calitate i rezultatul probelor de laborator (dup caz) pentru materialele puse n oper.Anunareaproiectantuluise facen scriscumin. 3zile nainte de atingereafazeicarese verific.Procesul verbal la faza determinant se va semna de toi factorii implicai, respectiv:- Beneficiarul mpreun cu dirigintele de antier- Executantul mpreun cu responsabilul tehnic cu execuia (R.T.E)- Proiectanii- Geotehnicianul- Inspecia de Stat n ConstruciiBENEFICIAR EXECUTANT PROIECTANT12Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuCAPITOLUL 2Breviar de calcul2.1. Schematizarea structuriiRegim de nlime:S+P+E+MStructura de rezistenta:- Infrastructura - fundaie realizata n sistem de fundatie continua sub pereti.- Suprastructura -zidarie confinatacu grinzi i stalpi din beton armat.13Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuMateriale folosite:- beton: C6/7.5 (bloc fundaie)C12/15 (elevaie)- armtur de oel tip: OB37, PC52.Calculul tuturor elementelor din beton armat se face la starea limit de rezisten.La structurile de tip curent (cazul nostru), calculul se reduce la verificarea elementelor componente alestructurii lastarealimitderezisteni laverificareacondiiilor derigiditateladeplasri laterale.Calculul elementelor din beton armat solicitate la ncovoiere (grinzi) s-a facut la starile limita ale capacitatilor portante i ale exploatarii normale. Calculul la starile limita ale capacitatii portante (de rezistenta) a constat n dimensionarea i verificarea seciunilor normale la actiunea momentului ncovoietor i la actiunea fortei tietoare.Calculul la starile limita ale exploatarii normale consta n limitarea marimii sagetii elementelor i a deschiderii fisurilor .2.2. Evaluarea ncrcrilor.2.2.1.ncrcri permanente2.2.1.1. Placa] [2m daN h Pp banp 35 . 1] [2 Gnp Gcpm daN p P14Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuPardoseal cald.nr.cr.Material d[m] [daN/m3] gn[daN/m2] gGgc[daN/m2]1Parchet lemn stejar0.01 800 81.3510,82sapa de egalizare0.05 2100 1051.35141,753placa beton armat0.13 2500 3251.35438.754 tencuial 0.005 1900 9,51.3512,125TOTAL 447,5 604,125Pardosealrece (baie, buctrie, casa scrii).nr.cr.Material d[m] [daN/m3] gn[daN/m2] gGgc[daN/m2]1 gresie 0.015 2300 34,51.3546,5752sapa de egalizare0.05 2100 1051.35141,753placa beton armat0.13 2500 3251.35438.754 tencuial 0.005 1900 9,51.3512,125TOTAL 474 639,9Scri i podeste.nr.crt. Material d[m] [daN/m3] gn[daN/m2] gGgc[daN/m2]1 gresie 0.015 2300 34.5 1.35 46.57515Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu2sapa de egalizare0.05 2100 105 1.35 141,753trepte beton0.175 2400 420 1.35 5674rampa beton0.13 2500 325 1.35 438,755 tencuiala 0.005 1900 9,5 1.35 12,825TOTAL 894 1206.875Pereti desparitorinr.crt.Material d[m][daN/m3]gn[daN/m2]gGgc[daN/m2]1zidrie crmid0.25 1600 4001.355402tencuial int. x20.03 2100 631.3585,05TOTAL 463 625,05Perei nchiderenr. crt.Material d[m] [daN/m3] gn[daN/m2] gGgc[daN/m2]1zidrie crmida0.38 1600 608 1.35 820,82tencuia interioar0.015 2100 31,5 1.35 42,5253tencuiala exterioar0.02 2100 42 1.35 56,7TOTAL 681,5 920,025Acoperinr Material d[m] [daN/m3] gn[daN/m gGgc[daN/m2]16Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu.cr.2]1nvelitoare tabl tip igl0.015 12 34,5 1.35 18,712astereal + lambriu0.05 600 33,25 1.35 44,93 arpant 0.126 600 75,6 1.35 102,064Izolaie vat de sticl0.8 250 200 1.5 300TOTAL 343,35 4692.2.1.2. Grinzi i centuri21 15 . 187 30 . 0 * 25 . 0 * 2500 1 m daN b h GM Pg g bang 212 . 253 5 . 187 * 35 . 1 1 1 m daN GM P GM Png Gcg 22 222 . 156 25 . 0 * 25 . 0 * 2500 2 m daN b h GM Pg g bang 29 . 210 22 . 156 * 35 . 1 2 2 m daN GM P GM Png Gcg 23 374 . 218 35 . 0 * 25 . 0 * 2500 3 m daN b h GM Pg g bang 23 . 295 74 . 218 * 35 . 1 3 3 m daN GM P GM Png Gcg 24 45 . 187 30 . 0 * 25 . 0 * 2500 4 m daN b h GM Pg g bang 212 . 253 5 . 187 * 35 . 1 4 4 m daN GM P GM Png Gcg 25 55 . 187 30 . 0 * 25 . 0 * 2500 5 m daN b h GM Pg g bang 212 . 253 5 . 187 * 35 . 1 5 5 m daN GM P GM Png Gcg 26 674 . 218 35 . 0 * 25 . 0 * 2500 6 m daN b h GM Pg g bang 17Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu23 . 295 74 . 218 * 35 . 1 6 6 m daN GM P GM Png Gcg 27 75 . 187 30 . 0 * 25 . 0 * 2500 7 m daN b h GM Pg g bang 212 . 253 5 . 187 * 35 . 1 7 7 m daN GM P GM Png Gcg 28 874 . 218 35 . 0 * 25 . 0 * 2500 8 m daN b h GM Pg g bang 23 . 295 74 . 218 * 35 . 1 8 8 m daN GM P GM Png Gcg 21 1225 30 . 0 * 30 . 0 * 2500 1 m daN b h C Pc c bang 275 . 303 225 * 35 . 1 1 1 m daN C P C Png Gcg 22 2225 30 . 0 * 30 . 0 * 2500 2 m daN b h C Pc c bang 275 . 303 225 * 35 . 1 2 2 m daN C P C Png Gcg 2.2.1.3. Stlpi

- Cu seciune ptrat-SB1bst*hst = 0.25*0.25 mH = 3.0 m275 . 468 3 * 25 . 0 * 25 . 0 * 2500 * m daN H b h Pst st banst 282 . 632 75 . 468 * 35 . 1 m daN P Pnst Gcst -SB2A18Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiubst*hst = 0.30*0.30 mm H 5 . 9 1 . 1 3 * 8 . 2 + 25 . 2137 5 . 9 * 30 . 0 * 30 . 0 * 2500 * m daN H b h Pst st banst 2625 . 2885 5 . 2137 * 35 . 1 m daN P Pnst Gcst -SB2B bst*hst = 0.30*0.30 mm H 5 . 9 1 . 1 3 * 8 . 2 + 25 . 2137 5 . 9 * 30 . 0 * 30 . 0 * 2500 * m daN H b h Pst st banst 2625 . 2885 5 . 2137 * 35 . 1 m daN P Pnst Gcst -SB3bst*hst = 0.25*0.25 mm H 5 . 9 1 . 1 3 * 8 . 2 + 2375 . 1484 5 . 9 * 25 . 0 * 25 . 0 * 2500 * m daN H b h Pst st banst 29 . 2003 375 . 1484 * 35 . 1 m daN P Pnst Gcst -SB3Abst*hst = 0.30*0.30 mm H 11 6 . 2 3 * 8 . 2 + 22475 11 * 30 . 0 * 30 . 0 * 2500 * m daN H b h Pst st banst 225 . 3341 2475 * 35 . 1 m daN P Pnst Gcst -SB3P19Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiubst*hst = 0.30*0.30 mm H 5 . 9 1 . 1 3 * 8 . 2 + 22137 5 . 9 * 30 . 0 * 30 . 0 * 2500 * m daN H b h Pst st banst 2625 . 2885 2137 * 35 . 1 m daN P Pnst Gcst -SB4bst*hst = 0.25*0.25mm H 11 6 . 2 3 * 8 . 2 + 275 . 1718 11 * 25 . 0 * 25 . 0 * 2500 * m daN H b h Pst st banst 231 . 2320 75 . 1718 * 35 . 1 m daN P Pnst Gcst -SB4Pbst*hst = 0.25*0.25mm H 11 6 . 2 3 * 8 . 2 + 275 . 1718 11 * 25 . 0 * 25 . 0 * 2500 * m daN H b h Pst st banst 231 . 2320 75 . 1718 * 35 . 1 m daN P Pnst Gcst -SB5bst*hst = 0.25*0.25mm H 7 . 8 3 . 0 3 * 8 . 2 + 2375 . 1359 7 . 8 * 25 . 0 * 25 . 0 * 2500 * m daN H b h Pst st banst 20Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu216 . 1835 375 . 1359 * 35 . 1 m daN P Pnst Gcst - Cu seciune rotund -SB2 d = 0,35 mm H 11 6 . 2 3 * 8 . 2 + sta= ( d2 )/4 = (3.14*0.352)/4 = 0.096 m2247 . 2644 11 * 4 / ) 35 . 0 * 35 . 0 * 14 . 3 ( * 2500 * * m daN H a Pst banst 203 . 3570 47 . 2644 35 . 1 35 . 1 m daN P Pnstcst -SB2Pd = 0,35 mm H 11 6 . 2 3 * 8 . 2 + sta= ( d2 )/4 = (3.14*0.352)/4 = 0.096 m2247 . 2644 11 * 4 / ) 35 . 0 * 35 . 0 * 14 . 3 ( * 2500 * * m daN H a Pst banst 203 . 3570 47 . 2644 35 . 1 35 . 1 m daN P Pnstcst 2.2.2. ncrcri variabileElement deconstructieIncarcarinormate[daN/m2]y(Gf)Incarcarede calcul[daN/m2]y(Gs)Gruparespeciala[daN/m2]Planseu curent (incaperi) 200 1.5 300 0.4 120Planseu curent (scari,podeste)200 1.5 300 0.4 120Observatie: Evaluarea incarcarilor variabile s-a realizat folosind prevederile SR EN 1990 - 2004.21Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu2.2.3. Determinarea ncrcrilor dinaciunea zpezii Evaluarea incarcarilor din zapada se va realiza folosind prevederile SR EN 1991-1-3. - amplasamentul constructiei va fi n localitatea Piatra Neam, respectiv in zona 2;- intensitatea normata a ncrcrii date de zapada se va calcula cu relatia:

k t e is c c S * * * i

-coeficient de forma al incarcarilor date de zapada , se calculeza dupa un grafic in funtie de panta acoperisului k osh,1 8 . 0 iec

coeficient de expunere , care este loat din tabel 8 . 0 ectc

-coeficient termic , se utilizeza pt reduceria incarcarilor data de zapada peacoperisurile cu transmitere termica ridicata 1 tcks

-valoarea caractreristica a incarcarii data de zapada la nivelul solului , este data in funcie de zonarea teritoriului rii Construcia se afla n Piatra Neam, adic n zona II 2 2200 2 m daN m kN Sk k t e is c c S * * * 2128 200 * 1 * 8 . 0 * 8 . 0 m daN Sn 22Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu24 . 134 128 * 5 . 1 * 7 . 0 * 5 . 1 * 7 . 0 m daN S Sn n 2.2.4. Determinarea ncrcrilor dinaciunea vntului ncrcrile din zapada au fost calculate conform CR 1-1-3-2005, astfel( )( )p e ref zc c q Wz* * refq-presiunea de referinta a vantului ( ) z ec -factorul de expunere la inaltime (z) desupra terenului se defineste pc -coeficient aierodinamic de presiune ( ) z gc -factor de rafala0204060801001201401601802001.5 2 2.5 3 3.5cg(z)Inaltimea deasupra terenului z, mMareCamp deschisZone urbane cudensitateredusa de constructii Zone urbane dens construite= 2.75( ) z rc -factor de rugozitate23( ) z gcProiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu0204060801001201401601802000 0.5 1 1.5 2 2.5 3cr(z)Inaltimea deasupra terenului z, mMareCamp deschisZone cu densitate redusa a constructiilorZone urbane dens construite= 0.65( )78 . 1 65 . 0 * 75 . 2 zec( )78 . 1 zecrefq= 0.5 kn/m2 (conform harta)b = lungimea construcei = 15.65 md = limea construciei = 12.5 mh = nlimea construcei = 11.66 me = b sau 2h = 15,65 m24( ) z rcProiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu-Zona F 3.9 m Cpe10 = + 0,7 - presiune- Zona G 6,1 m Cpe10= + 0,7 - presiune- Zona H 15,65 m Cpe10 = + 0,7 - presiune- Zona Y 15,65 m Cpe10 = - 0,5- suciune- Zona I 15,65 m Cpe10= - 0,4 - suciune2 / 3 . 62 7 . 0 * 78 . 1 * 50 m daN W mF 2 / 3 . 62 7 . 0 * 78 . 1 * 50 m daN W mG 2 / 3 . 62 7 . 0 * 78 . 1 * 50 m daN WmH ( ) 2 / 5 . 44 5 . 0 * 78 . 1 * 50 m daN WmY ( ) 2 / 6 . 35 4 . 0 * 78 . 1 * 50*m daN W mE 25Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu- pe panta cu 600, aciunea vntului produce presiune iar ncrcarea din zpad este nul.- pe panta cu 300, acunea vntului produce suciune iar ncrcarea din zpad acioneaz asupra acoperiului, rezult c aciunea vntului descarc acoperiul, deci nu se mai ia n considerare.26Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu 2.2.5. Calculul ncrcrilor pe grinzi i centuri27Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu28Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu2.2.5.1. Grinda GM1 cGM gc c cpcGMPaAUaACaAP P1 .1 1 11* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +42 . 1449 . 51 aAcGMcI PcR P pP P P P1 . . . .+ + 12 . 253 05 . 625 9 . 639 + + pP07 . 1518 pP12 . 253 42 . 1 * 300 42 . 1 * 07 . 15181+ + cGMP57 . 28382 cGMP2.2.5.2. Grinda GM2 cGM gc c cpcGMPaAUaACaAP P2 .1 1 12* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +14 . 18 . 22 . 31 aAcGMcI PcP S pP P P P2 . . . .+ + 9 . 210 05 . 625 875 . 1206 + + pP29Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu9 . 2042 pP9 . 210 14 . 1 * 300 14 . 1 * 9 . 20422+ + cGMP80 . 28812 cGMP2.2.5.3 Grinda GM6 cGM gc c cpcGMPaAUaACaAP P6 .1 1 16* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +76 . 158 . 81 aAcGMcI PcC P pP P P P6 . . . .+ + 3 . 295 05 . 625 125 . 604 + + pP47 . 1524 pP3 . 295 76 . 1 * 300 76 . 1 * 47 . 15242+ + cGMP37 . 35062 cGMP2.2.5.4. Grinda GM7 cGM gc c cpcGMPaAUaACaAP P7 .1 1 17* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +30Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu43 . 1443 . 51 aAcGMcI PcC P pP P P P7 . . . .+ + 12 . 253 05 . 625 125 . 604 + + pP29 . 1488 pP12 . 253 43 . 1 * 300 43 . 1 * 29 . 14887+ + cGMP5 . 28057 cGMP2.2.5.5 . Grinda GM8 cGM gc c cpcGMPaAUaACaAP P8 .1 1 18* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +76 . 1583 . 81 aAcGMcI PcC P pP P P P8 . . . .+ + 3 . 295 05 . 625 125 . 604 + + pP47 . 1524 pP3 . 295 76 . 1 * 300 76 . 1 * 47 . 15247+ + cGMP37 . 35067 cGMP 2.2.5.6 . Grinda GM3- AX B ntre 2,3cGMc c cpcPaAUaACaAP P31 1 1* * + + + 31Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiuncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +82 . 0348 . 21 aAcGMcI PcC P pP P P P3 . . . .+ + 3 . 295 05 . 625 125 . 604 + + pP47 . 1524 pP3 . 295 82 . 0 * 300 82 . 0 * 47 . 15243 . 2 3+ + caxB GMP53 . 18013 . 2 3 caxB GMP- AX B ntre 3,4cGMc c cpcPaAUaACaAP P31 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +924 . 0562 . 41 aAcGMcI PcC P pP P P P3 . . . .+ + 3 . 295 05 . 625 125 . 604 + + pP47 . 1524 pP3 . 295 924 . 0 * 300 924 . 0 * 47 . 15244 . 3 3+ + caxB GMP11 . 19814 . 3 3 caxB GMP32Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu2.2.5.7. Grinda GM4- AX A ntre 2,3cGMc c cpcPaAUaACaAP P41 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +73 . 0318 . 21 aAcGMcI PcC P pP P P P4 . . . .+ + 12 . 253 05 . 625 125 . 604 + + pP3 . 1482 pP12 . 253 73 . 0 * 300 73 . 0 * 3 . 14823 . 2 ' ' 4+ + caxA GMP2 . 15543 . 2 ' ' 4 caxA GMP- AX A ntre 3,3cGMc c cpcPaAUaACaAP P41 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +789 . 08 . 331 aAcGMcI PcC P pP P P P4 . . . .+ + 12 . 253 05 . 625 125 . 604 + + pP33Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu3 . 1482 pP12 . 253 789 . 0 * 300 789 . 0 * 3 . 1482' 3 . 3 ' ' 4+ + caxA GMP35 . 1659' 3 . 3 ' ' 4 caxA GMP

- AX A ntre 2,3cGMc c cpcPaAUaACaAP P41 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +436 . 0331 . 11 aAcGMcE PcC P pP P P P4 . . . .+ + 12 . 253 025 . 920 125 . 604 + + pP27 . 1777 pP12 . 253 436 . 0 * 300 436 . 0 * 27 . 17773 . 2 4+ + caxA GMP81 . 11583 . 2 4 caxA GMP- AX A ntre 3,3cGMc c cpcPaAUaACaAP P41 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +34Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu474 . 08 . 38 . 11 aAcGMcE PcC P pP P P P4 . . . .+ + 12 . 253 025 . 920 125 . 604 + + pP27 . 1777 pP12 . 253 474 . 0 * 300 474 . 0 * 27 . 1777' 3 . 3 4+ + caxA GMP18 . 1237' 3 . 3 4 caxA GMP2.2.5.8. Grinda GM5- AX 2 ntre A,A i AX 3 ntre A,A cGMc c cpcPaAUaACaAP P51 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +53 . 05 . 18 . 01 aAcGMcE PcC P pP P P P5 . . . .+ + 12 . 253 025 . 920 125 . 604 + + pP27 . 1777 pP12 . 253 53 . 0 * 300 53 . 0 * 27 . 1777' ' , ' 3 , 2 5+ + cA A ax GMP99 . 1359' ' , ' 3 , 2 5 cA A ax GMP- AX 3 ntre A,A cGMc c cpcPaAUaACaAP P51 1 1* * + + + 35Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiuncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +06 . 15 . 16 . 11 aAcGMcI PcC P pP P P P5 . . . .+ + 12 . 253 05 . 625 125 . 604 + + pP295 . 1482 pP12 . 253 06 . 1 * 300 06 . 1 * 295 . 1842' ' , 3 5+ + cA A ax GMP35 . 2142' ' , 3 5 cA A ax GMP2.2.5.8. Centura C1- AX 2 i 4 ntre B,C cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +395 . 0279 . 01 aA36Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiucCcE PcC P pP P P P1 . . . .+ + 75 . 303 025 . 920 125 . 604 + + pP9 . 1827 pP75 . 303 395 . 0 * 300 395 . 0 * 9 . 1827, 4 , 2 1+ + cC B ax CP27 . 1144, 4 , 2 1 cC B ax CP- AX 3 ntre B,C cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +79 . 0258 . 11 aAcCcI PcC P pP P P P1 . . . .+ + 75 . 303 05 . 625 125 . 604 + + pP925 . 1532 pP75 . 303 79 . 0 * 300 79 . 0 * 9 . 1532, 3 1+ + cC B ax CP76 . 1751, 3 1 cC B ax CP- AX C ntre 1,2 cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +37Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu13 . 134 . 31 aAcCcE PcR P pP P P P1 . . . .+ + 75 . 303 025 . 920 9 . 639 + + pP67 . 1863 pP75 . 303 13 . 1 * 300 13 . 1 * 67 . 18632 . 1 1+ + caxC CP7 . 27482 . 1 1 caxC CP- AX 1 ntre C,D cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +855 . 0442 . 31 aAcCcE PcR P pP P P P1 . . . .+ + 75 . 303 025 . 920 9 . 639 + + pP67 . 1863 pP75 . 303 855 . 0 * 300 855 . 0 * 67 . 1863, 1 1+ + cD C ax CP69 . 2153, 1 1 cD C ax CP- AX 4 ntre C,D cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.38Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu( )4*221a abb a aA +855 . 0442 . 31 aAcCcE PcC P pP P P P1 . . . .+ + 75 . 303 025 . 920 125 . 604 + + pP9 . 1827 pP75 . 303 855 . 0 * 300 855 . 0 * 9 . 1827, 4 1+ + cD C ax CP9 . 2123, 4 1 cD C ax CP- AX D ntre 1,2 cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +34 . 1301 . 41 aAcCcE PcR P pP P P P1 . . . .+ + 75 . 303 025 . 920 9 . 639 + + pP67 . 1863 pP75 . 303 34 . 1 * 300 34 . 1 * 67 . 18632 . 1 1+ + caxD CP07 . 32032 . 1 1 caxD CP- AX 2 ntre D,E i ntre E,F cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + 39Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiuncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +48 . 05 . 22 . 11 aAcCcE PcC P pP P P P1 . . . .+ + 75 . 303 025 . 920 05 . 604 + + pP9 . 1827 pP75 . 303 48 . 0 * 300 48 . 0 * 9 . 1827, ; , 2 1+ + cF E E D ax CP142 . 1325, ; , 2 1 cF E E D ax CP- AX F ntre 2,3 cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +96 . 0196 . 01 aAcCcE PcR P pP P P P1 . . . .+ + 75 . 303 025 . 920 9 . 639 + + pP67 . 1863 pP75 . 303 96 . 0 * 300 96 . 0 * 67 . 18633 . 2 1+ + caxF CP87 . 23803 . 2 1 caxF CP40Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu- AX 4 ntre E,F cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +14 . 24 . 21 aAcCcE PcR P pP P P P1 . . . .+ + 75 . 303 025 . 920 05 . 604 + + pP9 . 1827 pP75 . 303 1 * 300 1 * 9 . 1827. 4 1+ + cF E ax CP65 . 2431. 4 1 cF E ax CP- AX 4 ntre E,D cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +607 . 08 . 27 . 11 aAcCcE PcC P pP P P P1 . . . .+ + 75 . 303 025 . 920 125 . 604 + + pP9 . 1827 pP41Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu75 . 303 607 . 0 * 300 607 . 0 * 9 . 1827, 4 1+ + cD E ax CP534 . 2346, 4 1 cD E ax CP- AX 2 i 3 ntre A,B cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +14 . 0114 . 01 aAcCcE PcC P pP P P P1 . . . .+ + 75 . 303 025 . 920 125 . 604 + + pP9 . 1827 pP75 . 303 14 . 0 * 300 14 . 0 * 9 . 1827, ' ' ' 3 , 2 1+ + cB A ax CP656 . 601, ' ' ' 3 , 2 1 cB A ax CP- AX 3 ntre A,B cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +28 . 0128 . 01 aA42Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiucCcI PcC P pP P P P1 . . . .+ + 75 . 303 05 . 625 125 . 604 + + pP925 . 1532 pP75 . 303 28 . 0 * 300 28 . 0 * 925 . 1532, ' ' 3 1+ + cB A ax CP969 . 816, ' ' 3 1 cB A ax CP- C1.2.cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +58 . 08 . 262 . 11 aAcCcE PcP S pP P P P1 . . .. .+ + 75 . 303 025 . 920 875 . 1206 + + pP65 . 2430 pP75 . 303 58 . 0 * 300 58 . 0 * 65 . 24302 . 1+ + cCP53 . 18872 . 1cCP- C1.3.cCc c cpcPaAUaACaAP P11 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.43Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu( )4*221a abb a aA +607 . 08 . 27 . 11 aAcCcE PcC P pP P P P1 . . .. .+ + 75 . 303 025 . 920 125 . 604 + + pP9 . 1827 pP75 . 303 607 . 0 * 300 607 . 0 * 9 . 18273 . 1+ + cCP38 . 15952 . 1cCP2.2.5.9. Centura C2- AX 3 ntre B,C cCc c cpcPaAUaACaAP P21 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +79 . 0258 . 11 aAcCcI PcC P pP P P P2 . . . .+ + 75 . 303 05 . 625 125 . 604 + + pP925 . 1532 pP75 . 303 395 . 0 * 300 395 . 0 * 9 . 1827, 3 2+ + cC B ax CP76 . 1751, 3 2 cC B ax CP44Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu- AX X ntre DE cCc c cpcPaAUaACaAP P21 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +024 . 15 . 256 . 21 aAcCcI PcC P pP P P P2 . . . .+ + 75 . 303 05 . 625 125 . 604 + + pP925 . 1532 pP75 . 303 024 . 1 * 300 024 . 1 * 925 . 1532, 2+ + cE D axX CP67 . 2180, 2 cE D axX CP- AX X ntre E,FcCc c cpcPaAUaACaAP P21 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +02 . 14 . 245 . 21 aAcCcI PcP S pP P P P2 . . . .+ + 75 . 303 05 . 625 875 . 1206 + + pP67 . 2135 pP75 . 303 02 . 1 * 300 02 . 1 * 67 . 2135, 2+ + cF E axX CP13 . 2788, 2 cF E axX CP45Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu- AX Y ntre E,F, cCc c cpcPaAUaACaAP P21 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +65 . 19 . 2785 . 41 aAcCcI PcP S pP P P P2 . . . .+ + 75 . 303 05 . 625 875 . 1206 + + pP67 . 2135 pP75 . 303 65 . 1 * 300 65 . 1 * 67 . 2135, 2+ + cF E axY CP6 . 4322, 2 cF E axY CP- AX Y ntre DE cCc c cpcPaAUaACaAP P21 1 1* * + + + ncrcrile cvasipermanente au fost luate n calcul la ncrcrile permanente.( )4*221a abb a aA +458 . 15 . 2645 . 31 aAcCcI PcC P pP P P P2 . . . .+ + 75 . 303 05 . 625 125 . 604 + + pP925 . 1532 pP75 . 303 458 . 1 * 300 458 . 1 * 925 . 1532, 2+ + cE D axX CP46Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu15 . 2976, 2 cE D axX CP2.3. Predimensionareaelementelor47Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu2.3.1. Predimensionare plci48Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiua. Plci armate pe o direcie (placa de tipul 1) a=3m b=1m- condiii de predimensionare a plciicm h 13minmahplaca085 . 035535

mb a Phplaca044 . 0903 190 180++ Se alege cea mai mare valoare m hplaca13 . 0 Din motive constructive, toate plcile armate pe o direcie, se vor executa cu hplac = 0,13 m.b. Plci armate pe dou direcii (placa de tipul 2) a=5m b=4m- condiii de predimensionare a plciicm h 13minm mahplaca13 . 0 125 . 040540

mb a Phplaca1 . 0904 590 180++ Se alege cea mai mare valoare m hplaca13 . 0 Din motive constructive, toate plcile armate pe dou direcii, se vor executa cu hplac = 0,13 m.c. Predimensionare consol (placa de tipul 3) a=3,8m b=1,5m49Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu- condiii de predimensionare a plciicm h 13min m m hplaca13 . 0 125 . 0125 . 1 hplac = 0,13 m2.3.2. Predimensionare grinzi- grinda GM1 151ahg5 . 13 ....... 5 . 11111 gggghbbh

cm b 25min

m rotunjit hg30 . 0 27 . 015406 . 01

m rotunjit bg25 . 0 2 . 05 . 13 . 01 Se adopt : ohGM1= 0.40 mobGM1= 0.25 m- grinda GM2 151ahg5 . 13 ....... 5 . 11111 gggghbbh

cm b 25min

50Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidium rotunjit hg20 . 0 18 . 01528 . 01

m rotunjit bg25 . 0 13 . 05 . 12 . 01 Se adopt : obGM2 = hGM2 = 0,25 m.- grinda GM3 151ahg5 . 13 ....... 5 . 11111 gggghbbh

cm b 25min

m rotunjit hg35 . 0 333 . 0155 . 01

m rotunjit bg25 . 0 233 . 05 . 135 . 01 Se adopt : ohGM3= 0.45 mobGM3= 0.25 m- grinda GM4151ahg5 . 13 ....... 5 . 11111 gggghbbh

cm b 25min

m rotunjit hg30 . 0 253 . 01538 . 01

51Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidium rotunjit bg25 . 0 2 . 05 . 13 . 01 Se adopt : ohGM4= 0.45 mobGM4= 0.30 m- grinda GM5 151ahg5 . 13 ....... 5 . 11111 gggghbbh

cm b 25min

m rotunjit hg10 . 0 10 . 01515 . 01

m rotunjit bg25 . 0 21 . 05 . 133 . 01 Se adopt : ohGM5= 0.45 mobGM5= 0.25 m- grinda GM6151ahg5 . 13 ....... 5 . 11111 gggghbbh 52Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu

cm b 25min

m rotunjit hg35 . 0 333 . 0155 . 01

m rotunjit bg25 . 0 22 . 05 . 133 . 01 Se adopt : ohGM6= 0.45 mobGM6= 0.25 m- grinda GM7 151ahg5 . 13 ....... 5 . 11111 gggghbbh

cm b 25min

m rotunjit hg30 . 0 2667 . 0154 . 01

m rotunjit bg20 . 0 2 . 05 . 13 . 01 Se adopt : ohGM7= 0.45 mobGM7= 0.25 m- grinda GM8 151ahg53Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu5 . 13 ....... 5 . 11111 gggghbbh

cm b 25min

m rotunjit hg35 . 0 333 . 0155 . 01

m rotunjit bg25 . 0 22 . 05 . 135 . 01 Se adopt : ohGM6= 0.45 mobGM6= 0.25 m2.3.3. Predimensionarea stlpilor cdstfNA* st st stxh b A Unde: N- forta axiala in stalpul calculat (forta centrala) provenita din incarcarile gravitationale (verticale) de calcul, provenite din suprafete aferente sralpului si calculate la baza stapului si calculate la baza stalpului Coeficient ce tine seama de pozitia staplului in structura 25 . 0 central3 . 0arginal m35 . 0 coltl2 / 95 8 cm daN MPa fcd Clasa de beton( ) 200 15 / 12 B C54Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu2.3.3.1. Stlpii centrali seciune ptrat (Sb3a-ax E,Y)a) Conditia geometrica:bs bgr + 10 =20+10=30 cm => bs = 30 cm.b) Conditia constructiva (cf P100-1/2006):bmin = 0,25 m,hmin = 0,25 m.c) Conditia de rezistenta:s s sxh b A,cdsfNA,s sh b ,- laturile stlpului,sA- aria seciunii stlpului, coeficient care are n vedereasigurarea unei ductilit adecvate, 25 . 0 central

3 . 0arginal m35 . 0 coltl95 cdf pentru beton C12/15,

cstcCcUcBCcBUP b P b P a P a P N + + + + * 3 * * 3 *2 2

( )1 . 1 * 5 . 9 * 2500 * 25 . 0 * 25 . 08 . 2881 * 4 . 1 15 . 2976 * 25 . 1 6 . 4322 * 45 . 1 3++ + + N

375 . 1484 14022 * 3 + N81 . 43698 NN- forta axiala in stalpul calculat (forta centrala) provenita din incarcarile gravitationale (verticale) de calcul, provenite din suprafete aferente sralpului si calculate la baza stapului si calculate la baza stalpului94 . 183995 * 25 . 081 . 43698 >sAcm2,55Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiubs= 25 cm=> hs= 30 01 . 282594 . 1839 cm.nconcluzie, fiindrelevanteconditiageometric i condiiaderezistenta, dimensiunile seciunii stlpilor centrali vor fi de 25x25 cm.2.3.3.2. Stlpii marginali seciune ptrat (Sb3 - E,4)a) Conditia geometrica:bs bgr + 10 =25+10=35 cm => bs = 35 cm,b) Conditia constructiva:bmin = 25 cm,hmin = 25 cm.c) Conditia de rezistenta:s s sh b A ,bsRNA,s sh b ,- laturile stlpului,sA- aria seciunii stlpului, coeficient care are n vedere ductilitatea

25 . 0 central

3 . 0arginal m35 . 0 coltl95 bR pentru beton C12/15,

cstcCcUcBCcBUP b P b P a P a P N + + + + * 3 * * 3 *2 2

( )1 . 1 * 2500 * 3 * 8 . 2 * 3 . 0 * 3 . 025 . 1 * 543 . 2346 65 . 2431 * 2 . 1 3++ + N47 . 19632 NN- forta axiala in stalpul calculat (forta centrala) provenita din incarcarile gravitationale (verticale) de calcul, provenite din suprafete aferente sralpului si calculate la baza stapului si calculate la baza stalpului56Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu58 . 68895 30 . 047 . 19632 >sA cm2,bs= 30 cm=> hs= 30 961 . 223058 . 688 cm.nconcluzie, fiindrelevanteconditiageometric i condiiaderezistenta, dimensiunile seciunii stlpilor marginali i de colt vor fi de 30x30 cm.2.3.3.3. Stlpii de col seciune ptrat (Sb3p - 1,C)a) Conditia geometrica:bs bgr + 10 =25+10=35 cm => bs = 35 cm,b) Conditia constructiva:bmin = 25 cm,hmin = 25 cm.c) Conditia de rezistenta:s s sh b A ,bsRNA,s sh b ,- laturile stlpului,sA- aria seciunii stlpului, coeficient care are n vedere ductilitatea

25 . 0 central

3 . 0arginal m35 . 0 coltl95 bR pentru beton C12/15,

cstcCcUcBCcBUP b P b P a P a P N + + + + * 3 * * 3 *2 2

( )1 . 1 * 5 . 9 * 2500 * 3 . 0 * 3 . 05 . 1 * 7 . 2748 2 * 39 . 2153 3++ + N74 . 27640 N57Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuN- forta axiala in stalpul calculat (forta centrala) provenita din incarcarile gravitationale (verticale) de calcul, provenite din suprafete aferente sralpului si calculate la baza stapului si calculate la baza stalpului3 . 83195 35 . 074 . 27640 >sA cm2,bs= 30 cm=> hs= 30 71 . 27303 . 831 cm.nconcluzie, fiindrelevanteconditiageometric i condiiaderezistenta, dimensiunile seciunii stlpilor marginali i de colt vor fi de 30x30 cm.2.3.3.4. Stlpii centrali seciune rotund (Sb3a-ax E,Y)a) Conditia geometrica:bs bgr + 10 =20+10=30 cm => bs = 30 cm.b) Conditia constructiva (cf P100-1/2006):dmin = 0,25 m,c) Conditia de rezistenta:As = d2/4cdsfNA,d- diametrul stlpului,sA- aria seciunii stlpului, coeficient care are n vedereasigurarea unei ductilit adecvate, 25 . 0 central

3 . 0arginal m35 . 0 coltl95 cdf pentru beton C12/15,

cstcCcUcBCcBUP b P b P a P a P N + + + + * 3 * * 3 *2 2

( )1 . 1 * 2500 ** )/4 35 . 0 * 3.14 ( 37 . 3506 5 . 2805 * 2 32+ + N58Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu

1012 11 . 27352 + N9 . 28409 NN- forta axiala in stalpul calculat (forta centrala) provenita din incarcarile gravitationale (verticale) de calcul, provenite din suprafete aferente sralpului si calculate la baza stapului si calculate la baza stalpului21 . 119695 * 25 . 09 . 28409 >sAcm2,ds= 35 cm=> ds= 35 177 . 343521 . 1196 cm.nconcluzie, fiindverificatecondiiilederezistena, stlpii cuseciunerotundsevor executa cu diametrul de 35 cm.2.4. Evaluarea ncrcrilor seimicen tara noastra, ca de altfel n toate tarile cu teritoriul expus fenomenului seismic, evaluarea ncrcrilor seismice pentru structurile n cadre din beton armat prezinta o deosebita importanta.Evaluareancrcrilor seismicepentruCasdelocuit S+P+E+Ms-arealizat conform Codului de proiectare seismic. Prevederi de proiectare pentru cldiri P100-1/2006.ncarcarileseismicecareactioneazaasupraconstruciei sedeterminapentrufiecaremod propriu de vibratie.ncazul particular ncareoscilatiileproprii seproducintr-unplan, ncrcrileseismice corespunzatoaredirectiei demiscareconsideratepentrutereni modului propriudevibratiese determina dupa cum urmeaza:Fora tietoare de baza:( ) m T S Fd I b 1Stabilirea coeficientului I:59Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuFactorul de importan I diferentiaza nivelurile de protectie antiseismica ale construciilor n functie de clasele lor de importanta, evaluat pe baza consecintelor cedarii structurale.Cladirea analizata n cadrul proiectului face parte din clasa de importanta III. 1 IStabilirea coeficientului ag:Coeficientul agreprezintavaloarea de varf a acceleratiei terenului pentru proiectare avnd intervalul mediu de recuren IMR=100 de ani.Cladirea analizata face parte din zonarea seismica corespunzatoare unui valori ag=0,2 g = 1.962, conform normativului P100-1/2006.Stabilirea Sd(T1): Sd(T1) - reprezinta spectrul de proiectare pentru acceleraii, exprimat n m/s2, este un spectru de rspuns inelastic care se obine cu relaiile:( )1111]1

+ TTqa T SBog d11, pentru BT T < 0 ,( )( )qTa T Sg d , pentru BT T> .n condiiile seismice i de teren din Romnia, pentru cutremure avnd IMR = 100 ani, din zonareapentruproiectareateritoriului Romniei ntermeni deperioaddecontrol (col),TC, a spectrului de rspuns obinut pe baza datelor instrumentale existente pentru componentele orizontale ale micrii seismice va rezulta TC=0,7s.Cunoscnd perioada de col TC=0,7s, vor rezulta perioadele: TB=0,07s i TD=3,0s, iar( ) T =75 . 2 o.Structura e realizat din zidrie confinat cu stlpi i grinzi din beton armat avnd raportul u/ 1=1i clasdeductilitatenalt(H), proprietateadeamortizarefiinddatdefactorul de comportare q= 1,75 u/ 1 = 1.75.60Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuStabilirea maselor modale mk, se determina cu realia: 2,12,1k iniik iniiks ms mm

,_

, unde :mk masa modal efectiv asociat modului propriu de vibraie k,mi masa de nivel,si,kcomponentavectorului propriunmodul devibraiepedireciagradului de libertate dinamic de translaie la nivelul i.Factordecorecie- ine seama de contribuia modului propriu fundamental prin masa modal efectiv asociat acestuia, ale crui valori sunt: = 0,85 dac T1 TC i cldirea are mai mult de dou niveluri i = 1,00 n celelalte situaii.Calculul forei seismice de bazAvand n vedere cele prezentate anterior, fora seismica se va determina astfel:m=147531,08 daN/mp( )( )2314 . 075 . 175 . 22 . 0smgqTa T Sg d ( ) kN m T S Fd I b39376 85 . 0 * 08 , 147531 * 314 . 0 * 11 61Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu2.5.Calculul arpantei2.5.1. Dimensionarea elementelor arpanteiConform normativ P 019-97:Ghid pentru calculul la stari limita a elementelor structurale din lemn.2.5.2. Calculul panelor-AX 3-CD - pan 20 x 25 cm-Solicitat la ncovoiere .l = 4,00 m; d = 2,00/2 + 3,35/2 = 2,675 m; = 30Ix = 20 x 253/12 = 26042 cm3- ncrcarea de calcul q = 169 + 300 = 469 daN/m2 - Calculul momentului M = q x l2/8 = 469 x 4,02/8 = 938 daNm = 93800 daNcm- Verificarea rezisteneiMr =Rci x Wx x mTi x mL Rci = mui x mdi x Ri / i, in care Mr - capacitatea portant la ncovoiere a seciuniiRci - rezistena de calcul masiv la ncovoiere staticWx = 20 x 252/6 = 2083 cm3mTi - coeficientul de tratare62Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiumTi = 1,0mL- coeficientul pentru stabilitate lateral, care introduce n calcul riscul ca elementul sa intre n colaps prin pierderea stabilitatii laterale (flambaj lateral)mL = 1,0 mui- coeficientul condiiilor de lucru care introduce n calcul umiditatea de echilibru a materialului lemnos, definit pe baza conditiilor de microclimat n care sunt exploatate elementele de construcie care se proiecteazmui = 1,0 pentru clasa 2 de exploatare, lemn de rinoasemdi - coeficientul condiiilor de lucru, stabilit n funcie de durata de aciune a ncrcrilormdi = 0,55 pentru ncrcri permanente; mdi = 1,0 pentru ncrcri din zapadmdi = (0,55 x 169 + 1,0 x 300)/(169 + 300) = 0,84Ri - rezistena caracteristica a diferitelor specii de lemnRi = 168 daN/cm2 pentru ncovoiere, lemn de rinoasei - coeficient partial de sigurant , definit n funcie de tipul solicitrilori = 1,1 pentru ncovoiereMr = (1,0 x 0,84 x 168/1,1) x 2083 x 1,0 x 1,0 = 267230 daNcm > 93800 daNcm Seciunea 20x25 cm este suficient pentru condiia de rezisten.- Verificarea sgeiifmax =f1 + f2 = 0,70 + 0,90 = 1,60 cm < fadm = L/200 = 400/200 = 2,00 cmin care:f1 - reprezint sgeata datorat ncrcrilor permanente f2 - reprezint sgeata datorat ncrcrilor temporareDeformaiile f1 si f2 se stabilesc ca valori finale, innd cont de fenomenul de fluaj i de umiditatea de echilibru a materialului lemnos, cu relaiile:f1 = (1+ kdef1) f1inst = (1 + 0,8) x 0,39 = 0,70f2 = (1+ kdef2) f2inst = (1 + 0,45) x 0,62 = 0,9063Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiun care:f1inst si f2inst - se stabilesc pe baza ncrcrilor normate, neafectate de coeficienii de ncrcare, pentru seciunea brut a elementului, lund n considerare modulul de elasticitate mediu EII = 110000 daN/cm2kdef- estecoeficientul careinecont deduratadeaciuneancrcrilor i declasade exploatare a construcieikdef1= 0,8 pentru ncrcri permanentekdef2= 0,45 pentru ncrcri din zapadf1inst= (5/384) x (gpnp x l4/E x Ix )=(5/384) x (125 x 267,5 x 4004 x 10-4 /11,0 x 104 x 26042) = 0,39f2inst= (5/384) x (gznp x l4/E x Ix )=(5/384) x (200 x 267,5 x 4004 x 10-2 /11,0 x 104 x 26042) = 0,622.5.3. Calculul cpriorilor-Cpriori 10 x 15 cm -Solicitai la ncovoiere l = 2,675/0,866 = 3,1 m; d = 0,5 m; = 30-Incrcri permanente pc = 67 daN/m2 gpp = pc x d x cos2 = 67 x 0,5 x 0,8662 = 25 daN/m-Incrcri din zapadpcz = 300 daN/m2gpz = pcz3 x d x cos2 = 300 x 0,5 x 0,8662 = 112 daN/m-Incrcarea de calcul q = 25 + 112 = 137 daN/m2 -Calculul momentuluiM = q x l2/8 = 137 x 3,12/8 = 165 daNm = 16500 daNcmWx = b x h2 /6 = 10 x 152/6 = 375 cm3; Ix = b x h3 /12 = 10 x 153 /12= 2813 cm4-Verificarea rezisteneiMr =Rci x Wx x mTi x mL Rci = mui x mdi x Ri / i, in care 64Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiumTi = 1,0; mL = 1,0; mui = 1,0 pentru clasa 2 de exploatare, lemn de rinoasemdi = 0,55 pentru ncrcri permanente; mdi = 1,0 pentru ncrcri din zapadmdi = (0,55 x 25 + 1,0 x 112)/(25 + 112) = 0,92Ri = 168 daN/cm2 pentru ncovoiere, lemn de rinoase; i = 1,1 pentru ncovoiereMr = (1,0 x 0,92 x 168/1,1) x 375 x 1,0 x 1,0 = 52690 daNcm > 16500 daNcm 2.5.4. Calculul popilor-AX 3D - pop 20 x 20 cm; l=2,8 m; Ix = b x h3 /12 = 20 x 203 /12= 13333 cm4S=(2,0 + 3,35)/2 x 2,75 = 7,35 m2-Incarcari pe popNp = 469 x 7,35 = 3447 daN-Verificarea rezistentei - compresiune axiala paralela cu fibreleCr =RcII x Ac x c x mTc

RcII = mui x mdi x Ri / i, in care mui = 1,0 pentru clasa 2 de exploatare, lemn de rasinoasemdi = 0,8 pentru incarcari permanente; mdi = 1,0 pentru incarcari din zapadamdi = (0,8 x 169 + 1,0 x 300/(169 + 300) = 0,93Ri = 120 daN/cm2 pentru compresiune, lemn de rasinoase; i = 1,25 pentru compresiuneRcII = 1,0 x 0,93 x 120/ 1,25 = 89 daN/ cm2c = 1 - 0,8(z/100) 2 = 0,807z = lf / i = 280/5,77 = 49 < 75 -i este raza de giratie i = Ix / Ac = 13333/400 = 5,77 cmmTc = 0,9Ac = 400 cm2Cr =89 x 400 x 0,807 x 0,9 = 25856 daN > 3447 daN65Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu2.6. Calculul structurii de rezisten66Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu2.6.1. Calculul grinzilorGrinzile preiau ncrcrile de la planee, de la pereii de nchidere, cei despritorii le transmit stlpilor.Grinzile principale fiind elemente principale ale construciei se calculeaz n stadiulelastic.- Grinda GM1 (25x40 cm):Calculul momentelor n cmp i n reazem pentru grinzi a fost efectuat cu ajutorul programului automat de calcul AXIS VM 9. n urma calcului ntocmit au rezultat:- Diagrama de moment n camp i pe reazem :- Diagrama de for tietoare :-Verificarea sgeii67Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuSolicitari de bare [Linear, ST1]Sec Distanta [m]Nod Nx [daN]Vy [daN]Vz [daN]Tx [daNm]My [daNm]Mz [daNm]1 1 L=4.0600 (1) 0 0 -5762.3 0 3899.2 00.406 0 0 -4609.8 0 1793.6 00.812 0 0 -3457.4 0 156.0 01.218 0 0 -2304.9 0 -1013.8 01.624 0 0 -1152.5 0 -1715.6 02.030 0 0 0 0 -1949.6 02.436 0 0 1152.5 0 -1715.6 02.842 0 0 2304.9 0 -1013.8 03.248 0 0 3457.4 0 156.0 03.654 0 0 4609.8 0 1793.6 04.060 (2) 0 0 5762.3 0 3899.2 0 1 1 0 (1) 0 0 -5762.3 0 3899.2 01 1 4.060 (2) 0 0 5762.3 0 3899.2 01 1 2.030 0 0 0 0 -1949.6 01 1 0 (1) * * * * 3899.2 *- Grinda GM2 (25x25 cm):Calculul momentelor n cmp i n reazem pentru grinzi a fost efectuat cu ajutorul programului automat de calcul AXIS VM 9. n urma calcului ntocmit au rezultat:- Diagrama de moment n camp i pe reazem :- Diagrama de for tietoare :68Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu- Verificarea sgeiiSolicitari de bare [Linear, ST1]Sec Distanta [m]Nod Nx [daN]Vy [daN]Vz [daN]Tx [daNm]My [daNm]Mz [daNm]1 1 L=2.8000 (1) 0 0 -4034.5 0 1882.8 00.280 0 0 -3227.6 0 866.1 00.560 0 0 -2420.7 0 75.3 00.840 0 0 -1613.8 0 -489.5 01.120 0 0 -806.9 0 -828.4 01.400 0 0 0 0 -941.4 01.680 0 0 806.9 0 -828.4 01.960 0 0 1613.8 0 -489.5 02.240 0 0 2420.7 0 75.3 02.520 0 0 3227.6 0 866.1 02.800 (2) 0 0 4034.5 0 1882.8 0 1 1 0 (1) 0 0 -4034.5 0 1882.8 01 1 2.800 (2) 0 0 4034.5 0 1882.8 01 1 1.400 0 0 0 0 -941.4 01 1 0 (1) * * * * 1882.8 *69Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu- Grinda GM3 (25x45 cm):Calculul momentelor n cmp i n reazem pentru grinzi a fost efectuat cu ajutorul programului automat de calcul AXIS VM 9. n urma calcului ntocmit au rezultat:- Diagrama de moment n camp i pe reazem :- Diagrama de for tietoare :-Verificarea sgeiiSolicitari de bare [Linear, ST70Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu- Grinda GM4 (30x45 cm):Calculul momentelor n cmp i n reazem pentru grinzi a fost efectuat cu ajutorul programului automat de calcul AXIS VM 9. n urma calcului ntocmit au rezultat:- Diagrama de moment n camp i pe reazem :- Diagrama de for tietoare :-Verificarea sgeiiSec Distanta [m]Nod Nx [daN]Vy [daN]Vz [daN]Tx [daNm]My [daNm]Mz [daNm]1 1 L=5.0000 (1) 0 0 -4952.8 0 4127.3 00.500 0 0 -3962.2 0 1898.6 01.000 0 0 -2971.7 0 165.1 01.500 0 0 -1981.1 0 -1073.1 02.000 0 0 -990.6 0 -1816.0 02.500 0 0 0 0 -2063.7 03.000 0 0 990.6 0 -1816.0 03.500 0 0 1981.1 0 -1073.1 04.000 0 0 2971.7 0 165.1 04.500 0 0 3962.2 0 1898.6 05.000 (2) 0 0 4952.8 0 4127.3 0 1 1 0 (1) 0 0 -4952.8 0 4127.3 01 1 5.000 (2) 0 0 4952.8 0 4127.3 01 1 2.500 0 0 0 0 -2063.7 01 1 0 (1) * * * * 4127.3 *71Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuSolicitari de bare [Linear, ST1]Sec Distanta [m]Nod Nx [daN]Vy [daN]Vz [daN]Tx [daNm]My [daNm]Mz [daNm]1 1 L=3.8000 (1) 0 0 -3152.8 0 1996.7 00.380 0 0 -2522.2 0 918.5 00.760 0 0 -1891.7 0 79.9 01.140 0 0 -1261.1 0 -519.2 01.520 0 0 -630.6 0 -878.6 01.900 0 0 0 0 -998.4 02.280 0 0 630.6 0 -878.6 02.660 0 0 1261.1 0 -519.2 03.040 0 0 1891.7 0 79.9 03.420 0 0 2522.2 0 918.5 03.800 (2) 0 0 3152.8 0 1996.7 0 1 1 0 (1) 0 0 -3152.8 0 1996.7 01 1 3.800 (2) 0 0 3152.8 0 1996.7 01 1 1.900 0 0 0 0 -998.4 01 1 0 (1) * * * * 1996.7 *- Grinda GM5 (25x45 cm):Calculul momentelor n cmp i n reazem pentru grinzi a fost efectuat cu ajutorul programului automat de calcul AXIS VM 9. n urma calcului ntocmit au rezultat:- Diagrama de moment n camp i pe reazem :- Diagrama de for tietoare :72Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu-Verificarea sgeiiSolicitari de bare [Linear, ST1]Sec Distanta [m]Nod Nx [daN]Vy [daN]Vz [daN]Tx [daNm]My [daNm]Mz [daNm]1 1 L=1.5000 (1) 0 0 -1333.0 0 333.2 00.150 0 0 -1066.4 0 153.3 00.300 0 0 -799.8 0 13.3 00.450 0 0 -533.2 0 -86.6 00.600 0 0 -266.6 0 -146.6 00.750 0 0 0 0 -166.6 00.900 0 0 266.6 0 -146.6 01.050 0 0 533.2 0 -86.6 01.200 0 0 799.8 0 13.3 01.350 0 0 1066.4 0 153.3 01.500 (2) 0 0 1333.0 0 333.2 0 1 1 0 (1) 0 0 -1333.0 0 333.2 01 1 1.500 (2) 0 0 1333.0 0 333.2 01 1 0.750 0 0 0 0 -166.6 01 1 0 (1) * * * * 333.2 *- Grinda GM6 (25x45 cm):Calculul momentelor n cmp i n reazem pentru grinzi a fost efectuat cu ajutorul programului automat de calcul AXIS VM 9. n urma calcului ntocmit au rezultat:- Diagrama de moment n camp i pe reazem :73Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu- Diagrama de for tietoare :-Verificarea sgeiiSolicitari de bare [Linear, ST1]Sec Distanta [m]Nod Nx [daN]Vy [daN]Vz [daN]Tx [daNm]My [daNm]Mz [daNm]1 1 L=5.0000 (1) 0 0 -8765.9 0 7304.9 00.500 0 0 -7012.7 0 3360.3 01.000 0 0 -5259.6 0 292.2 01.500 0 0 -3506.4 0 -1899.3 02.000 0 0 -1753.2 0 -3214.2 02.500 0 0 0 0 -3652.5 03.000 0 0 1753.2 0 -3214.2 03.500 0 0 3506.4 0 -1899.3 04.000 0 0 5259.6 0 292.2 04.500 0 0 7012.7 0 3360.3 05.000 (2) 0 0 8765.9 0 7304.9 0 1 1 0 (1) 0 0 -8765.9 0 7304.9 01 1 5.000 (2) 0 0 8765.9 0 7304.9 01 1 2.500 0 0 0 0 -3652.5 01 1 0 (1) * * * * 7304.9 *74Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu- Grinda GM7 (25x45 cm):Calculul momentelor n cmp i n reazem pentru grinzi a fost efectuat cu ajutorul programului automat de calcul AXIS VM 9. n urma calcului ntocmit au rezultat:- Diagrama de moment n camp i pe reazem :- Diagrama de for tietoare :-Verificarea sgeiiSolicitari de bare [Linear, ST1]Sec Distanta [m]Nod Nx [daN]Vy [daN]Vz [daN]Tx [daNm]My [daNm]Mz [daNm]1 1 L=4.0000 (1) 0 0 -5611.0 0 3740.7 00.400 0 0 -4488.8 0 1720.7 00.800 0 0 -3366.6 0 149.6 01.200 0 0 -2244.4 0 -972.6 01.600 0 0 -1122.2 0 -1645.9 02.000 0 0 0 0 -1870.3 075Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuSec Distanta [m]Nod Nx [daN]Vy [daN]Vz [daN]Tx [daNm]My [daNm]Mz [daNm]2.400 0 0 1122.2 0 -1645.9 02.800 0 0 2244.4 0 -972.6 03.200 0 0 3366.6 0 149.6 03.600 0 0 4488.8 0 1720.7 04.000 (2) 0 0 5611.0 0 3740.7 0 1 1 0 (1) 0 0 -5611.0 0 3740.7 01 1 4.000 (2) 0 0 5611.0 0 3740.7 01 1 2.000 0 0 0 0 -1870.3 01 1 0 (1) * * * * 3740.7 *- Grinda GM8 (25x45 cm):Calculul momentelor n cmp i n reazem pentru grinzi a fost efectuat cu ajutorul programului automat de calcul AXIS VM 9. n urma calcului ntocmit au rezultat:- Diagrama de moment n camp i pe reazem :- Diagrama de for tietoare :-Verificarea sgeii76Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuSolicitari de bare [Linear, ST1]Sec Distanta [m]Nod Nx [daN]Vy [daN]Vz [daN]Tx [daNm]My [daNm]Mz [daNm]1 1 L=5.0000 (1) 0 0 -8765.9 0 7304.9 00.500 0 0 -7012.7 0 3360.3 01.000 0 0 -5259.6 0 292.2 01.500 0 0 -3506.4 0 -1899.3 02.000 0 0 -1753.2 0 -3214.2 02.500 0 0 0 0 -3652.5 03.000 0 0 1753.2 0 -3214.2 03.500 0 0 3506.4 0 -1899.3 04.000 0 0 5259.6 0 292.2 04.500 0 0 7012.7 0 3360.3 05.000 (2) 0 0 8765.9 0 7304.9 0 1 1 0 (1) 0 0 -8765.9 0 7304.9 01 1 5.000 (2) 0 0 8765.9 0 7304.9 01 1 2.500 0 0 0 0 -3652.5 01 1 0 (1) * * * * 7304.9 *77Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu2.6.2. Calculul planeului ntre axele 3,4 B,DPlaneele sunt elemente de construcie orizontale care compartimenteazvolumul cldirii pe vertical n etaje i o nchid la partea superioar. Din punct de vedereal rolului n structura de rezisten, planeele au rolul de a prelua ncrcrilegravitaionale i de a le transmite altor elemente structurale ( grinzi, perei, stlpi ), precum i de a asigura intrarea n lucru a altor elemente verticale (stlpi, diafragme ) la aciunea ncrcrilor orizontale ( efectul de aib ).Planeele se calculeaz n stadiul plastic.n general, planeele se dimensioneaz la ncrcri verticale i se verific la ncrcri orizontale.ncrcri verticale la planee:-greutatea proprie a planeelor ( plac, ap, pardoseal, tencuial );-greutatea pereilor despritori;-utile ( persoane, mobilier, utilaje );-temporare ( zpad doar la planeul de acoperi ).Condiii de rezemare i descrcare: Se refer la rezemarea i conlucrarea planeelor cu elemente de construcie pe care reazem: grinzi, perei portani.Rezemarea elementelor de planeu se consider astfel:-simplu rezemate, atunci cnd rotirile de reazeme sunt posibile, iar momentelepe care reazemul le poate prelua sunt de valori neglijabile.-ncastrate, cnd rotirile de reazem sunt extrem de mici, momentul de ncastrarese poate prelua si transmite integral, iar rigiditatea reazemului este suficient demare.-ncastrate parial, atunci cnd sunt ndeplinite condiii intermediare simpleirezemri i ncastrrii.Eforturile la care sunt solicitate plcile planeelor se determin prin calcul staticn domeniul elastic, utiliznd una sau mai multe scheme de ncrcare.Armarea planeelor din beton armat se poate realiza:-dup o singur direcie, cnd :L/l 2;-dup dou direcii, cnd :L/l 2;78Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu2.6.2.1. Stabilirea nc rc rilor Se consider placa ncastrat pe 4 laturi :- n cmp :moment pozitiv- pe reazem : moment negativ79Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu53 2 + gb a l2 . 15612 llConform STAS 3300/2-85 se calculeaz M1 = 61 q l1 M2 = 62 q l2 M1= q 1 l1 / 12M'2 = q 2 l2 / 12q 1 = 61 q q 2 = 62 q =6/5 = 1,2 unde : 61 = 0,0244 62 = 0,0118 61 = 0,6747 62 = 0,3253q= 1100 daN/m2( fr perei despritori)q 1= 0, 6747 1100 = 742 daN/m2q 2= 0,3253 1100 = 350 daN/m22.6.2.2. Determinarea momentelor de calcul M1 = 0,024411005,0= 671 daN/m (67100 daN/cm ) M2 = 0,011811006,0= 467 daN/m (46700 daN/cm ) M'1= 7425/12= 1546 daN/m (67100 daN/cm )80622 11++ g gb bb lProiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu M'2= 3586/12= 1074 daN/m (107400 daN/cm )2.6.2.3. Determinarea procentelor de armare - q M= B b 40 Rcunde B= M/ 340RcB mrime n funcie de tipul i clasa betonului b limea elementului la planee b = 100cm deoarece calculul se face pe o fie de 1m 40 nlime util a seciunii de beton40= 4-a = 15-2= 13 cm a = 1,5 + 0,5 = 2cm1,5 este acoperirea cu beton a armturii n cazul planeelor0,5 = Rc = rezisenta la calcul a betonuluiP C12 / 15 (B200) Rc = 95 daN/cmC

( tab. 3 din STAS 10107/0-90 )In funcie de Mse determin B, iar din tabele , n funcie de clasa betonului se determin P.B1 = M1 /BhoRc =67100/ 10013 95 = 0,041 p1 =0,137Se efectueaz interpolare liniar0,039...............0,1310,049...............0,1630,010...............0,0320,002...............x 0,006 p1 =0,13781Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuB2 = M2 /BhoRc =46700/ 10013 95 = 0,029 p2 =0,095Se efectueaz interpolare liniar0,020...............0,0660,030...............0,0980,010...............0,0320,001...............x 0,003 p2 =0,095B'1 = M'1 /BhoRc =154600/ 10013 95 = 0,096 p1 =0,331Se efectueaz interpolare liniar0,104...............0,3600,095...............0,3270,009...............0,0330,001...............x 0,004 p1 =0,331B'2 = M'2 /BhoRc =107400/ 10013 95 = 0,067 p2 =0,232Se efectueaz interpolare liniar0,068...............0,2290,058...............0,1960,010...............0,0330,001...............x 0,003 p'2 =0,2322.6.2.4. Determinarea seciunilor de armturAa= P % BhoAa1 = P 1 /100 100 13 =0,13713 = 1,78 cmAa2 = P 2 /100 100 13 =0,09513 = 1,23 cmA'a1 = P' 1 /100 100 13 =0,33113 = 4,30 cmA'a2 = P' 2 /100 100 13 =0,23213 = 3,01 cmBara 8 are seciunea de 0,503 cmPentru seciunea de armatur de 4,73 cm rezultp 8 / ml Acf13 = 4,527 cm>Amec = 4,30 cmDeoarece planeul se armeaz cruci, adic pe ambele direcii, se poate ca n practic seciunile de armtur pe cele doua direcii s fie egale.Deasemenea n practic se armeaz cu acelai numr de bare i partea inferioar a planeului. 82Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuNu este economic s se aplice acest principiu cnd diferena ntre cele dou laturi este mai mare.2.7. Calculul armturilor pentru grinzin urma predimensionrii s-au ales mai multe dimensiuni ale grinzilor, calculul efectundu-se pe grinda cu seciunea cea mai mare, i anume grinda GM4 cu dimensiunile: 30x45cm.Fora tietoare infaurtoare avand n vedere evitarea ruperilor casante n cazul unor cutremure de intensitate mare.Calculul ariilor de armtur longitudinal se realizeaza astfel:Date iniiale - Limea grinzii:cm b 30 ,- nlimea grinzii:cm h 45 ,- cm a a 5 . 325 . 2; + ,- nlimea util a seciunii de beton:cm ho38 5 . 3 * 2 45 ,- Rezistena la compresiune a betonului C12/15: 295 cm daN Rc - Rezistena la ntindere a armturii PC 52: 23000 cm daN Ra Momentul pe grind este cel luat direct din diagramele de momente :m daN M * 7 . 1996 83Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuTrebuie sa verificam conditia limB B

cand conditia este- adevarata nu avem nevoie sa facem si calculul la partea superioara -falsa avem nevoie sa facem calculul la partea superioara a armaturi609 . 438 * 30100 * 7 . 1996*2 20 h bMB9 . 39 42 . 0lim cR B

limB B cand conditia este adevarata

Acoperirea de beton:cm a 5 . 325 . 2; + nlimea util a seciunii de beton:cm ho5 . 34 5 . 3 38 ,Aria aferenta va fi( ) ( )22 2lim '77 . 143000 * 5 . 3438 * 30 9 . 39 609 . 4cmR hbh B BAa aoa- Cunoscnd aria efectiv de armtur, se vor alege diametrele i numrul de bare de armtur: 220Procentul de armare9 . 1 1003000956 . 0 100 6 . 0max acRRPAria aferenta va fi84Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu82 . 2 77 . 14 5 . 34 * 301009 . 1100'0max + + a aA bhPA- Cunoscnd aria necesar de armtur se alege aria efectiv de armturaA,- Cunoscnd aria efectiv de armtur, se vor alege diametrele i numrul de bare de armtur.- Cunoscnd aria efectiv de armtur, se vor alege diametrele i numrul de bare de armtur: 220Din considerente constructive, toate grinzile se vor arma la fel ca grinda GM4 fiindca are seciunea cea mai mare, astfel celelalte grinzi cu sectiune mai mic vor rezista fr nici un fel de probleme in cazul unor cutremure de intensitate mare.2.8. Calculul fundaiei85Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu-ncrcare din planee :17,125*(3*1200+469) 70000 daN- se repartizeaz pe metru linar :70000 / 6 = 11667 daN/ml- ncrcare din perei pe metru liniar- perete subsol : 0,3*2,8*2500*1,35 = 2835 daN/ml- perei :0,3*2,65*1,35*3 = 322 daN/ml86Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuTotal ncrcri :322+2835+11667 = 14823 daN/ml- Greutate proprie fundaie (Nf) :1,8*0,8*2400*1,35 = 3110 daN/ml0,9*0,25*2200*1,35 = 668 daN/mlNf = 14823+3110+668 = 18602 daN/ml2.8.1. Verificarea presiunii sub talpa fundaieiNatura terenului :argil nisipoas_Pconv = 200 daN ( pentru adncimea de 2 m i limea de 1 m )- Conform STAS 3300/2-85 se calculeaz :- Corecia de adncime : fa de cota terenului natural, fundarea se face la 2,5 m adncime, de unde va rezulta corecia fa de 2 m adncime :_Pconv-corecia de lime :87*4 h hCfDkPa CD25 200 *40 . 2 5 . 2k l l Cf B* ) ( kPa CB2 05 . 0 * ) 0 . 1 2 . 1 ( Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu -presiunea convenional de calcul este:_Pconv = Pconv + CD + CB = 200+25+2 = 227 kPa = 2,27 daN/Cm2k coeficient care ine cont de natura terenului -presiunea efectiv :Relaia se verific.88PconvANPefef< cmp daN cmp daN Pef/ 27 . 2 / 55 . 1120 * 10018602< Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu2.9. Calculul armturilor la scriPlaca tip 1: 2 laturi ncastrate

1 . 4 30 . 0 8 . 33 2 + + gb a l89 . 012 llCalculul momentului 2 se face cu formula 22 41 2* * l q M Unde :q- suma tuturor incarcarilor de calcul 111 1500 550 + + + + c c cpC U P q22161 m daN q cpP

-incarcarea permanenta de calcul data de greutatea proprie cU

-incarcarea utila de calcul cC

-incarcarea cvasipermanenta de calcul 0215 . 041 41 -coeficient tabelar pentru placa incastrata pe 2 laturi si rezemenata pe celelalte 2228 * 2161 * 0215 . 0 Mm daN M * 102672 Calculul momentului 1 se face cu formula 22 41 1* * l q M Unde :q- suma tuturor incarcarilor de calcul 111 1500 550 + + + + c c cpC U P q22161 m daN q 8958 . 4 30 . 0 28 . 422 11 + ++ g gb bb lProiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiucpP

-ncrcarea permanenta de calcul data de greutatea proprie cU

- ncrcarea utila de calcul cC

- ncrcareacvasipermanenta de calcul 0327 . 042 42 - coeficient tabelar pentru placa ncastrat pe 2 laturi si rezemenata pe celelalte 22158 . 4 * 2161 * 0327 . 0 Mm daN M * 102671 5 . 0 optPRezistena la compresiune a betonului C12/15:295 200 cm daN Rc B Rezistena la ntindere a armturii Pc 52:23000 52 cm daN Ra Pc Calculul grosimi placi 12 . 0150 * 1003000 * 5 . 0* 100* RcRa Popt( )97 . 25 . 0 11 rcm hRc bMr ho o20 5 . 19*max Calculul armaturiiIn camp pe directia I Momentul in camp pe directia Im daN M * 102671 Grosimea placicm hp13 Acoperirea cu betoncm a 5 . 1 cm hpo5 . 11 Rezistena la compresiune a betonului C18/22.5:90Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu295 200 cm daN Rc B Rezistena la ntindere a armturii Pc 52:23000 52 cm daN Ra Pc Calculul ariilor de armtur n cmp2 . 0150 * 5 . 18 * 100100 * 10267* *211 Rc h bMmpo2 . 0 2 . 0 * 2 1 1 * 2 1 11 m Procentul minim de armare1 . 0 1003000150* 2 . 0 100 *3000125* PAria efectiv va fi285 . 18 5 . 18 * 1003000150* 2 . 0 * * * cm h bRaRcAop a - Cunoscnd aria efectiv de armtur, se vor alege diametrele i numrul de bare de armtur: 1016/m.In camp pe directia aIIaMomentul in camp pe directia IIm daN M * 5 . 102672 Calculul ariilor de armtur n cmp20 . 0150 * 5 . 18 * 100100 * 5 . 10267* *222 Rc h bMmpo2 . 0 2 . 0 * 2 1 1 * 2 1 12 m Procentul minim de armare1 . 0 1003000150* 01 . 0 100 *3000125* PAria efectiv va fi285 . 18 5 . 18 * 1003000150* 20 . 0 * * * cm h bRaRcAop a - Cunoscnd aria efectiv de armtur, se vor alege diametrele i numrul de bare de armtur: 1016/m.91Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu OvidiuCAPITOLUL 3CAIET DE SARCINI92Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu3.1. Prevederi generalePrezentul caiet de sarcini cuprinde specificaiile tehnice pentru execuia lucrrilor de terasamente, cofrare, armarei betonare.Deasemeneadocumentaiacuprindei condiiile tehnicecetrebuiesfiendeplinitelaexecuialucrrilor, controlul calitii i condiiilede recepie.Execuia structurilor dinbeton simplui betonarmat, verificareacalitii ca i recepia lucrrilor se va face, n general, pe baza standardelor, instruciunilor i normativelor n vigoare,n mod special a Codului de practic pentru executarea lucrrilor din beton.Obligativitatea, modificarea sau completarea caietului de sarciniPrevederile prezentului caiet de sarcini sunt obligatorii pentruconstructor i beneficiar la realizarea lucrrilor menionate.Constructorul (antreprenorul) esteobligat sasigureorganizareaexecutrii, cadrele tehnice calificate i mijloacele tehnologice care sconduc la respectarea stricta a prevederilor caietelor de sarcini i a proiectului de execuie. Este obligat de asemenea, ca prin 93Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiumijloace proprii sau prin colaborare cu uniti de specialitate s efectueze pe cheltuiala sa toate ncercrilei determinrilecarescertificecorectitudineaaplicriiprevederilorcaietelorde sarcini. n cazul n care se dovedesc necesare verificri suplimentare, lacerereanscrisa beneficiarului sau proiectantului, contracost suportat de beneficiar, constructorul va asigura efectuarea ncercrilor sau determinrilor respective.Beneficiarul esteobligat sasigurecontrolul permanent al execuieilucrrilor prin dirigintele deantier i s intervin ncazul nclcriiprevederilor caietelor desarcini, mergnd pn la ntreruperea execuiei, cu luarea masurilor de remediere.n cazul mbuntirii soluiilor constructive, proiectantul are dreptulde a modifica i (sau) completa proiectul i capitolele corespunztoare dincaietele de sarcini. Aplicarea modificrilori(sau) completrilor devine obligatorie pentru constructor, dup comunicarea n scris prin beneficiar.nmsurancareprinaplicareamodificrilori (sau)completrilor adusesoluiilor constructiveiniialerezultamodificri substanialealetehnologiei de execuie,aceasta va fi pusa n acord de ctre proiectant cu constructorul i beneficiarul, innd seama de respectarea termenelor de punere n funciune.Se menioneaz ca prevederile prezentului caiet de sarcini suntstabilite innd seama deposibilitiletehnologice actuale ale constructorilor.3.2. Terasamente, spturi, umpluturi3.2.1. Aspecte generaleAcest capitol conine prevederi pentru executarea lucrrilorde terasamente constndn ndeprtarea stratului de pmnt vegetal,sparea, ncrcareanmijloaceledetransport, transportul, mprtierea i nivelarea pmntului pentru realizarea fundaiilor. Toate aceste lucrri se vor executa pe tronsoane, fr ntreruperi i n timp ct mai scurt pentru a se evita variaiile importante de umiditate.94Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu3.2.2. Lucrri pregtitorenaintedenceperea lucrrilor de terasamente se executa urmtoarele lucrripregtitoare n limitaproprietii beneficiarului:defriri; curireaterenului defrunze, crengi, iarbi buruieni; decaparea i depozitarea pmntului vegetal;asanarea zonei lucrrii prinndeprtarea apelor de suprafa; demolarea construciilor existente. Dup transportul molozului n zona indicata de Primria oraului Nvodari, se va trece la curirea terenului de frunze, crengi, iarba, buruieni i alte materiale pe ntreaga suprafaa de teren.Decaparea pmntului vegetal se va face pe ntreaga suprafaa a terenului i se va depozita intr-un depozit provizoriu sau definitiv n vederea unei eventuale reutilizri.Sparea i ndeprtarea stratului vegetal este necesar din considerentetehnologice, caracteristicile fizico-mecanice ale pmntului vegetal fiind improprii utilizrii lui n cazul lucrrilor de umplutura sau prelurii ncrcrilor de la construcii, dar este necesara i din considerente economice, deoarecestratul vegetal reprezint ovaloare funciara i necesita reintroducerea lui ncircuitul economic. ndeprtarea stratului vegetal se va face mecanizat, cu excavator pe enile de 0.40.7 mc. Depozitarea pmntului vegetal se va face pe antier.95Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu3.2.3. Trasarea lucrrilor de terasamentePrin trasare se realizeaz transpunerea pe teren a formei i dimensiunilor exacte ale construciei ce urmeaz s se execute lundu-se din proiect coordonatele n plan (x,y) i de nivel (H) ale punctelor construciei. Lucrrile de trasare se execut parcurgnd urmtoarele etape:- fixarea pe teren a reperelor la care se vor raporta elementele construciei;- trasarea pe teren a axelor principale ale construciei;- trasarea pe teren a conturului gropilor de fundaii.Aceste operaii se fac pe baza planului general de situaie, planului de sptura i planului de fundaii.n cazul acestei lucrri se vor folosi repere din lemn carbolinizat pecare se vor inscripiona cotele de nivel i pe baza acestora se vor trasa axele principale 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11 la distantele de 8 m, respectiv axele secundare A, B, C, D, E, F, la distanele de 8 m. Axeleconstruciei sematerializeazprinrui delemnculungimede60cmcarevor fi protejai cu o aprtoare de lemn pentru a nu fi deplasai de muncitori sau vehicule n timpul lucrului. Apoi sevatrasaconturul gropii generaledefundaie, contur cevafi marcat pe suprafaa terenului cu dulapi fixai cu ajutorul unor rui.3.2.4. Executarea spturilornainte de nceperea lucrrilor propriu-zise se va verifica dac pe amplasament nu sunt reele electrice, de apa, canalizare, etc.La executarea spturilor se va urmri: planul de sptura i de fundaii.Spturi generale mecanizateSptura general se va executa cu excavatoare pe senile de 0.40.7 mc pana la cota de 96Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiu-6.20m.Spturi manualeUltimul strat de pmnt de cca 20 cm grosime se va spa manualnziua respectiv i imediat nainte de turnarea betonului n fundaii, pentru a se evita efectele negative cauzate de variaiile de umiditate.Pentru a asigura stabilitatea spturii, se vor lua urmtoarele masuri:- terenul din jurul spturii s nu fie ncrcat i s nu sufere vibraii;- pmntul rezultat din sptura s nu se depoziteze la o distanta mai mica de l.00 m de marginea gropii; pentru spturi de pana la l.00 m adncime, distanta se poate lua egala cu adncimea spturii;- nlturarea rapida a apelor de precipitaii sau provenite accidental;- daca din cauze neprevzute, turnarea fundaiei nu se realizeaz imediat dup spare i se observa fenomene care indica pericol de surpare, sevorluamasuri desprijinireapereilorn zona respectiva, sau de transformare a lor n perei cu taluz.Pentru sparea manuala i transport, muncitorii trebuie s fie dotai cu urmtoarele:- pentru spare: cazma, lopata, trncop, spit, ranga;- pentru transport pe distanta mica: roaba, tomberon, bena, banda rulanta.Antreprenorul nu va trece la execuia terasamentelor nainte ca dirigintele s constate i s accepteexecuialucrrilor pregtitoareenumerate. Aceastaacceptaretrebuiesfienmod obligatoriu menionata n registrul de antier.3.2.5. Realizarea pernelor de fundareExecutarea lucrrilor de compactare a pernei de piatr spart se vor face n conformitate cu C 140 86 Normativprivindexecutarea i compactarea pernelor i conform cu indicatiile din studiul geotehnic. Perna de piatra sparta se va executa cu placile vibratoare i se va folosi un material 97Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiucu o granulatie continua i neuniforma (U5). Stratul ce urmeaza a fi compactat va avea grosimea maxim 25...30 cm, n stare afanata.3.2.6. UmpluturiExecutarealucrrilor deumpluturasevor facenconformitatecuNormativul privind executarea lucrrilor de terasamente pentru realizarea fundaiilor construciilor civile i industriale - Indicativ C169-88, cap.5, ct i a prevederilor n Normativ pentru verificarea calitii lucrrilor de construcii i instalaii aferente - Indicativ C56-85, cap.l, art. 1.1.Din aceste prevederi menionam:a) umpluturilenecesarentreelevaiilefundaiilor pentruridicareanivelului terenului la exteriorul cldirilor se vor face cu pmntul excavat de la lucrrile de sptura fara corpuri strine (cioturi, moloz, resturi de lemne).b) compactarea umpluturilor se va face n straturi de 20 cm grosime realizndu-se o densitate medie de mc t / 67 . 1 .c) n cazul umpluturilor cu volum redus i n spatii nguste se va utiliza compactarea manuala cu maiuri metalice cu o greutate de circa 20 kg.d) verificarea lucrrilor de umplutura va fi menionata n mod obligatoriu n procese verbale de lucrri ascunse.e) executarea lucrrilor de sptura se vor face n stricta concordanta cu prevederile normativului P7-88.3.2.7. Verificri n vedere recepieiOrice lucrare de terasamente va fi nceput dup efectuarea operaiei de predare-primire a amplasamentului, trasrii reperelor cotei zero, etc, consemnatantr-unprocesverbal ncheiat de delegatii beneficiarului, proiectantului i executantului.98Proiect diplomPustan BogdanUNIVERSITATEA TRANSILVANIA BRAOVFacultatea de Construcii secia C.C.I.A.ndrumtor : S.L.Dr.ing. Deaconu Ovidiunainte de nceperea lucrrilor de terasamente se va verifica ntreaga trasare pe teren conform STAS 9824/1-76.La terminarea lucrrilor de spaturi pentru fundaii se vor verifica dimensiunile i cotele de nivel realizate i se vor compara cu dimensiunile din proiect; n cazul n care este depit oricare abatereadmisibilaesteinterzisanceperea lucrrilorcorpului fundaieinaintedeasefiefectuat toate corecturile necesare aducerii spaiului respectiv n limitele admisibile. n