Memoriu tehnic

PAGE 228.268 "

Note de calcul

Clasificarea ncrcrilorAciunea ncrcrilor se clasific dup frecvena cu care sunt ntlnite la anumite intensiti.

ncrcarea permanent este o aciune direct a crei variaie n timp este nul sau neglijabil. n cazul nostru s-a considerat greutatea elementelor permanente ale construciei: rezervor de nmagazinare ap i apa nmagazinat.

ncrcarea variabil variaia lor n timp nu este nici monoton nici neglijabil: vntul, zpada i seismul.

Zpada Valoarea ncrcrii din zpad se calculeaz conform CR 1-1-3/2012.

Valoarea caracteristic a ncrcrii din zpad la nivelul acoperiului este dat de relaia:

Sk=IsiCeCtsk unde

Is factorul de importan expunere pentru aciunea zpezii;i coeficient de form al ncrcrii din zpad pe acoperi;Ce coeficient de expunere al construciei n amplasament;Ct coeficient termic;

sk valoarea caracteristic a ncrcrii din zpad la sol este 1.5 kN/m2.

Vntul - presiunea vntului pe suprafee se determin conform CR 1-1-4/2012.

Presiunea/suciunea vntului pe suprafeele exterioare:

we=qp(ze)CpetwPresiunea/suciunea vntului pe suprafeele interioare:

wi=qp(zi)Cpi twqp(ze) valoarea de vrf a presiunii dinamice exterioare;

qp(zi) valoarea de vrf a presiunii dinamice interioare;

Cpe factorul aerodinamic de presiune/suciune pentru suprafee exterioare;

Cpi factorul aerodinamic de presiune/suciune pentru suprafee interioare;tw =1.00 - factor de importan expunere pentru aciunea vntului pentru construcii de clasa III;

Seismul - Evaluarea ncrcrii seismice se face conform P100-01/2013 Cod de proiectare seismic Partea I: Prevederi de proiectare pentru cldiri. Structura se ncadreaz din punct de vedere al clasei de importan n clasa III, are categoria de importan C i clasa de ductilitate M.Fora tietoare de baz aplicat pe direcia de aciune a micrii seismice este:

Fb=ISdT1m

I=1.2 construcia se ncadreaz n clasa de importan III;

Sd ordonata spectrului de rspuns de proiectare corespunztoare perioadei fundamentale T1;T1 perioada proprie fundamental de vibraie a cldirii, n planul ce conine direcia orizontal considerat;

m masa total a cldirii;

=0.85 factor de corecie care ine seama de contribuia modului propriu fundamental prin masa modal efectiv asociat acestuia.

ag=0,10 g acceleraia terenului de proiectare;Tc=0.7 s perioada de col;

Alegerea materialelor

Calitatea betonului se alege n funcie de clasa de expunere a construciei n condiiile de mediu. Construcia se ncadreaz n clasa XC1, fr risc de coroziune sau atac chimic. Clasa minima de beton este C20/25, un strat de beton de egalizare de 10 cm clasa C 8/10, iar n blocul de beton nearmat C 16/20. Oelul ales este marca S355 PC52 pentru armturile flexibile, i S390 STNB pentru plase sudate.fcd=fck/1,5=13,34 N/mm2 rezistena de calcul la compresiune a betonului C 20/25fyd=fyk/1,15=308,7 N/mm2 limita de curgere de calcul a armturilor flexibilefyd=fyk/1,15=339,1 N/mm2 limita de curgere de calcul a armturilor din plasa sudat

Predimensionarea seciunilor de beton

-plac armat pe dou direcii: hp l/40= 17,5 cm (rezemare simpl pe contur)

-grosimea minim : hp 60 mm (plci monolite)

-hphmin=200 mm

-hpl/=7000/25,20=277,7 mmSe alege o grosimea a plcii de 30 cm.

Placa de beton rezema perimetral pe o fundaie cu bloc i cuzinet. Din cauza terenului dificil de fundare, rezulta Df= 2 m, i o lime a cuzinetului de minim 50 cm, i o nlime de minim 40 cm. Astfel am ales dimensiunile cuzinetului de 60 cm x 60 cm, i un bloc de beton perimetral nearmat avnd limea 80 cm, i o fundaie izolat dispus central cu o lime de 1,85 m. Evaluarea aciunilorAciuni permanente: greutatea proprie a rezervorului, greutatea apei nmagazinate i greutatea proprie a plcii, iar aciunile variabile sunt vntul, zpada i seismul. Conform SR EN 1997-1:1, ncrcrilor li se aplic coeficieni de siguran. Starea limit la care s-a fcut calculul este GEO, ce vizeaz cedarea intern sau deformaia excesiv a terenului, n care rezistena pmntului contribuie semnificativ la asigurarea rezistenei i stabilitii generale.n urma aplicrii coeficienilor pariali de siguran corespunztori cazului 1 de proiectare, combinaia 1, s-a ajuns la urmtoarele ncrcri verticale:

Ggrinda=598,1 kN/m ncrcarea vertical fr greutatea proprie a fundaiei

Gfundaie= 614,5 kN ncrcarea vertical fr greutatea proprie a fundaieiAm ales cazul 1 combinaia 1, astfel:

A1 + M1 + R1

A pentru aciuni sau efectele aciunilor;

M parametri pmntului;

R rezistene.

G Gk,i + Q1 Qk,1 + 0,i Q QkG=1 (aciuni permanente defavorabile sau favorabile)

Q=1,5 (aciuni temporare defavorabile sau favorabile)

0,i=1 (factor de simultaneitate al efectelor pe structur)Gk,i efectul pe structur al aciunii permanente i, luat cu valoarea sa caracteristic;

Qk,i efectul pe structur al aciunii variabile i, luat cu valoarea sa caracteristic;

Qk,1 efectul pe structur al aciunii variabile, ce are ponderea predominant ntre aciunile variabile, luat cu valoarea sa caracteristic.

Verificarea se face la dou stri limit, conform EC 7.

1.Starea limit ultim GEO

pefpadm

Vd/ARd/A

Vd ncrcarea din suprastructur cu valori de calcul, i greutatea fundaiei;

A aria efectiv activ a fundaiei.

Rd/A=cNcbcscic+qNqbqsqiq+0,5BN b s iNq, Nc, N factori ce in de capacitatea portant a terenului, respectiv de caracteristicile geotehnice ale pmntului;

bq, bc, b factori ce in de nclinarea bazei fundaiei;

sq, sc, s factori ce in de forma fundaiei;

iq, ic, i factori ce in de nclinarea ncrcrii produs de o for orizontal.

Calculul terenului de fundare la starea limit de capacitate portant

Vd/ARd/A

pefpcrVd solicitarea de proiectare vertical asupra terenului de fundare, calculat la SLU;

Rd capacitatea portant de proiectare a terenului de fundare;

A aria n plan a fundaiei.

pef=Vd/A=230,6 kN/m2pcr=1/ Rd/A

Rd/A=cNcbcscic+qNqbqsqiq+0,5BNbsi presiunea acceptata cu valoarea de calcul, determinata conform EC 7. cd`=ck/1,25=31,6 kN/m2d`=/1.00=19,55 kN/m3d`=arctg(tgk`/)=12,46

Factori adimensionali n funcie de capacitatea portantNc=9,55Nq=3,10N=0,93Factori adimensionali n funcie de nclinarea bazei fundaieibc=0,419bq=b=0,606Factori adimensionali n funcie de forma fundaieisq=1,215s=0,70sc=1.317Factori adimensionali n funcie de nclinarea ncrcrii produs de o for orizontalic=iq=i=1.00

q`= Df= 39,1 kN/m2d=19,55 kN/m3Rd/A=556,5 kN/m2Verificare: pef=230,6 kN/m2 < pcr=262,9 kN/m22.Starea limit de serviciu calculul tasrii

sefsadmsef tasarea efectiv calculat cu metoda nsumrii stratelor elementare

sadm tasarea admissef=103(zimedhi/Esi) (mm)=0,8 factor de corecie

zimed=(zisup+ziinf)/2zisup,ziinf efortul unitar la limita superioarz=0pnet0=f(z/B;L/B)=0,0724375 cf NP112

hi grosimea stratului elementar;

Esi modul de deformaie liniar a stratului elementar i;

Esi=22500 kN/m2n numrul de straturi elementare cuprinse n limita zonei active.

pnet efortul unitar net mediu pe talpa fundaiei.

Pnet=pef - Df=191,5 kN/m2Pmntul situat sub nivelul tlpii de fundare se mparte n straturi elementare, pn la adncimea corespunztoare limitei inferioare a zonei active; fiecare strat se constituie din pmnt omogen i trebuie s aib grosimea