8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E

1/8

Breviar de calcul

Evaluarea incarcarilor [incarcari caracteristice]

PERMANENTE U.M.

Incarcarea din placa 2Finisaje 1,5

Despartitori [etaj_!, etaj_2] 4

Despartitori [etaj propus] 2

Invelitoare 2

VARIABILE

Utila 3

Zapada 1,6

kN/mp

Conform planselor de arhitectura puse la dispozitie de catre beneficiar s-auefectuat modelari numerice in 3 variante, si anume:Varianta I: structura existenta in cadre din beton armat P+2EVarianta II: structura existenta in cadre din beton armat P+2E la care se vor adauga lacapetele stalpilor de la etajul 2 reactiunile rezultate din modelarea independenta a haleimetaliceVarianta III: structura existenta in cadre din beton armat + structura metalica propusarezultand in final P+3E.

In toate cazurile structura a fost considerate incastrata la partea superioara asubsolului, subsol alcatuit din diafragme de beton armat cu o rigiditate sporita, acesta

fiind asimilat cu o cutie rigida.

Calitatea materialelor luate in considerare la modelarea numerica a fost pentru betonC8/10 iar pentru otel OB37.

Incarcarea seismica a fost luata in considerare conform normativului P100/1-2006 cuurmatoarele caracteristici:

P100/2006 - Bucuresti - ag=0.24g; Tc=1.6s

PerioadaSpectrul normalizatde raspuns elastic ag[m/s

2]

Spectrul de raspunselastic

Spectrul deproiectare

decontrol T [s] 0 (T) a

g[m/s

2] Se(T)=ag x (T) q

Sd(T)=ag x(T)

[s] 0,00 1,00 1,00 2,35 2,35

TB 0,16 2,75 6,47 2,59

TC 1,60 2,75 6,47 2,59

1,75 2,51 5,92 2,37

1,85 2,38 5,60 2,24

1,95 2,26 5,31 2,12

TD 2,00 2,20 5,18 2,07

>TD 2,80 1,12 2,64 1,06

>TD 3,00 0,98 2,30 0,92

>TD 3,50 0,72 1,69 0,68

>TD 4,00

2,75

0,55

0,24 9,81

1,29

2,5

0,52

8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E

2/8

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0

T[s]

(T),

Se(T),

Sd(T)

Spectrul de proiectare (spectru de raspuns inel astic)

P100_2006_3.2Spectrul de raspuns elastic P100_2006_3.1

TB TC TD

q=2.5

TB TC TD

Varianta I

8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E

3/8

Vedere 3D a structurii

Valoarea momentului incovoietor de calcul pentru un cadru transversal intermediar

Pentru stalpul de colt de sectiune 40x30 cm si armat cu 4 bare longitudinale de 14valoarea eforturilor maximale este:

MEd,z,max=206,8 kNmMEd,y,af=190,5 kNmNEd,af=414,6 kN

Curba de interactiune N-My pentru stalpul considerat mai sus

8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E

4/8

Curba de interactiune N-Mz pentru stalpul considerat mai sus

Valoarea momentelor capabile la stapul ales este net inferioara momentelor decalcul rezultate din analiza numerica.

Varianta II

8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E

5/8

Valoarea reactiunilor verticale aduse de structura etajului propus

Valoarea momentului incovoietor de calcul pentru un cadru transversal intermediar

Pentru acelasi stalp de colt de sectiune 40x30 cm si armat cu 4 bare longitudinale de14 valoarea eforturilor maximale este:MEd,z,max=252,72 kNmMEd,y,af=237,75 kNmNEd,af=473,84 kN

8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E

6/8

Curba de interactiune N-My pentru stalpul considerat mai sus

Curba de interactiune N-Mz pentru stalpul considerat mai sus

Valoarea momentelor capabile la stalpul ales este net inferioara momentelor decalcul rezultate din analiza numerica.

Varianta 3

8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E

7/8

Valoarea momentului incovoietor de calcul pentru un cadru transversal intermediar

Pentru acelasi stalp de colt de sectiune 40x30 cm si armat cu 4 bare longitudinale de14 valoarea eforturilor maximale este:

MEd,z,max=232,96 kNmMEd,y,af=191,9 kNmNEd,af=501,2 kN

Curba de interactiune N-My pentru stalpul considerat mai sus

8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E

8/8

Curba de interactiune N-Mz pentru stalpul considerat mai sus

Valoarea momentelor capabile la stalpul ales este net inferioara momentelor decalcul rezultate din analiza numerica.

ConcluziiIn urma analizelor numerice efectuate s-a demonstrate faptul ca valoarea de

calcul a eforturilor din elementele de la baza structurii existente sunt cu mult mai maridecat valoarea capacitatii portante a acestora.

In forma actuala, structura nu poseda suficienta capacitate portanta pentru arezista eventualei actiunii seismice de cod, pentru a se spori nivelul de siguranta lavalori acceptabile, cladirea trebuind reabilitata. Cu atat mai mult, pentru a fi posibilasupraetajarea cladirii existente cu inca un nivel, structura de beton armat necesitamasuri majore de consolidare.