Universitatea Tehnica "Gh. Asachi" IasiFacultatea de Constructii si Instalatii - Sectia C.C.I.A.

Grupa: 3406 Student : Pascal Iulian Claudiu- 2011 -

Proiectarea unui SilozSa se proiecteze un siloz din lemn cu sectiune circulara pentru depozitarea

productiei agricole.

Geometria silozului este data de volumul silozului Vs si de diametrul Ds.

Pentru evaluarea incarcarilor se considera incarcarea permanenta distribuita uniform pe acoperis, se neglijeaza panta acoperisului si incarcarea din vant, iar incarcarea din zapada se stabileste cu ajutorul localitatii din datele personale.

Se vor rezolva urmatoarele : 1) Dimensionarea grinzii de acoperis

2) Dimensionarea stalpilor silozului

3) Realizarea sectiunii orizontale si a elevatiei silozului ca schita≔n 38

=≔Vs −50 m3 (( ⋅0.5 n)) m3 31 m3

=≔Ds −5 m (( ⋅0.04 n)) m 348 cm

=≔qk +0.35 ――kN

m2(( ⋅0.01 n)) ――

kN

m20.73 ――

kN

m2

≔Localitate “Bacau”

=≔L ――⋅π Ds

8136.659 cm =≔l ―

Ds

2174 cm

1) Dimensionarea grinzilor

Stabilim incarcarile - permanente -

- din zapada -

=qk 0.73 ――kN

m2

s

=≔s ⋅⋅⋅μi Ct Ce sk 2 ――kN

m2=μi 0.8 - coeficient de panta=Ct 1 - coeficient termic=Ce 1 - coeficient de expunere

=sk 2.5 ――kN

m2- incarcarea din zapada specifica zonei din datele personale =zona “III”

=≔ggr ⋅qk L 0.998 ――kN

m=≔sgr ⋅s L 2.733 ――

kN

m

Incarcari de calcul pe grinda de acoperis :

=≔qgr.d +⋅1.35 ggr ⋅1.5 sgr 5.447 ――kN

m

Grinda este solicitata la incovoiere

=≔Mmax ⋅⋅0.064 qgr.d l2 1.055 ⋅kN m

Verificare - conditia de rezistenta ( SLU )

≤τm.d fm.d ＝τm.d ――Mmax

W＝W ――

⋅b h2

6

＝τm.d fm.d ＝Wnec ――Mmax

fm.d

＝fm.d ⋅fm.k ――Kmod

γM

=Kmod 0.8 - durata incarcarii - permanente ＝Kmod 0.6- variabila ＝Kmod 0.8

=γM 1.3 - coeficient partial de siguranta la SLU

Fie clasa de rezistenta : ≔clasa “C14”

=fm.k 14 ――N

mm2=≔fm.d ⋅fm.k ――

Kmod

γM

8.615 ――N

mm2=E 7 ――

kN

mm2

=≔Wnec ――Mmax

fm.d

122.497 cm3 ＝Wnec ――⋅b h2

6＝λ ―

h

b

=≔b‾‾‾‾‾‾‾3

―――⋅6 Wnec

λ27.992 cm =≔h ⋅b λ 9.59 cm =λ 1.2

Adoptam ca valori : =b 10 cm =h 12 cm

Acum avem : =Wgr 240 cm3 > =Wnec 122.497 cm3

Conditia de Rigiditate

‥＝≤umax uadm ――l

150――

l

300adoptam : =≔uadm ――

l

2008.7 mm

＝umax +ug us

＝ug ⋅uinst.g ⎛⎝ +1 Kdef⎞⎠ =≔uinst.g ⋅α ――⋅qk l4

⋅E Igr

0.433 mm ＝α 0.00652

=≔ug ⋅uinst.g ⎛⎝ +1 Kdef⎞⎠ 0.779 mm =Kdef 0.8

=≔us ⋅uinst.g ⎛⎝ +1 ⋅Ψ2.i Kdef⎞⎠ 0.571 mm =Ψ2.i 0.4

=≔umax +ug us 1.35 mm < =uadm 8.7 mm

Am adoptat ca valori nominale pentru grinzi : =bgr 10 cm=hgr 12 cm

2) Dimensionarea Stalpilor

2.1) Dimensionarea Stalpului Central

＝∑ M1 0 ＝−⋅V2 l ⋅⋅⋅⋅―1

2qgr.d l ―

2

3l 0

=≔V2 ―――――

⋅⋅⋅―1

2qgr.d l ―

2

3l

l3.159 kN

≔lf ⋅0.8 H＝∑ Fy 0 ＝−−⋅⋅―

1

2qgr.d l V2 V1 0

=≔V1 −⋅⋅―1

2qgr.d l V2 1.58 kN

=≔Nc.0.d +⋅8 V1 ⋅⋅8 ―1

2⎛⎝ ⋅⋅⋅bgr hgr l γLemn⎞⎠ 1.35 13.031 kN =γLemn 3.5 ――

kN

m3

Conditia de Rezistenta

≤―――τc.0.d

⋅Kc fc.0.d

1

Presupunem ca nu avem flambaj : ＝＝τc.0.d fc.0.d ――Nc.0.d

As.c

=≔fc.0.d ⋅fc.0.k ――Kmod

γM

9.846 ――N

mm2=fc.0.k 16 ――

N

mm2=clasa “C14”

=Kmod 0.8

=γM 1.3

=≔As.c ――Nc.0.d

fc.0.d

13.234 cm2 ≔ds.c‾‾‾‾‾‾―――

⋅4 As.c

π=ds.c 4.105 cm

=Obs “Diametrul necesar trebuie sa fie cel putin egal cu grosimea grinzii”

Adoptam : =ds.c 10 cm =≔As.c ―――⋅π ds.c

2

478.54 cm2

Verificam daca apare flambaj :

＝λrel ⋅―λ

π

‾‾‾‾‾――fc.0.k

E0.05

＝λ ―lfi

=≔i‾‾‾‾――Is.c

As.c

2.5 cm =Is.c 490.874 cm4

=≔H ―――⋅4 Vs

⋅π Ds2

325.922 cm Rotunjim valoarea lui H . . .

=H 330 cm =≔lf ⋅0.8 H 264 cm

=≔λ ―lf

i105.6

=≔λrel ⋅―λ

π

‾‾‾‾‾――fc.0.k

E0.05

1.961 =E0.05 4.7 ――kN

mm2=clasa “C14”

=Obs “Apare flambajul”

Daca apare flambajul : ≤―――τc.0.d

⋅Kc fc.0.d

1

Kc - coeficient de flambaj SREN 1995

＝Kc ―――――1

+K ‾‾‾‾‾‾‾−K2 λrel2

=≔K ⋅0.5 ⎛⎝ ++1 ⋅βc ⎛⎝ −λrel 0.3⎞⎠ λrel2⎞⎠ 2.589 =βc 0.2

=≔Kc ―――――1

+K ‾‾‾‾‾‾‾−K2 λrel2

0.234 =≔τc.0.d ――Nc.0.d

As.c

1.659 ――N

mm2=fc.0.d 9.846 ――

N

mm2

=―――τc.0.d

⋅Kc fc.0.d0.721 =Obs “Conditia este indeplinita”

Am adoptat ca valoare nominala la stalpul central : =ds.c 10 cm

2.2) Dimensionarea Stalpilor Marginali

=≔Nc.0.d +V2 ⋅―1

2⎛⎝ ⋅⋅⋅bgr hgr l γLemn⎞⎠ 1.35 3.208 kN γ

=≔qu ⋅⋅γgrau H L 31.568 ――kN

m=γgrau 7 ――

kN

m3

=≔qu.d ⋅1.5 qu 47.352 ――kN

m=≔Mu ⋅―――

⋅H qu.d

2―H

385.945 ⋅kN m

Solicitare - compresiune cu incovoiere

Conditia de Rezistenta

≤+―――τc.0.d

⋅Kc fc.0.d

――τm.d

fm.d

1

Predimensionare :Din compresiune fara flambaj : ＝τc.0.d fc.0.d ＝τc.0.d ――

Nc.0.d

As.m

=≔fc.0.d ⋅fc.0.k ――Kmod

γM

9.846 ――N

mm2=fc.0.k 16 ――

N

mm2=clasa “C14”

=Kmod 0.8

=γM 1.3

=≔As.m ――Nc.0.d

fc.0.d

3.258 cm2 ≔dnec.1‾‾‾‾‾‾―――

⋅4 As.m

π=dnec.1 2.037 cm

Din incovoiere : ＝τm.d fm.d ＝fm.d ――Mmax

Wnec

＝＝Wnec ――Mmax

fm.d―――

⋅π dnec.23

32

=≔fm.d ⋅fm.k ――Kmod

γM861.538 ――

N

cm2=fm.k 1.4 ――

kN

cm2=clasa “C14”

=Kmod 0.8 =γM 1.3＝dnec.2

‾‾‾‾‾‾‾‾3

―――⋅32 Mmax

⋅π fm.d

＝+⋅δ11 x1 Δ1p 0 =≔δ11 ⋅⋅⋅⋅⋅――1

EI―1

2H H ―

2

3H 11.979

=≔Δ1p ⋅⋅⋅――1

EI―――

⋅Mu H

4―4

5H 187.188

=≔RV2 ――Δ1p

δ11

15.626 kN ＝RV2 ⋅―1

2

⎛⎜⎝―――

⋅qu.d x

H

⎞⎟⎠

x =≔x‾‾‾‾‾‾‾‾――――

⋅⋅2 H RV2

qu.d

147.58 cm

=≔Mx −⋅RV2 x ⋅⋅⋅⋅―1

2x ―――

⋅x qu.dH

―1

3x 15.374 ⋅kN m

=≔M1 −⋅RV2 H ⋅⋅⋅―1

2H qu.d ―

1

3H −34.378 ⋅kN m

=≔Mmax max ⎛⎝ ,||Mx|| ||M1

||⎞⎠ 34.378 ⋅kN m =≔dnec.2‾‾‾‾‾‾‾‾3

―――⋅32 Mmax

⋅π fm.d

34.382 cm

=≔ds.m max ⎛⎝ ,dnec.1 dnec.2⎞⎠ 34.382 cm

Adoptam ca valoare rotunjita : =ds.m 35 cm =≔As.m ―――⋅π ds.m

2

4962.113 cm2

Verificam daca apare flambaj :

＝λrel ⋅―λ

π

‾‾‾‾‾――fm.d

E0.05

＝λ ―lf

i=≔i

‾‾‾‾――Is.m

As.m

8.75 cm =Is.m 73661.757 cm4

=≔λ ―lf

i30.171

=≔λrel ⋅―λ

π

‾‾‾‾‾――fc.0.k

E0.05

0.56 =E0.05 4.7 ――kN

mm2=clasa “C14”

=Obs “Apare flambajul”

Daca apare flambajul : ≤+―――τc.0.d

⋅Kc fc.0.d

――τm.d

fm.d

1

Kc - coeficient de flambaj SREN 1995

＝Kc ―――――1

+K ‾‾‾‾‾‾‾−K2 λrel2

=≔K ⋅0.5 ⎛⎝ ++1 ⋅βc ⎛⎝ −λrel 0.3⎞⎠ λrel2⎞⎠ 0.683 =βc 0.2

=≔Kc ―――――1

+K ‾‾‾‾‾‾‾−K2 λrel2

0.931 =≔τc.0.d ――Nc.0.d

As.m

33.347 ――kN

m2=fc.0.d 9846.154 ――

kN

m2

=≔τm.d ―――Mmax

―――⋅π ds.m

3

32

8167.233 ――kN

m2=fm.d 8615.385 ――

kN

m2

=+―――τc.0.d

⋅Kc fc.0.d――τm.dfm.d

0.952=Obs “Conditia este indeplinita”

Am adoptat ca valoare nominala la stalpul central : =ds.m 35 cm