Post on 11-Aug-2015
Prescurtări folosite
Material Notaţie
Tescovină T
Plămadă fermentată Pf
Tescovină filtrată Tfiltr
Apă rece Ar
Apă rece uzata Ar uz
Tescovină spălată Tsp
Tescovina recepţionată Trec
Inocul I
Debit masic tescovină proaspătă GmT
Debit masic recepţionat GmRec
Debit masic tescovină filtrată GmTf
Debit masic plămadă fermentată GmPf
Debit masic tescovină presată GmTpr
Abur Ab
Abur uzat Ab uz
pierderi P
Distilat D
Plamada nefermentata Pnef
Reziduu W
Debit masic tescovină spălată GmTs
1
Tema acestui proiect presupune obţinerea prin distilare a unui alcool de concentraţie 92 dintr-un amestec apătescovină icircn raport de 11 şi dimensionarea principalelor utilaje folosite la obţinerea acestuia
Obţinerea alcoolului din tescovină presupune parcurgerea următoarelor operaţiirecepţie spălare presare filtrare fermentare şi distilare
Astfel plămada filtrată este supusă fermentării icircn care glucidele fermentescibile din
tescovină sunt metabolizare cu ajutorul efectului enzimatic al drojdiilor icircn alcool
Plămada fermentată are un conţinut de 6 alcool următoarea atapă fiind prima
distilare după care procentul de alcool etilic este de 30Această operaţie este efectuată icircn
coloana de distilare INDIS 400
Acest distilat este supus celei de-a doua distilare pentru ca procentul final de alcool
etilic să fie de 86
Structura acestei lucrări este urmaătoarea
-Caracteristicile materiilor prime şi auxiliare
-Schema tehnologică şi descrierea operaţiilor
-Bilanţul de materiale
-Bilanţ termic
-Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
-Dimensionarea coloanei-talere cu supape
-Dimenionarea condensatorului
-Dimensionarea blazei
2
TEHNOLOGIA FABRICĂRII ALCOOLULUI ETILIC DIN
TESCOVINĂ
1 Materii prime şi auxiliare Tescovina reprezintă subprodusul cu ponderea cantitativă dominantă existentă icircn
industria vinicolăAceasta este constituită din mustuială nefermentată mustuială fermentată pieliţe seminţe resturi de ciorchini
Tescovina poate fi dulce nefermentată rezultată direct de la presarea strugurilor proaspeţi şi tescovină fermentată rezultată di presarea boştinei fermentate
De asemenea se prezintă sub formă de tescovină albă sau roşieCompoziţia chimică şi fizică este legată de natura şi calitatea soiurilor de struguri şi de modul de obţinere a mustului
Icircn principiu tescovina conţine aceleaşi substanţe chimice ca şi strugurii dar icircn proporţii diferite Tescovina dulce conţine pe lacircngă pieliţe şi seminţe şi o anumită cantitate de must iar tescovina fermentată o cantitate relativ redusă de vin explicat prin procesul aplicat şi precipitatelor formate din tartraţi polifenoli proteine săruri minerale substanţe pectice etc
Compoziţia chimică a tescovinei
Apa575 Alcool334 Cenuşă255 Azot0924 Subst Solubile icircn alcool451 Celuloză3158
Icircn funcţie de modul de presare mustul din tescovină dulce obţinută la presele
discontinue reprezintă circa 40 din tescovină şi pacircnă la 25 ndash 30 icircn cazul folosirii preselor
continue filtrabilitatea ridicată a tescovinei fermentate Cantitatea de pieliţe raportată la
struguri reprezintă 3 ndash 10 şi deţine icircn tescovină ponderea cea mai mare de peste 60 la
care se adaugă seminţele şi resturile de lichid şi ciorchini Icircn funcţie de tipul de presă folosit
la prelucrarea strugurilor conţinutul icircn must al tescovinei variază de la cca 0 icircn cazul
preselor şnec pacircnă la 50 icircn cazul teascurilor clasice
Imediat după evacuarea din prese tescovina se mărunţeşte şi se aşează icircn vase icircn
straturi de 30 ndash 40 cm grosime care se tasează bine ultimul strat se izolează cu folii de
polietilenă procedeul administrării de apă icircn timpul tasării icircn vederea conservării tescovinei 3
nu poate fi indicat restricţie cauzată de efectele negative posibile favorizează unele procese
biochimice aerobe ce duc la pierderi cantitative de alcool şi la diminuarea calităţii alcoolului
prin compuşi volatili
Apa este o materie primă importantă pentru industria fermentativă de copmoziţia
căruia depinde calitatea produsului finit
Apa utilizată ca materie primă provine de la reţeaua urbană pregătirea apei necesită
corectarea durităţii
Maiaua de drojdie Avacircnd icircn vedere capacitatea de transformare a zaharurilor icircn
etanol drojdiile rămacircn preponderente la elaborarea băuturilor alcoolice distilate Dintre
acestea genul Saccharomyces cerevisiae este cel mai răspacircndit fie natural fie prin
icircnsămacircnţare artificială Drojdia sub formă de maia icircn proporţie de 10 ndash 30 se adaugă icircn
soluţia obţinută Celulele de drojdie au icircn constituţie un echipament enzimatic divers şi
complex implicat icircn fenomenele de anabolism şi catabolism al celulei de mare importanţă
practică fiind enzimele care catalizează procesele de fermentare a monohexozelor inclusiv
invertaza maltaze şi altele ce pot scinda zaharuri mai complexe
2 Schema flux schema tehnologică
4
SCHEMA FLUX
Tescovina
20degC 20degC
Apă Apă
Soluţie de difuzie
s
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
30etanol
Rachiu de tescovină 86 etanol
SCHEMA TEHNOLOGICA
5
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Tescovina
Apă Apă
Soluţie de difuzie
Seminţe+pietiţe
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
Rachiu de tescovină
3 Bilanţul de materiale Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=19875 kgh
6
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare
1 Distilare 1
10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=19875 kgh
GmAr=5754 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
GmAb=800 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
19875+5754+800= GmD1+5754+800+1590
GmD1=3975 kgh
Tabel 1
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA FERMENTATA
19875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 3975 Kgh
7
DISTILARE 1
7 REZIDUU 1 - 1590 Kgh
TOTAL 6554 6554 Kgh
2 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 86 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=3975 kgh (valoare calculată anterior)
mD=13863 kgh (din calcule)
mL=8268 kgh mAb=34137 kgh
rD=10098 kgh (din tabel) ma=23260 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
3975+34137+23260= GmD2+34137+23260+25887
GmD2=13863 Kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
8
DISTILARE 2
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 34137 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 34137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2360137 2360137 kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
Inocul=60 ghl
CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=19875+0018+18
GmPnf=196231 kgh
Tabel 3
9
FERMENTARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA NEFERMANTATA
196231 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5 PLAMADA FERMENTATA
- 19875 kgh
TOTAL 198931 198931 kgh
4 Filtrare
Ppres
Sol zaharata
Pfiltr(Pnf)
Ecuaţia de bilanţGmPres + GmSolz = GmPfiltr
Se considera solz=26 GmPres
GmPres=125211 kgh
Tabel 4
10
FILTRARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 125211 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 196231 kgh
3 Solz 5102 - kgh
TOTAL 196231 196231 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
Ştim că masa tesc=189683 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=379366 kgh (GmTsp)
Gm su=254155 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 379366 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 125211 kgh
3 SU - 254155 kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
11
PRESARE
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
GmTrec+1000=379366+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECETŢIONATĂ
379366 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 379366 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 479366 479366 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
12
SPALARE
RECEPŢIE
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
Tema acestui proiect presupune obţinerea prin distilare a unui alcool de concentraţie 92 dintr-un amestec apătescovină icircn raport de 11 şi dimensionarea principalelor utilaje folosite la obţinerea acestuia
Obţinerea alcoolului din tescovină presupune parcurgerea următoarelor operaţiirecepţie spălare presare filtrare fermentare şi distilare
Astfel plămada filtrată este supusă fermentării icircn care glucidele fermentescibile din
tescovină sunt metabolizare cu ajutorul efectului enzimatic al drojdiilor icircn alcool
Plămada fermentată are un conţinut de 6 alcool următoarea atapă fiind prima
distilare după care procentul de alcool etilic este de 30Această operaţie este efectuată icircn
coloana de distilare INDIS 400
Acest distilat este supus celei de-a doua distilare pentru ca procentul final de alcool
etilic să fie de 86
Structura acestei lucrări este urmaătoarea
-Caracteristicile materiilor prime şi auxiliare
-Schema tehnologică şi descrierea operaţiilor
-Bilanţul de materiale
-Bilanţ termic
-Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
-Dimensionarea coloanei-talere cu supape
-Dimenionarea condensatorului
-Dimensionarea blazei
2
TEHNOLOGIA FABRICĂRII ALCOOLULUI ETILIC DIN
TESCOVINĂ
1 Materii prime şi auxiliare Tescovina reprezintă subprodusul cu ponderea cantitativă dominantă existentă icircn
industria vinicolăAceasta este constituită din mustuială nefermentată mustuială fermentată pieliţe seminţe resturi de ciorchini
Tescovina poate fi dulce nefermentată rezultată direct de la presarea strugurilor proaspeţi şi tescovină fermentată rezultată di presarea boştinei fermentate
De asemenea se prezintă sub formă de tescovină albă sau roşieCompoziţia chimică şi fizică este legată de natura şi calitatea soiurilor de struguri şi de modul de obţinere a mustului
Icircn principiu tescovina conţine aceleaşi substanţe chimice ca şi strugurii dar icircn proporţii diferite Tescovina dulce conţine pe lacircngă pieliţe şi seminţe şi o anumită cantitate de must iar tescovina fermentată o cantitate relativ redusă de vin explicat prin procesul aplicat şi precipitatelor formate din tartraţi polifenoli proteine săruri minerale substanţe pectice etc
Compoziţia chimică a tescovinei
Apa575 Alcool334 Cenuşă255 Azot0924 Subst Solubile icircn alcool451 Celuloză3158
Icircn funcţie de modul de presare mustul din tescovină dulce obţinută la presele
discontinue reprezintă circa 40 din tescovină şi pacircnă la 25 ndash 30 icircn cazul folosirii preselor
continue filtrabilitatea ridicată a tescovinei fermentate Cantitatea de pieliţe raportată la
struguri reprezintă 3 ndash 10 şi deţine icircn tescovină ponderea cea mai mare de peste 60 la
care se adaugă seminţele şi resturile de lichid şi ciorchini Icircn funcţie de tipul de presă folosit
la prelucrarea strugurilor conţinutul icircn must al tescovinei variază de la cca 0 icircn cazul
preselor şnec pacircnă la 50 icircn cazul teascurilor clasice
Imediat după evacuarea din prese tescovina se mărunţeşte şi se aşează icircn vase icircn
straturi de 30 ndash 40 cm grosime care se tasează bine ultimul strat se izolează cu folii de
polietilenă procedeul administrării de apă icircn timpul tasării icircn vederea conservării tescovinei 3
nu poate fi indicat restricţie cauzată de efectele negative posibile favorizează unele procese
biochimice aerobe ce duc la pierderi cantitative de alcool şi la diminuarea calităţii alcoolului
prin compuşi volatili
Apa este o materie primă importantă pentru industria fermentativă de copmoziţia
căruia depinde calitatea produsului finit
Apa utilizată ca materie primă provine de la reţeaua urbană pregătirea apei necesită
corectarea durităţii
Maiaua de drojdie Avacircnd icircn vedere capacitatea de transformare a zaharurilor icircn
etanol drojdiile rămacircn preponderente la elaborarea băuturilor alcoolice distilate Dintre
acestea genul Saccharomyces cerevisiae este cel mai răspacircndit fie natural fie prin
icircnsămacircnţare artificială Drojdia sub formă de maia icircn proporţie de 10 ndash 30 se adaugă icircn
soluţia obţinută Celulele de drojdie au icircn constituţie un echipament enzimatic divers şi
complex implicat icircn fenomenele de anabolism şi catabolism al celulei de mare importanţă
practică fiind enzimele care catalizează procesele de fermentare a monohexozelor inclusiv
invertaza maltaze şi altele ce pot scinda zaharuri mai complexe
2 Schema flux schema tehnologică
4
SCHEMA FLUX
Tescovina
20degC 20degC
Apă Apă
Soluţie de difuzie
s
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
30etanol
Rachiu de tescovină 86 etanol
SCHEMA TEHNOLOGICA
5
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Tescovina
Apă Apă
Soluţie de difuzie
Seminţe+pietiţe
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
Rachiu de tescovină
3 Bilanţul de materiale Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=19875 kgh
6
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare
1 Distilare 1
10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=19875 kgh
GmAr=5754 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
GmAb=800 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
19875+5754+800= GmD1+5754+800+1590
GmD1=3975 kgh
Tabel 1
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA FERMENTATA
19875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 3975 Kgh
7
DISTILARE 1
7 REZIDUU 1 - 1590 Kgh
TOTAL 6554 6554 Kgh
2 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 86 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=3975 kgh (valoare calculată anterior)
mD=13863 kgh (din calcule)
mL=8268 kgh mAb=34137 kgh
rD=10098 kgh (din tabel) ma=23260 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
3975+34137+23260= GmD2+34137+23260+25887
GmD2=13863 Kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
8
DISTILARE 2
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 34137 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 34137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2360137 2360137 kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
Inocul=60 ghl
CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=19875+0018+18
GmPnf=196231 kgh
Tabel 3
9
FERMENTARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA NEFERMANTATA
196231 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5 PLAMADA FERMENTATA
- 19875 kgh
TOTAL 198931 198931 kgh
4 Filtrare
Ppres
Sol zaharata
Pfiltr(Pnf)
Ecuaţia de bilanţGmPres + GmSolz = GmPfiltr
Se considera solz=26 GmPres
GmPres=125211 kgh
Tabel 4
10
FILTRARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 125211 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 196231 kgh
3 Solz 5102 - kgh
TOTAL 196231 196231 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
Ştim că masa tesc=189683 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=379366 kgh (GmTsp)
Gm su=254155 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 379366 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 125211 kgh
3 SU - 254155 kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
11
PRESARE
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
GmTrec+1000=379366+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECETŢIONATĂ
379366 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 379366 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 479366 479366 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
12
SPALARE
RECEPŢIE
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
TEHNOLOGIA FABRICĂRII ALCOOLULUI ETILIC DIN
TESCOVINĂ
1 Materii prime şi auxiliare Tescovina reprezintă subprodusul cu ponderea cantitativă dominantă existentă icircn
industria vinicolăAceasta este constituită din mustuială nefermentată mustuială fermentată pieliţe seminţe resturi de ciorchini
Tescovina poate fi dulce nefermentată rezultată direct de la presarea strugurilor proaspeţi şi tescovină fermentată rezultată di presarea boştinei fermentate
De asemenea se prezintă sub formă de tescovină albă sau roşieCompoziţia chimică şi fizică este legată de natura şi calitatea soiurilor de struguri şi de modul de obţinere a mustului
Icircn principiu tescovina conţine aceleaşi substanţe chimice ca şi strugurii dar icircn proporţii diferite Tescovina dulce conţine pe lacircngă pieliţe şi seminţe şi o anumită cantitate de must iar tescovina fermentată o cantitate relativ redusă de vin explicat prin procesul aplicat şi precipitatelor formate din tartraţi polifenoli proteine săruri minerale substanţe pectice etc
Compoziţia chimică a tescovinei
Apa575 Alcool334 Cenuşă255 Azot0924 Subst Solubile icircn alcool451 Celuloză3158
Icircn funcţie de modul de presare mustul din tescovină dulce obţinută la presele
discontinue reprezintă circa 40 din tescovină şi pacircnă la 25 ndash 30 icircn cazul folosirii preselor
continue filtrabilitatea ridicată a tescovinei fermentate Cantitatea de pieliţe raportată la
struguri reprezintă 3 ndash 10 şi deţine icircn tescovină ponderea cea mai mare de peste 60 la
care se adaugă seminţele şi resturile de lichid şi ciorchini Icircn funcţie de tipul de presă folosit
la prelucrarea strugurilor conţinutul icircn must al tescovinei variază de la cca 0 icircn cazul
preselor şnec pacircnă la 50 icircn cazul teascurilor clasice
Imediat după evacuarea din prese tescovina se mărunţeşte şi se aşează icircn vase icircn
straturi de 30 ndash 40 cm grosime care se tasează bine ultimul strat se izolează cu folii de
polietilenă procedeul administrării de apă icircn timpul tasării icircn vederea conservării tescovinei 3
nu poate fi indicat restricţie cauzată de efectele negative posibile favorizează unele procese
biochimice aerobe ce duc la pierderi cantitative de alcool şi la diminuarea calităţii alcoolului
prin compuşi volatili
Apa este o materie primă importantă pentru industria fermentativă de copmoziţia
căruia depinde calitatea produsului finit
Apa utilizată ca materie primă provine de la reţeaua urbană pregătirea apei necesită
corectarea durităţii
Maiaua de drojdie Avacircnd icircn vedere capacitatea de transformare a zaharurilor icircn
etanol drojdiile rămacircn preponderente la elaborarea băuturilor alcoolice distilate Dintre
acestea genul Saccharomyces cerevisiae este cel mai răspacircndit fie natural fie prin
icircnsămacircnţare artificială Drojdia sub formă de maia icircn proporţie de 10 ndash 30 se adaugă icircn
soluţia obţinută Celulele de drojdie au icircn constituţie un echipament enzimatic divers şi
complex implicat icircn fenomenele de anabolism şi catabolism al celulei de mare importanţă
practică fiind enzimele care catalizează procesele de fermentare a monohexozelor inclusiv
invertaza maltaze şi altele ce pot scinda zaharuri mai complexe
2 Schema flux schema tehnologică
4
SCHEMA FLUX
Tescovina
20degC 20degC
Apă Apă
Soluţie de difuzie
s
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
30etanol
Rachiu de tescovină 86 etanol
SCHEMA TEHNOLOGICA
5
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Tescovina
Apă Apă
Soluţie de difuzie
Seminţe+pietiţe
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
Rachiu de tescovină
3 Bilanţul de materiale Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=19875 kgh
6
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare
1 Distilare 1
10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=19875 kgh
GmAr=5754 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
GmAb=800 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
19875+5754+800= GmD1+5754+800+1590
GmD1=3975 kgh
Tabel 1
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA FERMENTATA
19875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 3975 Kgh
7
DISTILARE 1
7 REZIDUU 1 - 1590 Kgh
TOTAL 6554 6554 Kgh
2 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 86 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=3975 kgh (valoare calculată anterior)
mD=13863 kgh (din calcule)
mL=8268 kgh mAb=34137 kgh
rD=10098 kgh (din tabel) ma=23260 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
3975+34137+23260= GmD2+34137+23260+25887
GmD2=13863 Kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
8
DISTILARE 2
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 34137 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 34137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2360137 2360137 kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
Inocul=60 ghl
CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=19875+0018+18
GmPnf=196231 kgh
Tabel 3
9
FERMENTARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA NEFERMANTATA
196231 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5 PLAMADA FERMENTATA
- 19875 kgh
TOTAL 198931 198931 kgh
4 Filtrare
Ppres
Sol zaharata
Pfiltr(Pnf)
Ecuaţia de bilanţGmPres + GmSolz = GmPfiltr
Se considera solz=26 GmPres
GmPres=125211 kgh
Tabel 4
10
FILTRARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 125211 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 196231 kgh
3 Solz 5102 - kgh
TOTAL 196231 196231 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
Ştim că masa tesc=189683 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=379366 kgh (GmTsp)
Gm su=254155 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 379366 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 125211 kgh
3 SU - 254155 kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
11
PRESARE
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
GmTrec+1000=379366+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECETŢIONATĂ
379366 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 379366 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 479366 479366 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
12
SPALARE
RECEPŢIE
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
nu poate fi indicat restricţie cauzată de efectele negative posibile favorizează unele procese
biochimice aerobe ce duc la pierderi cantitative de alcool şi la diminuarea calităţii alcoolului
prin compuşi volatili
Apa este o materie primă importantă pentru industria fermentativă de copmoziţia
căruia depinde calitatea produsului finit
Apa utilizată ca materie primă provine de la reţeaua urbană pregătirea apei necesită
corectarea durităţii
Maiaua de drojdie Avacircnd icircn vedere capacitatea de transformare a zaharurilor icircn
etanol drojdiile rămacircn preponderente la elaborarea băuturilor alcoolice distilate Dintre
acestea genul Saccharomyces cerevisiae este cel mai răspacircndit fie natural fie prin
icircnsămacircnţare artificială Drojdia sub formă de maia icircn proporţie de 10 ndash 30 se adaugă icircn
soluţia obţinută Celulele de drojdie au icircn constituţie un echipament enzimatic divers şi
complex implicat icircn fenomenele de anabolism şi catabolism al celulei de mare importanţă
practică fiind enzimele care catalizează procesele de fermentare a monohexozelor inclusiv
invertaza maltaze şi altele ce pot scinda zaharuri mai complexe
2 Schema flux schema tehnologică
4
SCHEMA FLUX
Tescovina
20degC 20degC
Apă Apă
Soluţie de difuzie
s
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
30etanol
Rachiu de tescovină 86 etanol
SCHEMA TEHNOLOGICA
5
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Tescovina
Apă Apă
Soluţie de difuzie
Seminţe+pietiţe
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
Rachiu de tescovină
3 Bilanţul de materiale Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=19875 kgh
6
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare
1 Distilare 1
10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=19875 kgh
GmAr=5754 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
GmAb=800 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
19875+5754+800= GmD1+5754+800+1590
GmD1=3975 kgh
Tabel 1
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA FERMENTATA
19875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 3975 Kgh
7
DISTILARE 1
7 REZIDUU 1 - 1590 Kgh
TOTAL 6554 6554 Kgh
2 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 86 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=3975 kgh (valoare calculată anterior)
mD=13863 kgh (din calcule)
mL=8268 kgh mAb=34137 kgh
rD=10098 kgh (din tabel) ma=23260 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
3975+34137+23260= GmD2+34137+23260+25887
GmD2=13863 Kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
8
DISTILARE 2
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 34137 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 34137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2360137 2360137 kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
Inocul=60 ghl
CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=19875+0018+18
GmPnf=196231 kgh
Tabel 3
9
FERMENTARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA NEFERMANTATA
196231 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5 PLAMADA FERMENTATA
- 19875 kgh
TOTAL 198931 198931 kgh
4 Filtrare
Ppres
Sol zaharata
Pfiltr(Pnf)
Ecuaţia de bilanţGmPres + GmSolz = GmPfiltr
Se considera solz=26 GmPres
GmPres=125211 kgh
Tabel 4
10
FILTRARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 125211 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 196231 kgh
3 Solz 5102 - kgh
TOTAL 196231 196231 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
Ştim că masa tesc=189683 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=379366 kgh (GmTsp)
Gm su=254155 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 379366 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 125211 kgh
3 SU - 254155 kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
11
PRESARE
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
GmTrec+1000=379366+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECETŢIONATĂ
379366 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 379366 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 479366 479366 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
12
SPALARE
RECEPŢIE
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
SCHEMA FLUX
Tescovina
20degC 20degC
Apă Apă
Soluţie de difuzie
s
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
30etanol
Rachiu de tescovină 86 etanol
SCHEMA TEHNOLOGICA
5
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare 1 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Distilare 2 100degC Abur 100degC Abur
Apa rece 5degC Apa rece 15degC
Tescovina
Apă Apă
Soluţie de difuzie
Seminţe+pietiţe
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
Rachiu de tescovină
3 Bilanţul de materiale Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=19875 kgh
6
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare
1 Distilare 1
10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=19875 kgh
GmAr=5754 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
GmAb=800 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
19875+5754+800= GmD1+5754+800+1590
GmD1=3975 kgh
Tabel 1
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA FERMENTATA
19875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 3975 Kgh
7
DISTILARE 1
7 REZIDUU 1 - 1590 Kgh
TOTAL 6554 6554 Kgh
2 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 86 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=3975 kgh (valoare calculată anterior)
mD=13863 kgh (din calcule)
mL=8268 kgh mAb=34137 kgh
rD=10098 kgh (din tabel) ma=23260 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
3975+34137+23260= GmD2+34137+23260+25887
GmD2=13863 Kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
8
DISTILARE 2
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 34137 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 34137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2360137 2360137 kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
Inocul=60 ghl
CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=19875+0018+18
GmPnf=196231 kgh
Tabel 3
9
FERMENTARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA NEFERMANTATA
196231 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5 PLAMADA FERMENTATA
- 19875 kgh
TOTAL 198931 198931 kgh
4 Filtrare
Ppres
Sol zaharata
Pfiltr(Pnf)
Ecuaţia de bilanţGmPres + GmSolz = GmPfiltr
Se considera solz=26 GmPres
GmPres=125211 kgh
Tabel 4
10
FILTRARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 125211 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 196231 kgh
3 Solz 5102 - kgh
TOTAL 196231 196231 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
Ştim că masa tesc=189683 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=379366 kgh (GmTsp)
Gm su=254155 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 379366 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 125211 kgh
3 SU - 254155 kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
11
PRESARE
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
GmTrec+1000=379366+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECETŢIONATĂ
379366 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 379366 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 479366 479366 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
12
SPALARE
RECEPŢIE
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
Tescovina
Apă Apă
Soluţie de difuzie
Seminţe+pietiţe
Solutie zaharata
Maia drojdie CO2
Rachiu de tescovină
3 Bilanţul de materiale Gv=450hl24h=1875m3h
Gm=19875 kgh
6
Receptie
Spalare
Presare
Filtrare
Fermentare
Distilare
1 Distilare 1
10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=19875 kgh
GmAr=5754 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
GmAb=800 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
19875+5754+800= GmD1+5754+800+1590
GmD1=3975 kgh
Tabel 1
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA FERMENTATA
19875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 3975 Kgh
7
DISTILARE 1
7 REZIDUU 1 - 1590 Kgh
TOTAL 6554 6554 Kgh
2 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 86 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=3975 kgh (valoare calculată anterior)
mD=13863 kgh (din calcule)
mL=8268 kgh mAb=34137 kgh
rD=10098 kgh (din tabel) ma=23260 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
3975+34137+23260= GmD2+34137+23260+25887
GmD2=13863 Kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
8
DISTILARE 2
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 34137 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 34137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2360137 2360137 kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
Inocul=60 ghl
CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=19875+0018+18
GmPnf=196231 kgh
Tabel 3
9
FERMENTARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA NEFERMANTATA
196231 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5 PLAMADA FERMENTATA
- 19875 kgh
TOTAL 198931 198931 kgh
4 Filtrare
Ppres
Sol zaharata
Pfiltr(Pnf)
Ecuaţia de bilanţGmPres + GmSolz = GmPfiltr
Se considera solz=26 GmPres
GmPres=125211 kgh
Tabel 4
10
FILTRARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 125211 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 196231 kgh
3 Solz 5102 - kgh
TOTAL 196231 196231 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
Ştim că masa tesc=189683 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=379366 kgh (GmTsp)
Gm su=254155 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 379366 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 125211 kgh
3 SU - 254155 kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
11
PRESARE
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
GmTrec+1000=379366+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECETŢIONATĂ
379366 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 379366 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 479366 479366 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
12
SPALARE
RECEPŢIE
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
1 Distilare 1
10 su 6 et Pf
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D1 30 et W1
GmPf + GmAr + GmAb = GmD1 + GmAr uz + GmAb uz + GmW1
GmPf=450 hl24h=19875 kgh
GmAr=5754 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
GmAb=800 kgh (din dimensionarea coloanei INDIS 400)
19875+5754+800= GmD1+5754+800+1590
GmD1=3975 kgh
Tabel 1
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA FERMENTATA
19875 - Kgh
2 APA RECE 5754 - Kgh
3 ABUR 800 - Kgh
4 APA RECE UZATA - 5754 Kgh
5 ABUR UZAT - 800 Kgh
6 DISTILAT 1 - 3975 Kgh
7
DISTILARE 1
7 REZIDUU 1 - 1590 Kgh
TOTAL 6554 6554 Kgh
2 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 86 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=3975 kgh (valoare calculată anterior)
mD=13863 kgh (din calcule)
mL=8268 kgh mAb=34137 kgh
rD=10098 kgh (din tabel) ma=23260 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
3975+34137+23260= GmD2+34137+23260+25887
GmD2=13863 Kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
8
DISTILARE 2
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 34137 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 34137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2360137 2360137 kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
Inocul=60 ghl
CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=19875+0018+18
GmPnf=196231 kgh
Tabel 3
9
FERMENTARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA NEFERMANTATA
196231 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5 PLAMADA FERMENTATA
- 19875 kgh
TOTAL 198931 198931 kgh
4 Filtrare
Ppres
Sol zaharata
Pfiltr(Pnf)
Ecuaţia de bilanţGmPres + GmSolz = GmPfiltr
Se considera solz=26 GmPres
GmPres=125211 kgh
Tabel 4
10
FILTRARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 125211 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 196231 kgh
3 Solz 5102 - kgh
TOTAL 196231 196231 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
Ştim că masa tesc=189683 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=379366 kgh (GmTsp)
Gm su=254155 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 379366 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 125211 kgh
3 SU - 254155 kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
11
PRESARE
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
GmTrec+1000=379366+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECETŢIONATĂ
379366 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 379366 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 479366 479366 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
12
SPALARE
RECEPŢIE
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
7 REZIDUU 1 - 1590 Kgh
TOTAL 6554 6554 Kgh
2 Distilare 2
D1
5degC 15degC
Ar Ar uz
Ab Ab uz
D2 86 et W2
Ecuaţia de bilanţGmD1 + GmAr + GmAb = GmD2 + GmAr uz + GmAb uz + GmW2
GmD1=3975 kgh (valoare calculată anterior)
mD=13863 kgh (din calcule)
mL=8268 kgh mAb=34137 kgh
rD=10098 kgh (din tabel) ma=23260 kgh
Cp=4190 J(kgK) (din tabel)
3975+34137+23260= GmD2+34137+23260+25887
GmD2=13863 Kgh
Tabel 2
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
8
DISTILARE 2
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 34137 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 34137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2360137 2360137 kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
Inocul=60 ghl
CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=19875+0018+18
GmPnf=196231 kgh
Tabel 3
9
FERMENTARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA NEFERMANTATA
196231 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5 PLAMADA FERMENTATA
- 19875 kgh
TOTAL 198931 198931 kgh
4 Filtrare
Ppres
Sol zaharata
Pfiltr(Pnf)
Ecuaţia de bilanţGmPres + GmSolz = GmPfiltr
Se considera solz=26 GmPres
GmPres=125211 kgh
Tabel 4
10
FILTRARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 125211 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 196231 kgh
3 Solz 5102 - kgh
TOTAL 196231 196231 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
Ştim că masa tesc=189683 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=379366 kgh (GmTsp)
Gm su=254155 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 379366 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 125211 kgh
3 SU - 254155 kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
11
PRESARE
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
GmTrec+1000=379366+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECETŢIONATĂ
379366 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 379366 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 479366 479366 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
12
SPALARE
RECEPŢIE
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 34137 - kgh
4 APA RECE UZATĂ - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 34137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2360137 2360137 kgh
3 Fermentare
Pnf
Inocul COV
CO2
Pf
Ecuaţia de bilanţGmPnf + GmI = GmPf + GmCOV + GmCO2
Inocul=60 ghl
CO2=18 kgh
COV=1 CO2=0018 kgh
GmPnf+27=19875+0018+18
GmPnf=196231 kgh
Tabel 3
9
FERMENTARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA NEFERMANTATA
196231 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5 PLAMADA FERMENTATA
- 19875 kgh
TOTAL 198931 198931 kgh
4 Filtrare
Ppres
Sol zaharata
Pfiltr(Pnf)
Ecuaţia de bilanţGmPres + GmSolz = GmPfiltr
Se considera solz=26 GmPres
GmPres=125211 kgh
Tabel 4
10
FILTRARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 125211 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 196231 kgh
3 Solz 5102 - kgh
TOTAL 196231 196231 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
Ştim că masa tesc=189683 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=379366 kgh (GmTsp)
Gm su=254155 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 379366 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 125211 kgh
3 SU - 254155 kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
11
PRESARE
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
GmTrec+1000=379366+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECETŢIONATĂ
379366 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 379366 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 479366 479366 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
12
SPALARE
RECEPŢIE
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA NEFERMANTATA
196231 - kgh
2 INOCUL 27 - kgh
3 COV - 0018 kgh
4 CO2 - 18 kgh
5 PLAMADA FERMENTATA
- 19875 kgh
TOTAL 198931 198931 kgh
4 Filtrare
Ppres
Sol zaharata
Pfiltr(Pnf)
Ecuaţia de bilanţGmPres + GmSolz = GmPfiltr
Se considera solz=26 GmPres
GmPres=125211 kgh
Tabel 4
10
FILTRARE
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 125211 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 196231 kgh
3 Solz 5102 - kgh
TOTAL 196231 196231 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
Ştim că masa tesc=189683 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=379366 kgh (GmTsp)
Gm su=254155 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 379366 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 125211 kgh
3 SU - 254155 kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
11
PRESARE
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
GmTrec+1000=379366+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECETŢIONATĂ
379366 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 379366 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 479366 479366 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
12
SPALARE
RECEPŢIE
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 PLAMADA PRESATA 125211 - kgh
2 PLAMADA FILTRATA - 196231 kgh
3 Solz 5102 - kgh
TOTAL 196231 196231 kgh
5 Presare
Tsp
su
Tp(Ppres)
GmTsp = GmTp + Gm su
Ştim că masa tesc=189683 kgh
Icircn amestec avem mix apătesc=11 mix=379366 kgh (GmTsp)
Gm su=254155 kgh
Tabel 5
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA SPALATA 379366 - kgh
2 TESCOVINA PRESATA - 125211 kgh
3 SU - 254155 kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
11
PRESARE
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
GmTrec+1000=379366+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECETŢIONATĂ
379366 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 379366 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 479366 479366 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
12
SPALARE
RECEPŢIE
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
6 Spălare
Trec
Apă caldă Apă calda uzată
Tsp
GmTrec + GmAc = GmTsp + GmAc uz
GmTrec+1000=379366+1000
GmTrec=51876kgh
Tabel 6
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECETŢIONATĂ
379366 - kgh
2 TESCOVINA SPĂLATĂ - 379366 kgh
3 APĂ CALDĂ 1000 - kgh
4 APĂ CALDĂ UZATĂ - 1000 kgh
TOTAL 479366 479366 kgh
7 Recepţie T
Trec
GmTrec = GmT
12
SPALARE
RECEPŢIE
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
GmT=379366kgh
Tabel 7
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA RECEPTIONATA
- 379366 kgh
2 TESCOVINA 379366 - kgh
TOTAL 379366 379366 kgh
BILANŢ DE MATERIALE GLOBAL
NR CRT
MATERIALE INTRATE IEŞITE UM
1 TESCOVINA 379366 kgh
2 TESC RECEPŢIONATĂ 379366 kgh
3 TESC SPĂLATĂ 379366 kgh
4 TESC PRESATĂ 125211 kgh
5 PLAMADĂ NEFERM 196231 kgh
6 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
7 APA RECE 1 5754 kgh
8 ABUR 2 800 kgh
9 DISTILAT 1 3975 kgh
10 APA RECE 2 43137 kgh
11 ABUR 2 23260 kgh
12 INOCUL 27 kgh
13
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
13 APĂ CALDĂ 1000 kgh
14 APĂ CALDĂ UZATĂ 1000 kgh
15 DISTILAT 1 3975 kgh
16 APA RECE UZ1 5754 kgh
17 ABUR UZ1 800 kgh
18 DISTILAT 2 13863 kgh
19 APA RECE UZ2 43137 kgh
20 ABUR UZ2 23260 kgh
21 REZIDUU1 1590 kgh
22 REZIDUU2 25887 kgh
23 PLAMADĂ FERM 19875 kgh
24 SU 254155 kgh
25 COV 0018 kgh
26 CO2 18 kgh
27 PLAMADĂ FILTRATĂ 196231 kgh
28 TESCOVINĂ PRESATĂ 125211 kgh
29 TESCOVINĂ SPĂLATĂ 379366 kgh
30 TESCOVINĂ RECEPŢ 379366 kgh
TOTAL 30841 30841 kgh
Cifra de reflux
14
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
R=aRmin
a=2
Rm=104
R=208
Determinarea numărului de talere teoretice pentru coloana de concentrare după metoda lui Gilliland
4 Bilanţ termic
Distilat D1
abur abur uzat
apă rece apă rece uzată
Distilat D2 reziduu
Ecuaţia de bilanţQ apă rece + Q D1 + Q abur = Q D1 + Q abur uzat + Q W + Q apă uzată
(mD1 CpD1 TD1 ) + (mabur i ˙ ) + ( mapa Cpapa Tapa) = ( mD1 CD1 TD1) +
15
DISTILARE
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
(mabur i ) + ( mD1 CD1 TD1) + ( mapa uzata Cpapa uzata Tapa uzata)
Abur=43137 kgh
Apa=23260 kgh
NR CRT
MATERIALE INTRATE IESITE UM
1 DISTILAT 1 3975 - kgh
2 APA RECE 23260 - kgh
3 ABUR 43137 - kgh
4 APA RECE UZATA - 23260 kgh
5 ABUR UZAT - 43137 kgh
6 DISTILAT 2 - 13863 kgh
7 REZIDUU 2 - 25887 kgh
TOTAL 2408887 2408887 kgh
5 Alegerea şi descrierea instalaţiei de distilare
Coloana INDIS 400
Instalaţia INDIS 400 destinată fabricării rachiurilor din borhot de fructe (icircn special prune fermentate) sau din drojdie de vin lichidǎ şi din vin cu 7 alcool poate funcţiona independent sau icircmpreunǎ cu o instalaţie de rectificare cacircnd formează instalaţia pentru distilarea continuă a rachiurilor naturale Instalaţia este deosebit de productivă ceea ce o face aptă a fi utilizată icircn unităţi cu capacitate productivă mare Particularităţi constructive ale intalaţiei INDIS 400
Coloana de distilare - 18 talere conice şi clopot
16
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
- sistem de curăţire a talerelor- raclor metalic acţionat de axul central care se roteşte cu turaţie constantă de 157 rotmin
Pompă de alimentare cu materie primă - cu piston cu debit variabil Filtru cu inele ceramice (Rasching) Grup de condensatoare ndash schimbătoare de căldură tubulare
Caracteristici tehniceProductivitate - 350-450 hl24h (prune fermentate 5-6 alcool)Tărie produs finit alcool 25-30 Consum abur (12-2 bar) 800 kghConsum apă ( 15o C) 6 m3hPutere instalată 187 kWMotoreductor principal tip M l12RB 2357 10 clasa 3
- putere motor 033 CP- raport transmisie 1872 (i)
Turaţia axului central 157 rotminPompa de borhot tip DOFIN 125x60-1100 F
- putere motor 15 kW- debit la 30 Mca 01-432
Masa netă 2765 kgDimensiuni de gabarit
- lungime 5500 mm - lăţime 2600 mm- icircnălţime 13400 mm
Racorduri- intrare abur Dn 15 mm - intrare borhot Dn 50 mm- intrare apă icircn coloană Dn 15 mm- intrare apă icircn condensator Dn 50 mm- ieşire apă de la condensator Dn 65 mm- intrare apă la filtru Dn 25 mm- intrare apă la sifon Dn 25 mm- orificii de descărcare Dn 100 mm
- ieşire produs finit Dn 50 mm
17
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
Fig 3 Instalaţia de distilare continuǎ tip INDIS-400
1-coloanǎ 2-electromotor 3-conducte de legǎturǎ 4-blazǎ 5-deflegmator cu filtrursquo 6-condensatoare 7-pompǎ pentru materia primǎ 8-racord alimentare abur A-materie primǎ B-apǎ C-alcool D-borhot epuizat
18
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
6 Dimensionarea coloanei-talere cu supape
Qv=43137 m3h
L=8268 m3h
a) Viteza vaporilor icircn secţiunea liberă a coloanei
(din grafic)
Sr=01S
DS=75 mm
D0=65 mm
De=2
Hs=0012
w0=019 ms
b) Diametrul coloanei
c) Aria liberă a talerului
19
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
d) Aria ocupata de un deversor
e) Aria activa a talerului
f) Numarul de supape pe un taler
aprox 19
g) Distanta dintre talere
C=3610-3
K=21
m=27
n=3
h) Icircnălţimea totală a coloanei
HT=nH=12300=3600 mm
i) Căderea de presiune
7 Dimensionarea condensatorului
20
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
Bilanţ de masă
mv + mAr = mAruzat + (mD + mL)
Bilanţ termic
QV + QAr = QAruz + Q(D+L)
mvhrsquorsquov + mArCpAr Ti = mArCpArTf + mvhrsquov
mArCpAr(Tf ndash Ti) = mv(hrsquorsquov ndash hrsquo
v)
rD = hrsquorsquov ndash hrsquo
v = 97143 kJkg
Determinarea ∆TM
∆T1=738degC
∆T2=638degC
∆TM=689degC
Aria unei teviAteava=019m2
Qv=2708031 m3h
GV=019 m3s
Dech=06 m
L=8268 m3h
R=208
Coeficientul total de transmitere a căldurii
21
788 788
515
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
λ=004
8 Dimensionarea blazei
Qv=K A ∆TM
Qv=2708031 m3h
∆TM=202 degC
Gmv=019 m3s
Conditiev=10-15 ms
Gv=v S
S=Gvv=0019 m2
22
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
Alegem 121 ţevi---di=400 mm
21
111
K
d
Nu
1
λ=004
dech=022 m
α2=2466
Coeficientul total de transmitere a căldurii
A=9892 m2
23
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
ANEXE
24
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
25
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
26
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
27
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
Densitatea soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masă
Densitatea ρ kgm3 la temperatura t ordmC
0 10 20 30 40 50 60 70 80
28
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95
100
1000
985
976
965
949
929
907
884
860
835
822
806
999
984
973
960
942
922
899
876
852
827
813
798
998
982
969
954
935
914
891
868
844
818
804
789
996
979
964
948
928
906
883
859
836
809
796
781
994
975
959
941
920
898
874
850
826
800
786
772
988
971
953
935
912
889
865
841
817
791
777
763
983
964
947
927
903
880
856
831
807
781
767
754
978
957
939
918
894
871
846
822
797
772
760
744
972
951
932
910
885
862
837
812
787
762
748
735
Vacircscozitatea dinamică a soluţiilor alcool etilic ndash apă funcţie de concentraţie şi temperatură
Concentraţia icircn alcool masic
Vacircscozitatea dinamică ηmiddot103 Pamiddots la diferite temperaturi t ordmC
0 10 20 25 30 40 50 60 70
10 3215 2162 1548 1328 1153 0896 0725 0602 0509
29
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
20
30
40
45
50
60
70
80
90
100
5275
6900
7150
7010
6625
5715
4720
3648
2691
1776
3235
4095
4355
4310
4174
3787
3268
2663
2048
1480
2168
2670
2867
2867
2832
2642
2369
1998
1601
1221
1808
2203
2374
2387
2368
2232
2025
1738
1422
1101
1539
1849
1941
2007
2001
1906
1744
1519
1270
0997
1144
1353
1455
1478
1475
1426
1328
1181
1022
0824
0896
1038
1116
1138
1136
1109
1044
0950
0835
0695
0728
0826
0887
0902
0904
0887
0841
0778
0695
0590
0606
0677
0724
0736
0739
0727
0696
0648
0589
0506
30
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
31
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
Bibliografie
1 EABratu ndash bdquoOperaţii unitare icircn ingeria chimicărdquo Vol 3
2 Constantin Banu ndash bdquoManualul inginerului de industrie alimentarărdquo Vol12
3 CFPavlov PG Romankov AA Noskov ndash bdquoProcese şi aparate icircn ingineria
chimicărdquo Exercitii si probleme
4 Dominica Ciobanu Valentin Nedeff-ldquoMinimizarea scazamintelor tehnologice in
industria alimentara prin valorificarea subproduselor si deseurilorrdquo Vol I
32
33
33